EP0394629A2 - Vorrichtung für die Zerstäubung von Flüssigkeit oder für die Zerteilung von Gas in kleine Blasen - Google Patents
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Definitions
- the invention relates to a device for atomizing liquid using gas or for dividing gas into small bubbles using liquid, the gas and the liquid being combined and mixed in a mixing chamber to form a two-phase mixture, and wherein the Inflow velocities and the volume flows of the individual phases, taking into account the state variables of the resulting two-phase mixture with regard to the outflow cross section of the mixing chamber, are selected such that the outflow speed of the two-phase mixture is approximately equal to the characteristic sound velocity of the two-phase mixture and the two-phase mixture leaves the mixing chamber with a sudden drop in pressure.
- Such a mixing device is known from DE-PS 26 27 880. It is characterized by an effective atomization of liquids or the division of gases into many small bubbles with low energy consumption. In the following, we will only speak of the atomization of liquids, but the invention is equally suitable for the separation of gases.
- the object of the present invention is to improve the atomization device described at the outset in such a way that, with a low liquid throughput, relatively little propellant gas and, accordingly, less energy consumption can be used.
- the atomization device according to the invention should therefore be equally economically suitable for full-load as well as for partial-load operation.
- This object is achieved according to the invention in that the size of the discharge cross-section is adjustable behind the mixing chamber.
- the invention is therefore based on the knowledge that the amount of liquid can be reduced externally via a valve or the like, but that, on the other hand, to reduce the amount of gas, it is necessary to reduce the outlet cross-section of the nozzle and that this reduction of the geometric relationships still ensures compliance the characteristic speed of sound of the mixture in the reduced outlet cross section.
- the size of the outflow cross section can be adjusted not only when the system is at a standstill, but continuously during operation.
- the nozzle can thus be adapted to the current conditions without any interruptions in operation.
- This adjustment is advantageously carried out automatically by a control loop depending on the gas or liquid throughput.
- the gas or liquid pressure itself can be used to bring about the adjustment of the outflow cross section.
- the skilled person has various options for constructing the adjustment principle. It is expedient for the adjustment to be carried out by an insert which can be pushed into the outflow cross section from the side of the mixing chamber, the insert being hollow so that it itself functions as an additional mixing chamber.
- the insert can be connected to a control piston, which in turn is acted upon by the gas or liquid pressure, while on the other hand it is loaded by a spring.
- the pressurization of the control piston can be controlled by valves, possibly also reducing valves.
- outflow cross section is adjustable by perforated disks, throttles or orifices.
- outflow cross section is at least partially formed by radially adjustable peripheral surfaces.
- the radial adjustment can also be generated on the basis of an axial displacement movement.
- outflow cross section can also be formed by radially elastic peripheral surfaces, for example a rubber-like ring membrane.
- the cross-sectional adjustment does not always have to be made by the pressure of the gas or liquid flow, but instead an external actuation is also possible, be it by mechanical, hydraulic or pneumatic drives.
- Figures 1 and 2 show nozzles, which are constructed as follows:
- a cylindrical housing 1 has at one end a nozzle opening 2 with a diameter D 1. This opening widens axially inwards into a mixing chamber 3, into which the one medium, in the exemplary embodiment compressed air, can be supplied via a connection 4.
- the mixing chamber 3 is surrounded by a cylindrical perforated plate 5, which is arranged at a radial distance from the cylindrical housing 1.
- the right end of the mixing chamber 3 is formed by a transverse wall 6 which has a central opening in which a cylindrical insert 7 is guided so as to be axially displaceable.
- This insert has an outlet nozzle 8 at its left end, which projects into the mixing chamber 3.
- Your outlet opening with the diameter D2 is smaller than the outlet opening 2, whereas the outer diameter of the nozzle 8 has approximately the diameter D1.
- the insert 7 widens to a second mixing chamber 9.
- a rod-shaped extension 10 with a control piston 11 connects to this mixing chamber 9 to the right.
- the rod 10 passes through an annular disk 12 fixed in the housing 1, which at the same time represents the right boundary of an annular space 13 formed between the annular chamber 9 and the housing 1.
- the other medium in the exemplary embodiment water, is fed into this annular space 13 via a connection 14.
- the washer 12 serves to support a compression spring 15, which strives to move the insert 7 into the position shown. This position is intended for full load operation of the nozzle.
- Connections 4 and 14 supply compressed air or water. In the drawn position of the insert 7, the two phases are only mixed in the mixing space 3. The inflow speeds and volume flows are selected so that the outflow speed of the two-phase mixture at the outlet cross section 2 is equal to the characteristic sound speed of the mixture.
- the insert 7 is shifted to the left against the spring force acting on it until the nozzle 8 has completely crossed the mixing chamber 3 and fills the outlet cross section 2, expediently flush with it at the front.
- the mixing chamber 3 is then replaced through the mixing chamber 9 and the outlet cross section is reduced to the diameter D2.
- the insert 7 is adjusted pneumatically by the compressed air itself.
- the cylinder space 16 formed between the control piston 11 and the housing 1 is connected to the compressed air source via a connection 17 and a solenoid valve 18. If the solenoid valve 18 is opened, the pressure from the compressed air network causes the nozzle to be switched over to partial load operation as described above.
- the valve 18 is closed and the cylinder space 16 is either connected to the atmosphere or, if the pressure medium is not a gas to be released into the atmosphere, but rather, for example, helium or hydrogen the gas located in the cylinder space 16 is returned to the gas cycle. In the exemplary embodiment, this takes place via an additional line with a solenoid valve 19, which opens into the gas supply line behind a pressure reducer 20.
- Figure 2 shows the combination of several nozzles using common feed channels for the components to be mixed and the control medium.
- two nozzles 21 and 22 are connected to the compressed air network via an outer, annular line 23, to the liquid source via an inner ring line 24 and to the control medium via a central line 26.
- Figure 3 shows the principle of another nozzle design.
- the conventional mixing chamber is used, which is why it is not shown in the drawing.
- the outlet cross section here is not formed by a rigid bore, but by an elastic rubber ring 30.
- This rubber ring has a conically stepped profile towards the mixing chamber, while it defines an outlet cross section 31 to the outside, forming a sharp edge. From there, the rubber ring 30 runs radially outward, so that an open hollow profile is formed.
- the flank 30 a of this hollow profile facing the mixing chamber is fixed on the nozzle housing 32, whereas the opposite outer flank 30 b is movable especially in the radial direction.
- An elastic hose ring 33 is located in the interior of the hollow profile. By appropriately pressurizing this hose ring, the rubber ring defining the outflow opening 31 is more or less constricted. When pressure is released, it stretches back to the starting position due to its own elasticity.
- the atomizing or dividing device shown in the drawing is only used to illustrate the principle. Depending on the structural and procedural requirements, the atomizing nozzle can also be designed and constructed differently. In particular, it is possible to add divergent pipe sections at the end of the mixing chamber.
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Abstract
Description
- Die Erfindung betrifft eine Vorrichtung zur Zerstäubung von Flüssigkeit mit Hilfe von Gas oder für die Zerteilung von Gas in kleine Blasen mit Hilfe von Flüssigkeit, wobei das Gas und die Flüssigkeit in einer Mischkammer zu einem Zwei-Phasen-Gemisch zusammengeführt und vermischt werden und wobei die Zuströmgeschwindigkeiten und die Volumenströme der einzelnen Phasen unter Berücksichtigung der Zustandsgrößen des sich daraus ergebenden Zweiphasen-Gemisches im Hinblick auf den Auströmquerschnitt der Mischkammer so gewählt sind, daß die Auströmgeschwindigkeit des Zwei-Phasen-Gemisches etwa gleich der charakteristischen Schallgeschwindigkeit des Zwei-Phasen-Gemisches ist und das Zwei-Phasen-Gemisch die Mischkammer mit einer sprunghaften Druckerniedrigung verläßt.
- Eine derartige Mischvorrichtung ist durch die DE-PS 26 27 880 bekannt. Sie zeichnet sich durch eine wirkungsvolle Zerstäubung von Flüssigkeiten bzw. Zerteilung von Gasen in viele kleine Blasen bei geringem Energiebedarf aus. Im folgenden wird nur noch von der Zerstäubung von Flüssigkeiten gesprochen, doch eignet sich die Erfindung gleichermaßen auch für die Zerteilung von Gasen.
- In zahlreichen Gebieten der Verfahrenstechnik, z. Bsp. in der Trocknungstechnik oder der Verbrennungstechnik, werden Zerstäubungseinrichtungen für Flüssigkeiten benötigt. Meist finden Stoff- und/oder Wärmeaustauschvorgänge zwischen der zerstäubten Flüssigkeit und einem Gas statt. Hierzu ist es notwendig, die Flüssigkeit so fein wie möglich zu zerstäuben, um eine große Phasengrenzfläche zwischen beiden Stoffen zu erzielen.
- In bestimmten Anwendungsbereichen der erfindungsmäßen Düse, etwa bei der chemischen Entschwefelung von Rauchgas mit Kalkmilch oder bei der Abkühlung von Rauchgas durch eingespritztes Wasser, ergibt sich das Problem, daß die zu behandelnden Gasmengen stark schwanken. Dies hat zur Folge, daß die hierfür benötigte, zu zerstäubende Wassermenge entsprechend starken Schwankungen unterliegt.
- Untersuchungen der Anmelderin haben für den beschriebenen Fall des Teillastbetriebes ergeben, daß bei reduzierter Flüssigkeitmenge der Treibgasverbrauch stark zunimmt. Die Ursache hierfür dürfte darin liegen, daß der reduzierte Flüssigkeitsdurchsatz in der Düse einen freien Querschnitt zur Verfügung stellt, der von der Gaskomponente ausgefüllt wird.
- Man kann zwar zur Reduzierung des Gasverbrauches im Teillastbetrieb mehrere entsprechend kleiner dimensionierte Düsen verwenden und diese dann je nach Bedarf zu- oder abschalten. Dieses Verfahren ist aber aufgrund der zahlreichen erforderlichen Düsen sehr kostenaufwendig und auch nicht überall anzuwenden.
- Sofern man versucht, den Gasdruck vor der Düse zu verringern um dadurch den Gasverbrauch zu reduzieren, so ergibt sich eine relativ grobe Zerstäubung, was in reaktionschemischer Hinsicht unerwünscht ist. Darüberhinaus benötigt man für die unterschiedlichen Druckniveaus jeweils Konstanthalter, so daß diese Methode ebenfalls aufwendig ist.
- Hiervon ausgehend liegt die Aufgabe der vorliegenden Erfindung darin, die eingangs beschriebene Zerstäubungsvorrichtung dahingehend zu verbessern, daß man bei geringem Flüssigkeitsdurchsatz mit relativ wenig Treibgas und entsprechend geringerem Energieaufwand auskommt. Die erfindungsgemäße Zerstäubungsvorrichtung soll also gleichermaßen wirtschaftlich für den Vollast- wie auch für den Teillastbetrieb geeignet sein.
- Gelöst wird diese Aufgabe erfindungsgemäß dadurch, daß die Größe des Auströmquerschnittes hinter der Mischkammer verstellbar ist.
- Es hat sich gezeigt, daß eine im Teillastbetrieb vorgenommene Querschnittsverringerung keine nachteilige Wirkung auf das Zwei-Phasen-Gemisch hat und insbesondere das vorgeschriebene Erreichen der charakteristischen Schallgeschwindigkeit der Mischung nicht erschwert. Auf die Gasströmung hat die Querschnittsverringerung dagegen den erwünschten Drosseleffekt, so daß der Gasverbrauch drastisch reduziert wird.
- Die Erfindung geht also von der Erkenntnis aus, daß die Flüssigkeitsmenge extern über ein Ventil oder dergleichen reduziert werden kann, daß es hingegen zur Reduzierung der Gasmenge erforderlich ist, den Austrittsquerschnitt der Düse zu verringern und das diese Verringerung der geometrischen Verhältnisse nach wie vor die Einhaltung der charakteristischen Schallgeschwindigkeit des Gemisches in dem reduzierten Austrittsquerschnitt gestattet.
- Besonders zweckmäßig ist es, wenn die Größe des Ausströmquerschnittes nicht nur im Stillstand der Anlage, sondern kontinuierlich während des Betriebes verstellbar ist Die Düse kann dadurch ohne Betriebsunterbrechungen an die jeweils aktuellen Verhältnisse angepaßt werden. Diese Anpassung erfolgt zweckmäßig automatisch durch einen Regelkreis in Abhängigkeit vom Gas- oder Flüssigkeitsdurchsatz. Dabei kann der Gas- oder Flüssigkeitsdruck selbst dazu verwendet werden, um die Verstellung des Ausströmquerschnittes herbeizuführen.
- Für die konstruktive Ausbildung des Verstellprinzips bieten sich dem Fachmann verschiedene Möglichkeiten. Günstig ist es, wenn die Verstellung durch einen von der Seite der Mischkammer her in den Ausströmquerschnitt einschiebbaren Einsatz erfolgt, wobei der Einsatz hohl sein kann, so daß er selbst als zusätzliche Mischkammer fungiert.
- Zur Verstellung kann der Einsatz mit einem Steuerkolben verbunden sein, der seinerseits vom Gas- oder Flüssigkeitsdruck beaufschlagt ist, während er andererseits durch eine Feder belastet wird. Die Druckbeaufschlagung des Steuerkolbens kann, dabei durch Ventile, gegebenenfalls auch Reduzierventile, gesteuert werden.
- Es liegt jedoch auch im Rahmen der Erfindung, daß der Ausströmquerschnitt durch Lochscheiben, Drosseln oder Blenden verstellbar ist.
- Ebenso besteht die Möglichkeit, daß der Ausströmquerschnitt zumindest teilweise durch radial verstellbare Umfangsflächen gebildet ist. Dabei kann die radiale Verstellung auch aufgrund einer axialen Verschiebebewegung erzeugt werden.
- Schließlich kann der Auströmquerschnitt auch durch radialelastische Umfangsflächen, etwa eine gummiartige Ringmembrane, gebildet sein.
- In all diesen Fällen ist es möglich, den Ausströmquerschnitt an die veränderlichen Durchströmmengen anzupassen. Die Querschnittsverstellung braucht selbstverständlich nicht immer durch den Druck der Gas- oder Flüssigkeitsströmung erfolgen, sondern statt dessen ist auch eine externe Betätigung möglich, sei es durch mechanische, hydraulische oder pneumatische Antriebe.
- Sind mehrere gleichartige Mischdüsen in einem gemeinsamen Düsenkopf untergebracht, so empfiehlt es sich, daß sie an eine gemeinsame Flüssigkeits- und Gaszuleitung angeschlossen sind, wogegen der zur Querschnittsverstellung dienende Druck jeder einzelnen Düse gemeinsam oder separat zuführbar ist. Dadurch können die einzelnen Düsen gestaffelt und unabhängig voneinander umgeschaltet werden. Desweiteren bietet sich die vorteilhafte Möglichkeit, die Düsen auf unterschiedliche Umschaltpunkte auszulegen.
- Weitere Merkmale und Vorteile der Erfindung ergeben sich aus der nachfolgenden Beschreibung von drei Ausführungsbeispielen anhand der Zeichnung; dabei zeigt:
- Fig. 1 einen Längsschnitt durch eine erfindungsgemäße Düsen-Bauform mit der zugehörigen Schaltung;
- Fig. 2 die Kombination zweier Düsen gemäß Anspruch 1;
- Fig. 3 eine alternative Düsen-Bauform.
- Die Figuren 1 und 2 zeigen Düsen, die wie folgt aufgebaut sind: Ein zylindrisches Gehäuse 1 weist an seinem einen Ende eine Düsenöffnung 2 mit einem Durchmesser D₁ auf. Diese Öffnung erweitert sich axial nach innen zu einer Mischkammer 3, in die das eine Medium, im Ausführungsbeispiel Druckluft über einen Anschluß 4 zugeführt werden kann. Um die Verteilung der Druckluft zu verbessern, ist die Mischkammer 3 von einem zylindrischen Lochblech 5 umgeben, daß mit radialem Abstand zu dem zylindrischen Gehäuse 1 angeordnet ist.
- Der rechte Abschluß der Mischkammer 3 wird durch eine Querwand 6 gebildet, die eine zentrale Öffnung aufweist, in welcher ein zylindrischer Einsatz 7 axial verschiebbar geführt ist. Dieser Einsatz weist an seinem linken, in die Mischkammer 3 hineinragenden Ende eine Austrittsdüse 8 auf. Ihre Austrittsöffnung mit dem Durchmesser D₂ ist kleiner als die Austrittsöffnung 2, wohingegen der Außendurchmesser der Düse 8 etwa den Durchmesser D₁ aufweist.
- An seinem anderen Ende, das bei der in Figur 1 dargestellten Position außerhalb der Mischkammer 3 liegt, erweitert sich der Einsatz 7 zu einer zweiten Mischkammer 9. An diese Mischkammer 9 schließt sich nach rechts eine stangenförmige Verlängerung 10 mit einem Steuerkolben 11 an. Während der Steuerkolben 11 in dem zylindrischen Gehäuse 1 verschiebbar geführt ist, durchquert die Stange 10 eine im Gehäuse 1 festgelegte Ringscheibe 12, die zugleich die rechte Begrenzung eines zwischen der Ringkammer 9 und dem Gehäuse 1 gebildeten Ringraumes 13 darstellt. In diesen Ringraum 13 wird über einen Anschluß 14 das andere Medium, im Ausführungsbeispiel Wasser zugeführt.
- Auf ihrer anderen Seite dient die Ringscheibe 12 zur Abstützung einer Druckfeder 15, die bestrebt ist, den Einsatz 7 in die gezeichnete Position zu verschieben. Diese Position ist für den Vollastbetrieb der Düse bestimmt.
- Die Funktion ist folgende: Durch die Anschlüsse 4 und 14 wird Druckluft bzw. Wasser zugeführt. In der gezeichneten Stellung des Einsatzes 7 kommt es erst im Mischraum 3 zur Vermischung beider Phasen. Die Zuströmgeschwindigkeiten und Volumenströme sind so gewählt, daß die Ausströmgeschwindigkeit des Zwei-Phasen-Gemisches am Austrittsquerschnitt 2 gleich der charakteristischen Schallgeschwindigkeit des Gemisches ist.
- Wird aufgrund geringeren Flüssigkeitsbedarfes die Wasserzufuhr gedrosselt, so erhöht sich automatisch der Luftdurchsatz, wohingegen vom Mischungsverhältnis her betrachtet eine Reduzierung der Luftzufuhr erforderlich wäre.
- Zur Einhaltung des gewünschten Mischungsverhältnisses wird der Einsatz 7 entgegen der auf ihn einwirkenden Federkraft nach links verschoben, bis die Düse 8 den Mischraum 3 vollständig durchquert hat und den Austrittsquerschnitt 2 ausfüllt, zweckmäßig vorn bündig mit ihm fluchtet. Die Mischkammer 3 wird dann ersetzt durch die Mischkammer 9 und der Austrittsquerschnitt reduziert sich auf den Durchmesser D₂. Durch diese Querschnittsverringerung und durch die Drosselwirkung der Radialbohrungen im Einsatz 7 wird der Luftdurchsatz derart gedrosselt, daß er dem verringertem Wasserdurchsatz wieder entspricht.
- Die Verstellung des Einsatzes 7 erfolgt im Ausführungsbeispiel pneumatisch durch die Druckluft selbst. Zu diesem Zweck ist der zwischen dem Steuerkolben 11 und dem Gehäuse 1 gebildete Zylinderraum 16 über einen Anschluß 17 und ein Magnetventil 18 mit der Druckluftquelle verbunden. Wird das Magnetventil 18 geöffnet, so bewirkt der Druck aus dem Druckluftnetz die zuvor beschriebene Umschaltung der Düse auf Teillastbetrieb.
- Soll die Düse wieder auf Vollastbetrieb umgeschaltet werden, so wird das Ventil 18 geschlossen und der Zylinderraum 16 entweder mit der Atmosphäre verbunden oder, wenn es sich bei dem Druckmedium nicht um ein in die Atmosphäre zu entlassentes Gas, sondern beispielsweise Helium oder Wasserstoff handelt, so wird das im Zylinderraum 16 befindliche Gas wieder in den Gaskreislauf zurückgeführt. Im Ausführungsbeispiel erfolgt dies über eine zusätzliche Leitung mit einem Magnetventil 19, die hinter einem Druckminderer 20 in die Gaszuführleitung mündet.
- Figur 2 zeigt die Kombination mehrerer Düsen unter Verwendung gemeinsamer Zuführkanäle für die zu vermischenden Komponenten und das Steuermedium. Wie man sieht, sind hier zwei Düsen 21 und 22 über eine äußere, ringförmige Leitung 23 an das Druckluftnetz, über eine innere Ringleitung 24 an die Flüssigkeitsquelle und über eine zentrale Leitung 26 an das Steuermedium angeschlossen.
- Sollen die beiden Düsen - selbstverständlich können in der Praxis mehrere Düsen miteinander kombiniert sein - getrennt verstellt werden, so braucht lediglich die zentrale Leitung 26 entsprechend unterteilt werden, wie dies durch die gestrichelte Zwischenwand 26 a angedeutet ist. Durch eine derartige stufenweise Umschaltung der Düsen läßt sich bei Verwendung zahlreicher Düsen eine quasi kontinuirliche Anpassung der Durchsatzmengen an den jeweiligen Bedarf erzielen.
- Figur 3 zeigt das Prinzip einer anderen Düsen-Bauform. Dabei wird mit der herkömmlichen Mischkammer gearbeitet, weshalb sie in Zeichnung nicht weiter dargestellt ist. Der Austrittsquerschnitt ist hier jedoch nicht durch eine starre Bohrung, sondern durch einen elastischen Gummiring 30 gebildet. Dieser Gummiring weist zur Mischkammer hin ein konisch abgestuftes Profil auf, während er nach außen unter Bildung einer scharfen Kante einen Austrittsquerschnitt 31 definiert. Von dort läuft der Gummiring 30 radial nach außen, so daß ein nach außen offenes Hohlprofil entsteht. Die dem Mischraum zugewandte Flanke 30 a dieses Hohlprofiles ist am Düsengehäuse 32 festgelegt, wohingegen die gegenüberliegende Außenflanke 30 b vor allem in Radialrichtung beweglich ist.
- Im Inneren des Hohlprofiles befindet sich ein elastischer Schlauchring 33. Durch entsprechende Druckbeaufschlagung dieses Schlauchringes wird der die Abströmöffnung 31 definierende Gummiring mehr oder weniger stark zusammengeschnürt. Bei Druckentlastung dehnt er sich aufgrund seinerEigenelastizität wieder in die Ausgangsstellung.
- Auf diese Weise ist eine stufenlose Verstellung des Ausströmquerschnittes und somit eine optimale Anpassung an die jeweiligen Strömungsverhältnisse möglich.
- Die zeichnerisch dargestellte Zerstäubungs- bzw. Zerteilungseinrichtung dient nur zur Veranschaulichung des Prinzips. Je nach den konstruktiven und verfahrensmäßigen Forderungen kann die Zerstäubungsdüse auch anders ausgelegt und konstruiert werden. Insbesondere ist es möglch, am Ende der Mischkammer divergente Rohrstrecken anzubauen.
Claims (17)
dadurch gekennzeichnet,
daß die Größe des Ausströmquerschnittes (2) verstellbar ist.
dadurch gekennzeichnet,
daß die Größe des Ausströmquerschnittes (2) während des Betriebes verstellbar ist.
dadurch gekennzeichnet,
daß die Verstellung des Ausströmquerschnittes (2) automatisch in Abhängigkeit vom Gas- oder Flüssigkeitsdurchsatz erfolgt.
dadurch gekennzeichnet,
daß die Verstellung durch den Gas- oder Flüssigkeitsdruck selbst erfolgt.
dadurch gekennzeichnet,
daß die Verstellung des Ausströmquerschnittes (2) durch einen in den Ausströmquerschnitt einschiebbaren Einsatz (7) erfolgt.
dadurch gekennzeichnet,
daß der Einsatz (7) von der Seite der Mischkammer (3) in den Ausströmquerschnitt (2) einschiebbar ist.
dadurch gekennzeichnet,
- , daß der Einsatz (7) hohl ist und durch Radialbohrungen als zusätzliche Mischkammer (9) fungiert.
dadurch gekennzeichnet,
daß der Einsatz (7) mit einem Steuerkolben (11) verbunden ist, der seinerseits vom Gas- oder Flüssigkeitsdruck beaufschlagt ist.
dadurch gekennzeichnet,
daß die Druckbeaufschlagung des Steuerkolbens (11) durch Ventile (18, 19) steuerbar ist.
dadurch gekennzeichnet,
daß der Steuerkolben andererseits durch eine Feder (15) beaufschlagt ist.
dadurch gekennzeichnet,
daß der Ausströmquerschnitt (2) durch Lochscheiben, Drosseln oder Blenden verstellbar ist.
dadurch gekennzeichnet,
daß der Ausströmquerschnitt (2) zumindest teilweise durch radial verstellbar Umfangsflächen bildet ist.
daß der Ausströmquerschnitt (31) zumindest teilweise durch radial elastische Umfangsflächen (30) gebildet ist.
dadurch gekennzeichnet,
daß die radial elastischen Umfangsflächen (30) mit einem elastischen, druckbeaufschlagbaren Schlauchring (33) kombiniert sind.
dadurch gekennzeichnet,
daß sie auf gleiche oder unterschiedliche Umschaltpunkte ausgelegt sind.
dadurch gekennzeichnet,
daß mehrere Vorrichtungen (21, 22) eine gemeinsame Flüssigkeits- und Gaszuleitung (23, 24) aufweisen.
dadurch gekennzeichnet,
daß der zur Verstellung dienende Gas- oder Flüssigkeitsdruck den Vorrichtungen (21, 22) in getrennten Leitungen zuführbar ist.
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