EP0211706B1 - Procédé et dispositif pour séparer des fractions liquides et solides, notamment de jus de fruits - Google Patents

Procédé et dispositif pour séparer des fractions liquides et solides, notamment de jus de fruits Download PDF

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EP0211706B1
EP0211706B1 EP86401388A EP86401388A EP0211706B1 EP 0211706 B1 EP0211706 B1 EP 0211706B1 EP 86401388 A EP86401388 A EP 86401388A EP 86401388 A EP86401388 A EP 86401388A EP 0211706 B1 EP0211706 B1 EP 0211706B1
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EP
European Patent Office
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screw
shield
capacity
mixture
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Yves Maisonneuve
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    • B30B9/18—Presses specially adapted for particular purposes for squeezing-out liquid from liquid-containing material, e.g. juice from fruits, oil from oil-containing material using pressing worms or screws co-operating with a permeable casing with means for adjusting the outlet for the solid

Definitions

  • Presses have been known for a very long time, which are particularly suitable for extracting fruit juices and which include a capacity with perforated walls into which the materials to be pressed are introduced and compressed by means of an endless screw.
  • This general principle knows many variations, in particular in the shape of the hub of the worm and in the shape of the compression capacity itself. Whatever these variants, all presses of this type have the major drawback of causing crushing of the material to be pressed between the periphery of the central screw and the perforated walls of the container, because there is necessarily friction on the turns of the screw and on the perforated walls which act as a grater.
  • Document FR-A-82/03408 is also known, which describes a press having a first cylindrical part and a second frustoconical part, an axial helical screw having turns which are themselves cylindrical on a hub which is also cylindrical.
  • Document FR-A-83/05068 describes a press having a compression capacity having a first cylindrical part, a second frustoconical part connected to the first and a third also cylindrical part connected to the frustoconical part, the helical screw always having a cylindrical outline.
  • the helical screw is mounted axially movable while being rotatably mounted in the direction of a thrust on the material.
  • this screw meets a predetermined resistance, it is moved back to a starting position then, the rotation being stopped, the screw is pushed axially, without turning, on the material already pressed while we admit fresh material to press and the screw is removed by driving it in rotation in the opposite direction to the push so that it "unscrews" in the fresh material, then the cycle begins again.
  • This device provides an improvement over the previous presses but still has a significant drawback in that the pressure is exerted in the same direction as the introduction of the material, that is to say in a direction called “upstream-downstream” "and that, in addition, this pressure is predominant at the center of the capacity, the compulsory back pressure being obtained by means of a door placed across the end of the capacity opposite the entry of the material to be pressed.
  • the press which has a compression capacity in which there are two helical screws with reverse pitch on each of which is fixed a plate of the same section as the capacity and which plays the role of nut when puts the capacity in rotation, the screws being kept fixed, because the plates approach to press the material placed between them or move away to release it according to the direction in which the compression capacity is driven.
  • a press of this type also has a very poor yield since the duration of obtaining a "press" is three and a half hours and this time causes the oxidation of the tannins and all oxidizable substances including aromas, all resulting in a dark juice without taste or odor when the material to be compressed is a grape.
  • the present invention provides a solution constituting a considerable improvement since it provides for the presence of a conical shield which allows overpressure at the output of a pressing capacity, this capacity being made movable relative to a fixed piston. In this way, an assembly is produced which avoids all attacks against the mixture to be pressed and which has an excellent yield.
  • the present invention moreover, provides the means to improve the distribution of the working pressure in the capacity by using various alternative embodiments of the means which cause this pressure.
  • the subject of the invention is a method for separating by pressing liquid and solid fractions intimately associated into a heterogeneous mixture, as are, for example, the juices, pulps, pits, seeds, peduncles and plant elements of fruit such as grapes harvested, of the type according to which one fills in a direction known as "upstream-downstream", by a so-called entry end, a capacity with side walls crossed by fine passages, with heterogeneous mixture, then that one interrupts the mixing, and then causes pressing by producing a linear relative movement between the capacity and a non-rotating part forming a piston situated in front of the inlet end so that this part penetrates from upstream to downstream in the capacity, characterized in that a antagonistic retaining force, that is to say directed in the "downstream-upstream” direction, coaxial with the capacity, at the end of the said outlet known opposite to the previous one and acting on the heterogeneous mixture fractions introduced, thus progressively agglomerated into a cake of solid fractions, while
  • the subject of the invention is also a device for implementing the above method, of the type comprising a capacity whose side walls are crossed by fine passages and which has two opposite open ends, one of which is said to be “inlet” is placed opposite a piston-forming part and provided with an opening for the entry of mixture into the tank, characterized in that the tank has an increasing section from upstream to downstream and in that the device has a shield associated with the other end called “outlet", the shield capacity assembly being mounted movable relative to the piston-forming part in order to press the material against the shield where cakes of solid fractions are finished which must then be evacuated around the shield.
  • Curve A shows this variation in a known device: the pressure is first established at input 0 at a large value, then increases further and decreases regularly until output X where it is minimal.
  • Curve B shows the variation of this same pressure P1 according to the process according to the invention and it can be seen that at input 0 the pressure P1 is established at a relatively low value then increases regularly but slightly while remaining thus practically uniform up to the vicinity of the output X where it increases significantly to reach its maximum value.
  • Curve C shows the distribution of the pressure P2 in a device of known type and it can be seen that the pressure is maximum at the periphery while it is minimum in the central part x.
  • Curve D represents the distribution of the transverse pressure P2 with the method according to the invention and it can be seen that this curve D is exactly the opposite of curve C since the pressure P2 has minimum values at the periphery of the device and maximum values in the central part x.
  • FIG. 3 we have shown the effects, in a known device, of the pressure P1 shown diagrammatically by an arrow and it can be seen that this pressure P1 is exerted from the inlet to the outlet, that is to say say in the "upstream-downstream” direction and in the same direction as the entry of the mixture to be pressed, symbolized by two arrows F1.
  • Figure 4 is a diagram similar to that of Figure 3 but corresponding to the implementation of the method according to the invention. It can be seen that a retaining force F2 is created at the center of the device and at its exit and is directed in the direction opposite to that of the arrow F1 indicating the direction in which the mixture to be pressed is introduced into the device . This retaining force F2 comes from the presence of a central conical shield located at the outlet of the device.
  • the retaining force F2 and the pressure P1 are indeed antagonistic, according to the method according to the invention, but the retaining force F2 is caused by the exit resistance of the cake.
  • this resistance comes from the presence of the shield, but it only acts against the pressure P1 indirectly, with the interposition of the cake.
  • This device includes a hopper 1 for loading a heterogeneous mixture and in the following description we will take as an example the grapes harvested to be pressed to give a juice as clear as possible providing, after treatment such as fermentation or distillation, an alcoholic drink , especially wine or Cognac.
  • the hopper 1 opens into a tank 2 in the shape of a bucket, that is to say with a bottom of circular section and with divergent planar walls.
  • this tank 2 extends an endless screw 3, the axis 4 of which is held by a bearing 5 and is connected to a motor for rotating 6.
  • the walls of the hopper 1 and of the tank 2 are perforated in order to allow the dripping juices collected to pass through an envelope 7 which surrounds the hopper 1 and the tank 2 and which has a discharge orifice 8.
  • the screw 3 At its end opposite to that which is close to the motor 6, the screw 3 comprises a second thread 9, just like the main thread and which ends in being diametrically opposite to it and both in a plane 10 perpendicular to axis 4, in order to form an obstacle to the return of mixture in the tank 2, from downstream to upstream, as will be explained below.
  • the diameter of the screw 3 is constant inside the tank 2 and decreases in line with a socket 11 whose interior is frustoconical and which thus has a circular central passage 12 of diameter less than the cross-section of the tank 2 and an annular part 11 co-planar with the plane 10, this assembly having to play the role of piston.
  • a solid central part could also be provided around which an annular passage would be provided for the transfer of the mixture by the screw 3.
  • the socket 11 there is a capacity 14 of frustoconical shape whose small base is close to the socket 11 and constitutes the inlet of the capacity 14 and whose large base, opposite to the previous one, constitutes the outlet of the fractions solid.
  • the diameter of the capacity 14 increases in the "upstream-downstream” direction, that is to say in the direction of the entry of the mixture towards the exit of the solid fractions.
  • capacity 14 The walls of capacity 14 are perforated so that the liquid fractions separated from the solid fractions introduced and pressed into capacity 14 can pass therethrough.
  • the perforations of the capacity 14 are shown in the form of slots 15 resulting from intervals between solid parts 16 held together by external circular reinforcements 17 giving the assembly the rigidity of a structure complete.
  • a different structure can be used, in particular a grid made of perforated sheet metal with oblong openings of major axis parallel to the axis of the capacity 14, this grid being of the type known per se.
  • the grid must be held rigidly in the radial direction to resist the thrust of the pressed mixture and, for this purpose, reinforcements of the type of those shown here, 17 can be used.
  • the capacity 14 includes a cylindrical extension 18 whose internal diameter corresponds to the external diameter of the sleeve 11 by providing for the interposition of seals and / or members facilitating the sliding of the extension 18 on the sleeve 11, or avoiding the effects of friction metal against metal, these elements being generally designated by the reference 19.
  • Cylinders 30 and 31 are provided inside the profiles 27 and 28 in order to be able to move the capacity 14 relative to the co-planar parts 10 and 11 forming the piston.
  • the body 32 of the actuator 30 is fixed by an eyelet 33 and a flange 34 to the profile 23 while the rod 35 of the actuator 30 is connected by an eyelet 36 and a flange 37 to the profile 27.
  • the body 38 of the jack 31 is fixed by an eyelet 38 and a flange 40 to the profile 24 while the rod 41 of this jack 30 is fixed by an eyelet 42 and a flange 43 to the profile 28.
  • the cylinders 30 and 31 are of the double-acting type and therefore have fluid inlets 44-45 and 46-47 respectively controlled by solenoid valves, as is known per se, to cause the extraction of the rods 35 and 41 or their retraction.
  • the downstream end of the capacity 14 is entirely open and allows the establishment of a central conical shield 50 associated with radial coulters 51 and integral with an axial rod 52 slidably mounted in a guide 53.
  • the shield 50 is associated with an articulated diamond 54 of which two opposite vertices 55 and 56 are connected to a jack 57, respectively to the body 58 and to the rod 59 thereof, while the other two opposite vertices 60 and 61 are connected respectively at a fixed point and at the rod 52.
  • This jack 57 contains a pressurized fluid and acts as a shock absorber and it is advantageous to be able to adjust the passage section of an inlet 62 and an outlet 63, by any known means, to adjust the value of the resistance that the jack 57 opposes to the forces exerted on it by the conical shield 50, itself subjected to the thrust of the mixture.
  • the guide 53 is fixed to a crosspiece 64 joining two supports 65 and 66 integral with the capacity 14.
  • the jacks 30 and 31 were ordered so that the capacity 14 is in the position shown in FIG. 6 according to which the cylindrical part 18 completely covers the sleeve 11 so that the capacity 14 has a minimum volume.
  • the capacity 14 moves from upstream to downstream under the effect of the arrival of the mixture which pushes it, this "decline" in the capacity giving way to new arrivals of mixture. It should be noted that here there is only a simple push and not a compression since the capacity 14 moves effortlessly and since no force is developed against the arrival of the mixture.
  • the admission of pressurized fluid into the jacks 30 and 31 is controlled by the inputs 44 and 46, in order to move the capacity 14 in the direction of the arrows F5 (FIG. 7), towards its position of minimum volume, which has the effect of driving the shield 50 in the same direction by the supports 65 and 66 and by the cross-member 64, the cylindrical part 18 sliding on the cylindrical external part of the sleeve 11.
  • the jack 57 acts in the direction of the approach of the vertices 55 and 56 of the rhombus 57, that is to say the spacing of the vertices 60 and 61, the rod 52 thus having a tendency to push the shield 50 towards the interior of the capacity 14, in the downstream-upstream direction.
  • the shield 50 thus opposes the free exit of the mixture.
  • the displacement of the capacity 14 relative to the fixed sleeve 11 therefore causes the compression of the mixture fraction between on the one hand the wall 13 and the plane 10 coplanar and on the other hand.
  • the central shield 50 with the interposition of the dense cake already formed.
  • the wall 13 and the plane 10 constitute in a way a piston on which the mixture is pressed thanks to the action of the jacks 30 and 31, this pressure causing the exit of the liquid fractions by the slots 15 of the capacity 14 while the fractions solids accumulate in a dense cake downstream of the capacity 14.
  • the cake reaches a degree of dryness determined by the adjustment of the pressure in the jack 57, it is forced against the coulters 51 which fragment it into parts which exit the device according to arrows F6, through the annular passage.
  • the shield 50 undergoes two opposing forces c the thrust of the cake in the direction of the arrows F4 (FIG. 6) and the resistance of the jack 57.
  • the solid fractions of the mixture after extraction of the liquid fractions, have agglomerated into cake, it acts strongly on the shield 50 which can retreat against the jack 57, until a balance is established determined by the adjustment of the pressure in the jack 57.
  • the shield 50 moves back a little and, given its shape, correlatively enlarges the passage section offered at the outlet of the solid fractions, section determined by the width of the annular passage which remains between the outside of the cone 50 and the inside of capacity 14.
  • the compression of the mixture inside the capacity 14 is obtained by a simple linear movement in which the screw 3 does not intervene in any way by its rotary function since on the one hand it is stopped during the pressure phase and that on the other hand the mixture of the capacity 14 practically does not reach it thanks to the plane 10. It should be noted that with this embodiment, the pressure is not exerted from upstream to downstream but from downstream to upstream , according to arrows F5.
  • the endless screw 3 therefore only plays here the role of a material transport mechanism and could therefore be replaced by any other device if it turns out to be more practical than a worm.
  • the frustoconical shape of the capacity 14 the mixture moves from upstream to downstream, from the small base to the large, which eliminates the phenomenon of rasp and friction and which allows a better flow of the mixture as well as the total absence of trituration, the solid particles being oriented as shown in FIG. 4, as explained above.
  • the section of the capacity 14 could be other than circular, for example oval.
  • the increase in pressure shown diagrammatically by curve B in FIG. 1 is obtained by the conical shield 50 and the jack 57 which is associated with it.
  • the shapes and dimensions of the shield 50 can be adapted to different conditions of use. In all of these, the shield 50 being situated in the axis of the device, it is indeed in the center that the pressure P1 is the strongest and it is indeed towards the periphery that it decreases since the outlet is of annular shape .
  • the drying of the mixture is thus modulated according to the pressure which prevails in the jack 57 and, therefore, according to the retaining force of the shield 50.
  • a non-return valve can be provided as shown in FIG. 9.
  • the bush 11 and its front part 13 as well as its central passage 12 by which the mixture is introduced into the capacity 14 are shown diagrammatically in this figure.
  • the non-return valve is composed of a shutter 70 of diameter equivalent to that of passage 12 and provided with peripheral reliefs 71 by which it abuts against the front part 13 when it receives a pressure directed in the direction of the arrows F5, position in which the passage 12 is completely closed.
  • the shutter 70 is capped by a retaining piece 72 comprising arms 63 fixed to the part 13 and curved towards a common center 74 against which the shutter 70 is placed in abutment when it receives a pressure directed in the direction of the arrows F4, that is to say when the screw 3 is rotated and pushes the mixture through the central passage 12.
  • the conical shield 50 is removed and replaced by a central endless screw 80 of increasing diameter in the upstream-downstream direction and secured to a shaft 81 rotatably mounted in a retaining bearing 82 and connected to a setting mechanism. movement of any known type such as a gear motor 83.
  • the evacuation of the solid fractions can be modulated by varying the speed of the screw 80 to ensure a very precise adjustment and an excellent suitability of the device and of the mixture which is available in all circumstances.
  • the percentage of solid fractions compared to port to the evacuated liquid fractions therefore depends on the speed of rotation of the screw 80.
  • the screw 80 has a variable pitch, in the direction of a decrease, from its upstream end towards its downstream base because along the screw 80 the volume of the mixture decreases further and it must be saved less space.
  • the pitch of the screw 80 is then greater where the turns have a small diameter and its pitch is smaller where the turns have a larger diameter.
  • the latter can be given an acute profile so that their outer edge 80a is sharp.
  • bearing 82 is integral with a crosspiece 64 and supports 65 and 66, as in the case of Figures 5 to 7 so that the capacity 14 and the screw 80 are made integral in translation. Their relative position can be adjusted according to the nature of the mixture to be treated. For this, two series of holes 68 are provided on the supports 65 and 66 and holes 69 on the crosspiece 64 in order to choose those which will be placed opposite for the passage of assembly bolts. This presetting is carried out according to the characteristics of the mixture to be treated. In the case of grapes, we may wish a different pre-setting for the first harvest and for those at the end of the campaign for example.
  • the screw 80 is only rotated when the mixture introduced into the capacity 14 is pressurized (the screw 3 being stopped) by deployment of the jacks 30 and 31. It is stopped when the jacks 30 and 31 are neutralized and that of the mixture is introduced into the capacity 14, the screw 3 then being in rotation.
  • shutter clovers (not shown) associated with the screw 80 to prevent the winding of materials around its axis and also acting as coulters.
  • the axis 4 of the screw 3 is hollow and receives freely, that is to say without friction and a fortiori without blocking, a shaft 100 carrying a screw thread 101 corresponding to the thread of the screw 3 and located in its extension.
  • a shaft 100 carrying a screw thread 101 corresponding to the thread of the screw 3 and located in its extension There is shown a simplified arrangement according to which there is no frustoconical sleeve 11 and, therefore, it is assumed that the thread of the screw 3 as the thread 101 have a constant diameter and are both equal. In reality, the thread 101 may correspond to the end of the screw 3 as shown in FIG. 5.
  • the screw 3 has only one thread, while the shaft 100 carries a second thread 102 of the same pitch and the two threads 101 and 102 are shaped at their end as has already been described for the screw 3 opposite of Figure 5, that is to say that they end in a common plane 103 substantially perpendicular to the axis of the assembly.
  • the shaft 100 has a peripheral groove 104 which extends over a certain length and which is engaged with a motor 105 of any type known per se to drive the shaft 100 in rotation when it is started.
  • the engine 105 When the mixture has to be compressed, the engine 105 is stopped only so that the shaft 100 is immobilized in rotation, unlike the axis 4 which continues to rotate, the mixture introduced into the hopper 1 continuing to be pushed from upstream to downstream. Simultaneously, the supply of the jack 106 is reversed so that its rod 107 is extracted and pushes the shaft 100.
  • the threads 101 and 102, by their co-planar parts 103 then act like a piston in the stationary capacity 14 and cause the pressing of the mixture as described above, the device being in the position shown in FIG. 12.
  • the cylinder 106 When the desired pressure is reached (and sensed for example by manometers), the cylinder 106 is neutralized and the motor 105 is restarted, still in engagement with the groove 104 thanks to the length of the latter, but at a speed such that the shaft 100 rotates more fast as the axis 4, and in the same direction, so that the threads 101 and 102 somehow "screw” into the mixture present behind them under the uninterrupted action of the thread 3, and go up axially to that the shaft 100 has found the position it occupies in Figure 11.
  • the cylinder 106 is again supplied to push the threads 101 and 102 and the cycle begins again. It is noted that the drive of the shaft 100 by the motor 105 occurs regardless of the axial position of this shaft 100 and even during its sliding inside the axis 4.
  • a cable gland 111 is provided on its free end which can also serve as a support and guide for the shaft 100 if the latter does not slide exactly in the axis 4.
  • This embodiment provides that the capacity 14 is stationary and that the relative movement between it and the piston is caused by sliding of the latter, unlike the embodiment of FIGS. 5 to 7.
  • a regular and maximum progressive pressure is obtained at the end of the capacity over all of the material therein, but according to what has just been described, the particularly sensitive zone situated where contact occurs with the material to be pressed at the end of capacity and in the annular space at the outlet of the filter tube. It therefore seems useful to intervene and control these circumferential zones in order to avoid an escape of unpressed materials at the periphery of the solid materials already pressed at the center.
  • the capacity 140 and the shield 500 have surfaces with curved generatrices. A co-ordinated position of these two elements has been shown in solid lines.
  • a force directed towards its virtual axis for example by means of cylinders 1000 regularly distributed, it can be given a narrowed shape represented in dotted lines, because this part of the capacity 140 is produced on the outlet side in a material deformable.
  • these shapes are adjusted to give the dry material outlet section an adjustable value.
  • the passage section By acting on the cylinders 1000 and on the cylinders 2000, it is not only possible to vary the passage section overall but by zones.
  • FIG. 14 a variant is shown according to which the shapes of the capacity 140 and of the shield 500 are no longer curved but in broken lines and, therefore, have lines of inflection 141 and 142, 501, 502 and 503.
  • the jacks 1000 and 2000 constitute only one of the means likely to be used, the main thing being to be able to cause a constriction of the outlet section, either by narrowing the capacity 140, or by extension of the shield, either by these two operations at the same time.
  • the capacity 140 has the shape of a six-sided pyramid trunk whose small base, located upstream side, is limited by the wall 130 in which is provided the central opening 120 for the introduction of the material to be pressed and whose large base is open since it constitutes downstream the outlet of the solid materials.
  • the shield here has the shape of a six-sided pyramid.
  • FIG. 16 it can be seen that in the annular passage delimited by the base of the capacity 140 and by the shield 500, there is a skirt 3000 of substantially circular section. As it extends the capacity 140 in line with the shield 500, it has the effect of reducing the outlet section.
  • skirt 3000 can be useful in certain cases and useless, even harmful, in others it is good that it is removable.
  • FIG. 17 shows another embodiment of the braking mechanism according to which this mechanism comprises, instead of a fixed skirt 3000, a rotary skirt 4000 carrying turns 4001 and integral with an outer crown 4002 engaged with a pinion 4003 of a 4004 gear motor.
  • the rotary skirt 4000 carries rollers 4005 all mounted on their axis and engaged with an annular guide 4006 fixed to the supports 650 and 660 by bolts 4007.
  • the braking effect is obtained by giving the skirt 4000 an appropriate speed of rotation, it being recalled that the turns 4001 are oriented so that the rotation of the skirt 4000 has the effect of extracting the solid fractions and not to compress them. There is therefore always braking but it is all the stronger when the rotation of the skirt 4000 is slow.
  • rollers 4005 and the guide 4006 can be replaced by any other, equivalent, in particular with bearing surfaces made of anti-friction material.
  • FIG. 18 represents a variant according to which the rotary skirt 4000 is provided with a plurality of fins 4008.
  • the braking mechanism is stopped.
  • the capacity 140-shield 500 assembly is set in translational movement to press the mixture against the wall 130, the rotary skirt 4000 is rotated at a given speed, preferably adjustable, so that the solid pressed fractions can leave the capacity 140.
  • the speed of rotation of the skirt 4000 the braking is adapted to the characteristics of the mixture to be treated and the output of the pressed fractions is regulated.
  • the invention is particularly applicable to the pressing of grapes, but can also be used for pressing other industrial or natural products. Among these, there may be mentioned olives, certain seeds, etc.
  • the invention can also be applied to the production of small household presses for obtaining fruit, citrus or vegetable juices, including for obtaining volumes as small as the juice of a single orange or than the volume of a single glass.
  • simplifications in particular for the realization of the retaining force which can be done without adjustment means or, at the very least, with simpler means than the diamond 54 and the cylinder 57 for example.
  • These simplifications come not only from the change in dimensions but also from the change in operation because if the pressing is done continuously, it is necessary, as described, to provide a permanent and coordinated retaining force to the also permanent evacuation of the solid fractions; if the operation is punctual for one or a few fruits, the retaining force can be constant and independent of the evacuation which will be carried out, for example, at the end of pressing in one go.

Landscapes

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Description

  • On connaît depuis fort longtemps des pressoirs particulièrement adaptés à l'extraction de jus de fruits et qui comprennent une capacité à parois perforées dans laquelle les matières à presser sont introduites et comprimées au moyen d'une vis sans fin. Ce principe général connaît de nombreuses variantes, notamment dans la forme du moyeu de la vis sans fin et dans la forme de la capacité de compression elle-même. Quelles que soient ces variantes, tous les pressoirs de ce type présentent comme inconvénient majeur de provoquer une trituration de la matière à presser entre la périphérie de la vis centrale et les parois perforées de la capacité, car il se produit obligatoirement des frottements sur les spires de la vis et sur les parois perforées qui agissent comme une râpe.
  • Ces inconvénients sont très graves puisqu'ils entraînent la fragmentation de matières solides et l'écrasement de pépins ou de fractions herbacées, ce qui provoque un dégagement d'huile procurant un goût amer et donnant au jus extrait une astringence incompatible avec une bonne qualité.
  • C'est ainsi que l'on connaît le document FR-A-74/09591 qui décrit un pressoir ayant une capacité de compression à parois perforées de forme cylindrique et une vis hélicoïdale centrale elle-même cylindrique mais dont le moyeu présente plusieurs parties de conicités différentes.
  • On connaît également le document FR-A-82/ 03408 qui décrit un pressoir ayant une première partie cylindrique et une deuxième partie tronconique, une vis hélicoïdale axiale présentant des spires elles-mêmes cylindriques sur un moyeu également cylindrique.
  • Dans le document FR-A-83/05068 est décrit un pressoir présentant une capacité de compression ayant une première partie cylindrique, une deuxième partie tronconique raccordée à la première et une troisième partie également cylindrique raccordée à la partie tronconique, la vis hélicoïdale ayant toujours un contours cylindrique.
  • On voit que dans tous les cas la pression exercée sur la matière est générée par la vis hélicoïdale rotative, source des inconvénients rappelés ci-dessus dont la gravité est telle qu'elle a provoqué l'interdiction des pressoirs de ce type pour la production de jus de raisin destiné à l'élaboration de Cognac.
  • On a alors pensé à supprimer les triturations en rendant inoffensive la vis hélicoïdale tournant dans l'axe de la capacité de compression. A cet effet, la vis hélicoïdale est montée mobile axialement tout en étant montée rotative dans le sens d'une poussée sur la matière. Quand cette vis rencontre une résistance prédéterminée, elle est reculée jusqu'à une position de départ puis, la rotation étant arrêtée, la vis est poussée axialement, sans tourner, sur la matière déjà pressée pendant que l'on admet de la matière fraîche à presser et le retrait de la vis se fait en l'entraînant en rotation dans le sens inverse de la poussée afin qu'elle se "dévisse" dans la matière fraîche, puis le cycle recommence.
  • Ce dispositif apporte une amélioration par rapport aux pressoirs précédents mais présente encore un inconvénient important du fait que la pression s'exerce dans le même sens que l'introduction de la matière c'est-à-dire dans un sens dit "amont-aval" et qu'en outre cette pression est prédominante au centre de la capacité, la contre- pression obligatoire étant obtenue au moyen d'une porte placée en travers de l'extrémité de la capacité opposée à l'entrée de la matière à presser.
  • Pour mémoire, on peut citer le pressoir qui comporte une capacité de compression dans laquelle se trouvent deux vis hélicoïdales à pas inversés sur chacune desquelles est fixé un plateau de la même section que la capacité et qui joue le rôle d'écrou lorsque l'on met la capacité en rotation, les vis étant maintenues fixes, car les plateaux se rapprochent pour presser la matière placée entre eux ou s'écartent pour la libérer selon le sens dans lequel on entraîne la capacité de compression.
  • Un pressoir de ce type, connu depuis de nombreuses années, a lui aussi un très mauvais rendement puisque la durée d'obtention d'une "pressée" est de trois heures et demie et ce temps provoque l'oxydation des tanins et de toutes les substances oxydables dont les arômes, le tout aboutissant à un jus sombre et sans goût ni odeur lorsque la matière à compresser est un raisin de vendange.
  • On constate, par conséquent, que presser un mélange hétérogène est une opération difficile si l'on veut atteindre un bon rendement c'est-à-dire l'extraction d'au moins quatre vingt pour cent de fraction liquide pour vingt pour cent de fraction solide, le tout en obtenant une bonne qualité à un prix économique.
  • La présente invention apporte une solution constituant une amélioration considérable car elle prévoit la présence d'un bouclier conique qui permet une surpression en sortie d'une capacité de pressage, cette capacité étant rendue mobile par rapport à un piston fixe. On réalise de cette manière un ensemble qui évite toutes les agressions contre le mélange à presser et qui possède un excellent rendement.
  • La présente invention, en outre, donne les moyens d'améliorer la répartition de la pression de travail dans la capacité en utilisant diverses variantes de réalisation des moyens qui provoquent cette pression.
  • A cette fin, l'invention a pour objet un procédé pour séparer par pressage des fractions liquides et solides intimement associées en un mélange hétérogène, comme le sont, par exemple, les jus, pulpes, noyaux, pépins, pédoncules et éléments végétaux de fruits tels que du raisin vendangé, du type selon lequel on remplit dans un sens dit "amont-aval", par une extrémité dite d'entrée, une capacité à parois latérales traversées de fins passages, avec du mélange hétérogène, puis que l'on interrompt l'arrivée de mélange, puis que l'on cause un pressage en produisant un mouvement relatif linéaire entre la capacité et une pièce non tournante formant piston située devant l'extrémité d'entrée pour que cette pièce pénètre d'amont en aval dans la capacité, caractérisé en ce que l'on cause une force de retenue antagoniste, c'està-dire dirigée dans le sens "aval-amont", coaxialement à la capacité, à l'extrémité de celle ci dite de sortie opposée à la précédente et agissant sur les fractions de mélange hétérogène introduites, ainsi progressivement agglomérées en gâteau de fractions solides, tout en ménageant un espace de sortie annulaire, également coaxial, puis qu'après pressage du mélange hétérogène provoquant simultanément la sortie d'au moins une partie des fractions liquides à travers les parois de la capacité et la sortie d'une partie du gâteau de fractions solides par l'espace de sortie, on arrête le mouvement relatif linéaire, puis que l'on provoque une nouvelle entrée de mélange et son pressage dans la capacité selon une pression coordonnée à la valeur de la force de retenue de sortie et ainsi de suite par cycles successifs.
  • Selon d'autres caractéristiques préférés de ce procédé:
    • pour causer le pressage on maintient immobile la capacité et l'on déplace la pièce formant piston dans le sens amont-aval selon un mouvement de coulissement axial par rapport à ladite capacité;
    • on coordonne la pression dans la capacité et la force de retenue antagoniste pour établir dans ladite capacité une pression faiblement croissante depuis l'extrémité d'entrée jusqu'à une zone située au voisinage de l'extrémité de sortie, zone à partir de laquelle on provoque une nette augmentation de la force de retenue.
  • L'invention a également pour objet dispositif pour la mise en oeuvre du procédé ci-dessus, du type comportant une capacité dont les parois latérales sont traversées de fins passages et qui présente deux extrémités opposées ouvertes dont l'une dite "d'entrée" est placée en regard d'une pièce formant piston et munie d'une ouverture pour l'entrée de mélange dans la capacité, caractérisé en ce que la capacité a une section croissante d'amont en aval et en ce que le dispositif possède un bouclier associé à l'autre extrémité dite "de sortie", l'ensemble capacité bouclier étant monté mobile par rapport à la pièce formant piston afin de presser la matière contre le bouclier où se parachèvent des gâteaux de fractions solides qui doivent ensuite être évacuées autour du bouclier.
  • Selon d'autres caractéristiques préférés de ce dispositif:
    • le bouclier est monté mobile élastiquement dans le sens longitudinal de la capacité afin de laisser subsister un passage annulaire coaxial plus ou moins grand pour la sortie des fractions solides, des moyens étant prévus pour provoquer un mouvement relatif linéaire entre la capacité et la pièce formant piston;
    • la pièce formant piston est constituée par une paroi frontale d'une douille creuse qui est située à l'extrémité d'une cuve munie d'une trémie pour l'introduction de mélange hétérogène et qui est associée à une vis rotative axiale située en regard d'une ouverture traversant en son centre la paroi frontale de la douille, cette vis étant conformée pour présenter à son extrémité, au moins une partie substantiellement perpendiculaire à l'axe de la vis;
    • la pièce formant piston est montée mobile, tandis que la capacité est immobile;
    • la pièce formant piston est constituée par au moins un filet de vis indépendant et qui est relié cinématiquement à deux mécanismes distincts susceptibles de l'entraîner seul, respectivement en rotation et en translation axiale et dont l'extrémité est conformée pour présenter au moins une partie substantiellement perpendiculaire à son axe;
    • l'axe de la vis est creux et est traversé librement par un arbre portant le filet de vis qui se trouve ainsi dans le prolongement de la vis, cet arbre étant relié aux mécanismes susceptibles de l'entraîner respectivement en rotation et en translation axiale, indépendamment de l'axe de la vis;
    • la paroi frontale présente une ouverture centrale munie d'un clapet anti-retour;
    • la capacité et/ou le bouclier ont des profils déformables;
    • le profil de la capacité présente des courbures ou lignes brisées déformables avec ou moins un point d'inflexion;
    • le profil du bouclier présente des courbures ou lignes brisées déformables avec au moins un point d'inflexion;
    • les profils déformables sont susceptibles de présenter des parties soit convexes, soit concaves;
    • il comporte un mécanisme de freinage disposé à la sortie de la capacité;
    • le mécanisme de freinage est constitué par une jupe placée dans le prolongement de la capacité;
    • le mécanisme de freinage comprend au moins une partie annulaire mobile en rotation et associée à des moyens susceptibles de l'entraîner de préférence à vitesse réglable;
    • la partie annulaire comprend une couronne solidaire d'au moins une pièce intérieure de forme hélicoïdale à au moins une spire, le sens de rotation et le pas de la pièce hélicoïdale étant adaptés à l'évacuation des fractions solides et non à leur compression;
    • la partie annulaire comprend une couronne solidaire d'ailettes hélicoïdales intérieures;
    • la capacité est associée, dans l'axe de cette dernière, à un évacuateur de fractions solides constitué par une vis dont le diamètre est avantageusement croissant dans le sens amont-aval, des moyens étant prévus pour provoquer un mouvement de rotation relatif entre la capacité et la vis;
    • le bord extérieur de la vis est aigu;
    • la capacité présente des nervures internes longitudinales;
    • le bouclier est de type filtrant, c'est-à-dire percé de trous pour le passage de fractions liquides;
    • la section de la capacité et celle du bouclier est soit circulaire, soit polygonale.
  • L'invention sera mieux comprise par la description ci-après faite en référence au dessin annexé. Bien entendu, la description et le dessin ne sont donnés qu'à titre d'exemple indicatif et non limitatif.
    • La figure 1 est un graphique montrant comment se répartit la pression de retenue agissant sur un mélange à presser et considérée longitudinalement, respectivement selon l'état de la technique et selon l'invention.
    • La figure 2 est un graphique montrant comment se répartit cette même pression de retenue considérée transversalement, respectivement selon l'état de la technique et selon l'invention.
    • La figure 3 montre schématiquement comment s'orientent les fractions solides pendant le pressage.
    • La figure 4 montre schématiquement comment s'orientent des fractions solides analogues à celles de la figure 3 mais, ici, dans un dispositif conforme à l'invention.
    • La figure 5 est une vue schématique en coupe longitudinale d'un dispositif mettant en oeuvre le procédé conforme à l'invention selon un premier mode de réalisation qui prévoit que la pression d'entrée est obtenue en déplaçant la capacité de pressage par rapport à une pièce formant piston et maintenue immobile.
    • Les figures 6 et 7 sont des vues schématiques en coupe montrant le dispositif de la figure 5 dans deux phases de fonctionnement.
    • La figure 8 est une vue schématique du dispositif des figures 5 7, considérée en coupe selon la ligne VIII-VIII de la figure 5.
    • La figure 9 est une vue schématique partielle montrant une variante de l'invention selon laquelle on prévoit un clapet de non retour entre la capacité de pressage et la cuve d'entrée.
    • La figure 10 est une vue schématique partielle montrant un deuxième mode de réalisation de l'invention, selon lequel la force de retenue est créée par un bouclier à vis, jouant en outre le rôle d'évacuateur des fractions solides.
    • Les figures 11 et 12 sont deux vues schématiques partielles montrant, dans deux phases de fonctionnement, un autre mode de réalisation de l'invention selon lequel la pression d'entrée est obtenue en déplaçant une pièce formant piston par rapport à la capacité de pressage maintenue immobile.
    • Les figures 13 et 14 sont der vues schématiques partielles de deux variantes d'un mode de réalisation de l'invention selon lequel la zone correspondant à la sortie de la capacité ainsi que le bouclier de retenue sont susceptibles d'être déformés.
    • La figure 15 est une vue schématique transversale de l'aval vers l'amont de la capacité et montrant que cette dernière et le bouclier ont une section polygonale.
    • La figure 16 est une vue schématique partielle longitudinale, montrant un mécanisme de freinage fixe placé à la sortie de la capacité.
    • Les figures 17 et 18 sont des vues schématiques partielles longitudinales de deux variantes d'un mécanisme de freinage rotatif placé à la sortie de la capacité.
  • En se reportant à la figure 1, on voit comment varie la pression P1 issue de forces développées par divers mécanismes connus et agissant sur un mélange à presser, dans une capacité, dans le sens "amont-aval" d'un dispositif de pressage c'est-à-dire longitudinalement depuis l'entrée O jusqu'à la sortie X de ce dispositif.
  • La courbe A montre cette variation dans un dispositif connu : l' pression s'établit tout d'abord à l'entrée 0 à une valeur importante puis augmente encore et décroit régulièrement jusqu'à la sortie X où elle est minimale.
  • La courbe B montre la variation de cette même pression P1 selon le procédé conforme à l'invention et l'on voit qu'à l'entrée 0 la pression P1 s'établit à une valeur relativement faible puis augmente régulièrement mais faiblement en restant ainsi pratiquement uniforme jusqu'au voisinage de la sortie X où elle augmente d'une manière importante pour atteindre sa valeur maximale.
  • En comparant ces deux courbes, on constate que la répartition de la pression P1 considérée longitudinalement est pratiquement inverse dans un dispositif de type connu et selon le procédé conforme à l'invention puisque le maximum de la courbe A se situe au voisinage de l'entrée 0 et son minimum à la sortie X tandis que sur la courbe B on voit que la pression P1 a une valeur minimale à l'entrée O et maximale à la sortie X.
  • Sur la figure 2, on voit comment se répartit la pression P2 considérée cette fois-ci transversalement par rapport à un dispositif de pressage et l'on a indiqué par D1 l'extrémité d'un diamètre de ce dispositif et par D2 l'extrémité opposée du même diamètre.
  • La courbe C montre la répartition de la pression P2 dans un dispositif de type connu et l'on voit que la pression est maximale à la périphérie tandis qu'elle est minimale dans la partie centrale x.
  • La courbe D représente la répartition de la pression transversale P2 avec le procédé selon l'invention et l'on constate que cette courbe D est exactement inverse de la courbe C puisque la pression P2 a des valeurs minimales à la périphérie du dispositif et maximales dans la partie centrale x.
  • Sur la figure 3, on a montré les effets, dans un dispositif connu, de la pression P1 schématisée par une flèche et l'on constate que cette pression P1 s'exerce de l'entrée vers la sortie, c'est-à-dire dans le sens "amont-aval" et dans le même sens que l'entrée du mélange à presser symbolisée par deux flèches F1.
  • On a également schématisé l'orientation générale d'éléments solides qui, en cours d'opération de pressage, sont, dans la partie centrale de ce dispositif, perpendiculaires à la pression P1 tandis qu'ils s'inclinent progressivement vers la périphérie où ils se trouvent pratiquement dans une direction parallèle à celle de la pression P1, c'est-à-dire perpendiculaires aux passages radiaux du dispositif de pressage, orientation dans laquelle ils obturent positivement les orifices des parois et s'opposent au passage des fractions liquides.
  • La figure 4 est un schéma analogue à celui de la figure 3 mais correspondant à la mise en oeuvre du procédé selon l'invention. On voit qu'une force de retenue F2 est créée au centre du dispositif et à la sortie de celui-ci et est dirigée dans le sens opposé à celui de la flèche F1 indiquant le sens dans lequel le mélange à presser est introduit dans le dispositif. Cette force de retenue F2 provient de la présence d'un bouclier conique central situé à la sortie du dispositif.
  • Ici donc, contrairement à ce qui est connu, la direction de la force F2 est opposée à la direction de la flèche F1, puisqu'il s'agit d'une force de retenue. On pourrait penser que cette force de retenue est directement issue de la résistance qu'oppose le bouclier central mais la réalité est plus complexe car, après une phase de démarrage initial, les fractions solides s'accumulent en "gâteau" ou "boudin" devant le bouclier et le mélange à presser est comprimé non pas directement sur le bouclier mais sur le gâteau. Dans un pressoir de matières végétales, on est donc en présence de deux états du mélange à presser: à l'entrée, le mélange est à l'état naturel et à la sortie les matières sèches (ou pseudo-sèches) sont fortement comprimées et dures. Entre ces deux états extrêmes, se trouvent des états intermédiaires. La force de retenue F2 et la pression P1 sont bien antagonistes, selon le procédé conforme à l'invention, mais la force de retenue F2 est provoquée par la résistance de sortie du gâteau. Bien entendu, cette résistance vient de la présence du bouclier mais celui-ci n'agit contre la pression P1 qu'indirectement, avec interposition du gâteau.
  • Il résulte de cette disposition schématisée par ailleurs sur la figure 2, que la pression P1 ayant une valeur maximale au centre et minimale à la périphérie, les particules solides restent pratiquement orientées perpendiculairement à la force F2, y compris à la périphérie, de sorte qu'elles sont orientées dans le sens le plus favorable à l'extraction des fractions liquides.
  • En se reportant maintenant à la figure 5, on voit un exemple de la structure d'un dispositif mettant en oeuvre le procédé conforme à l'invention.
  • Ce dispositif comprend une trémie 1 pour le chargement d'un mélange hétérogène et dans la description qui suit on prendra comme exemple le raisin vendangé devant être pressé pour donner un jus aussi clair que possible procurant, après traitementtel que fermentation ou distillation, une boisson alcoolisée, notamment du vin ou encore du Cognac.
  • La trémie 1 débouche dans une cuve 2 en forme d'auget, c'est-à-dire à fond de section circulaire et à parois planes divergentes. Dans cette cuve 2 s'étend une vis sans fin 3 dont l'axe 4 est maintenu par un palier 5 et est relié à un moteur de mise en rotation 6.
  • Les parois de la trémie 1 et de la cuve 2 sont perforées afin de laisser passer les jus d'égouttage recueillis par une enveloppe 7 qui entoure la trémie 1 et la cuve 2 et qui possède un orifice d'évacuation 8.
  • A son extrémité opposée à celle qui est proche du moteur 6, la vis 3 comporte un second filet 9, de même pas que le filet principal et qui se termine en étant diamétralement opposé à celui-ci et tous deux dans un plan 10 perpendiculaire à l'axe 4, dans le but de former un obstacle au retour de mélange dans la cuve 2, de l'aval vers l'amont, comme on l'explicitera plus loin.
  • On note que le diamètre de la vis 3 est constant à l'intérieur de la cuve 2 et diminue au droit d'une douille 11 dont l'intérieur est tronconique et qui présente ainsi un passage central circulaire 12 de diamètre inférieur à la section de la cuve 2 et une partie annulaire 11 co-planaire avec le plan 10, cet ensemble devant jouer le rôle de piston.
  • On pourrait aussi prévoir une partie centrale pleine autour de laquelle un passage annulaire serait ménagé pour le transfert du mélange par la vis 3.
  • En regard de la douille 11, se trouve une capacité 14 de forme tronconique dont la petite base est proche de la douille 11 et constitue l'entrée de la capacité 14 et dont la grande base, opposée à la précédente, constitue la sortie des fractions solides. En d'autres termes, le diamètre de la capacité 14 augmente dans le sens "amont-aval" c'est-à-dire dans le sens de l'entrée du mélange vers la sortie des fractions solides.
  • Les parois de la capacité 14 sont perforées afin qu'elles puissent être traversées par les fractions liquides séparées des fractions solides introduites et pressées dans la capacité 14.
  • Sur les figures 5 à 7, on a représenté les perforations de la capacité 14 sous forme de fentes 15 résultant d'intervalles entre des parties pleines 16 maintenues entre elles par des renforts circulaires extérieurs 17 donnant à l'ensemble la rigidité d'une structure complète. Dans la pratique, on peut utiliser une structure différente, en particulier une grille en tôle perforée à ouvertures oblongue de grand axe parallèle à l'axe de la capacité 14, cette grille étant de type connu en soi. On sait que dans ce cas la grille doit être maintenue rigidement dans le sens radial pour résister à la poussée du mélange pressé et, à cette fin, on peut utiliser des renforts du type de ceux représentés ici, 17.
  • La capacité 14 comprend un prolongement cylindrique 18 dont le diamètre intérieur correspond au diamètre extérieur de la douille 11 en prévoyant l'interposition de joints et/ou d'organes facilitant le coulissement du prolongement 18 sur la douille 11, ou évitant les effets des frottements métal contre métal, ces éléments étant désignés globalement par la référence 19.
  • Sur l'ensemble fixe trémie 1-cuve 2-enveloppe 7 est fixée une bride extérieure 22 à laquelle sont assujettis deux profilés longitudinaux 23 et 24.
  • Sur les renforts circulaires 17 de la capacité 14, sot fixés des longerons 25 et 26 supportant des profilés 27 et 28 s'étendant à l'intérieur des profilés 23 et 24.
  • Entre les profilés 23 et 27 d'une part, 24 et 28 d'autre part sont interposés des galets rotatifs 29 assurant le guidage sans frottement des profilés intérieurs 27 et 28 dans les profilés extérieurs 23 et 24.
  • Des vérins 30 et 31 sont prévus à l'intérieur des profilés 27 et 28 afin de pouvoir déplacer la capacité 14 par rapport aux parties co-planaires 10 et 11 formant piston.
  • A cet effet, le corps 32 du vérin 30 est fixé par un oeuillet 33 et un flasque 34 au profilé 23 tandis que la tige 35 du vérin 30 est reliée par un oeuillet 36 et un flasque 37 au profilé 27.
  • Symétriquement, le corps 38 du vérin 31 est fixé par un oeillet 38 et un flasque 40 au profilé 24 tandis que la tige 41 de ce vérin 30 est fixée par un oeillet 42 et un flasque 43 au profilé 28.
  • Les vérins 30 et 31 sont du type à double effet et comportent donc des entrées de fluide respectivement 44-45 et 46-47 contrôlées par des électro-vannes, ainsi que cela est connu en soi, pour provoquer l'extraction des tiges 35 et 41 ou leur rétraction.
  • L'extrémité aval de la capacité 14 est entièrement ouverte et permet la mise en place d'un bouclier conique central 50 associé à des coutres radiaux 51 et solidaire d'une tige axiale 52 montée coulissante dans un guide 53.
  • Le bouclier 50 est associé à un losange articulé 54 dont deux sommets opposés 55 et 56 sont reliés à un vérin 57, respectivement au corps 58 et à la tige 59 de celui-ci, tandis que les deux autres sommets opposés 60 et 61 sont reliés respectivement à un point fixe et à la tige 52.
  • Ce vérin 57 contient un fluide sous pression et joue le rôle d'un amortisseur et il est avantageux de pouvoir régler la section de passage d'une entrée 62 et d'une sortie 63, par tout moyen connu, pour ajuster la valeur de la résistance que le vérin 57 oppose aux efforts exercés sur lui par le bouclier conique 50, lui-même soumis à la poussée du mélange.
  • Le guide 53 est fixé à une traverse 64 réunissant deux supports 65 et 66 solidaires de la capacité 14.
  • Le fonctionnement du dispositif qui vient d'être décrit est le suivant:
    • On introduit dans la trémie 1 le mélange à séparer selon la flèche F3 (figure 6), de sorte qu'il tombe dans la cuve 2 où il s'égoutte, et entre les spires de la vis 3, celle-ci étant entraînée en rotation par le moteur 6 pour déplacer le mélange d'amont en aval et l'introduire dans la capacité 14 par l'ouverture centrale 12.
  • On remarque que la rotation de la vis 3 ne provoque pas de pression importante mais un simple tassement dû à la forme tronconique interne de la douille 11
  • Lorsque le mélange atteint la capacité 14, il remplit celle-ci de manière naturelle au fur et à mesure que de nouvelles fractions de mélange sont introduites dans la capacité 14 par la vis sans fin 3.
  • Au moment du remplissage, on a commandé les vérins 30 et 31 pour que la capacité 14 soit dans la position représentée sur la figure 6 selon laquelle la partie cylindrique 18 coiffe entièrement la douille 11 de sorte que la capacité 14 a un volume minimum.
  • Dans cette position, on a annulé les pressions dans les conduites de fluide sous pression 44, 45, 46 et 47, afin que les vérins 30 et 31 soient neutres.
  • La capacité 14 se déplace d'amont en aval sous l'effet de l'arrivée du mélange qui la pousse, ce "recul" de la capacité faisant place à de nouvelles arrivées de mélange. On doit noter qu'il ne se produit ici qu'une simple poussée et non une compression puisque la capacité 14 se déplace sans effort et puisqu'aucune force n'est développée à l'encontre de l'arrivée de mélange. Quand la capacité 14 arrive en bout de course, on commande l'admission de fluide sous pression dans les vérins 30 et 31 par les entrées 44 et 46, afin de déplacer la capacité 14 dans le sens des flèches F5 (figure 7), vers sa position de volume minimum, ce qui a pour effet d'entraîner dans le même sens le bouclier 50 par les supports 65 et 66 et par la traverse 64, la partie cylindrique 18 coulissant sur la partie extérieure cylindrique de la douille 11.
  • Pour sa part, le vérin 57 agit dans le sens du rapprochement des sommets 55 et 56 du losange 57, c'est-à-dire de l'écartement des sommets 60 et 61, la tige 52 ayant ainsi tendance à pousser le bouclier 50 vers l'intérieur de la capacité 14, dans le sens aval-amont. Le bouclier 50 s'oppose ainsi à la libre sortie du mélange.
  • Le déplacement de la capacité 14 par rapport à la douille fixe 11 provoque donc la compression de la fraction de mélange entre d'une part la paroi 13 et le plan 10 coplanaires et d'autre part. le bouclier central 50 avec interposition du gâteau dense déjà constitué. La paroi 13 et le plan 10 constituent en quelque sorte un piston sur lequel le mélange est pressé grâce à l'action des vérins 30 et 31, cette pression provoquant la sortie des fractions liquides par les fentes 15 de la capacité 14 tandis que les fractions solides s'accumulent en un gâteau dense vers l'aval de la capacité 14. Quand le gâteau atteint un degré de sécheresse déterminé par le réglage de la pression dans le vérin 57, il est forcé contre les coutres 51 qui le fragmentent en parties qui sortent du dispositif selon les flèches F6, par le passage annulaire.
  • De son côté, le bouclier 50 subit deux forces antagonistes c la poussée du gâteau dans le sens des flèches F4 (figure 6) et la résistance du vérin 57. Quand les fractions solides du mélange, après extraction des fractions liquides, se sont agglomérées en gâteau, celui-ci agit fortement sur le bouclier 50 qui peut reculer à l'encontre du vérin 57, jusqu'à ce que s'établisse un équilibre déterminé par le réglage de la pression dans le vérin 57. Quand la poussée du gâteau augmente, le bouclier 50 recule un peu et, compte tenu de sa forme, agrandit corrélativement la section de passage offerte à la sortie des fractions solides, section déterminée par la largeur du passage annulaire qui subsiste entre l'extérieur du cône 50 et l'intérieur de la capacité 14.
  • Il en résulte une régulation de la pression résultante exercée sur le mélange, à partir du réglage opéré sur le vérin 57 et grâce auquel on peut moduler l'action de pressage pour obtenir le pourcentage de fraction liquide désiré par rapport aux fractions solides. En d'autres termes, la position du bouclier 50 détermine la section de passage, l'intensité de la force de retenue et le taux d'humidité résiduelle dans le gâteau, c'est-à-dire la valeur de la "pressée".
  • Pour amortir les efforts transmis au vérin 57 par le bouclier 50, et notamment les vibrations et les chocs, on peut intercaler un ressort 67 convenablement taré sur la tige 52, entre la face arrière 50a du bouclier 50 et le guide fixe 53 (figure 5).
  • On remarque que la compression du mélange à l'intérieur de la capacité 14 est obtenue par un simple mouvement linéaire dans lequel la vis 3 n'intervient aucunement par sa fonction rotative puisque d'une part elle est arrêtée pendant la phase de pression et que d'autre part le mélange de la capacité 14 ne l'atteint pratiquement pas grâce au plan 10. Il faut remarquer qu'avec ce mode de réalisation, la pression n'est pas exercée d'amont en aval mais d'aval en amont, selon les flèches F5.
  • La vis sans fin 3 ne joue donc ici exclusivement que le rôle d'un mécanisme de transport de matière et pourrait, par conséquent, être remplacée par tout autre dispositif si celui-ci s'avérait plus pratique qu'une vis sans fin.
  • Grâce à la forme tronconique de la capacité 14 le mélange se déplace d'amont en aval, de la petite base vers la grande, ce qui supprime le phénomène de râpe et de frottement et ce qui permet un meilleur écoulement du mélange ainsi que l'absence totale de trituration, les particules solides s'orientant comme représenté sur la figure 4, ainsi qu'on l'a expliqué plus haut. Bien entendu, la section de la capacité 14 pourrait être autre que circulaire, par exemple ovale.
  • L'augmentation de la pression schématisée par la courbe B de la figure 1 est obtenue par le bouclier conique 50 et le vérin 57 qui lui est associé. Les formes et dimensions du bouclier 50 peuvent être adaptées à des conditions d'usage différentes. Dans tous les ces, le bouclier 50 étant situé dans l'axe du dispositif, c'est bien au centre que la pression P1 est la plus forte et c'est bien vers la périphérie qu'elle diminue puisque la sortie est de forme annulaire.
  • Les différentes possibilités d'intervention tant dans le dimensionnement d'origine que dans les réglages en cours de fonctionnement, permettent une répartition homogène et croissante des forces de compression, répartition qui évite l'éclatement des particules solides et l'emprisonnement des jus dans les matières solides, grâce à quoi on peut mettre en oeuvre des pressions plus basses que celles qui sont nécessaires avec les dispositifs connus.
  • En donnant au cône 50 une forme assez éfilée à partir de son sommet puis en augmentant nettement l'évasement, comme cela est représenté sur la figure 5, on obtient une section de passage qui décroît progressivement puis plus brusquement, ce qui crée corrélativement une force de retenue augmentant faiblement puis plus fortement pour provoquer une extraction efficace des fractions liquides en fin de cycle.
  • On module ainsi l'assèchement du mélange selon la pression qui règne dans le vérin 57 et, donc, selon la force de retenue du bouclier 50.
  • Naturellement, les différentes fonctions peuvent être assurées au moyen d'une centrale de commande automatique informée à partir de butées de fin de course, de contacteurs, de palpeurs, de manomètres etc.
  • Pour éviter tout retour de mélange de la capacité 14 vers la cuve 2 lorsque la capacité 14 est déplacée dans le sens des flèches F5, on peut prévoir un clapet de non retour comme cela est représenté sur la figure 9.
  • On a représenté schématiquement sur cette figure la douille 11 et sa partie frontale 13 ainsi que son passage central 12 par lequel le mélange est introduit dans la capacité 14.
  • Le clapet de non retour est composé d'un obturateur 70 de diamètre équivalent à celui du passage 12 et muni de reliefs périphériques 71 par lesquels il bute contre la partie frontale 13 lorsqu'il reçoit une pression dirigée dans le sens des flèches F5, position dans laquelle le passage 12 est totalement obturé.
  • L'obturateur 70 est coiffé par une pièce de retenue 72 comprenant des bras 63 fixés à la partie 13 et courbés vers un centre commun 74 contre lequel l'obturateur 70 se place en butée lorsqu'il reçoit une pression dirigée dans le sens des flèches F4, c'est-à-dire lorsque la vis 3 est mise en rotation et qu'elle pousse le mélange à travers le passage central 12.
  • Sur la figure 10, on a représenté une variante des moyens mis en oeuvre pour assurer l'évacuation des fractions solides.
  • On remarque que le bouclier conique 50 est supprimé et remplacé par une vis sans fin centrale 80 de diamètre croissant dans le sens amont-aval et solidaire d'un arbre 81 monté rotatif dans un palier de retenue 82 et relié à un mécanisme de mise en mouvement de tout type connu tel qu'un moto-réducteur 83.
  • Lorsque la vis 80 est maintenue immobile, elle ne laisse subsister qu'un passage hélicoïdal étroit et fortement résistant qui s'oppose à la sortie des fractions solides agglomérées en gâteau. Pour assurer la sortie convenable de ces fractions solides, il faut donc entraîner la vis 80 en rotation mais dans le sens inverse de celui qui provoquerait une compression et elle constitue en réalité un évacuateur des fr.actions solides quand le mélange est mis sous pression par un mouvement de translation, comme on l'a décrit précédemment.
  • L'évacuation des fractions solides peut être modulée en jouant sur la vitesse de la vis 80 pour assurer un ajustement très précis et une adéquation excellente du dispositif et du mélange dont on dispose en toutes circonstances.
  • Le pourcentage de fractions solides par rapport aux fractions liquides évacuées dépend donc de la vitesse de rotation de la vis 80.
  • On retrouve les coutres 51 qui ont pour effet de trancher les fractions solides pour faciliter leur évacuation.
  • Lorsque la vis 80 est mise en rotation, elle pourrait avoir pour effet d'entraîner les fractions solides encore situées dans la capacité 14 et pour éviter cette rotation empêchant la libre sortie des fractions solides, on peut prévoir à l'intérieur de la capacité 14 des nervures longitudinales 85 auxquelles s'accrochent les différents composants du mélange, empêchant ainsi leur entraînement par la vis 80.
  • Il est bon que la vis 80 ait un pas variable, dans le sens d'une diminution, de son extrémité amont vers sa base aval car le long de la vis 80 le volume du mélange diminue encore et il faut lui ménager moins de place. Le pas de la vis 80 est alors plus grand là où les spires ont un diamètre petit et son pas est plus petit là où les spires ont un diamètre plus grand.
  • Afin de permettre une évacuation facile des fractions solides et notamment pour éviter un colmatage dû à leur accrochage au moyeu et aux spires de la vis 80, on peut donner à ces dernières un profil aigu pour que leur bord extérieur 80a roit coupant.
  • On remarque que le palier 82 est solidaire d'une traverse 64 et de supports 65 et 66, comme dans le cas des figures 5 à 7 pour que la capacité 14 et la vis 80 soient rendues solidaires en translation. Leur position relative peut être ajustée en fonction de la nature du mélange à traiter. Pour cela, on prévoit deux séries de trous 68 sur les supports 65 et 66 et des trous 69 sur la traverse 64 afin de choisir ceux que l'on mettra en regard pour le passage de boulons d'assemblage. Ce pré-réglage est opéré en fonction des caractéristiques du mélange à traiter. Dans le cas du raisin, on peut souhaiter un pré-réglage différent pour ler premièrer vendanges et pour celles de fin de campagne par exemple.
  • La vis 80 n'est mise en rotation que quand le mélange introduit dans la capacité 14 est mis sous pression (la vis 3 étant arrêtée) par déploiement des vérins 30 et 31. Elle est arrêtée quand les vérins 30 et 31 sont neutralisés et que du mélange est introduit dans la capacité 14, la vis 3 étant alors en rotation.
  • Ainsi que cela est connu en soi, il est bon de prévoir un trèfle dit "obturateur" 90 qui est monté librement sur un axe 91 et qui s'oppose à l'enroulement du mélange autour de l'axe 4.
  • Au voisinage de la sortie des fractions solides (figure 10), on peut également disposer des coutres circulaires 92 qui provoquent le découpage du gâteau ou "boudin" de matières sèches et facilitent par là son évacuation par la sortie annulaire, selon les flèches F6 de la figure 7.
  • On peut aussi utiliser des trèfles obturateurs (non représentés) associés à la vis 80 pour empêcher l'enroulement de matières autour de son axe et faisant aussi office de coutres.
  • En se reportant maintenant à la figure 11, on voit une mode de réalisation selon lequel le mouvement linéaire relatif entre la capacité 14 et le "piston", ne provient plus du déplacement de la capacité 14 par rapport à l'ensemble 10-12-13 fixe mais au contraire du mouvement d'un ensemble piston par rapport à la capacité 14 fixe.
  • On voit que l'axe 4 de la vis 3 est creux et reçoit librement, c'est-à-dire sans frottement et a fortiori sans blocage, un arbre 100 portant un filet de vis 101 correspondant au filet de la vis 3 et situé dans son prolongement. On a représenté une disposition simplifiée selon laquelle il n'existe pas de douille tronconique 11 et, par conséquent, on suppose que le filet de la vis 3 comme le filet 101 ont un diamètre constant et sont tous deux égaux. Dans la réalité, le filet 101 peut correspondre à l'extrémité de la vis 3 telle qu'elle est représentée sur la figure 5.
  • La vis 3 n'a qu'un filet, tandis que l'arbre 100 porte un second filet 102 de même pas et les deux filets 101 et 102 sont conformés à leur extrémité comme on l'a déjà décrit pour la vis 3 en regard de la figure 5, c'est-à-dire qu'ils se terminent dans un plan commun 103 substantiellement perpendiculaires à l'axe de l'ensemble.
  • L'arbre 100 comporte une cannelure périphérique 104 qui s'étend sur une certaine longueur et qui est en prise avec un moteur 105 de tout type connu en soi pour entraîner l'arbre 100 en rotation lorsqu'il est mis en marche.
  • En regard de l'extrémité libre de l'arbre 100, se trouve un vérin 106 à double effet dont la tige 107 est assujettie à l'arbre 100 et dont le corps 108 est relié à deux conduites de fluide sous pression 109 et 110.
  • Le fonctionnement de ce dispositif est le suivant:
    • Pour que du mélange soit introduit dans la capacité 14, on met en marche simultanément les moteurs 6 et 105 afin que l'axe 4 et l'arbre 100 soient tous deux entraînés en rotation (le moteur 105 entraînant l'arbre 100 par la cannelure 104) et que les filets 3, 101 et 102 se comportent comme s'ils étaient solidaires. Dans cette situation, le vérin 106 est alimenté en fluide sous pression pour que sa tige 107 et l'arbre 100 soient dans leur position rétractée représentée sur la figure 11.
  • Cette phase de fonctionnement correspond exactement à ce qui a été décrit plus haut et l'on ne répétera donc pas le détail de ses conséquences sur le mélange à presser.
  • Lorsque l'on doit provoquer la compression du mélange, on arrête le moteur 105 seulement pour que l'arbre 100 soit immobilisé en rotation, contrairement à l'axe 4 qui continue de tourner, le mélange introduit dans la trémie 1 continuant d'être poussé d'amont en aval. Simultanément, on inverse l'alimentation du vérin 106 afin que sa tige 107 soit extraite et pousse l'arbre 100. Les filets 101 et 102, par leurs parties co-planaires 103 agissent alors comme un piston dans la capacité 14 immobile et provoquent le pressage du mélange comme décrit plus haut, le dispositif étant dans la position représentée par la figure 12. Quand la pression voulue est atteinte (et captée par exemple par des manomètres), on neutralise le vérin 106 et l'on remet en marche le moteur 105, toujours en prise avec la cannelure 104 grâce à la longueur de cette dernière, mais à une vitesse telle que l'arbre 100 tourne plus vite que l'axe 4, et dans le même sens, de telle manière que les filets 101 et 102 se "vissent" en quelque sorte dans le mélange présent derrière eux sous l'action ininterrompue du filet 3, et remontent axialement jusqu'à ce que l'arbre 100 ait retrouvé la position qu'il occupe sur la figure 11. Le vérin 106 est à nouveau alimenté pour pousser les filets 101 et 102 et le cycle recommence. On note que l'entraînement de l'arbre 100 par le moteur 105 se produit quelle que soit la position axiale de cet arbre 100 et même pendant son coulissement à l'intérieur de l'axe 4.
  • Dans le sens amont-aval, l'arbre 100 est poussé par le vérin 106 mais dans le sens aval-amont il est ramené par la rotation rapide que lui imprime le moteur 105. On peut donc se contenter d'un vérin 106 à simple effet.
  • Pour éviter l'entrée de matières dans l'axe creux 4, on prévoit sur son extrémité libre un presse- étoupe 111 qui peut aussi servir de support et de guide pour l'arbre 100 si celui-ci ne coulisse pas exactement dans l'axe 4.
  • Il est important de noter que l'arbre 100 et les filets de vis 101 et 102 qu'il porte sont absolument indépendants de l'action de la vis 3, tant en rotation qu'en vitesse ou en coulissement. C'est pourquoi ce dispositif ne présente aucun des inconvénients rappelés dans le préambule de cette description et procure, au contraire, des avantages marqués.
  • Ce mode de réalisation prévoit que la capacité 14 est immobile et que l'on provoque le mouvement relatif entre elle et le piston par coulissement de celui-ci, contrairement au mode de réalisation des figures 5 à 7.
  • Dans la pratique, on pourra choisir la solution du piston mobile pour les installations de petites dimensions et la solution de la capacité mobile pour les installations plus lourdes.
  • Avec le mode de réalisation selon lequel la capacité 14 est immobile et le "piston" mobile, on peut réaliser ce dernier non plus seulement avec une partie centrale telle que 10 mais avec l'ensemble de la douille 11 afin que l'effet de compression se produise sur tout le diamètre de la petite base de la capacité 14. Cette variante est particulièrement adaptée au cas où l'on prévit un clapet de non retour 70, ainsi qu'un exemple a été décrit en regard de la figure 9.
  • En se reportant maintenant aux figures 13 et 14, on voit deux variantes d'un mode de réalisation qui permet de tenir compte des différentes densités et difficultés que l'on peut trouver dans certaines circonstances, par exemple: des moûts de raisins à fort degré sucré et très chauds en température de vendange, ne permettent pas de créer une stabilité des fractions solides à la sortie de la capacité, stabilité favorable au bon fonctionnement du dispositif.
  • En d'autres circonstances, certaines matières à presser nécessitent un relâchement de l' pression intérieure de la matière dans la capacité avant une sur-pressée finale.
  • Selon l'invention on obtient une pression progressive régulière et maximum en fin de la capacité sur l'ensemble de la matière qui s'y trouve mais selon ce qui vient d'être décrit, on ne contrôle pas la zone particulièrement sensible située là où se produit le contact de la matière à presser en fin de capacité et dans l'espace annulaire de sortie du tube filtre. Il parait donc utile d'intervenir et de contrôler ces zones circonférencielles afin d'éviter un échappement de matières non pressées à la périphérie des matières solides déjà pressées au centre.
  • Avec le mode de réalisation des figures 13 et 14, on rend modifiable et ajustable la forme de la capacité au voisinage de son extrémité de sortie ainsi que la forme du bouclier, en particulier pour pouvoir faire varier la conicité de ce dernier.
  • Sur les figures 13 à 18, les mêmes éléments que ceux déjà décrits portent les mêmes références mais dans l'ordre des centaines (exemple: 140 pour la capacité 14, 500 pour le bouclier 50 etc...).
  • Sur la figure 13, la capacité 140 et le bouclier 500 ont des surfaces à génératrices courbes. On a représenté en traits pleins une position coordonnée de ces deux éléments. En appliquant sur la capacité 140 une force dirigée vers son axe virtuel, par exemple au moyen de vérins 1000 régulièrement répartis, on peut lui donner une forme rétrécie représentée en traits pointillés, car on réalise cette partie de la capacité 140 côté sortie en un matériau déformable.
  • En agissant sur les vérins 1000, on ajuste ces formes pour donner à la section de sortie des matières sèches une valeur réglable.
  • Il en est de même pour le bouclier 500 auquel on associe des vérins 2000. On n'a représenté que des vérins principaux car le nombre et la disposition de ceux-ci sont à la portée de l'homme de métier.
  • En agissant sur les vérins 1000 et sur les vérins 2000, on peut non seulement faire varier la section de passage globalement mais par zones. On peut, par exemple, donner au bouclier 500 une section plus petite en aval d'une section plus grande pour provoquer dans la matière pressée une chute de pression lors de son déplacement d'amont en aval.
  • Sur la figure 14, on a représenté une variante selon laquelle les formes de la capacité 140 et du bouclier 500 ne sont plus courbes mais en lignes brisées et, de ce fait, présentent des lignes d'inflexion 141 et 142, 501, 502 et 503.
  • En agissant sur les vérins 1000 et 2000, on peut donner à la sortie de la capacité 140 une section soit variable allant en rétrécissant ou en augmentant, soit une section constante.
  • Naturellement, les vérins, 1000 et 2000 ne constituent qu'un moyen parmi d'autres susceptibles d'être utilisés, l'essentiel étant de pouvoir provoquer un étranglement de la section de sortie, soit par rétrécissement de la capacité 140, soit par extension du bouclier, soit par ces deux opérations en même temps.
  • Cela peut être simplifié si la section de la capacité 140 et/ou celle du bouclier 500 ne sont pas circulaires mais polygonales, ainsi que cela est représenté sur la figure 15.
  • On voit ici que la capacité 140 a la forme d'un tronc de pyramide à six faces dont la petite base, située côté amont, est limitée par la paroi 130 dans laquelle est prévue l'ouverture centrale 120 pour l'introduction de la matière à presser et dont la grande base est ouverte puisqu'elle constitue en aval la sortie des matières solides. Le bouclier a, ici, la forme d'une pyramide à six faces.
  • Toutes les sections polygonales sont possibles, y compris carrées et rectangulaires, dès lors que l'on conserve une section d'entrée (paroi 130) d'étendue inférieure à celle de la section de sortie.
  • Sur la figure 16, on voit que dans le passage annulaire délimité par la base de la capacité 140 et par le bouclier 500, se trouve une jupe 3000 de section sensiblement circulaire. Comme elle prolonge la capacité 140 au droit du bouclier 500, elle a pour effet de réduire la section de sortie.
  • Son effet de freinage est amplifié par des bourrelets 3001 et 3002.
  • Comme la jupe 3000 peut être utile dans certains cas et inutile, voire néfaste, dans d'autres il est bon qu'elle soit amobible. Pour cela, on prévoit ici qu'elle est fixée aux supports 650 et 660 par des boulons 3003 engagés dans des trous de pattes 3004 et dans des trous desdits supports 650 et 660.
  • La figure 17 montre un autre mode de réalisation du mécanisme de freinage selon lequel ce mécanisme comprend, au lieu d'une jupe fixe 3000, une jupe rotative 4000 portant des spires 4001 et solidaire d'une couronne extérieure 4002 en prise avec un pignon 4003 d'un moto-réducteur 4004.
  • La jupe rotative 4000 porte des galets 4005 montés tous sur leur axe et en prise avec un guide annulaire 4006 fixé aux supports 650 et 660 par des boulons 4007.
  • L'effet de freinage est obtenu en donnant à la jupe 4000 une vitesse de rotation appropriée, étant rappelé que les spires 4001 sont orientées de telle sorte que la mise en rotation de la jupe 4000 a pour effet d'extraire les fractions solides et non de les comprimer. Il y a donc toujours freinage mais il est d'autant plus fort que la rotation de la jupe 4000 est lente.
  • Les galets 4005 et le guide 4006 peuvent être remplacés par tout autre, équivalent, notamment avec des surfaces d'appui en matériau anti-friction.
  • La figure 18 représente une variante selon laquelle la jupe rotative 4000 est munie d'une pluralité d'ailettes 4008.
  • Quand la mélange à presser est admis dans la capacité 140, le mécanisme de freinage est à l'arrêt. Quand l'ensemble capacité 140 -bouclier 500 est mis en mouvement de translation pour presser le mélange contre la paroi 130, la jupe rotative 4000 est mise en rotation à vitesse donnée, de préférence réglable, afin que les fractions pressées solides puissent sortir de la capacité 140. En réglant la vitesse de rotation de la jupe 4000, on adapte le freinage aux caractéristiques du mélange à traiter et l'on régule la sortie des fractions pressées.
  • Il ressort de la description ci-dessus que le procédé conforme à l'invention, mis en oeuvre par un dispositif correspondant, provoque une force de retenue maximale à la sortie du mélange et non une pression de poussée à l'entrée, contrairement à ce qui se passe par la mise en oeuvre des procédés et dispositifs connus.
  • La bonne orientation des fractions solides qui en résulte réduit considérablement la résistance à l'extraction des fractions liquides.
  • L'invention s'applique particulièrement bien au pressage du raisin, mais peut aussi être utilisée pour le pressage d'antres produits industriels ou naturels. Parmi ceux-ci, on peut citer les olives, certaines graines etc.
  • On peut également appliquer l'invention à la réalisation de petits pressoirs ménagers pour l'obtention de jus de fruits, d'agrumes, ou de légumes, y compris pour l'obtention de volumes aussi modestes que le jus d'une seule orange ou que le volume d'un seul verre. Dans ce cas, on peut prévoir que le bouclier soit de type filtrant, c'est-à-dire percé de passages pour permettre la sortie de fractions liquides encore présentes à l'aval de la capacité.
  • La réalisation d'aussi petits appareils s'acco- mode de simplifications, notamment pour la réalisation de la force de retenue qui peut se faire sans moyens de réglages ou, à tout le moins, avec des moyens plus simples que le losange 54 et le vérin 57 par exemple. Ces simplifications ne proviennent pas seulement du changement de dimensions mais aussi du changement de fonctionnement car si le pressage se fait en continu, il faut, comme décrit, prévoir une force de retenue permanente et coordonnée à l'évacuation elle aussi permanente des fractions solides; si le fonctionnement est ponctuel pour un ou quelques fruits, la force de retenue peut être constante et indépendante de l'évacuation qui sera effectuée, par exemple, en fin de pressée en une seule fois.

Claims (24)

1. Procédé pour séparer par pressage des fractions liquides et solides intimement associées en un mélange hétérogène, comme le sont, par exemple, les jus, pulpes, noyaux, pépins, pédoncules et éléments végétaux de fruits tels que du raisin vendangé, du type selon lequel on remplit dans un sens dit "amont-aval", par une extrémité dite d'entrée, une capacité (14) à parois latérales traversées de fins passages (15), avec du mélange hétérogène, puis que l'on interrompt l'arrivée de mélange, puis que l'on cause un pressage en produisant un mouvement relatif linéaire entre la capacité (14) et une pièce non tournante (10-13, 103) formant piston située devant l'extrémité d'entrée pour que cette pièce (10-13, 103) pénètre d'amont en aval dans la capacité (14), caractérisé-en ce que l'on cause une force de retenue antagoniste, c'est-à-dire dirigée dans le sens "aval-amont", coaxialement à la capacité (14), à l'extrémité de celle-ci dite de sortie opposée à la précédente et agissant sur les fractions de mélange hétérogène introduites, ainsi progressivement agglomérées en gâteau de fractions solides, tout en ménageant un espace de sortie annulaire, également coaxial, puis qu'après pressage du mélange hétérogène provoquant simultanément la sortie d'au moins une partie des fractions liquides à travers les parois de la capacité (14) et la sortie d'ue partie du gâteau de fractions solides par l'espace de sortie, on arrête le mouvement relatif linéaire, puis que l'on provoque une nouvelle entrée de mélange et son pressage dans la capacité (14) selon une pression coordonnée à la valeur de la force de retenue de sortie et ainsi de suite par cycles successifs.
2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que pour causer le pressage on maintient immobile la capacité (14) et l'on déplace la pièce (103) formant piston dans le sens amont-aval selon un mouvement de coulissement axial par rapport à ladite capacité (14).
3. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que l'on coordonne la pression dans la capacité (14) et la force de retenue antagoniste pour établir dans ladite capacité (14) une pression faiblement croissante depuis l'extrémité d'entrée jusqu'à une zone située au voisinage de l'extrémité de sortie, zone à partir de laquelle on provoque une ette augmentation de la force de retenue.
4. Dispositif pour la mise en oeuvre du procédé des revendications 1 et 3 ci-dessus, du type comportant une capacité (14) dont les parois latérales sont traversées de fins passages (15) et qui présente deux extrémités opposées ouvertes dont l'une dite "d'entrée" est placée en regard d'une pièce (10-13) formant piston et munie d'une ouverture (12) pour l'entrée de mélange dans la capacité (14), caractérisé en ce que la capacité a une section croissante d'amont en aval et en ce que le dispositif possède un bouclier (50-80-500) associé à l'autre extrémité dite "de sortie", l'ensemble capacité (14) bouclier (50-80-500) étant monté mobile par rapport à la pièce (10-13) formant piston afin de presser la matière contre le bouclier (50-80500) où se parachèvent des gâteaux de fractions solides qui doivent ensuite être évacuées autour du bouclier (50-80-500).
5. Dispositif selon la revendication 4, caractérisé en ce que le bouclier (50) est monté mobile élastiquement dans le sens longitudial de la capacité (14) afin de laisser subsister un passage annulaire co-axial plus ou moins grand pour la sortie des fractions solides, des moyens (30-31) étant prévus pour provoquer un mouvement relatif linéaire entre la capacité (14) et la pièce (10-13) formant piston.
6. Dispositif selon la revendication 4, caractérisé en ce que la pièce formant piston est constituée par une paroi frontale (13) d'une douille creuse (11) qui est située à l'extrémité d'une cuve (2) munie d'une trémie (1) pour l'introduction de mélange hétérogène et qui est associée à une vis rotative axiale (3) située en regard d'une ouverture (12) traversant en son centre la paroi frontale (13) de la douille (11), cette vis (3) étant conformée pour présenter à son extrémité, au moins une partie (10) substantiellement perpendiculaire à l'axe (4) de la vis (3).
7. Dispositif selon la revendication 6, caractérisé en ce que la pièce formant piston (11-13) est montée mobile, tandis que la capacité (14) est immobile.
8. Dispositif selon la revendication 5, caractérisé en ce que la pièce formant piston est constituée par au mois un filet de vis (101-102-103) indépendant et qui est relié cinématiquement à deux mécanismes distincts (105 et 106) susceptibles de l'entraîner seul, respectivement en rotation et en translation axiale et dont l'extrémité est conformée pour présenter au moins une partie (103) substantiellement perpendiculaire à son axe.
9. Dispositif selon la revendication 5 et 8, caractérisé en ce que l'axe (4) de la vis (3) est creux et est traversé librement par un arbre (100) portant le filet de vis (101-102) qui se trouve ainsi dans le prolongement de la vis (3), cet arbre (100) étant relié aux mécanismes (105 et 106) susceptibles de l'entraîner respectivement en rotation et en translation axiale, indépendamment de l'axe (4) de la vis (3).
10. Dispositif selon la revendication 6, caractérisé en ce que la paroi frontale (13) présente une ouverture centrale munie d'un clapet anti-retour (70-74).
11. Dispositif selon la revendication 4, caractérisé en ce que la capacité (140) et/ou le bouclier (500) ont des profils déformables.
12. Dispositif selon la revendication 11, caractérisé en ce que le profil de la capacité présente des courbures ou lignes brisées déformables avec ou moins un point d'inflexion.
13. Dispositif selon la revendication 11, caractérisé en ce que le profil du bouclier présente des courbures ou lignes brisées déformables avec au moins un point d'inflexion.
14. Dispositif selon la revendication 11, caractérisé en ce que les profils déformables sont susceptibles de présenter des parties soit convexes, soit concaves.
15. Dispositif selon la revendication 4, caractérisé en ce qu'il comporte un mécanisme de freinage (3000) disposé à la sortie de la capacité (140).
16. Dispositif selon la revendication 15, caractérisée ce que le mécanisme de freinage est constitué par une jupe placée dans le prolongement de la capacité.
17. Dispositif selon la revendication 15, caractérisé en ce que le mécanisme de freinage comprend au moins une partie annulaire mobile en rotation et associée à des moyens susceptibles de l'entraîner de préférence à vitesse réglable.
18. Dispositif selon la revendication 17, caractérisé en ce que la partie annulaire comprend une couronne solidaire d'au moins une pièce intérieure de forme hélicoïdale à au moins une spire, le sens de rotation et le pas de la pièce hélicoïdale étant adaptés à l'évacuation des fractions solides et non à leur compression.
19. Dispositif selon la revendication 18, caractérisé en ce que la partie annulaire comprend une couronne solidaire d'ailettes hélicoïdales intérieures.
20. Dispositif selon la revendication 4, caractérisé en ce que la capacité (14) est associée, dans l'axe de cette dernière, à un évacuateur de fractions solides constitué par une vis (80) dont le diamètre est avantageusement croissant dans le sens amont-aval, des moyens (81 à 83) étant prévus pour provoquer un mouvement de rotation relatif entre la capacité et (14) et la vis (80).
21. Dispositif selon la revendication 20, caractérisé en ce que le bord extérieur (80a) de la vis (80) est aigu.
22. Dispositif selon la revendication 4, caractérisé en ce que la capacité (14) présente des nervures internes longitudinales (85).
23. Dispositif selon la revendication 4, caractérisé en ce que le bouclier (50) est de type filtrant, c'est-à-dire percé de trous pour le passage de fractions liquides.
24. Dispositif selon la revendication 4, caractérisé en ce que la section capacité et celle du bouclier est soit circulaire, soit polygonales.
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Families Citing this family (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR2677921A1 (fr) * 1991-06-24 1992-12-24 Henry Michel Presse semi-continue pour l'extraction de l'huile d'olive ou autres oleagineux.
EP0565824B1 (fr) * 1992-04-11 1996-04-24 Voith Sulzer Stoffaufbereitung GmbH Presse pour la déshydratation de matières par compression
ITRM20080361A1 (it) * 2008-07-02 2008-10-02 Franco Tomassoli Pressa continua oleoidraulica pneumatica per spremitura frutti polposi
CN116570958B (zh) * 2023-04-21 2023-10-03 山东康普善生物技术有限公司 一种高纯度白藜芦醇提取设备及提取方法

Family Cites Families (14)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR542278A (fr) * 1921-10-13 1922-08-08 Cassan Fils Perfectionnements aux pressoirs continus à hélices
FR733544A (fr) * 1931-03-17 1932-10-07 Mij Tot Exploitatie Van Ten Bo Filtre
US2367677A (en) * 1942-04-06 1945-01-23 Robert B Haines Continuous press
FR1240912A (fr) * 1959-11-16 1960-09-09 Presse essoreuse continue à vis à réglage progressif en marche
US3111082A (en) * 1962-01-19 1963-11-19 Leje & Thurne Ab Apparatus for dewatering suspensions and dry-pressing of the dry substance contained therein
FR1515818A (fr) * 1963-03-26 1968-03-08 Ultimate Res & Dev Procédé pour recueillir des liquides à partir de substances végétales
GB1170315A (en) * 1967-03-02 1969-11-12 Stork & Co Nv Improvements in and relating to a Low Pressure Fruit Press, particularly for Oil Palm Fruits
DE2023376A1 (de) * 1970-05-13 1971-11-25 Scholz, Walter, 7333 Ebersbach Kontinuierliche Presse zum Auspressen von Flüssigkeit enthaltenden Produkten
FR2098912A5 (en) * 1970-07-23 1972-03-10 Fabbri Frederic Sepn appts for juices - from wine by -prods
FR2182327A5 (fr) * 1972-04-24 1973-12-07 Bosredon Pierre De
DE2806488A1 (de) * 1978-02-16 1979-08-23 Dambach Ind Anlagen Vorrichtung zum entwaessern und verdichten von rechengut, muell o.dgl.
FR2486452A1 (fr) * 1980-07-09 1982-01-15 Programark Sa Machine pour l'essorage notamment des ordures menageres
DE3122131C2 (de) * 1981-06-04 1986-09-25 Günther 7913 Senden Abel Vorrichtung zur Entnahme und Entwässerung von Feststoffen aus Flüssigkeiten, insbesondere aus Gerinnen von Kläranlagen
AU555585B2 (en) * 1982-06-29 1986-10-02 Josef Willmes Gesellschaft Mit Beschrankter Haftung Screw-membrane liquid expression press

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