EP0025394B2 - Cylindre composite de compactage - Google Patents

Cylindre composite de compactage Download PDF

Info

Publication number
EP0025394B2
EP0025394B2 EP80401261A EP80401261A EP0025394B2 EP 0025394 B2 EP0025394 B2 EP 0025394B2 EP 80401261 A EP80401261 A EP 80401261A EP 80401261 A EP80401261 A EP 80401261A EP 0025394 B2 EP0025394 B2 EP 0025394B2
Authority
EP
European Patent Office
Prior art keywords
composite
shaft
case
outer layer
shrinking
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Expired
Application number
EP80401261A
Other languages
German (de)
English (en)
Other versions
EP0025394A1 (fr
EP0025394B1 (fr
Inventor
Jean-Claude Werquin
Jean Quichon
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
USINOR SA
Original Assignee
Union Siderurgique du Nord et de lEst de France SA USINOR
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Family has litigation
First worldwide family litigation filed litigation Critical https://patents.darts-ip.com/?family=9229465&utm_source=google_patent&utm_medium=platform_link&utm_campaign=public_patent_search&patent=EP0025394(B2) "Global patent litigation dataset” by Darts-ip is licensed under a Creative Commons Attribution 4.0 International License.
Application filed by Union Siderurgique du Nord et de lEst de France SA USINOR filed Critical Union Siderurgique du Nord et de lEst de France SA USINOR
Priority to AT80401261T priority Critical patent/ATE6230T1/de
Publication of EP0025394A1 publication Critical patent/EP0025394A1/fr
Publication of EP0025394B1 publication Critical patent/EP0025394B1/fr
Application granted granted Critical
Publication of EP0025394B2 publication Critical patent/EP0025394B2/fr
Expired legal-status Critical Current

Links

Images

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B27/00—Rolls, roll alloys or roll fabrication; Lubricating, cooling or heating rolls while in use
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B30—PRESSES
    • B30B—PRESSES IN GENERAL
    • B30B11/00—Presses specially adapted for forming shaped articles from material in particulate or plastic state, e.g. briquetting presses, tabletting presses
    • B30B11/16—Presses specially adapted for forming shaped articles from material in particulate or plastic state, e.g. briquetting presses, tabletting presses using pocketed rollers, e.g. two co-operating pocketed rollers
    • B30B11/165—Roll constructions
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B2267/00—Roll parameters
    • B21B2267/10—Roughness of roll surface

Definitions

  • the present invention relates to cylinders used in particular in compacting machines or similar applications.
  • the cells provided at the periphery of the cylinders have an essential role in the quality and regularity of compaction. Their excessive wear leads to a poor distribution of pressures and parasitic sliding which results in mechanical vibrations detrimental to the good behavior of the bearings. It is therefore essential that these cells have good strength and therefore that the cylinder tables themselves have excellent resistance.
  • these cylinders are produced in composite form and consist of a shaft and a hooped ring.
  • Such a design is economical because it allows the replacement of the only worn part, that is to say of the hoop, the shaft being able on the other hand to be reused indefinitely.
  • the hooping leads to the tangential tensile stress of the ring being put so that notches can form from the cracks of thermal origin and lead to the breakage of the hoop.
  • the structure of the envelope previously defined makes it possible to solve the problems of tangential tensile stress which appear during hooping and lead to notches which are formed from the cracks of thermal origin generated on the external surface of the hoop.
  • the compression preload of the material A constituting the outer layer of the envelope makes it possible to compensate and beyond the tensile stress which will be generated during hooping of the composite envelope on the shaft and thus cancel the tendency to notch.
  • FIG. single diagrammatically represents a cylinder according to the invention.
  • a composite cylinder comprising a central shaft 1 on which is wrapped an envelope 2 itself constituted by two layers 3, 4 of materials A and B.
  • the layer 3 has a thickness greater than 25 mm, the layer 4 a thickness greater than 35 mm, the thickness of the entire envelope being between 60 and 150 mm.
  • the coefficients of expansion of the materials A are between 11.7 and 12.7 10 -6 mm / mm ° C.
  • the choice of carbon content determines the quantity of carbide present in the structure of material A and is therefore conditioned by the intensity of the abrasion mechanisms involved when the cylinder is used. Furthermore, the choice of chromium content is conditioned by the intensity of the corrosion mechanisms and by the adaptation of the expansion coefficients of the two metals. Generally the coefficient of expansion decreases when the chromium content increases. The maximum chromium content is therefore limited by the appearance of residual austenite which has the double disadvantage of reducing the resistance to wear and increasing the coefficient of expansion. The maximum value of the chromium content also depends on the carbon content. The latter is limited to 3.5 so as to avoid hypereutectic structures which have greater fragility.
  • the coefficients of expansion of the materials B are then between 13.5 and 14.2 10 -6 mm / mm ° C, significantly higher than those of materials A.
  • this bimetallic envelope is put in compression preload and the pairs of materials A and B are chosen so that the value of this compression preload is at least equal to the tensile stress generated in the envelope during hooping on the shaft 1. This tensile stress is thus canceled so that the holding of material constituting the outer layer is significantly improved.
  • this material a metal composition relatively rich in carbide which provides a particularly high resistance to abrasion, the chromium content being moreover sufficient to guarantee an excellent resistance with respect to the stresses of thermal origin.

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Reduction Rolling/Reduction Stand/Operation Of Reduction Machine (AREA)
  • Pistons, Piston Rings, And Cylinders (AREA)
  • Rolls And Other Rotary Bodies (AREA)
  • Actuator (AREA)
  • Shafts, Cranks, Connecting Bars, And Related Bearings (AREA)
  • Superconductors And Manufacturing Methods Therefor (AREA)
  • Glass Compositions (AREA)
  • Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
  • Manufacture Of Alloys Or Alloy Compounds (AREA)
  • Cylinder Crankcases Of Internal Combustion Engines (AREA)

Description

  • La présente invention concerne les cylindres utilisés notamment dans des machines à compacter ou applications analogues.
  • On sait que de telles machines utilisent comme outils essentiels deux cylindres situés en vis à vis et dont la table de travail est couverte d'alvéoles dont la forme et la répartition sont déterminées en fonction de la nature du produit à compacter. Dans de telles machines, on part d'un produit brut en poudre ou formé d'un mélange du poudres de granulométrie variable que l'on presse entre les deux cylindres de façon à obtenir à la sortie une plaque qui se brise facilement en morceaux et que l'on peut granuler. Cette technique s'applique notamment à des engrais, des minerais enrichis, de la poudre de fer préréduite, etc...
  • Les alvéoles prévus à la périphérie des cylindres ont un rôle essentiel dans la qualité et la régularité du compactage. Leur usure excessive conduit à une mauvaise répartition des pressions et à des glissements parasités qui ont pour conséquence des vibrations mécaniques préjudiciables à la bonne tenue des paliers. Il est donc essentiel que ces alvéoles aient une bonne tenue et par conséquent que les tables des cylindres aient elles-mêmes une excellente résistance.
  • Ces conditions de travail sont parfois aggravées par le fait que les produits à compacter sont portés à haute température ce qui provoque des phénomènes de fatigue thermique se traduisant par un réseau de fissuration couvrant toute la surface de travail du cylindre.
  • Or, ces cylindres sont réalisés sous forme composite et constitués d'un arbre et d'un anneau frettés. Une telle conception est économique car elle permet le remplacement de la seule partie usée, c'est à dire de la frette, l'arbre pouvant par contre être réutilisé indéfiniment. Cependant, le frettage conduit à la mise sous contrainte de traction tangentielle de l'anneau de sorte que des entailles peuvent se former à partir des fissures d'origine thermique et aboutir au bris de la frette.
  • Ainsi l'article de la revue Iron and Steel Engineer, volume 54, n° 9, Septembre 1977, Y. Sekimoto: "Composite sleeved rolls reduce cost and improve productivity in H-beam mills", pages 64-69, ayant servi de base pour le préambule de la revendication, décrit l'utilisation pour des cylindres composites pour laminoires à poutrelles, d'une enveloppe composite obtenue par centrifugation et frettée sur un arbre, l'enveloppe composite comprenant une première couche externe d'un premier matériau A en alliage ferreux résistant à l'abrasion et une deuxième couche interne d'un second matériau B également en alliage ferreux, les matériaux de ces couches étant liés métallurgiquement entre aux préalablement au frettage. Aucune indication plus précise n'est cependant fournie quant à la nature des divers matériaux constituant l'enveloppe frettée.
  • Lors de la fabrication de cylindres pour compactage, on doit également tenir compte d'un autre facteur qui est celui de la résistance à l'abrasion et de la résistance aux chocs. Pour résister à l'abrasion, il est souhaitable que la phase carbure soit abondante ce qui va cependant à l'encontre des objectifs recherchés dans le frettage.
  • Il y a donc une difficulté et le but de cette invention est de réaliser un cylindre pour machine à compacter ou applications analogues qui offre des caractéristiques de tenue et de résistance très sensiblement améliorées par rapport aux cylindres connus.
  • L'invention a donc pour objet un cylindre composite comprenant un arbre et une enveloppe (2), elle-même composite réalisée par centrifugation et frettée sur cet arbre, la dite enveloppe (2) comprenant une première couche externe (3) d'un premier matériau A en alliage ferreux résistant à l'abrasion et une deuxième couche interne (4) d'un second matériau B également en alliage ferreux, les matériaux de ces couches étant liés métallurgiquement entre eux, préalablement au frettage, caractérisé en ce que le cylindre composite est un cylindre de compactage dont la couche externe (3) comporte des alvéoles (5), la couche externe (3) a une épaisseur supérieure à 25 mm, la couche interne (4) a une épaisseur supérieure à 35 mm, l'épaisseur totale de l'enveloppe étant comprise entre 60 et 150 mm, et en ce que le second matériau B possède un coefficient de dilatation linéaire supérieur à celui du matériau A de façon à placer le matériau A en précontrainte de compression préalablement au frettage, la valeur de cette précontrainte de compression étant au moins égale à la contrainte de traction engendrée lors du frettage de l'enveloppe composite sur l'arbre, le matériau A étant choisi dans le groupe comprenant:
    • a - une fonte à haute teneur en chrome et en carbone ayant la composition suivante:
      Figure imgb0001
    • b - ou bien un acier à haute teneur en chrome ayant la composition suivante:
      Figure imgb0002
    • le matériau B étant choisi dans le groupe comprenant:
    • a - de la fonte modulaire type GS.70.2 ayant la composition suivante:
      Figure imgb0003
    • b - ou bien un acier de type XC 40 à XC 70 normalisé revenu.
  • La structure de l'enveloppe précédemment définie permet de résoudre les problèmes de contrainte de traction tangentielle qui apparaissent lors du frettage et conduisent à des entailles qui se forment à partir des fissures d'origine thermique engendrées sur la surface extérieure de la frette. En effet, la mise en précontrainte de compression du matériau A constituant la couche externe de l'enveloppe permet de compenser et au-delà la contrainte de traction qui sera engendrée lors du frettage de l'enveloppe composite sur l'arbre et ainsi d'annuler la tendance à la formation d'entailles.
  • Cette structure particulière due au choix des coefficients de dilatation linéaire respectifs des matériaux A et B constitue l'aspect essentiel de la présente invention qui n'est nullement suggéré dans la technique antérieure.
  • L'invention va être décrite plus en détail ci-dessous en se référant au dessin annexé donné à titre d'exemple et dont la Fig. unique représente de façon schématique un cylindre suivant l'invention.
  • On voit sur cette Fig. un cylindre composite comprenant un arbre central 1 sur lequel est frettée une enveloppe 2 elle-même constituée par deux couches 3, 4 de matériaux A et B. La couche 3 a une épaisseur supérieure à 25 mm, la couche 4 une épaisseur supérieure à 35 mm, l'épaisseur de l'ensemble de l'enveloppe étant comprise entre 60 et 150 mm.
  • Cette enveloppe est réalisée par centrifugation. La couche externe du matériau A, qui assure les fonctions de résistance à l'usure et de résistance à la fatigue thermique et comporte des alvéoles 5, est choisie de façon à répondre au mieux à cette fonction. C'est ainsi que l'on utilise pour le matériau A:
    • a - une fonte à haute teneur en chrome et en carbone ayant la composition suivante:
      Figure imgb0004
    • b - ou bien un acier à haute teneur en chrome ayant la composition suivante:
      Figure imgb0005
  • Les coefficients de dilatation des matériaux A sont compris entre 11,7 et 12,7 10-6 mm/mm°C.
  • Le choix de la teneur en carbone détermine la quantité de carbure présente dans la structure du matériau A et est donc conditionné par l'intensité des mécanismes d'abrasion mis en jeu lors de l'utilisation du cylindre. Par ailleurs, le choix de la teneur en chrome est conditionné par l'intensité des mécanismes de corrosion et par l'adaptation des coefficients de dilatation des deux métaux. D'une façon générale le coefficient de dilatation diminue quand la teneur en chrome augmente. La teneur maximale en chrome est donc limitée par l'apparition de l'austénite résiduelle qui présente le double inconvénient de diminuer la résistance à l'usure et d'augmenter le coefficient de dilatation. La valeur maximale de la teneur en chrome dépend également de la teneur en carbone. Cette dernière est limitée à 3,5 de façon à éviter les structures hypereutectiques qui présentent une plus grande fragilité.
  • Le matériau B de la couche interne est lié métallurgiquement au matériau A et présente un coefficient de dilatation linéaire supérieur à celui du matériau A. Ce matériau possède essentiellement des propriétés d'élasticité et de résilience et est constitué par:
    • a - de la fonte nodulaire type GS. 70.2 ayant la composition suivante:
      Figure imgb0006
    • b - ou bien un acier de type XC 40 à XC 70 normalisé revenu.
  • Les coefficients de dilatation des matériaux B sont alors compris entre 13,5 et 14,2 10-6 mm/mm°C, soit sensiblement supérieurs à ceux des matériaux A.
  • Lors de la fabrication de cette enveloppe bimétallique, la couche externe est mise en précontrainte de compression et les couples de matériaux A et B sont choisis de façon que la valeur de cette précontrainte de compression soit au moins égale à la contrainte de traction engendrée dans l'enveloppe lors du frettage sur l'arbre 1. Cette contrainte de traction se trouve ainsi annulée de sorte que la tenue de matériau constituant la couche externe est sensiblement améliorée. On peut ainsi choisir pour ce matériau une composition de métal relativement riche en carbure qui procure une résistance particulièrement élevée à l'abrasion, la teneur en chrome étant par ailleurs suffisante pour garantir une excellente tenue vis à vis des contraintes d'origine thermique.
  • On voit donc que la structure du cylindre selon l'invention et son procédé de fabrication, alliant la coulée par centrifugation et le frettage, permettent de façon suprenante de concilier des impératifs a priori opposés ou supposés tels dans la technique antérieure.

Claims (2)

  1. Cylindre composite comprenant un arbre et une enveloppe (2), elle-même composite réalisée par centrifugation et frettée sur cet arbre, la dite enveloppe (2) comprenant une première couche externe (3) d'un premier matériau A en alliage ferreux résistant à l'abrasion et une deuxième couche interne (4) d'un second matériau B également en alliage ferreux, les matériaux de ces couches étant liés métallurgiquement entre eux, préalablement au frettage, caractérisé en ce que le cylindre composite est un cylindre de compactage dont la couche externe 3 comporte des alvéoles (5), la couche externe (3) a une épaisseur supérieure à 25 mm, la couche interne (4) a une épaisseur supérieure à 35 mm, l'épaisseur totale de l'enveloppe étant comprise entre 60 et 150 mm, et en ce que le second matériau B possède un coefficient de dilatation linéaire supérieur à celui du matériau A de façon à placer le matériau A en précontrainte de compression préalablement au frettage, la valeur de cette précontrainte de compression étant au moins égale à la contrainte de traction engendrée lors du frettage de l'enveloppe composite sur l'arbre, le matériau A étant choisi dans le groupe comprenant:
    a - une fonte à haute teneur en chrome et en carbone ayant la composition suivante:
    Figure imgb0007
    b - ou bien un acier à haute teneur en chrome ayant la composition suivante:
    Figure imgb0008
    le matériau B étant choisi dans le groupe comprenant:
    a - de la fonte modulaire type GS.70.2 ayant la composition suivante:
    Figure imgb0009
    b - ou bien un acier de type XC40 à XC 70 normalisé revenu.
EP80401261A 1979-09-07 1980-09-04 Cylindre composite de compactage Expired EP0025394B2 (fr)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
AT80401261T ATE6230T1 (de) 1979-09-07 1980-09-04 Verbundwalze zum kompaktieren.

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
FR7922444 1979-09-07
FR7922444A FR2464741A1 (fr) 1979-09-07 1979-09-07 Cylindre composite de compactage

Publications (3)

Publication Number Publication Date
EP0025394A1 EP0025394A1 (fr) 1981-03-18
EP0025394B1 EP0025394B1 (fr) 1984-02-15
EP0025394B2 true EP0025394B2 (fr) 1989-09-13

Family

ID=9229465

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
EP80401261A Expired EP0025394B2 (fr) 1979-09-07 1980-09-04 Cylindre composite de compactage

Country Status (11)

Country Link
EP (1) EP0025394B2 (fr)
AT (1) ATE6230T1 (fr)
BE (1) BE885101A (fr)
CH (1) CH640177A5 (fr)
DE (1) DE3066603D1 (fr)
ES (1) ES495071A0 (fr)
FR (1) FR2464741A1 (fr)
IT (1) IT1147774B (fr)
LU (1) LU82749A1 (fr)
MX (1) MX154296A (fr)
ZA (1) ZA805519B (fr)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2022174186A1 (fr) * 2021-02-15 2022-08-18 The Mosaic Company Compaction de potasse en briquettes

Families Citing this family (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
LU85578A1 (fr) * 1984-10-08 1986-06-11 Marichal Ketin & Cie Amenagement des dernieres cages finisseuses d'un train a bandes a chaud
FR2578768B1 (fr) * 1985-03-15 1988-05-06 C3F Comp Franc Forges Fond Frettes de rouleaux de coulee continue
DE9007179U1 (de) * 1990-06-28 1990-08-30 Maschinenfabrik Köppern GmbH & Co KG, 4320 Hattingen Eisenschwamm-Brikettpresse
US10479039B2 (en) * 2015-03-04 2019-11-19 Fujico Co., Ltd. Briquetting roll and method for manufacturing the same
CN109534937B (zh) * 2018-10-26 2023-06-30 福建兵工装备有限公司 一种火药柱的压制装置及其压制火药柱的方法

Family Cites Families (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE1946623B1 (de) * 1969-09-15 1971-06-24 Gontermann Peipers Gmbh Verwendung einer hochchromlegierten eisenlegierung als werk stoff fuer walzwerkswalzen
US3775820A (en) * 1972-07-05 1973-12-04 Kg Ind Inc Compacting roll structure and method
JPS5613539B2 (fr) * 1973-03-30 1981-03-28

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2022174186A1 (fr) * 2021-02-15 2022-08-18 The Mosaic Company Compaction de potasse en briquettes

Also Published As

Publication number Publication date
LU82749A1 (fr) 1980-12-15
BE885101A (fr) 1981-03-05
ATE6230T1 (de) 1984-03-15
IT1147774B (it) 1986-11-26
ES8105582A1 (es) 1981-06-16
ES495071A0 (es) 1981-06-16
CH640177A5 (fr) 1983-12-30
MX154296A (es) 1987-06-29
FR2464741B1 (fr) 1983-06-24
IT8068385A0 (it) 1980-09-05
FR2464741A1 (fr) 1981-03-20
EP0025394A1 (fr) 1981-03-18
EP0025394B1 (fr) 1984-02-15
DE3066603D1 (en) 1984-03-22
ZA805519B (en) 1981-09-30

Similar Documents

Publication Publication Date Title
US6209881B1 (en) Cast-iron piston ring
EP0070773A1 (fr) Procédé de fabrication d'une pièce métallique composite et produits obtenus
EP0025394B2 (fr) Cylindre composite de compactage
FR2474058A1 (fr) Poudre pour la fabrication d'une couche protectrice par projection thermique
CN1226108C (zh) 一种铸造油料辊
US20040074335A1 (en) Powder metal connecting rod
JP6475416B2 (ja) ピストンリング及びその製造方法
JP3649361B2 (ja) 超硬合金製複合ロール
JPS61177355A (ja) 圧延用複合ロ−ルの外層材
EP0019569A1 (fr) Corps creux composite et procédé de fabrication
CA1208613A (fr) Barre de broyage a haute resistance et son procede de fabrication
JPS5848648A (ja) セラミツクフアイバ−複合金属材料
KR840006915A (ko) 미분쇄용 로울 및 그 제작법
JPH0379083B2 (fr)
EP0777542A1 (fr) Piece de fonderie bimetallique servant de piece d'usure dans les broyeurs verticaux, son procece de fabrication et utilisation dans les broyeurs verticaux
JP2023102434A (ja) 鋼部材
KR102187655B1 (ko) 내마모성이 우수한 미분기 분쇄롤 및 회전판
JP3417227B2 (ja) 耐摩耗性と被削性に優れたアルミニウム基複合材料
CH647556A5 (fr) Piece d'usure en materiau refractaire.
FR2601268A1 (fr) Cylindre de travail composite en acier pour train a chaud.
CA2135832A1 (fr) Piece en metal et procede pour sa fabrication
JPS5993801A (ja) 粉末冶金用純鉄粉
JPS62266146A (ja) ダブルロ−ルクラツシヤのロ−ル構造
JPS6254997B2 (fr)
CN116334621A (zh) 一种基于过渡层激光熔覆的减振降噪耐磨涂层的加工方法

Legal Events

Date Code Title Description
PUAI Public reference made under article 153(3) epc to a published international application that has entered the european phase

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009012

AK Designated contracting states

Designated state(s): AT DE NL

17P Request for examination filed

Effective date: 19810122

RAP1 Party data changed (applicant data changed or rights of an application transferred)

Owner name: UNION SIDERURGIQUE DU NORD ET DE L'EST DE LA FRANC

GRAA (expected) grant

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009210

AK Designated contracting states

Designated state(s): AT DE NL

REF Corresponds to:

Ref document number: 6230

Country of ref document: AT

Date of ref document: 19840315

Kind code of ref document: T

REF Corresponds to:

Ref document number: 3066603

Country of ref document: DE

Date of ref document: 19840322

PLBI Opposition filed

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009260

26 Opposition filed

Opponent name: MASCHINENFABRIK KOEPPERN GMBH & CO. KG

Effective date: 19841114

NLR1 Nl: opposition has been filed with the epo

Opponent name: MASCHINENFABRIK KOEPPERN GMBH & CO. KG.

PUAH Patent maintained in amended form

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009272

STAA Information on the status of an ep patent application or granted ep patent

Free format text: STATUS: PATENT MAINTAINED AS AMENDED

27A Patent maintained in amended form

Effective date: 19890913

AK Designated contracting states

Kind code of ref document: B2

Designated state(s): AT DE NL

NLR2 Nl: decision of opposition
NLR3 Nl: receipt of modified translations in the netherlands language after an opposition procedure
PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: NL

Payment date: 19960819

Year of fee payment: 17

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: DE

Payment date: 19960821

Year of fee payment: 17

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: AT

Payment date: 19960823

Year of fee payment: 17

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: AT

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 19970904

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: NL

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 19980401

NLV4 Nl: lapsed or anulled due to non-payment of the annual fee

Effective date: 19980401

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: DE

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 19980603