DE739803C

DE739803C - Process for electrical image transmission and television

Info

Publication number: DE739803C
Application number: DE1935B0172027
Authority: DE
Original assignee: JOSEF BRIZA ING
Current assignee: JOSEF BRIZA ING
Priority date: 1937-01-15
Filing date: 1935-12-03
Publication date: 1943-10-05
Also published as: GB483935A

Description

Die Güte der empfangenen Bilder ist grundsätzlich einerseits durch die Feinheit der Bildzerlegung (ZaJiI der Bildpunkte) und durch die Zahl der in 1 Sekunde zerlegten und gesendeten Bilder (Bildwedbselzahl) bestimmt, anderseits durch die Fähigkeit der Sende-, Übertragungs- und Empfangseinrichtungen, die Tönungen des Originals im empfangenen Bilde getreu wiederzugeben und die Lichtübergänge des Originals im empfangenen Bilde nicht zu verändern. Damit die Lichtübergänge der übertragenen Bilder durch Einwirkung der elektrischen Übertragungsrichtungen nicht sichtbar verwischt werden, müssen diese Einrichtungen das ganze Band von Bildfrequenzen bis zu der maximalen BiIdinhaltsfnequenz mit praktisch gleicher Dämpfung übertragen. Diese maximale Bildinhaltsfrequenz ist durch den Durchmesser des BiIdzierlegungsstra'hles und die Zerlegungsgesdiwindigkeit, d.h. bei den Systemen mit konstanter Zerlegungsgeschwindigkeit durch die Zerlegungsfeinhleit und Bildwechselzathl, festgelegt. Mit Rücksicht auf die ungedämpfte Übertragung dieser maximalen BiIdirihaltsfriequenz muß die gesamte Übertragungseinrichtung bemessen werden. Bei genügender Zerlegungsfeinheit und Bildwechselzahl ist die maximale Bildinhaltsfrequenz bereits so hoch, daß sie zur Benutzung der ultrakurzen Trägerwellen oder zur Benutzung sehr kostspieliger Spezialkabel führt.The quality of the received images is basically due to the fineness of the image decomposition (ZaJiI of the pixels) and by the number of those split up and sent in 1 second Images (number of image swings), on the other hand, by the ability to send, Transmission and reception equipment, the tones of the original in the received Images faithfully reproduce and the light transitions of the original in the received Make up not to change. So that the light transitions of the transmitted images through action the electrical transmission directions must not be visibly blurred these facilities cover the entire band from frame rates up to the maximum video content rate transmitted with practically the same attenuation. This maximum image content frequency is determined by the diameter of the imaging beam and the rate of decomposition, i.e. for the systems with constant decomposition speed through the decomposition detail and image change number, set. With regard to the undamped transmission of this maximum content freedom the entire transmission equipment must be dimensioned. With enough The fineness of decomposition and the number of image changes is already the maximum image content frequency so high that it leads to the use of ultra-short carrier waves or to the use of very expensive special cables.

Man bemühte sich bereits früher, jedoch bisher ohne besonderen Erfolg, die maximale Bildinhaltsfrequenz oder die Modulationsbandbreite unter Aufrechterhaltung der Bildgüte herabzusetzen,- es wurde z. B. festgestellt, daß bei der Geschwindigkeitsmodulation keine merkbare Verkleinerung der Modulationsbandbreite zustande kommt. Außerdem hat die Geschwindigkeitsmodulation den Nachteil, daß die Bildwiedergabe nicht linear ist. Die kombinierte Geschwindigkeits- und Helligkeitsmodulation hebt in gewissen Grenzen diesen Machteil auf, ermöglicht jedoch keine Herabsetzung der Modulationsbandbreite. Dagegen bietet das Verfahren laut der vorliegenden Erfindung die Möglichkeit, entweder beim Aufrechterhalten der Bildgüte die maximale Bildinhaltsfrequenz herabzusetzen und damit den Übertragungskanal enger zu machen und besser auszunutzen oder Bilder mit höherer Bild-Previous efforts have been made to the maximum, but so far without any particular success Image content frequency or the modulation bandwidth while maintaining the image quality reduce, - it was z. B. found that no speed modulation noticeable reduction in the modulation bandwidth comes about. In addition, the Speed modulation has the disadvantage that the image reproduction is not linear. The combined Speed and brightness modulation increases this within certain limits Power on, but does not allow a reduction in the modulation bandwidth. Against it the method according to the present invention offers the possibility of either maintaining the image quality to reduce the maximum image content frequency and thus to make the transmission channel narrower and better to take advantage of or to use images with a higher

gute bei gegebener Übertragungskanalbreite zu übertragen.good to transmit for a given transmission channel width.

Die mit Rücksicht auf die maximale Bildinhaltsfrequenz bemessenen Bildsende-, Übertragungs- und Empfangseinrichtungen werden bei den bisher bekannten Verfahren in dieser Hinsicht nur bei der Zerlegung der kontrastreichsten Teile des Bildes voll ausgenutzt. Wenn sich also in diesen Teilen die Zerlegungsgeschwindigkeit im Sender und die Zusammensetzungsgeschwindigkeit im Empfänger automatisch verkleinern könnte, brauchte man das Übertragungssystem nur für eine kleinere maximale Bildinhaltsfrequenz zu bemessen, ohne daß die Bildgüte dadurch berührt wäre.The image transmission, transmission and and receiving devices are in the previously known methods in this respect only when decomposing the most high-contrast Parts of the picture used to the full. So if the decomposition speed is in these parts in the transmitter and the composition speed in the receiver could automatically decrease, one needed the transmission system only for a smaller maximum image content frequency to be measured without affecting the quality of the image.

Die Kontrastreichheit eines Bildteils läßt sich durch die Zahl der Kontraste in diesem Bildteil definieren. Es wäre sehr schwierig oder gar unmöglich, die Zerlegungsgeschwindigkeit durch diese Eigenschaft der Bildteile zu regeln. Die Grundidee des Verfahrens nach der Erfindung liegt in der Annahme, daß man eine Herabsetzung der maximalen Bildinhaltsfrequenz dadurch erhält, daß man die Zerlegungs- und Zusammensetzungsgeschwindigkeit durch den Absolutwert des Differentialquotienten des Zeitverlaufes der Photozellenströme regelt. Unter diesem Differentialquotienten versteht man das Verhältnis des Photozellenstromzuwachses in einer unendlich kurzen Zeit (dif) zu diesemThe richness of contrast of an image part can be defined by the number of contrasts in this image part. It would be very difficult or even impossible to regulate the decomposition speed by means of this property of the image parts. The basic idea of the method according to the invention is based on the assumption that a reduction in the maximum image content frequency is obtained by regulating the decomposition and assembly speed by the absolute value of the differential quotient of the time course of the photocell currents. This differential quotient is understood to be the ratio of the photocell current increase in an infinitely short time (dif) to this

unendlich kurzen Zeitintervall (dt), d. h. -~ .infinitely short time interval (dt), ie - ~.

Die Abhängigkeit der Zerlegungs- und Zusammensetzungsgeschwindigkeit von dem Absolutwert des genannten Differentialquotienten kann z." B. linear sein, so daß die Zerlegungsgeschwindigkeit und die Zusammensetzungs- geschwindigkeit mit zunehmendem Absolutwert des Differentialquotienten linear abnimmt von der Größe c_max, die einer gleichmäßigen Helligkeit der ganzen Bildfläche entspricht, bis zur Größe c_mi_n, die dem maximalen Absolutwert des Differentialquotienten der Photozellenstromzeitfunktion entspricht, welcher wiederum durch den Strahlquerschnitt und durch die Geschwindigkeit c_mi-„ gegeben ist. Eine solche Abhängigkeit wird z. B. dadurch erzielt, daß im Bildsender aus den durch Bildabtastung gewonnenen Photozellenströmen mittels einer geeigneten Einrichtung elektrische Spannungen erzeugt werden, welche dem "Absolutwert des Differentialquotienten des Zeitverlaufes dieser Ströme proportional sind. Durch diese Spannungen wird das die Zerlegungsbewegung des Abtaststrahles bewirkende Gerät beeinflußt und damit die Zerlegungsgeschwindigkeit so gesteuert, daß bei schnellen Änderungen der Photozellenströme, bei denen der genannte Absolutwert des Differentialquotienten größer wird, sich die Zerlegungsgeschwindigkeit linear verkleinert. Weil der Photozellenstromzeitverlauf übertragen und im Bildempfänger empfangen wird, kann durch den Absolutwert des Differentialquotienten der empfangenen Bildströme die Zusammensetzungsgeschwindigkeit im Bildempfänger auf die gleiche Weise geregelt werden, wie die Zerlegungsgeschwindigkeit im Sender durch den Absolutwert des Differentialquotienten der Photozellenströme geregelt wird, wodurch dann auch die ZusammensEtzungsgeschwindigkeit mit dem letztgenannten Absolutwert linear abnimmt. Die Synchronisierung der Empfänger mit dem Sender längs der Zeilen wird also automatisch dadurch erreicht; außerdem werden noch Synchronisierimpulse gesendet, die nach vollendete:Abtastung jeder Zeile den gleichzeitigen Anfang der Abtastung der nächsten Zeile und nach Ablauf jedes Bildabtastintervalls das gleichzeitige Einsetzen der Abtastung des nächsten Bildes im Sender und im Empfänger bewirken. Bei der Bildübertragung nach der Erfindung ändert sich also die Abtastgeschwindigkeit. Streicht der Abtaststrahl über einen Lichtkontrast, so beginnt der Photozellenstrom anzusteigen oder abzufallen; nach der zeitlichen Steilheit dieses anfänglichen Anstiegs bzw. Abfalls verringert sich jedoch augenblicklich die Abtastgeschwindigkeit und dadurch die zeitliche Steilheit des Stromanstiegs usw., bis sich ein Gleichgewicht einstellt. Diese Abtastgeschwindigkeitsänderungen im Sender geben so rasch vor sich, daß eine Benutzung trägheitsloser Abtastvorrichtung, vorzugsweise mit elektronenoptischen Ablenkorganen, vorausgesetzt werden muß. Die Abtastdauer einer Zeile ist verschieden und hängt vom Inhalt der Lichtkontraste längs der Zeile ab.. Gleich nach vollendeter Abtastung einer Zeile wird ein Zeilensynchronisierimpuls übertragen und damit das gleichzeitige Einsetzen der Abtastung der nächsten Zeile bewirkt. Die für die Abtastung eines Bildes vorgesehene Zeit ist dagegen konstant und durch· die Anzahl der in ι Sekunde abzutastenden Bilder festgelegt. Damit ein Bild mit zahlreichen Lichtkon-.trasten bei den dadurch bedingten Abtastgeschwindigkeitsverzögerungen während dieser Zeit vollständig abgetastet wird, muß c_maz größer sein als die konstante Abtastgeschwindigkeit bei gleicher Bildabtastdauer, so daß ein Bild ohne Lichtkontraste vor dem Ablauf der normalen Bildabtastdauer abgetastet ist. Die Abtastung des nächsten Bildes fängt jedoch erst mit dem Bildsynchronisierimpuls an, der jeweils nach dem Ablauf der Zeit gegeben wird, die die Abtastung des Bildes mit konstanter Bildabtastdauer dauern würde.The dependence of the speed of decomposition and composition on the absolute value of the said differential quotient can be, for example, linear, so that the speed of decomposition and the speed of composition decrease linearly with increasing absolute value of the differential quotient from the size c _max , that of a uniform brightness of the whole image area corresponding to the size c _m i _n that corresponds to the maximum absolute value of the derivative of the photocell current time function, which in turn through the beam cross-section and by the speed c _mi - is given "such dependence is obtained, for example, in that in the.. Image transmitter electrical voltages are generated from the photocell currents obtained by image scanning by means of a suitable device, which voltages are proportional to the "absolute value of the differential quotient of the time course of these currents. These voltages influence the device causing the decomposition movement of the scanning beam and thus control the decomposition speed so that the decomposition speed is linearly reduced in the event of rapid changes in the photocell currents at which the above-mentioned absolute value of the differential quotient is greater. Because the photocell current time course is transmitted and received in the image receiver, the composition speed in the image receiver can be controlled by the absolute value of the differential quotient of the received image currents in the same way as the decomposition speed in the transmitter is controlled by the absolute value of the differential quotient of the photocell currents, which then also the composition speed decreases linearly with the latter absolute value. The synchronization of the receiver with the transmitter along the lines is thus achieved automatically; In addition, synchronization pulses are sent which, after each line has been scanned, cause the scanning of the next line to begin simultaneously and, after each scanning interval, the simultaneous onset of scanning of the next image in the transmitter and in the receiver. In the case of image transmission according to the invention, the scanning speed thus changes. If the scanning beam sweeps across a light contrast, the photocell current begins to rise or fall; however, after the temporal steepness of this initial rise or fall, the scanning speed and, as a result, the temporal steepness of the current rise, etc., decrease immediately until an equilibrium is established. These changes in scanning speed in the transmitter occur so quickly that the use of inertia-free scanning devices, preferably with electron-optical deflection elements, must be assumed. The scanning duration of a line is different and depends on the content of the light contrasts along the line. Immediately after the scanning of a line has been completed, a line synchronizing pulse is transmitted, causing the scanning of the next line to begin at the same time. The time provided for scanning an image, on the other hand, is constant and is determined by the number of images to be scanned in 1 second. In order for an image with numerous light contrasts to be completely scanned with the resulting scanning speed delays during this time, c _maz must be greater than the constant scanning speed for the same image scanning time, so that an image without light contrasts is scanned before the normal scanning time has elapsed. However, the scanning of the next image only begins with the image synchronization pulse, which is given after the expiry of the time that the scanning of the image would take with a constant image scanning duration.

Die Intensität des Zusammensetzungsstrahles im Empfänger wird durch die übertragenen Bildinhaltströme geregelt, der der zeitlichen Folge nach durch die veränderliche Abtastgeschwindigkeit beeinflußt sind. Die durch veränderliche Zusammensetzungsgeschwindigkeit bedingten Helligkeitseinflüsse im Empfänger werden kompensiert.The intensity of the composition beam in the receiver is regulated by the transmitted image content streams, that of the temporal Result after are influenced by the variable scanning speed. By variable composition speed caused brightness influences in the receiver are compensated.

Die Arbeitsweise des Verfahrens laut derThe working of the procedure according to the

ίο Erfindung geht aus dem- Beispiel nach den Abb. ι bis 5 hervor, das einfachheitshalber für den Kurzschlußversuch, also ohne Fernübertragungseinrichtungen, z. B. drahtlosen Sender, gezeichnet ist. In den Abb. 1 bis 3 ist der Bildsender, in den Abb. 4 und 5 der Bildempfänger daxgestellt. Abb. 1 zeigt ein bekanntes trägheitsloses Bildzerlegungsgerät, Abb. 2 das Gerät zur Erzeugung der die Verzögerungen der Bildzerlegung bewirkenden Spannungen, Abb. 3 das Gerät zur Bewegung des Bildzerlegungsstrahles, Abb. 4 das Gerät zur Erzeugung der die Verzögerungen der Bildzusaminensetzung bewirkenden Spannungen und Abb. 5 das Gerät zur Bewegung des Bildzusammensetzungsstrahles. Die mit gleichen Zahlen bezeichneten Klemmen 11 bis 33 dieser Abbildungen sind miteinander verbunden. ίο The invention is based on the example according to the Fig. Ι to 5, for the sake of simplicity for the short-circuit attempt, i.e. without remote transmission facilities, z. B. wireless transmitter is drawn. In Figs. 1 to 3 the image transmitter, in Figs. 4 and 5 the Image receiver placed on top. Fig. 1 shows a well-known inertia-free image decomposition device, Fig. 2 the device for generating the delays in the image decomposition Tensions, Fig. 3 the device for moving the image splitting beam, Fig. 4 the device to generate the stresses causing the delays in image composition and Fig. 5 shows the device for moving the image composition beam. With Terminals 11 to 33 of these figures labeled with the same numbers are connected to one another.

Das Bild des auf dem trägheitslosen Schirm 5 (Abb. 1) einer Braunschen Röhre Bv leuchtenden Punktes wird auf bekannte Weise auf den Film, der sich mit einer konstanten GeschwindigkeitVp bewegt,, projiziert. Das durch den Film durchgelassene Licht fällt auf leine photoelektrische Zelle, in der dadurch elektrische Ströme entstehen. Weil der SchirmS trägheitslos ist, d.h. praktisch keine Nachleuchten besitzt, ist die Größe der bei der Bildzerlegung entstandenen Photozellenströme in jedem Zeitpunkt der Lichtdurchlässigkeit des in diesem Zeitpunkt abgetasteten Bildpunktes proportional; obwohl bei der veränderlichen Zerlegungsgeschwindigkeit die Zeitfunktion der Photozellenströme nicht denselben Verlauf aufweist wie dip Funktion der Lichtdurchlässigkeit längs einer 'Bildzeüe, drücken jedoch die momentanen Größen der Photozellenströme die Lichtdurchlässigkeit der entsprechenden Bildpunkte aus. Diese Photozellenströme werden im Verstärker Z (Abb. 2) verstärkt und dann zu dem Empfänger oder Empfängern drahtlos oder durch Kabel oder, wie im Schema dargestellt, über eine Leitung 20, 21 übertragen. Der Verstärker Z ist amplitudengetreu und bis zur maximalen, durch die Zerlegungsgesdhwiadigkeitc_OTflx und den Durchmesser des Zerlegungsstrahles gegebenen Bildinhaltsfrequenz frequenzunabhängig; das Übertragungssystem (Leitung oder drahtloser Sender und Empfänger) braucht nur bis zur maximalen, laut der Erfindung herabgesetzten Bildinhaltsfrequenz frequenzunabhängig zu sein.The image of the point shining on the inertia-free screen 5 (Fig. 1) of a Braun tube Bv is projected in a known manner onto the film moving at a constant speed Vp. The light transmitted through the film falls on a photoelectric cell, in which electrical currents are generated. Because the screen S is inertial, ie has practically no afterglow, the magnitude of the photocell currents produced during the image breakdown is proportional to the light transmission of the image point scanned at this point in time; Although the time function of the photocell currents does not show the same course as the function of the light transmission along an image line, the momentary magnitudes of the photocell currents express the light transmission of the corresponding pixels. These photocell currents are amplified in the amplifier Z (Fig. 2) and then transmitted to the receiver or receivers wirelessly or by cable or, as shown in the diagram, via a line 20, 21. The amplifier Z is _{true to the amplitude and independent of frequency up to the maximum image content frequency given by the decomposition frequency OT} flx and the diameter of the decomposition beam; the transmission system (line or wireless transmitter and receiver) only needs to be frequency-independent up to the maximum image content frequency, which is reduced according to the invention.

Die Ablenkplatten, die an die mit k_x (Abb. 1) und Pfeilen bezeichneten Zuleitungen angeschlossen sind, besorgen die Zeilenzerlegung des Bildes mit der Geschwindigkeit Cp durch die Ablenkung des Zerlegungsstrahles. Die Zerlegungsgeschwindigkeit ist im allgemeinen veränderlich und wird durch das in Abb. 3 dargestellte Gerät geregelt. Nur wenn die zerlegte Zeile eine gleichmäßige Lichtdurchlässigkeit besitzt, z. B. in den dunklen Streifen zwischen zwei Bildern, dann ist die Zerlegungsgeschwindigkeit konstant und besitzt den höchsten Wert c_max; ein Bild ohne Lichtkontraste wird also am schnellsten zerlegt; dagegen wird die Zerlegung eines kontrastreichen Bildes- länger dauern. Weil jedoch bekanntlich das Zeitintervall für die Zerlegung jedes einzelnen Bildes konstant sein muß und i/n Sek. beträgt, z. B. ¹Z₂₅ Sek., wenn ti Bilder in 1 Sekunde zerlegt werden, muß die Zeit zur Zerlegung eines kontrastarmen Bildes kürzer sein als ι/ti Sek., damit für die Zerlegung des kontrastreichen Bildes, bei der sich die Zerlegungsgeschwindigkeit verkleinert, solche Zeitreserve vorhanden ist, daß es spätestens in i/n Sek. zerlegt wird. Das Verhältnis der Zeit 1//2 Sek. zur Zerlegungszeit 'eines Bildes ohne Kontraste wird durch den Begriff des Vorlaufskoeffizienten ρ ausgedrückt. Dieser Vorlaufskoeffizient ist das Verhältnis der höchsten Zerlegungsgeschwindigkeit c_max zu einer konstanten Zerlegungsgeschwindigkeit c_r, mit welcher das Bild in i/n Sek. zerlegt würde, d. h. ρ = c_max/c_r. Der Vorlaufskoeffizient muß also größer als 1 gewählt werden und wird bei gegebenem ti durch Einstellung von c_max mittels des in Abb. 3 dargestellten Gerätes definiert.The deflection plates, which are connected to the supply lines marked with k _x (Fig. 1) and arrows, take care of the line splitting of the image with the speed Cp by deflecting the splitting beam. The rate of dismantling is generally variable and is controlled by the device shown in Fig. 3. Only if the disassembled line has a uniform light transmission, e.g. B. in the dark stripes between two images, then the decomposition speed is constant and has the highest value c _max ; an image without light contrasts is therefore broken down the fastest; on the other hand, the decomposition of a high-contrast image will take longer. However, because, as is known, the time interval for the decomposition of each individual image must be constant and amount to 1 / n seconds, e.g. B. ¹ Z ₂₅ sec., If ti images are broken down in 1 second, the time to decompose a low-contrast image must be shorter than ι / ti sec There is a time reserve so that it is broken down in i / n seconds at the latest. The ratio of the time 1 // 2 seconds to the decomposition time 'of an image without contrasts is expressed by the term of the advance coefficient ρ. This advance coefficient is the ratio of the highest decomposition speed c _max to a constant decomposition speed c _r with which the image would be decomposed in i / n seconds, ie ρ = c _max / c _r . The advance coefficient must therefore be selected to be greater than 1 and is defined for a given ti by setting c _max using the device shown in Fig. 3.

Die die vertikalen Ablenkungen des Zerlegungsstrahles bewirkenden Ablenkplatten, welche an die mit k_y (Abb. 1) und Pfeilen bezeichneten Zuleitungen angeschlossen sind, erhalten die Spannungsdifferenz der Kondensatoren C₆ und C₁₀ (Abb. 3). Die Verbindungsleitungien .zwischen den mit k_x,k_y (Abb. 1) bezeichneten Enden der Zuleitungen zu den Ablenkplatten der Röhre B₁- zu den anderen ixo mit k_x, ky ('Abb. 3) bezeichneten Enden dieser Zuleitungen sind einfachheitshalber nicht eingezeichnet. Die Spannung an dem Kondensator C₁₀ (Verfolgungskondensator) wächst beim konstanten Anodenstrom von L₈ linear an und würde allein die Bewegung des Leuchtfleckbildes auf dem Film mit der Geschwindigkeit Vf in der Richtung des Filmvorschubs (nach unten) erzeugen, was die relative Ruhe des Leuchtfleckbildes auf dem Bilde bedeutet (Verfolgung); die Spannung an dem Kondensator Cc (Zeilenschaltungskondensator) be-The deflection plates causing the vertical deflections of the splitting beam, which are connected to the supply lines marked k _y (Fig. 1) and arrows, receive the voltage difference of the capacitors C ₆ and C ₁₀ (Fig. 3). The connecting lines between the ends of the feed lines marked k _x , k _y (Fig. 1) to the baffle plates of the tube B ₁ - to the other ends of these feed lines marked k _x , ky ('Fig. 3) are not for the sake of simplicity drawn. The voltage across the capacitor C ₁₀ (tracking capacitor) increases linearly at a constant anode current of L ₈ and would alone produce the movement of the light spot image on the film at the speed Vf in the direction of the film advance (downwards), which is the relative calm of the light spot image in the picture means (persecution); the voltage across the capacitor Cc (line connection capacitor)

wirkt die relative Bewegung des Leuchtfleckbildes auf dem Film in der entgegengesetzten Richtung (nach oben) mit der Geschwindigkeit Cp · r/s, wo r die Zeilenbreite und s die Zeilenlänge bedeutet. Die Tangente der relativen Bahn des Leuchtfleckbildes auf dem Film, dy-dx, bleibt also konstant, und bei einer gewissen Lage der Ablenkplatten gegen die Filmbewegungsrichtung werden die BiI-der in horizontale und parallele Zeilen zerlegt. acts the relative movement of the light spot image on the film in the opposite direction (upwards) with the speed Cp · r / s, where r is the line width and s is the line length. The tangent of the relative trajectory of the light spot image on the film, dy-dx, therefore remains constant, and with a certain position of the deflection plates against the direction of movement of the film, the images are divided into horizontal and parallel lines.

Bei der Zerlegung von Szenen, von unbewegten Bildern oder von ruckweise sich bewegenden Filmen kann die Braunsche Röhre im Sender wegfallen, und anstatt der Photozella kann eine trägheitslose Zerlegungseinrichtung, z. B. eine Sondenabtaströhre oder eine elektrisch speichernde Bildabtastvorrichtung, zu den Klemmen 31, 32 (Abb. 2) zugeschaltet werden, deren Kippgerät wiederum mit den Ausgangsleitungen k_y und Ic_x (vgl. Abb. 3) verbunden ist; dabei wird der Schalter POF von der eingezeichneten Lage/⁵/·' in die Lage OF umgelegt. Wenn zu der Zer- »5 legung ein mit elektrischer Bildspeicherung arbeitendes Abtastgerät verwendet wird, so ist es wegen der nicht konstanten Zerlegungsgeschwindigkeit notwendig, das bekannte Verfahren zu verwenden, welches in der zeitlichen Trennung der Belichtung des photoelektrischen Teils der Zerlegungseinrichtung von der Bildzerlegung besteht. Die mechanischen Abtasteinrichtungen können bei dem Verfahren nach der Erfindung, bei dem sehr rasche Abtastgeschwindigkeitsänderungen zustande kommen, ihrer Trägheit wegen nicht benutzt werden.When dismantling scenes, still images or jerky moving films, the Braun tube in the transmitter can be omitted, and instead of the photo cell, an inertia-free decomposition device, e.g. B. a probe scanning tube or an electrically storing image scanning device can be connected to the terminals 31, 32 (Fig. 2), whose tilting device is in turn connected to the output lines k _y and Ic _x (cf. Fig. 3); The POF switch is moved from the indicated position / ⁵ / · 'to the OF position. If a scanning device working with electrical image storage is used for the decomposition, then because of the inconsistent decomposition speed it is necessary to use the known method, which consists in the time separation of the exposure of the photoelectric part of the decomposition device from the image decomposition. The mechanical scanning devices cannot be used in the method according to the invention, in which very rapid changes in scanning speed occur, because of their inertia.

Die verstärkten Photozellenströme beeinflussen über C₁ mit Hilfe des Gitterwiderstandes R₁ das Steuergitter der Röhre L₁; der Anodenstrom von L₁ hat eine bestimmte kleine Intensität, die den dunklen Teilen des Bildes entspricht (die Trägerwelle des Senders, der die Bildströme zur Übertragung aufmoduliert werden können, ist dabei nicht vollkommen unterdrückt), und wächst während der Modulation bis zu einem Maximalwert, welcher dem maximalen Licht entspricht. Der Spannungsabfall an dem Widerstand R₂ genügt während der Zerlegung einer Bildzeile auch bei dem dunklen Bildpunkten entsprechenden Anodenstrom zur elektrischen Sperrung der gittergesteuerten Gasentladungsröhre T₁ (Abb. 3) oder einer anderen entsprechenden Entladungseinrichtung. Der Spannungsabfall an den Widerständen R₂ und R₃ (aber auch der Spannungsabfall an dem Widerstand R₃, der allein durch Entladung des Kondensators C₂ bei Zeilensynchronisierimpulsen entsteht, deren Erzeugung später geschildert wird) genügt bei dem dunklen Bildpunkten entsprechenden Anodenstrom während der Zerlegung eines Bildes zur Sperrung der gittergesteuerten Gasentladungsröhre T₂. In der Sekundärwicklung des differenzierenden Transformators Tr₁, dessen Primärwicklung mit dem Schirmgitter der Röhre L₁ verbunden ist, werden Spannungen induziert, die dem Differentialquotienten der Photozellenstromzeitfunktion proportional sind und die in den Röhren L₂ und Z.₃ doppelweggleichgerichtet werden, so daß der Spannungsabfall an R₄, dem Absolutwert des Differentialquotienten proportional ist. Durch diesen Spannungsabfall wird über C₃ die Steuergitterspannung der Röhre L^ dadurch der Ladestrom des Kondensators C₄ (Zeilenabtastkondensator) und dadurch auch die Zerlegungsgeschwindigbeit linear verkleinert. Gleichzeitig wird über das Potentiometer R₅, R₆ die Steuergitterspannung der Röhre L₅, dadurch der Ladestrom des Zeilenschaltungskondensators C₆ und damit der vertikale, nach oben gerichtete Zerlegungsverschub des Leuchtfleckbildes so vermindert, daß das Verhältnis dieser vertikalen und der horizontalen Zerlegungsgeschwindigkeit konstant bleibt. Nach der vollendeten Zerlegung einer Zeile wird bei dem der Dunkelheit (dunkle Seitenrahmen der Bilder) entsprechenden Anodenstrom der Röhre L₁ die Spannung an dem Zeilenabtastkondensator C₁ so groß, und dadurch rückt das Potential der Kathode der gittergesteuerten Gasentladungsröhre T₁ zu solchem negativeren Wert, daß die negative, durch den Spannungsabfall an R₂ dabei bedingte Gittervorspannung an T₁ nicht mehr zur Sperrung von T₁ genügt, so daß sich der Zeilenabtastkondensator C₄ über T₁ entlädt und der Strahl zum Zeilenbeginn zurückkehrt. Während der Entladung wird der Verstärker Z über den Leiter a so gesperrt, daß der Anodenstrom der Röhre L₁ und die Trägerwelle des Senders ganz unterdrückt wird (Zeilensynchronisierimpuls). Diese Sperrung wird durch die Zeitkonstante C₅ · R₉, die durch das Produkt der Größe des Kondensators C₅ und der Größe, des Widerstandes R$ gegeben ist, auf eine gewisse, immer gleiche Dauer verlängert, so daß alle Empfänger, wenn auch die Entladeströme durch ihre gittergesteuerten Gasentladungsröhren T₃ nicht ganz gleich dem Entladestrom, der durch T₁ im Sender fließt, sind, die nächste Zeile gleichzeitig mit dem Sender beginnen. Während der ganzen Dauer des Zeilensynchronisierimpulses fließt durch R₂ kein Strom, und T₁ ist nicht gesperrt. Die gittergesteuerte Gasentladungsröhre T₂ bleibt dabei durch den Spannungsabfall, welcher an R₃ von C₂ während des Zeilensynchronisierimpulses aufrechterhalten wird, gesperrt; erst nach der vollendeten Zerlegung des Bildes bei dem derThe amplified photocell currents affect on C ₁ by means of the grid resistor R _1, the control grid of the tube L _1; the anode current of L ₁ has a certain low intensity, which corresponds to the dark parts of the picture (the carrier wave of the transmitter, on which the picture currents can be modulated for transmission, is not completely suppressed), and increases during the modulation up to a maximum value, which corresponds to the maximum light. The voltage drop across the resistor R ₂ is sufficient during the breakdown of an image line, even with the anode current corresponding to the dark image points, to electrically block the grid-controlled gas discharge tube T ₁ (Fig. 3) or another corresponding discharge device. The voltage drop across the resistors R ₂ and R ₃ (but also the voltage drop across the resistor R ₃ , which is caused solely by the discharge of the capacitor C ₂ during line synchronization pulses, the generation of which will be described later), is sufficient for the anode current corresponding to the dark image points during the decomposition of a Image for blocking the grid-controlled gas discharge tube T ₂ . In the secondary winding of the differentiating transformer Tr ₁ , whose primary winding is connected to the screen grid of the tube L ₁ , voltages are induced which are proportional to the differential quotient of the photocell current time function and which are full-wave rectified in the tubes L ₂ and Z. ₃ , so that the voltage drop at R ₄ , the absolute value of the differential quotient is proportional. As a result of this voltage drop, the control grid voltage of the tube L ^ _{is linearly reduced via C 3,} thereby the charging current of the capacitor C ₄ (line scanning capacitor) and thus also the decomposition speed. At the same time, the control grid voltage of the tube L ₅ , thereby the charging current of the line circuit capacitor C ₆ and thus the vertical, upward decomposition shift of the light spot image is reduced via the potentiometer R ₅ , R ₆ so that the ratio of this vertical and horizontal decomposition speed remains constant. After a line has been completely dismantled, with the anode current of the tube L ₁ corresponding to the darkness (dark side frame of the pictures), the voltage on the line scanning capacitor C ₁ becomes so great, and as a result the potential of the cathode of the grid-controlled gas discharge tube T ₁ moves to such a more negative value, that the negative grid bias at T ₁ caused by the voltage drop at R _{2 is} no longer sufficient to block T ₁ , so that the line scanning capacitor C ₄ discharges via T ₁ and the beam returns to the beginning of the line. During the discharge, the amplifier Z is blocked via the conductor a in such a way that the anode current of the tube L ₁ and the carrier wave of the transmitter are completely suppressed (line synchronization pulse). This blocking is extended to a certain, always the same duration by the time constant C ₅ · R ₉ , which is given by the product of the size of the capacitor C ₅ and the size of the resistor R $, so that all receivers, even if the Discharge currents through their grid-controlled gas discharge tubes T _{3 are} not exactly the same as the discharge current flowing through T ₁ in the transmitter, the next line begins at the same time with the transmitter. During the entire duration of the line synchronization pulse, no current flows through R ₂ and T ₁ is not blocked. The grid-controlled gas discharge tube T ₂ remains blocked by the voltage drop which is maintained at R ₃ of C ₂ during the line synchronization pulse; only after the complete dissection of the picture in the case of the

Dunkelheit entsprechenden Anodenstrom von L₁ (dunkle Streifen zwischen zwei Bildern) wird die Spannung an dem Zeilenschaltungskondensator C₆ so groß, und dadurch rückt das Potential der Kathode von T₂ zu solchem negativeren Wert, daß dabei die negative, durch den Spannungsabfall an R₃ bedingte Gittervorspannung an T₂ nicht mehr zur Sperrung von T₂ genügt, so daß sich auch der Zeilenschaltungskondensator C₆ über T₂ während des Zeilensynchronisierimpulses entlädt. Durch den Spannungsabfall an R₁₂ bei der Entladung über T₂ wird über C₇ und R₁₃ der Strom, welcher durch L₆ und R_xi fließt, kleiner, und damit wird über C₈ und R₁₅ ein positiver Impuls auf das Gitter der Röhre L₁₀ gebracht, deren Anodenstrom sonst Null ist. Dadurch lädt sich der Kondensator C₁₃ (Zeitintervallkondensator) auf eine solche Spannung, daß der Verstärker Z über den Leiter δ von neuem gesperrt wird. Der Anodenstrom von L₁ (und damit auch die Senderträgerwelle) wird Null (Bildwechselsynchronisierimpuls), die Sperrung von T₁ und T₂ wird aufgehoben, der Strahl kehrt zurück zum Anfangspunkt der ersten Zeile des eben zerlegten Bildes, und dieser Zustand bleibt so lange aufrechterhalten, bis über · L₇, T₃ und L₉ die Sperrung der gittergesteuierten Gasentladungsröhre^ aufgehoben wird und der Zeitintervallkondensator C₁₃ sich entlädt. - Das geschieht in jedem i/ß-Teil der Sekunde. Das Gitter der Zeitintervallröhre L₁, die durch den Spannungsabfall an R₁₁ die gittergesteuerte Gasientladungsröhre T_s sperrt, bekommt bei jedem Bildwechsel über das Potentiometer R₁₆ negative Impulse und daneben noch kleine negative Impulse von R₉ über C₉ bei jedem Zeilensynchronisierimpuls. Der Anodenstrom von L₁ ist so bemessen, daß. nach i/n Sek. bei dem negativen Impuls über R₁₆ (und zugleich bei dem Zeilensynchronisierimpuls in dem Fall, der in dem nächsten Abschnitt besprochen wird) eine Entladung durch T₃ ein-Darkness corresponding anode current of L ₁ (dark stripes between two images) the voltage at the line circuit capacitor C ₆ becomes so high, and thereby the potential of the cathode of T ₂ moves to such a more negative value that the negative, caused by the voltage drop at R ₃ The grid bias voltage at T _{2 is} no longer sufficient to block T ₂ , so that the line _{circuit capacitor C 6 also} discharges via T ₂ during the line synchronization pulse. As a result of the voltage drop at R ₁₂ during the discharge across T ₂ , the current flowing through L ₆ and R _xi via C ₇ and R ₁₃ becomes smaller, and thus a positive pulse is applied to the grid of the tube _{via C 8} and R ₁₅ L ₁₀ brought, the anode current of which is otherwise zero. As a result, the capacitor C ₁₃ (time interval capacitor) charges to such a voltage that the amplifier Z is again blocked via the conductor δ. The anode current of L ₁ (and thus also the transmitter carrier wave) becomes zero (image change synchronization pulse), the blocking of T ₁ and T ₂ is canceled, the beam returns to the starting point of the first line of the image that has just been dismantled, and this state is maintained for so long , until the blocking of the grid-controlled gas discharge tube ^ is released via · L ₇ , T ₃ and L ₉ _{and the time interval capacitor C 13} discharges. - This happens every i / ß-part of the second. The grid of the time interval tube L ₁ , which blocks the grid-controlled gas discharge tube T _s due to the voltage drop at R ₁₁ , receives negative impulses via potentiometer R ₁₆ and small negative impulses from R ₉ via C ₉ with every line synchronization impulse. The anode current of L ₁ is dimensioned so that. after i / n sec. with the negative pulse via R ₁₆ (and at the same time with the line synchronization pulse in the case discussed in the next section) a discharge through T ₃ starts

_4g tritt. Die negativen Impulse an R_ie werden durch den Filmvorschubmechanismus erzeugt oder dem Stromnetz entnommen. Bei dieser Entladung des Verfolgungskondensators: C₁₀ über T₅ springt der Strahl zum Anfangspunkt des nächsten Filmbildes zurück, und gleich- _4g occurs. The negative pulses on R _ie are generated by the film advance mechanism or taken from the mains. With this discharge of the tracking capacitor: C ₁₀ over T ₅ the beam jumps back to the starting point of the next film frame, and at the same time

^s° zeitig wird durch den Spannungsabfall an R₂₀ über C₁₂, R₂₁ der Anodenstrom, welcher durch L₉ und R₂₂ fließt, vermindert und dadurch auch die Sperrung von Γ₄ aufgehoben. Der Zeitintervallkondensator C₁₃ entlädt sich über Γ₄, dadurch wird die Sperrung des Verstärkers Z aufgehoben, die durch die Spannung an C₁₃ ausgeübt wurde. Der Strahl ist nun am Anfang der ersten Zeile des nächsten Bildes, und die Zerlegung beginnt von neuem,, denn T₁ und T₂ werden wieder gesperrt. Die ^{At the} same time, the anode current flowing through L ₉ and R ₂₂ is reduced by the voltage drop at R ₂₀ across C ₁₂ , R ₂₁ , and the blocking of Γ _{4 is} thereby lifted. The time interval capacitor C ₁₃ discharges via Γ ₄ , thereby the blocking of the amplifier Z, which was _{exerted by the voltage at C 13} , is canceled. The ray is now at the beginning of the first line of the next image, and the decomposition begins again, because T ₁ and T ₂ are blocked again. the

Widerstände R₁ und R₈, R₁₀ und R₁₁, R_1S und R_ls dienen zum Erzielen der Schirmgitterspannungen der Röhren L₄, L₅, L₈.Resistors R ₁ and R ₈ , R ₁₀ and R ₁₁ , R _1S and R _ls are used to achieve the screen grid voltages of the tubes L ₄ , L ₅ , L ₈ .

Wenn einerseits wegen allzu großer Kontrastreichheit der Bilder und daraus resultierender Verzögerungen bei der Bildzerlegung, anderseits wegen des zu niedrig gewählten Vorlaufskoeffizienten ρ die Bildzerlegung in i/n Sek. nicht vollendet wäre, erfolgt die Entladung des Verfolgungskondensators C₁₀ vor der Entladung des Zeilenschaltungskondensators C₆, und zwar bei dem negativen Impuls über R₁₆ und bei dem¹ Zeilensynchronisierimpuls; bei der Entladung von C₁₀ durch T₃ wird der Verstärker Z über den Leiter c gesperrt (und damit auch die Senderträgerwelle unterdrückt); die Sperrung wird durch die Zeitkonstante C₁₁-R₂₀ so verlängert (der Korrektionssynchronisierimpuls), daß die Zeit nicht nur zur Entladung des Kondensators C₁₇ durch T₅ (vgl. Abb. 5), sondern auch zur Entladung des Kondensators C₁₈ durch die gittergesteuerte Entladungsröhre T₆ ausreicht; T₅ ist sonst während des Zeilensynchronisierimpulses durch den wegen der Zeitkonstante C₁₅ · R₂₅ verlängerten Spannungsabfall an dem Widerstand R₂₅ gesperrt. Auf diese Weise erfolgt die Rückkehr des Strahles im Empfänger in den Anfangspunkt der ersten Zeile go des Bildes. Zugleich sinkt wegen der verlängerten Sperrung des Verstärkers Z im Sender der Spannungsabfall an dem Widerstand R₃ so tief, daß sich nicht nur der Zeilenabtastkondensator C₄ durch T₁, sondern auch der Zeilenschaltungskondensator C₆ durch T₂ entlädt; damit kehrt auch der Strahl im Sender in den Anfangspunkt der ersten Zeile des nächsten Bildes zurück. Die Zeitkonstante R₃ · C₂ ist etwa gleich der Zeitkonstauten R₂₅ · C₁₅. Die Dauer des Korrektionssynchronisierimpulses ist durch die Zeitkonstante C₁₁ · R₂₀ festgelegt, welche größer als die Zeitkonstante C₂ · R₃ ist. Bei der wiedereintretenden Aufhebung der Sperrung des Verstärkers Z werden die Röhren T₁, T₂ und T₅, T₆ gesperrt, und zwar durch die Spannungsabfälle an den Widerständen R₂, R₃ und R₂₁, R₂₅ ; damit b eginnt die Zerlegung des nächsten Bildes im Sender zugleich mit der Zusammensetzung im Empfänger.If, on the one hand, due to the high contrast of the images and the resulting delays in the image decomposition, and, on the other hand, because the delay coefficient ρ selected is too low, the image decomposition in i / n seconds would not be completed, the discharge of the tracking capacitor C ₁₀ takes place before the discharge of the line circuit capacitor C ₆ on the negative pulse via R ₁₆ and on the ^{1 line} sync pulse; When C _{10 is} discharged through T ₃ , amplifier Z is blocked via conductor c (and thus the transmitter carrier wave is also suppressed); the blocking is extended by the time constant C ₁₁ -R ₂₀ (the correction synchronization pulse) so that the time not only for the discharge of the capacitor C ₁₇ through T ₅ (see Fig. 5), but also for the discharge of the capacitor C ₁₈ through the grid-controlled discharge tube T _{6 is} sufficient; Otherwise, T ₅ is blocked during the line synchronization pulse due to the voltage drop across resistor R ₂₅ , which is _{lengthened due to the time constant C 15} · R _25. In this way, the return of the beam in the receiver takes place in the starting point of the first line go of the image. At the same time, because of the prolonged blocking of the amplifier Z in the transmitter, the voltage drop across the resistor R ₃ drops so low that not only the line scanning capacitor C ₄ discharges through T ₁ , but also the line circuit capacitor C ₆ through T _2; this also returns the beam in the transmitter to the starting point of the first line of the next image. The time constant R ₃ · C ₂ is approximately equal to the time constant R ₂₅ · C ₁₅ . The duration of the correction synchronization pulse is determined by the time constant C ₁₁ · R ₂₀ , which is greater than the time constant C ₂ · R ₃ . When the blocking of the amplifier Z is canceled again, the tubes T ₁ , T ₂ and T ₅ , T _{6 are} blocked, namely by the voltage drops across the resistors R ₂ , R ₃ and R ₂₁ , R ₂₅ ; the decomposition of the next image in the transmitter begins at the same time as the composition in the receiver.

Das Schaltbild des Empfängers ist in den Abb. 4 und 5 dargestellt. Die Wirkungsweise der Röhren Z₁₁, L₁₂, L₁₃, L₁₄ und L₁₅ mit den zugehörigen Kondensatoren und Widerständen im Empfänger ist analog der Wirkungsweise der Röhren L₁, L₂, L₃, L₄ und L₅ mit den zugehörigen Kondensatoren und Widerständen in dem Sender. Sowie im Sender die horizontale und vertikale Zerlegungsgeschwindigkeit durch die Änderungen der Ladeströme der Kondensatoren C₄ und C₆ infolge derThe circuit diagram of the receiver is shown in Figs. 4 and 5. The operation of the tubes Z ₁₁ , L ₁₂ , L ₁₃ , L ₁₄ and L ₁₅ with the associated capacitors and resistors in the receiver is analogous to the operation of the tubes L ₁ , L ₂ , L ₃ , L ₄ and L ₅ with the associated capacitors and resistors in the transmitter. As well as the horizontal and vertical decomposition speed in the transmitter due to the changes in the charging currents of the capacitors C ₄ and C ₆ as a result of the

negativen Vorspannungen an dem Potentio meter R₅ R_s geregelt werden, so werden auch im Empfänger die horizontale und vertikale Zusammensetzungsgeschwindigkeit durch die Änderungen der Ladeströme der Kondensatoren C₁₇ und C₁S infolge der negativen Vorspannungen an dem Potentiometer R₂₁ R₂₈ geregelt. Diese Vorspannungen sind dem Absolutwert des Differentialquotienten der auf ίο der Leitung 20, 21 zum Eingang C₁₄, R₂₅ des Empfängers übertragenen Bildströme proportional. Diese Vorspannungen werden mit Hilfe von Tr₂, L₁₂, L₁₃ erzeugt und mittels ^₂₆ und C₁₆ an das Potentiometer R₂₇, R_2S ge bracht. Das Verhältnis der Größen der Widerstände R_e, R₅ ist gleich denr Verhältnis der Größen der Widerstände R_2S, R₂₇. Während der Zeilensynchronisierimpulse sinkt der Anodenstrom der Röhre L₁₁ und zugleich der Spannungsabfall an dem Widerstand R_2i auf Null; der Kondensator C₁₇ entlädt sich durch T₅, und der Strahl kehrt durch Einwirkung der mit den Zuleitungen k_x (Abb. 5) verbundenen Ablenkplatten der Braunschen Röhre B₁, zum Anfang der Zeile zurück. Die Verbindungen zwischen den mit k_x, k_s (Abb. S) bezieichneten Enden der Zuleitungen zu den Ablenkplatten der Röhre B_p und den anderen mit k_x (bei C₁₇), k_y (bei C₁₈) bezeichneten Enden dieser Zuleitungen sind einfachheitshalber nicht eingezeichnet. Während der Dauer des Zeilensynchronisierimpulses wird die Sperrung von T₅ aufgehoben, und die Zusammensetzung der nächsten Zeile beginnt erst nach dem Abschluß des Zeilensynchronisierimpulses gleichzeitig mit dem Beginn der Zerlegung der nächsten Zeile im Sender. Der Spannungsabfall an dem Widerstand R₂₅ (und dabei auch die Sperrung von T₆) bleibt durch das Einwirken der Zeitkonstanten C₁₅ · -/?₂ü erhalten. Erst nach der vollendeten Zerlegung des ganzen Bildes und bei der infolge der Entladung des Kondensators C₆ (oder C₁Q) verlängerten Sperrung des Verstärkers Z erfolgt auch die Entladung des Kondensators C₁₈ durch T₆; dadurch kehrt der Strahl mittels Einwirkung der mit den Zuleitungen^, verbundenen Ablenkplatten der Braunschen Röhre B₁, zum Anfang des Bildes zurück. Während der ganzen Dauer des Bildsynchronisierimpulses sind die Röhren T₅ und T₆ nicht gesperrt, und die Zusammensetzung des nächsten Bildes fängt erst nach dem Aufheben der Sperrung des VerstärkersZ gleichzeitig mit dem Sender an. Auf die beschriebene Weise wird die synchrone Bewegung des Zusammensetzungsstrahles in der Braunschen Röhre Bp mit dem Zerlegungsstrahl der Braunschen Röhre ZJ₁, erzielt. Die den Lichtdurchlässigkeitswerten der abgetasteten Bildpunkte im Sender entsprechenden Helligkeitswerte der Büdpunkte auf dem Schirm der Braunschen Röhre B_p entstehen durch Beeinflussung der Intensität des Zusammensetzungsstrahles mittels Spannungen an der Steuer- elektrode W (z. B. Wehnelt-Zylinder) der Röhre B_p. Diese Spannungen werden durch die Bildspannungen erzeugt, welche von R₂₃ dem Steuergitter der Hexode L_ie und dann über C₁₉, L₁₇, C₂₀; Rn zur Elektrode W geführt werden. Die Helligkeitswerte der empfangenen Bilder entstehen also durch Intensitätsmodulation des Zusammensetzungsstrahles und nicht durch Änderungen der Zusammensetzungsgeschwindigkeit. negative bias voltages are regulated on the potentiometer R ₅ R _s , the horizontal and vertical composition speed are also regulated in the receiver by the changes in the charging currents of the capacitors C ₁₇ and C ₁ S as a result of the negative bias voltages on the potentiometer R ₂₁ R ₂₈ . These bias voltages are proportional to the absolute value of the differential quotient of the image currents transmitted on line 20, 21 to input C ₁₄ , R _{25 of the receiver.} These bias voltages are generated with the help of Tr ₂ , L ₁₂ , L ₁₃ and brought to the potentiometer R ₂₇ , R _2S by means of ^ ₂₆ and C ₁₆ . The ratio of the sizes of the resistors R _e , R ₅ is equal to the ratio of the sizes of the resistors R _2S , R ₂₇ . During the line synchronization pulses, the anode current of the tube L ₁₁ and at the same time the voltage drop across the resistor R _2i drops to zero; the capacitor C ₁₇ discharges through T ₅ , and the beam returns to the beginning of the line by the action of the baffles of the Braun tube B ₁ connected to the leads k _{x (Fig. 5).} The connections between the k _x , k _s (Fig. S) ends of the feed lines to the baffles of the tube B _p and the other ends of these feed lines designated k _x (at C ₁₇ ), k _y (at C _{18) are} not shown for the sake of simplicity. During the duration of the line synchronization pulse, the blocking of T _{5 is released} , and the composition of the next line does not begin until after the line synchronization pulse has been completed, at the same time as the start of the breakdown of the next line in the transmitter. The voltage drop across the resistor R ₂₅ (and also the blocking of T ₆ ) remains due to the action of the time constant C ₁₅ · - /? ₂ ü received. Only after the complete decomposition of the whole picture and with the prolonged blocking of the amplifier Z _{as a result of the discharge of the capacitor C 6} (or C ₁ _{Q) does the capacitor C 18} also discharge through T ₆ ; as a result, the beam returns to the beginning of the image by the action of the deflection plates of the Braun tube B _{1 connected to the supply lines.} The tubes T ₅ and T _{6 are} not blocked for the entire duration of the image synchronization pulse, and the composition of the next image does not begin until the amplifier Z has been unblocked at the same time as the transmitter. In the manner described, the synchronous movement of the composition beam in the Braun tube Bp with the decomposition beam of the Braun tube ZJ _{1 is} achieved. The brightness values of the Büdpunkte on the screen of the Braun tube B _p corresponding to the light transmission values of the scanned image points in the transmitter are created by influencing the intensity of the composite beam by means of voltages on the control electrode W (e.g. Wehnelt cylinder) of the tube B _p . These voltages are generated by the image voltages which are transmitted from R _{23 to} the control grid of the hexode L _ie and then via C ₁₉ , L ₁₇ , C ₂₀ ; Rn can be led to electrode W. The brightness values of the received images thus arise from intensity modulation of the composition beam and not from changes in the composition speed.

Die Hexode L₁₆ dient zugleich zum Kompensieren des Einflusses, den die Änderungen der Zusammensetzungsgeschwindigkeit wegen der Trägheit des Schirmes der Braunschen Röhre B_p und der Augen auf die scheinbaren Bildpunkthelligkeiten im Empfänger ausüben könnten. In demselben Verhältnis, in dem sich die Helligkeit der Bildpunkte infolge der linearen Verzögerung der Zusammensetzung (durch die Verringerung der Ladeströme der Kondensatoren C₁₇ und C₁₈) vergrößern würde, verkleinert sich gleichzeitig linear der Anodenstrom der Hexode L₁₆ durch die negativen Vorspannungen, die vom Potentiometer R₂₇, R₂₈ dem Gitter G₄ der Hexode L₁₈ zügeführt werden. Diese Vorspannungen sind den negativen, verzögernden Zusatzvorspannungen an den Steuergittern der Röhren L₁₄ und L₁₅ proportional. Der Spannungsabfall an dem Widerstand /?₃₆ steuert über C₁₉, R₃₇ die Röhre L₁₇ über die Kopplung R_i0, C₂₀, R₁₁, die Modulationsspannungen des Wehnelt-ZylindersW der Braunschen Röhre B„, und die Abnahme der Strahlintensität erfolgt in demselben Verhältnis, in welchem die :oo Zusammensetzungsgeschwindigkeit abnimmt. Wenn die Röhrenkennlinien linear sind, bleibt die Reproduktion linear. Die Widerstände ^29> ^30; R?,t> R3& Rs3> ^34> ^35> ^38' -^39 ^C-sorgen die Schirmgitterspannungen der Rohr en L₁₄, L₁₅, L₁₆, L₁₇.The hexode L ₁₆ serves at the same time to compensate for the influence which the changes in the composition speed could exert on the apparent pixel brightness in the receiver due to the inertia of the screen of the Braun tube B _{p and the eyes.} In the same ratio in which the brightness of the pixels would increase due to the linear delay of the composition (by reducing the charging currents of the capacitors C ₁₇ and C ₁₈ ), the anode current of the hexode L ₁₆ decreases linearly at the same time due to the negative bias voltages, the from the potentiometer R ₂₇ , R _{28 to} the grid G _{4 of} the hexode L ₁₈ . These bias voltages are proportional to the negative, retarding additional bias voltages on the control grids of the tubes L ₁₄ and L _15. The voltage drop across the resistor /? ₃₆ controls via C ₁₉ , R ₃₇ the tube L ₁₇ via the coupling R i0, C ₂₀ , R ₁₁ , _{the modulation voltages of} the Wehnelt cylinder W of the Braun tube B ", and the decrease in beam intensity takes place in the same ratio in which the: oo rate of composition decreases. If the tube characteristics are linear, the reproduction remains linear. The resistors ^ 29> ^ 30; R?, T> R3 &Rs3> ^ 34> ^ 35> ^ 38 '- ^ 39 ^ C - ensure the screen grid tensions of the tubes L ₁₄ , L ₁₅ , L ₁₆ , L ₁₇ .

Zu der Regelung der Zerlegungs- bzw. Zusammensetzungsgeschwindigkeit kann man auch die in der Abb. 6 eingezeichnete Kombination von Widerständen R₅₁, R₅₅, R₅₆ und Kondensatoren C₂S, C₂₆ verwenden; denn mittels dieser Kombination können anstatt mittels des Transformators Tr₁ (vgl. Abb. 2) die Näherungswerte des Differentialquotienten der Photozellenströme erzeugt werden. Die Spannungsabfälle an den Widerständen R₅₅, The combination of resistors R ₅₁ , R ₅₅ , R ₅₆ and capacitors C ₂ S, C ₂₆ shown in Fig. 6 can also be used to regulate the rate of decomposition or assembly; because using this combination, the approximate values of the differential quotient of the photocell currents can be generated instead of using the transformer Tr _{1 (see Fig. 2).} The voltage drops across the resistors R ₅₅ ,

₆ werden zum Zwecke der erwähnten Regelung· gleichgerichtet. ₆ are rectified for the purpose of the aforementioned regulation.

Die Herabsetzung der maximalen BiIdnhaltsfrequenz durch das Verfahren laut der Erfindung ist deutlich in den Abb. 7 bis 9 zu rkennen. In der Abb. 7 ist die VerteilungThe reduction of the maximum image content frequency by the method according to the The invention can be clearly seen in FIGS. 7 to 9. In Fig. 7 is the distribution

der Leuchtdichte in einer Zeile des gesendeten Bildes als Funktion der Zeilenkoordinate x, d.h. der Entfernung von dem Bildrand in der Zeilenrichtung, dargestellt. Der Zerlegungsstrahl RP hat die eingezeichnete Quer- »schnittgröße q. In der Abb. 8 ist die Zerlegungsgeschwindigkeit bei dem Verfahren laut der Erfindung ais Funktion der Koordinaten mit voller Linie dargestellt, wobei derthe luminance in a line of the transmitted image as a function of the line coordinate x, ie the distance from the image edge in the line direction. The splitting beam RP has the drawn cross-sectional size q. In Fig. 8, the decomposition speed in the method according to the invention is shown as a function of the coordinates with a full line, the

ίο Vorlaufskoeffizient ρ =1,5 und das Verhältnis der Grenzwerte der Zerlegungsgesdhwindigkeiten Cmax/Cm^= 10 gewählt wurde. Bei der gewählten Größe des Vorlaufskoeffizienten p=i,S hätte die konstante Zerlegungsgeschwindigkeit c_r die mit punktierter Linie in der A"bb. 8 gezeichnete Größe. Zwischen den in Abb. 7 und 8 eingezeichneten Funktionen und dem Zeitverlauf der Photozellenströme bei der Bildzerlegung laut der Erfindung besteht keine lineare Beziehung, weil diese Funktionen als abhängig von der Zeilenkoordinate χ und nicht der Zeit'/ gezeichnet sind und weil die Zerlegung längs der Koordinaten nicht zeitlich gleichmäßig fortschreitet. Deswegen kann der Zeitverlauf der Pnotozellenströme und die übertragenen Bildfrequenzen nicht direkt nach der Abb. 7 beurteilt werden, wie es der Fall bei der Zerlegung mit konstanter Zierlegungsgeschwindigkeit c_r wäre, wobei die Zeilenkoordinateχ linear von der Zeit/ abhängt, nämlich x = c_r't. Dementgegen ist in der Abb. 9 die Größe der Photozellenströme if bei dem Verfahren laut der Erfindung mit voller Linie und zugleich die Größe der Photozellenströme // _Bom bei konstanter Zerlegungsgeschwindigkeit c_t mit der punktierten Linie als Zeitfunktion eingezeichnet. Die Intensität if norm ist der in Abb. 7 eingezeichneten HelEgkeitsverteilung proportional; durch die' endliche Größe des Zerlegungsstrahlquersohnittes q sind zwar die Lichtübergänge abgerundet, was jedoch als getreue Wiedergabe betrachtet wird. Die Intensitätskurve i/ weist dieselben Größen wie If norm auf, die jedoch anderen Größen der Zeitkoordinate/ zugeordnet sind. Bei synchroner Bewegung des Zusammensetzungsstrahles mit dem Zerlegungsstrahl werden jedoch diese Stromgrößen auf dem Empfängerschirm wieder ,den. entsprechenden Bildpunkten zugeordnet. Diese Kurve// setzt früher an als if norm, wegen der c_max in der linken Zeilenhälfte (Differentjalquotient Null); sie steigt langsam, während inzwischen c_max bis zu c_mi_a sinkt (Maximalwert des Absolutwertes des Differentialquotienten), dann aber bei weiterem Ansteigen der Kurve zum Höchstwert wieder c_max. wird. Ähnliches wiederholt sich hei den zwei folgenden Lichtkontrasten; im 60· rechten Teil der Bildseite wird die Zerlegungisgeschwindigkeit wieder c_max. Die Zeile ist früher als bei konstanter Zerlegungsgeschwindigkeit c_r zerlegt, obwohl sie drei größtmögliche Lichtkontraste besitzt. Durch Vergleich der Kurven für // und // _norm geht die Herabsetzung der Bildinhaltsfrequenz hervor. Das Verfahren laut der Erfindung unterscheidet sich also von den bisher bekannten Systemen dadurch, daß die Zerlegungs- und Zusammensetzungsgeschwindigkeit nicht durch irgendeine Eigenschaft der abgetasteten Bildelemente, sondern durch den Absolutwert des Differentialquotienten der Zeitfunktion der Photozellenströme geregelt wird, wobei die vom Absolutwert des Differentialquotienten in der zeitlichen Zuordnung der Stromgrößen beeinflußte Zeitfunktion der Photozellenstromwerte selbst und nicht eine davon abgeleitete Funktion übertragen wird, ohne daß jedoch die Strukturfeinheit des zu übertragenden Bildes geändert wird. Dadurch wird gegenüber den bisher bekannten Systemen eine erhebliche Herabsetzung der maximalen Bildfrequenz beim Aufrechterhalten der Bildgüte bzw. eine viel bessere Ausnutzung des Übertragungssystems erzielt.ίο flow coefficient ρ = 1.5 and the ratio of the limit values of the decomposition speeds Cmax / Cm ^ = 10 was selected. With the chosen size of the advance coefficient p = i, S , the constant decomposition speed c _r would have the size drawn with the dotted line in Fig. 8 of the invention, there is no linear relationship because these functions are drawn as dependent on the line coordinate χ and not the time '/ and because the decomposition along the coordinates does not progress uniformly over time Fig. 7 can be assessed as it would be the case with dismantling with constant decoration speed c _r , where the line coordinate χ depends linearly on the time /, namely x = c _r 't if in the method according to the invention with a full line and at the same time the size of the photocell currents // _Bom at k constant decomposition speed c _{t is shown} with the dotted line as a function of time. The intensity if norm is proportional to the helicity distribution shown in Fig. 7; Because of the finite size of the splitting beam crossover q , the light transitions are rounded off, but this is regarded as a true reproduction. The intensity curve i / has the same values as If norm , but which are assigned to other values of the time coordinate /. With synchronous movement of the composition beam with the decomposition beam, however, these current quantities are again on the receiver screen, the. assigned to corresponding pixels. This curve // starts earlier than if norm, because of the c _max in the left half of the line (differential jal quotient zero); it rises slowly, while meanwhile c _max drops to c _m i _a (maximum value of the absolute value of the differential quotient), but then c _max again as the curve rises further to the maximum value. will. Something similar is repeated in the two following light contrasts; In the right-hand part of the picture, the decomposition speed is again c _max . The line is decomposed earlier than at a constant decomposition speed c _r , although it has three greatest possible light contrasts. By comparing the curves for // and // _norm , the lowering of the image content frequency can be seen. The method according to the invention thus differs from the previously known systems in that the rate of decomposition and assembly is not controlled by any property of the scanned picture elements, but by the absolute value of the differential quotient of the time function of the photocell currents, the absolute value of the differential quotient in the Time function of the photocell current values itself and not a function derived therefrom, which is influenced by the time allocation of the current variables, is transmitted without, however, changing the structural fineness of the image to be transmitted. As a result, compared to the previously known systems, a considerable reduction in the maximum image frequency while maintaining the image quality or a much better utilization of the transmission system is achieved.

Die im vorstehenden Beispiel beschriebene Lösung des Grundgedankens der Erfindung, daß nämlich die dem Absolutwert des Differentialquotienten des Photozellenströmezeit-Verlaufes proportionalen Spannungen direkt die Bewegung des Zerlegungsstrahles und daß die dem Absolutwert des Differentialquotienten des Zeitverlaufes der empfangenen Bildfrequenzströme proportionalen Spannungen direkt die Bewegung des Zusammenset-, zungsstrahles beeinflussen, ist vorteilhaft für die Bildübertragung auf Leitungen und mittels frequenzmodulierter drahtloser Sender; bei Benutzung von amplitudenmodulierten ioo drahtlosen. Sendern jedoch nur in den Fällen, wo kein Schwund und keine übermäßigen Störungen zu "befürchten sind. Wenn bei der Bildübertragung nach der beschriebenen Art mittels eines amplitudenmodulierten drahtlosen Senders Schwunderscheinungen oder starke Störungen auftreten würden, wären durch die dabei entstandenen Amplitudenverzerrungen nicht nur die Helligkeitswerte der übertragenen Bildpunkte verzerrt, sondern auch die Bildpunkte der Lage nach im Bild verschoben. Diesen Nachteil hätten allerdings alle Bildübertragungsverfahren mit Amplitudeneinwirkung auf die Zusammensetzungsgeschwindigkeit, also z. B. auch das Ge- schwindigkeitsmodulationsverfahren, bei Benutzung der amplitudenmodulierten Funksender. Die Lageverschiebung der übertragenen Bildpunkte durch Schwund oder Störungen läßt sich bei dem Verfahren gemäß der Erfindung dadurch beseitigen, daß die Abtastung durch den Absolutwert des Diffe-The solution of the basic idea of the invention described in the above example, that namely the absolute value of the differential quotient of the photocell current time curve proportional voltages directly the movement of the splitting beam and that which corresponds to the absolute value of the differential quotient voltages proportional to the time course of the received image frequency currents directly affecting the movement of the composition beam is beneficial for image transmission on lines and by means of frequency-modulated wireless transmitters; when using amplitude modulated ioo wireless. Send only in the cases where no shrinkage and no excessive disturbances are to be feared. If at the image transmission according to the type described by means of an amplitude-modulated wireless Transmitter shrinkage or strong interference would occur because of the resulting amplitude distortion not only the brightness values of the transmitted pixels are distorted, but also the position of the pixels in the image postponed. However, all image transmission methods with the effect of amplitude would have this disadvantage on the rate of composition, e.g. B. also the speed modulation method, when in use the amplitude-modulated radio transmitter. The shift in position of the transmitted pixels due to fading or interference can be eliminated in the method according to the invention in that the scanning by the absolute value of the difference

rentialquotienten nicht unmittelbar^ sondern mittels einer Hilfsfrequenz geregelt wird. Die dem Absolutwert des Differentialquotienten des PhotazeUenströmezeitverlaufies proportionalen Spannungen beeinflussen im Sender auf an sich bekannte Weise die Schwingungszahl einer Hilfsfrequenz, die mit den Bildfrequenzen übertragen und von ihnen in den Empfängern getrennt wird. Die Schwingungszahl-Schwankungen der Hilfsfrequenz werden im Sender und in den Empfängern auf an sich bekannte Weise in Amplitudenschwankungen umgesetzt, womit die Zerlegungs- bzw. Zusammensetzungsgeschwindigkeit weiter auf die im Beispiel beschriebene Art gesteuert wird. Die letztere Art der Synchronisierung der Empfänger mit dem Sender hat zwar den Nachteil, daß gleichzeitig mit dem Bildfrequenzband das Hilfsfrequenzband übertragen wird, welches jedoch bedeutend enger sein kann als das Bildfrequenzband bei Übertragung derselben Bilder mittels der bisher be-rentialquotient is not regulated directly ^ but by means of an auxiliary frequency. the proportional to the absolute value of the differential quotient of the photometric current time curve In the transmitter, voltages influence the number of oscillations in a manner known per se an auxiliary frequency that is transmitted with the image frequencies and from them to the receivers is separated. The fluctuations in the number of oscillations of the auxiliary frequency are per se in the transmitter and in the receivers known way implemented in amplitude fluctuations, whereby the decomposition or assembly speed is further controlled in the manner described in the example. The latter type of synchronization of the Receiver with the transmitter has the disadvantage that simultaneously with the image frequency band the auxiliary frequency band is transmitted, which can, however, be significantly narrower than the image frequency band during transmission the same images using the previously

■ kannten Verfahren bei derselben Güte der übertragenen Bilder. Dagegen ist die Synchronisierung unabhängig von den Amplitudenänderungen der übertragenen Bildsignale, was bei der drahtlosen Bildübertragung vorteilhaft ist, weil die Synchronisierung durch Schwund und Störungen nicht beeinflußt werden kann, da dabei die Bildzusammensetzungsgeschwindigkeit von der Schwingungszahl und nicht von der Amplitude abhängt.■ knew processes with the same quality of the transmitted images. Synchronization is against it regardless of the amplitude changes in the transmitted image signals, which is advantageous in wireless image transmission is because the synchronization is not affected by fading and interference can, since the image composition speed depends on the number of vibrations and does not depend on the amplitude.

Bei der Bildübertragung durch Kabel nach der Erfindung wird durch die Herabsetzung der maximalen Bildfrequenz der Preis solcher Kabel verringert.When transmitting images through cables according to the invention, the reduction the maximum frame rate reduces the price of such cables.

Claims

Patent claims:

i. Four methods for electrical image transmission and television, in which the photocell current values, which are influenced in their temporal sequence by the variable image decomposition speed and are generated in inertia-free scanning devices, are transmitted with line and image change synchronization pulses, characterized by the simultaneous application of the following features: Absolute value of the differential quotient ides Zeitverla, u: fes; The photocell currents are regulated in such a way that the image decomposition speed decreases with increasing absolute value from a maximum value (c _max ) which corresponds to the absolute value of this differential quotient zero and which is greater than the constant image decomposition speed (tv) with the same number of image changes;

2. In the receiver, the synchronization along the lines with the transmitter is carried out by the same type of control of the image composition speed by means of the absolute value of the differential quotient the time course of the received currents corresponding to the photocell currents is generated.

2. The method according to claim 1, characterized in that the image decomposition speed and the image composition speed with the increasing absolute value of the differential quotient of the The time course of the photocell currents decreases linearly.

3. Arrangement for carrying out the method according to claim 2, characterized in that that for regulating the image decomposition rate or the image assembly rate a differentiating transformer is used, its primary winding with the screen grid a pentode, whose control grid by the increased photocell currents or received image currents is controlled, and that the in the secondary winding of the transformer in induced voltages are rectified in full-wave rectification.

4. Arrangement for performing the method according to claim 2, characterized in that in a combination of resistors (R ₅₁ , /? 55, /? ₅₆ in Fig. 6) and capacitors (R 51, /? 55, /? 56 in Fig. 6) and capacitors ( C ₂₃ , C ₂₆ ) the voltage drops across the resistors (/? ₅₅ , R ₅₆ ) are rectified full-wave.

5. The method according to claim 1 or 2, characterized in that the influence of the image composition speed changes on the pixel brightness in the receivers by changing the slope of the characteristic curve of the received image streams amplifying hexodes (L ₁₆ in Fig. 5) by means of bias voltages which are proportional to the image composition speed changes are compensated.

To distinguish the subject of the application from the state of the art, the granting procedure been considered:

Swiss patent specification No. 123 830;

French - .. - 727571;

Television 1930, p. 273; Funkbastler 1930, p. 517 ff.

1 sheet of drawings

BERLIN. MEDIUCTION IN DEIi