DE4406040A1

DE4406040A1 - Stainless steel sheet having high fracture resistance

Info

Publication number: DE4406040A1
Application number: DE4406040A
Authority: DE
Inventors: Katsuhisa Yamauchi; Hitoshi Misao; Tadashi Inoue; Hiroshi Tachibana
Original assignee: NKK Corp; Nippon Kokan Ltd
Current assignee: JFE Engineering Corp
Priority date: 1993-11-30
Filing date: 1994-02-24
Publication date: 1995-06-01
Also published as: KR950014346A; CN1103436A; KR970009092B1; KR950014347A; DE4406052A1; KR970009091B1; CN1039724C; CN1103437A

Abstract

Stainless steel sheet having high fracture resistance has non-metallic inclusions of A12O3, MnO and SiO2 which inevitably exist in stainless steel. The compsn. of the non-metallic inclusions is situated in the nine-point region shown on the 3-component Al2O3-MnO SiOz phase diagram. The steel has 1% on set stress of 1520 N/mm2 (155 kgf/mm<2>) or more and a punch test work load of at least 0.24 J (25kgf.mm). The sheet has an anisotropic difference of 1% on-set of 196 N/mm<2> or less, being the absolute value of a difference of 1% onset stress in a rolling direction and a cross wise direction. Pref. Steel has compsn. (wt%) 0.032-0.177C, 0.24-1.9 Si, 0.47-1.82 Mn, 5.2-8.82 Ni, 13.8-18.5 Cr, 0.013-0.191 N, 0.0006-0.0024 Al, 0.0025-0.0124 O, and 0.11-0.45 Cu. non-metallic inclusions contain (wt.%) 13-13 Al2O3, 25-50 MnO, 31.54 SiO2. The sheet contains 40-90% martensite in the thickness direction.

Description

Die vorliegende Erfindung betrifft ein bruchbeständiges Rostfreistahlblech sowie ein Verfahren zu dessen Herstellung, insbesondere betrifft sie ein Rostfreistahlblech, das als Substrat für Innendurchmesser-Sägeblätter verwendet wird, welche eingesetzt werden, um ein Ingot aus Silizium beispielsweise zu Wafern zu schneiden, sowie ein Verfahren zu dessen Herstellung.The present invention relates to a break-resistant Stainless steel sheet and a method for its production, in particular, it relates to a stainless steel sheet, which as Substrate for inner diameter saw blades is used which are used to make an ingot from silicon For example, to cut wafers and a process its manufacture.

Bisher sind als Basismaterial für ein Innendurchmesser- Sägeblatt-Substrat metastabiler austenitischer rostfreier Stahl sowie durch Fällung gehärteter (PH) rostfreier Stahl hauptsächlich angewandt worden.So far, the base material for an inner diameter Saw blade substrate metastable austenitic stainless Steel and precipitation hardened (PH) stainless steel mainly applied.

Die metastabilen austenitischen rostfreien Stähle, die in typischer Weise durch SUS 301 und SUS 304 repräsentiert sind, erhalten ihre hohe Festigkeit durch Bearbeitungshärtung durch die Kaltbearbeitung nach dem Glühen sowie durch die Bildung einer durch die Bearbeitung induzierten martensitischen Phase und des weiteren durch eine Alterungsbehandlung. JP-B-2-44891 (die hier angegebene Bezeichnung "JP-B-" bedeutet eine "geprüfte japanische Patentveröffentlichung") offenbarte eine Technologie bezüglich dieses Typs von Stahl. Gemäß dieser Offenbarung wird ein Stahlblech, das eine gesteuerte Zusammensetzung enthält, um ein gewünschtes Ausmaß an austenitischer Phasenstabilität zu ergeben, einem Temperwalzvorgang bei einem Verminderungsverhältnis von 40% oder mehr sowie ersten und zweiten Kaltwalzstufen vor einer zur Endbearbeitung vorgesehenen Kaltwalzstufe unterzogen, wobei das Verhältnis der ersten Kaltwalzstufe zur zweiten 0,8 oder mehr beträgt. Dieses Verfahren zielt auf die Verbesserung der Flachheit des Blechs während der Spannungsbehandlung ab, wobei eine Zugfestigkeit von 130 kgf/mm² oder mehr und eine minimierte Anisotropie der Festigkeit in der Ebene (0,2% Prüfspannung) erhalten werden.The metastable austenitic stainless steels used in are typically represented by SUS 301 and SUS 304, maintain their high strength through machining hardening cold working after annealing and through formation a martensitic phase induced by machining and further by aging treatment. JP-B-2-44891 (The designation "JP-B-" given here means one "Examined Japanese Patent Publication") disclosed one Technology related to this type of steel. According to this Revelation is a steel sheet that is controlled Composition contains to a desired extent to give austenitic phase stability, one Temper rolling with a reduction ratio of 40% or more and first and second cold rolling stages before one subjected to the cold rolling stage provided for finishing, the ratio of the first cold rolling stage to the second 0.8 or more. This procedure is aimed at Improvement of the flatness of the sheet during the Stress treatment, with a tensile strength of 130 kgf / mm² or more and minimized anisotropy of the Strength in the plane (0.2% test voltage) can be obtained.

Ein typisches Beispiel eines durch Fällung gehärteten rostfreien Stahls ist SUS 631. Durch Kaltbearbeitung oder Sub-Zero-Behandlung des Stahls nach dem Glühen entwickeln sich eine martensitische Struktur oder eine Zwei-Phasen- Struktur von Austenit und Martensit. In der anschließenden Alterungsbehandlung läuft die Fällungshärtung ab, um eine hohe Festigkeit zu verleihen. Solche Typen von Stahl wurden eingeführt in JP-A-61-295356 und JP-A-63-317628 (die hier angegebene Bezeichnung "JP-A-" bedeutet eine "ungeprüfte japanische Patentveröffentlichung"). Gemäß dieser Patentbeschreibungen wird die Fällungshärtung durch Zugabe von Si und Cu vollzogen, um eine hohe Härte zu erhalten, Hv = 580. Außerdem werden hohe Werte für die Bruchspannung erreicht und das Spannungsvermögen verbessert.A typical example of a hardened by precipitation stainless steel is SUS 631. By cold working or Develop sub-zero treatment of the steel after annealing a martensitic structure or a two-phase Structure of austenite and martensite. In the subsequent Aging treatment involves precipitation hardening to a to give high strength. Such types of steel were made introduced in JP-A-61-295356 and JP-A-63-317628 (which here Designation "JP-A-" means an "unchecked Japanese Patent Publication "). According to this Precipitation hardening is added by patent descriptions made of Si and Cu to obtain a high hardness, Hv = 580. In addition, high values for the breaking stress achieved and the tension improved.

Bei Innendurchmesser-Sägeblättern ist es notwendig, deren Flachheit zur Verbesserung der Oberflächenqualität geschnittener Wafer sowie zur Minimierung des Schnittverlusts eines Ingot zu gewährleisten. Außerdem ist eine echte Kreisförmigkeit des Innendurchmesser-Sägeblattes zur Unterdrückung von auf das Blatt ausgeübter örtlicher Spannungsintensität notwendig, um ein Brechen des Blattes beim Schneidvorgang zu minimieren. Eine weitere Verbesserung der Starrheit des Innendurchmesser-Sägeblattes ist erforderlich, weil auf das Blatt beim Schneidvorgang eine Spannung in umkreisförmiger Richtung ausgeübt wird (hierin nachfolgend der Einfachheit halber als "Spannungsbelastung" bezeichnet). Insbesondere stellt die Herabsetzung von Vibration des Blattes durch Erhöhung der Starrheit des Blattes zur Verminderung von Schnittverlust des Ingot eine wesentliche Maßnahme zur Verbesserung der Produktionsausbeute dar. Demzufolge wird angestrebt, dem Blatt eine extrem hohe Starrheit zu verleihen, wenn eine hohe Dehnung von annähernd 1,0% in umkreisförmiger Richtung während der Spannungsbelastungsstufe angewandt wird.With internal diameter saw blades, it is necessary to Flatness to improve the surface quality cut wafer as well as to minimize the cutting loss to ensure an ingot. It is also a real one Circularity of the inner diameter saw blade for Suppression of local exerted on the sheet Tension intensity necessary to break the leaf to minimize during the cutting process. Another improvement the rigidity of the inner diameter saw blade required, because on the sheet during the cutting process Circular tension is applied (herein hereinafter for simplicity's sake as "voltage load" designated). In particular, the reduction of Vibration of the blade by increasing the rigidity of the Blade to reduce ingot cut loss essential measure to improve the production yield Accordingly, the aim is to make the sheet extremely high To give rigidity when a high elongation of approximately 1.0% in a circular direction during the Stress level is applied.

Blätter aus herkömmlichen rostfreien Stählen weisen jedoch insofern Nachteile auf, als sie vor dem Erhalt eines genügenden Spannungsbelastungsvermögens oft zu Bruch gehen und sogar die Blätter mit einem guten Spannungsbelastungsvermögen beim Schneidvorgang brechen.However, conventional stainless steel blades have insofar as they are before receiving a sufficient tension capacity often break and even the leaves with a good one Break the voltage capacity during the cutting process.

In JP-B-2-44891 wurde die Anisotropie der Festigkeit in der Ebene berücksichtigt, aber die Bruchcharakteristik wurde überhaupt nicht in Betracht gezogen. In JP-A-61-295356 und JP-A-63-317628 wurde die Festigkeit vor Spannungsbelastung bis zu einem gewissen Ausmaß verbessert, jedoch wurde das Bruchverhalten beim Schneidvorgang nach Spannungsbelastung überhaupt nicht berücksichtigt. Beide Technologien ergaben keine Verbesserung bei der Bruchbeständigkeit unter einer hohen Belastung von annähernd 1,0% bei Spannungsbelastung. Tatsächlich weisen die in den obigen drei Literaturstellen des Standes der Technik beschriebenen rostfreien Stahlbleche eine hohe Zugfestigkeit auf, ergeben jedoch eine niedrige Verformungsspannung bei Ausübung einer Dehnung von 1,0% (hierin nachfolgend der Einfachheit halber mit "1,0%- Zugspannung" bezeichnet), oder sie ergeben eine niedrige Zähigkeit. Demzufolge brechen die Innendurchmesser- Sägeblätter bei Verwendung dieser Materialien oft bei Spannungsbelastung, und sogar diejenigen, die ein gutes Spannungsbelastungsvermögen aufweisen, gehen beim Schneidvorgang zu Bruch.In JP-B-2-44891 the anisotropy of the strength in the Level was taken into account, but the fracture characteristic was not considered at all. In JP-A-61-295356 and JP-A-63-317628 was the strength before stress improved to a certain extent, but that has been Fracture behavior during the cutting process after stress not considered at all. Both technologies resulted no improvement in breaking resistance under one high load of approximately 1.0% when stressed. In fact, the references in the three references above stainless steel sheets described in the prior art have a high tensile strength, but result in a low one Deformation stress when stretching 1.0% (hereinafter referred to simply as "1.0% - Tensile stress "), or they result in a low Toughness. As a result, the inner diameter Saw blades are often used when using these materials Tension load, and even those who have a good one Have tension resilience, go with Cutting process to break.

Aufgabe der vorliegenden Erfindung ist es, ein rostfreies Stahlblech bereitzustellen, das eine hohe Bruchbeständigkeit aufweist, sowie ein Verfahren zu dessen Herstellung zur Verfügung zu stellen. Zur Lösung dieser Aufgabe wird durch die vorliegende Erfindung ein rostfreies Stahlblech hoher Bruchbeständigkeit bereitgestellt, welches enthält:
nicht-metallische Einschlüsse von Al₂O₃, MnO und SiO₂, welche unvermeidbar in rostfreiem Stahl vorliegen,
wobei die nicht-metallischen Einschlüsse eine Zusammensetzung aufweisen, die in einem Bereich liegt, der durch die unten angegebenen neun Punkte definiert ist, bezogen auf das Prozentgewicht in einem Phasendiagramm eines Drei- Komponenten-Systems von "Al₂O₃-MnO-SiO₂":The object of the present invention is to provide a stainless steel sheet which has a high resistance to breakage and to provide a process for the production thereof. To achieve this object, the present invention provides a stainless steel sheet with high breaking resistance, which contains:
non-metallic inclusions of Al₂O₃, MnO and SiO₂, which are inevitably present in stainless steel,
wherein the non-metallic inclusions have a composition which is in a range which is defined by the nine points given below, based on the percentage weight in a phase diagram of a three-component system of "Al₂O₃-MnO-SiO₂":

wobei das genannte rostfreie Stahlblech einen Wert für die 1,0%-Zugspannung von 155 kgf/mm² oder mehr aufweist, wobei die 1,0%-Zugspannung diejenige Verformungsspannung ist, wenn das Blech einer Dehnung um 1,0% ausgesetzt wird,
wobei das genannte rostfreie Stahlblech einen anisotropen Differenzwert der 1,0%-Zugspannung von 196 N/mm² (20 kgf/mm²) oder weniger aufweist, wobei der anisotrope Differenzwert der Absolutwert der Differenz der 1,0%-Zugspannungswerte in Walzrichtung und quer zur Walzrichtung ist,
und wobei das genannte rostfreie Stahlblech eine Erichsen- Zahl von mindestens 4,6 mm aufweist.said stainless steel sheet having a 1.0% tensile stress of 155 kgf / mm² or more, the 1.0% tensile stress being the deformation stress when the sheet is subjected to 1.0% elongation,
said stainless steel sheet having an anisotropic difference value of the 1.0% tensile stress of 196 N / mm² (20 kgf / mm²) or less, the anisotropic difference value being the absolute value of the difference of the 1.0% tensile stress values in the rolling direction and transverse to Rolling direction is
and said stainless steel sheet has an Erichsen number of at least 4.6 mm.

Ferner wird durch die vorliegende Erfindung ein Verfahren zur Herstellung eines rostfreien Stahlblechs mit hoher Bruchfestigkeit zur Verfügung gestellt, wobei man:
einen rostfreien Bandstahl herstellt, der im wesentlichen aus 0,01 bis 0,2 Gew.% C, 0,1 bis 2 Gew.% Si, 0,1 bis 2 Gew.% Mn, 4 bis 11 Gew.% Ni, 13 bis 20 Gew.% Cr, 0,01 bis 0,2 Gew.% N, 0,0005 bis 0,0025 Gew.% Lösungs-Al, 0,002 bis 0,013 Gew.% O, 0,08 bis 0,9 Gew.% Cu, 0,009 Gew.% oder weniger S und dem Rest aus Fe und unvermeidbaren Verunreinigungen besteht,
wobei die genannten unvermeidbaren Verunreinigungen als nicht-metallische Einschlüsse vorliegen, die eine Zusammensetzung aufweisen, die in einem Bereich liegt, der durch die nachfolgend angegebenen neun Punkte definiert ist, bezogen auf Prozentgewicht in einem Phasendiagramm eines 3- Komponenten-Systems von "Al₂O₃-MnO-SiO₂":Furthermore, the present invention provides a method for producing a stainless steel sheet with high breaking strength, wherein:
produces a stainless steel strip which consists essentially of 0.01 to 0.2% by weight of C, 0.1 to 2% by weight of Si, 0.1 to 2% by weight of Mn, 4 to 11% by weight of Ni, 13 to 20% by weight Cr, 0.01 to 0.2% by weight N, 0.0005 to 0.0025% by weight solution Al, 0.002 to 0.013% by weight O, 0.08 to 0.9% by weight % Cu, 0.009% by weight or less S and the rest consists of Fe and unavoidable impurities,
said inevitable impurities being in the form of non-metallic inclusions which have a composition which lies in a range which is defined by the following nine points, based on percentage weight in a phase diagram of a 3-component system of "Al₂O₃-MnO -SiO₂ ":

das rostfreie Stahlblech einem Glühverfahren - Beizverfahren - einer ersten Kaltwalzstufe (CR₁) - einer ersten Zwischenglühstufe - einer zweiten Kaltwalzstufe (CR₂) - einer zweiten Zwischenglühstufe - einer dritten Kaltwalzstufe (CR₃) - einer Endglühstufe - einer vierten Kaltwalzstufe (CR₄) - einer Niedrigtemperaturhitzebehandlungsstufe unterzieht,
wobei die Verminderungsverhältnisse der genannten ersten, zweiten und dritten Kaltwalzstufe jeweils 30 bis 60%,
das Verminderungsverhältnis der genannten vierten Kaltwalzstufe 60 bis 76% und das Verminderungsverhältnis pro Durchlauf der vierten Kaltwalzstufe 3 bis 15% betragen,
die Glühtemperaturen in der genannten ersten, zweiten und letzten Glühstufe jeweils im Bereich von 950 bis 1100°C liegen,
die genannte Niedrigtemperaturhitzebehandlung bei einer Temperatur von 300 bis 600°C 0,1 bis 300 sec lang durchgeführt wird,
und wobei die genannte Endglühstufe und die genannte Niedrigtemperaturhitzebehandlung in einer nicht-oxidierenden Atmosphäre durchgeführt werden, die H₂ mit 70 Vol.% oder mehr enthält.the stainless steel sheet an annealing process - pickling process - a first cold rolling stage (CR₁) - a first intermediate annealing stage - a second cold rolling stage (CR₂) - a second intermediate annealing stage - a third cold rolling stage (CR₃) - a final annealing stage - a fourth cold rolling stage (CR₄) - a low-temperature heat treatment stage ,
the reduction ratios of the first, second and third cold rolling stages mentioned in each case 30 to 60%,
the reduction ratio of the fourth cold rolling stage mentioned is 60 to 76% and the reduction ratio per pass of the fourth cold rolling stage is 3 to 15%,
the annealing temperatures in the first, second and last annealing stages are in the range from 950 to 1100 ° C,
said low-temperature heat treatment is carried out at a temperature of 300 to 600 ° C for 0.1 to 300 sec,
and wherein said final annealing step and said low temperature heat treatment are carried out in a non-oxidizing atmosphere containing H₂ at 70 vol% or more.

Fig. 1 ist ein Diagramm, das den Bereich der gemäß der vorliegenden Erfindung definierten Einschlußzusammensetzung im Phasendiagramm des 3-Komponenten- Systems von "Al₂O₃-MnO-SiO₂" zeigt; Fig. 1 is a diagram showing the range of the inclusion composition defined according to the present invention in the phase diagram of the 3-component system of "Al₂O₃-MnO-SiO₂";

Fig. 2 zeigt die Kurve zur Bestimmung des Wertes für die 1,0%-Zugspannung; Fig. 2 shows the curve for determining the value for the 1.0% tensile stress;

Fig. 3 ist eine Darstellung, in der die Wirkungen der 1,0%-Zugspannung sowie der Erichsen-Zahl auf die Bruchbeständigkeit im Rahmen der vorliegenden Erfindung unter der Bedingung eines anisotropen Differenzwertes der 1,0%- Zugspannung von 20 kgf/mm² oder weniger aufgezeigt werden; Fig. 3 is a graph showing the effects of 1.0% tensile stress and Erichsen number on fracture resistance in the present invention under the condition of an anisotropic difference value of 1.0% tensile stress of 20 kgf / mm² or be shown less;

Fig. 4 ist eine Darstellung, in der ebenfalls die Wirkungen der 1,0%-Zugspannung sowie der Erichsen-Zahl auf das Bruchverhalten im Rahmen der vorliegenden Erfindung unter der Bedingung eines anisotropen Differenzwertes der 1,0%- Zugspannung von mehr als 20 kgf/mm² aufgezeigt werden; und Fig. 4 is a graph in which also the effects of the 1.0% tensile stress and the Erichsen number on the breaking behavior in the context of the present invention under the condition of an anisotropic difference value of the 1.0% tensile stress of more than 20 kgf / mm² are shown; and

Fig. 5 ist eine Darstellung, in der die Wirkungen der 1,0%-Zugspannung sowie der Menge an Martensit auf die Bruchbeständigkeit im Rahmen der vorliegenden Erfindung aufgezeigt werden. Figure 5 is a graph showing the effects of 1.0% tensile stress and the amount of martensite on fracture resistance in the present invention.

Die Erfinder führten eine Reihe von umfangreichen Untersuchungen bezüglich der Optiminierung der mechanischen Eigenschaften wie des Young-Modul, der Verformungsspannung unter einer Dehnung von annähernd 1,0%, des anisotropen Differenzwertes in der Ebene sowie hinsichtlich der Zähigkeit sowie der Zusammensetzungs- und Herstellbedingungen zum Erhalt dieser mechanischen Eigenschaften durch, und sie haben bei rostfreien Stahlblechen, die hohe Bruchbeständigkeit bei gutem Spannungsbelastungsvermögen und gleichzeitiger hoher Bruchbeständigkeit unter den Bedingungen einer Spannungsbelastungsstufe und Schneidstufe aufweisen, die folgenden Erkenntnisse gewonnen:The inventors carried out a number of extensive Investigations regarding the optimization of the mechanical Properties such as the Young's modulus, the deformation stress under an elongation of approximately 1.0%, the anisotropic Difference value in the plane as well as in terms of toughness as well as the composition and manufacturing conditions for Get through these mechanical properties and they have with stainless steel sheets, the high breaking resistance good tension capacity and at the same time high Resistance to breakage under the conditions of a Have stress level and cutting level that gained the following knowledge:

(1) To improve the breaking resistance at Tension load on a blade and in the cutting stage represent the reduction in both thickness and quantity of non-metallic inclusions that tend to Starting point for breaks, as well as the introduction of Inclusions with high ductility behavior effective Measures. To do this, it is necessary that the composition of non-metallic inevitably occurring in steel Inclusions Al₂O₃, MnO and SiO₂, and that these Inclusions are in a range defined by the nine Points (1 to 9), which are shown in the phase diagram of the 3-component system of "Al₂O₃-MnO-SiO₂" are specified.
(2) To improve the breaking resistance at Stress loading are the optimization of the Young module, the toughness and behavior under stress controls, as well as compliance with the composition of the non- metallic inclusions described in (1) required. In other words, it needs a value for the Erichsen number of 4.6 mm or more, and the Young's module is preferably 166,600 N / mm² (17,000 kgf / mm²) or more.
(3) To improve the breaking resistance when using a Saw blade performed cutting operation requires the Optimizing the balance of the values for the 1.0% - Tensile stress, the anisotropy of the 1.0% tensile stress in the Level as well as the value for toughness together with the Compliance with the limit values for the non-metallic Inclusions, which has already been described in (1). In in other words, it is necessary that the value for the 1.0% - Tensile stress 1520 N / mm² (155 kgf / mm²) or more and the anisotropic difference value of the 1.0% tensile stress (the Absolute value of the difference between the values for the 1.0% tension in and to the side of the rolling direction) 196 N / mm² (20 kgf / mm²) or less and the Erichsen number is 4.6 mm or more.
(4) In the case of stainless steel sheet from one metastable austenitic stainless steel with the above described material properties, it is necessary that in (1) control non-metallic inclusions and the amount of martensite under a specified Optimize composition as well as the effective grain size minimize and unify. In concrete terms, the inner diameter saw blade should be made of stainless steel have a martensite content of 40 to 90%, the stainless steel strip essentially from the above described composition a manufacturing process is subjected to the stages of annealing, pickling, first Cold rolling, intermediate annealing, second cold rolling, Intermediate annealing, third cold rolling, final annealing, fourth Cold rolling and a low temperature heat treatment are included. In this procedure, the following are To comply with conditions. The reduction ratios of the first, second and third cold rolling stages are 30 each up to 60%; the reduction ratio of the fourth Cold rolling stage (temper rolling) is 60 to 76% and that Reduction ratio per run (the Reduction ratio of the fourth cold rolling stage, divided by the number of runs) is 3.0 to 15%; the Final annealing stage and the low temperature heat treatment in a non-oxidizing atmosphere, containing 70 vol.% or more H₂ performed; the intermediate and final glow levels are in a temperature range of 950 to 1150 ° C and the Aging treatment stage carried out for 1 to 300 sec.

Im folgenden wird die vorliegende Erfindung bezüglich der Gründe für die einschränkenden besonderen Bedingungen im Detail beschrieben.In the following the present invention is related to the Reasons for the restrictive special conditions in the Described in detail.

Die Basismaterialien für Innendurchmesser-Sägeblatt-Substrate müssen aus rostfreiem Stahl hergestellt sein, weil sie eine ausreichende Korrosionsbeständigkeit beim Schneiden eines z. B. Si-Ingot aufweisen sollten. Da das Basismaterial für Innendurchmesser-Sägeblatt-Substrate ein sehr dünnes Blech ist (normalerweise 0,3 mm oder weniger dick), ist es wirksam, die Dicke und Menge von nicht-metallischen Einschlüssen zu reduzieren, welche dazu neigen, zum Ausgangspunkt von Brüchen zu werden, und diese Einschlüsse so auszugestalten, daß sie ein hohes duktiles Vermögen aufweisen, um die Bruchbeständigkeit zu verbessern. In konkreten Worten, ist es notwendig, daß die Zusammensetzung der unvermeidbaren nicht- metallischen Einschlüsse Al₂O₃, MnO und SiO₂ enthalten, die in einem abgegrenzten Bereich liegen, der von Linien eingeschlossen ist, welche die folgenden neun Punkte verbinden, die bezogen auf das Prozentgewicht im Phasendiagramm eines 3-Komponenten-Systems von "Al₂O₃-MnO- SiO₂" in Fig. 1 angegeben sind:The base materials for inner diameter saw blade substrates must be made of stainless steel because they have sufficient corrosion resistance when cutting a z. B. should have Si ingot. Since the base material for inner diameter saw blade substrates is a very thin sheet (usually 0.3 mm or less thick), it is effective to reduce the thickness and amount of non-metallic inclusions that tend to start fracture and to design these inclusions so that they have a high ductility to improve the fracture resistance. In concrete terms, it is necessary that the composition of the unavoidable non-metallic inclusions include Al₂O₃, MnO and SiO₂, which are in a delimited area enclosed by lines connecting the following nine points related to the percentage weight in Phase diagram of a 3-component system of "Al₂O₃-MnO- SiO₂" in Fig. 1 are given:

Durch Eingrenzung des Zusammensetzungsverhältnisses von Al₂O₃, MnO und SiO₂ in den nicht-metallischen Einschlüssen innerhalb des spezifizierten Bereiches wird die Bruchbeständigkeit verbessert.By narrowing the composition ratio of Al₂O₃, MnO and SiO₂ in the non-metallic inclusions within the specified range Breaking resistance improved.

Zum Erhalt der oben spezifizierten Zusammensetzung der Einschlüsse ist es bevorzugt, daß eine Schöpfstrecke aus MgO- CaO, enthaltend 50% oder weniger CaO, und eine Schlacke aus CaO-SiO₂-Al₂O₃, enthaltend (CaO)/(SiO₂) = 1,0 bis 4,0, 3% oder weniger Al₂O₃, 15% oder weniger MgO und 30 bis 80% CaO, bei der Schöpf-Raffinierung nach dem Abfangen eingesetzt werden.To obtain the above specified composition of the Inclusions it is preferred that a scooping section made of MgO CaO containing 50% or less CaO and a slag CaO-SiO₂-Al₂O₃, containing (CaO) / (SiO₂) = 1.0 to 4.0, 3% or less Al₂O₃, 15% or less MgO and 30 to 80% CaO, used in scoop refining after interception become.

Die Erfinder haben herausgefunden, daß für ein als Innendurchmesser-Sägeblatt eingesetztes rostfreies Stahlblech der Young-Modul, die 1,0%-Zugspannung und die Erichsen-Zahl die kritischen Faktoren im Hinblick auf die Bruchbeständigkeit darstellen.The inventors found that for an as Stainless steel sheet inserted inside diameter saw blade the Young's modulus, the 1.0% tension and the Erichsen number the critical factors with regard to the Represent break resistance.

Fig. 2 veranschaulicht das Bestimmungsverfahren für den Wert der 1,0%-Zugspannung. Im Spannungs-Dehnungs-Diagramm wird der Wert für die bei Dehnung um 1,0% verursachte Verformungsspannung als 1,0%-Zugspannung bezeichnet. Wie oben beschrieben, wird ein Innendurchmesser-Sägeblatt einer hohen Spannkraft unterzogen, die der Größenordnung von 1,0% Dehnung in umkreisförmiger Richtung unter Spannungsbelastungsbedingung, sowie auch die Arbeitslast beim Schneiden eines Ingot entspricht. Demnach stellt die Bewertung der 1,0%-Zugspannung eine wirksame Größe zur Ermittlung der Bruchbeständigkeit dar. Figure 2 illustrates the procedure for determining the value of the 1.0% tension. In the stress-strain diagram, the value for the deformation stress caused by 1.0% strain is referred to as 1.0% tensile stress. As described above, an inner diameter saw blade is subjected to a high clamping force which corresponds to the order of magnitude of 1.0% elongation in a circular direction under a stress loading condition, as well as the workload when cutting an ingot. Accordingly, the evaluation of the 1.0% tensile stress is an effective parameter for determining the resistance to fracture.

Fig. 3 und Fig. 4 zeigen die Wirkung der 1,0%-Zugspannung und der Erichsen-Zahl auf die Bruchbeständigkeit. Fig. 3 zeigt die Wirkungen für einen anisotropen Differenzwert der 1,0%- Zugspannung von 196 N/mm² (20 kgf/mm²) oder weniger und Fig. 4 zeigt die Wirkungen für einen anisotropen Differenzwert der 1,0%-Zugspannung von mehr als 196 N/mm² (20 kgf/mm²). In beiden Figuren sind nur Materialien mit Werten für den Young- Modul von 166 600 N/mm² (17 000 kgf/mm²) oder mehr angegeben, welche ein gutes Spannungsbelastungsvermögen ergeben. Der Young-Modul verändert die Größe der infolge der Spannungsbelastung auf das Blatt ausgeübten Spannung, und ein Young-Modul von 166 600 N/mm² (17 000 kgf/mm²) oder mehr ist notwendig, um ein gutes Spannungsbelastungsvermögen zu erhalten. Beträgt der Young-Modul weniger als 17 000 kgf/mm², verursacht die Spannungsbelastung einen deutlichen Anstieg der auf das Blatt ausgeübten Spannung, was zur Herabsetzung der Brechbeständigkeit führen kann. Fig. 3 and Fig. 4 show the effect of the 1.0% tensile stress and the Erichsen number on the breakage resistance. Fig. 3 shows the effects for an anisotropic difference value of the 1.0% tensile stress of 196 N / mm² (20 kgf / mm²) or less, and Fig. 4 shows the effects for an anisotropic difference value of the 1.0% tensile stress of more than 196 N / mm² (20 kgf / mm²). In both figures, only materials with values for the Young's modulus of 166,600 N / mm² (17,000 kgf / mm²) or more are given, which give a good stress-bearing capacity. The Young's modulus changes the amount of tension applied to the sheet due to the stress, and a Young's modulus of 166,600 N / mm² (17,000 kgf / mm²) or more is necessary to obtain good stress-bearing capacity. If the Young's modulus is less than 17,000 kgf / mm², the stress loading causes a significant increase in the stress applied to the sheet, which can lead to a reduction in the breaking resistance.

Gemäß Fig. 3 ging innerhalb eines Bereichs der Erichsen-Zahl von weniger als 4,6 mm das Material bei Spannungsbelastung zu Bruch. Andererseits trat in einem Bereich der Erichsen-Zahl von 4,6 mm oder mehr und Werten für die 1,0%-Zugspannung von weniger als 1520 N/mm² (155 kgf/mm²) Bruch beim Schneidvorgang auf. Innerhalb eines Bereichs der Erichsen- Zahl von 4,6 mm oder mehr und Werten für die 1,0%-Zugspannung von 1520 N/mm² (155 kgf/mm²) oder mehr brach das Material weder bei Spannungsbelastung noch beim Schneidvorgang.According to FIG. 3, the material broke under a stress load within a range of the Erichsen number of less than 4.6 mm. On the other hand, in the range of the Erichsen number of 4.6 mm or more and values for the 1.0% tensile stress of less than 1520 N / mm² (155 kgf / mm²), breakage occurred in the cutting process. Within a range of the Erichsen number of 4.6 mm or more and values for the 1.0% tensile stress of 1520 N / mm² (155 kgf / mm²) or more, the material did not break either under tension or during the cutting process.

Alle Materialien mit einem anisotropen Differenzwert der 1,0%-Zugspannung von größer als 196 N/mm² (20 kgf/mm²) gingen zu Bruch, was in Fig. 4 gezeigt ist. Eine größere anisotrope Differenz steigert den Spannungsunterschied in umkreisförmiger Richtung durch Spannungsbelastung. Im Ergebnis wird eine signifikante Nicht-Einheitlichkeit der Spannung in der Blattebene induziert, um Bruch beim Schneidvorgang zu erzeugen. Deshalb ist die anisotrope Festigkeitsdifferenz in der Ebene bei einem Basismaterial vorzugsweise so klein wie möglich. Wie in Fig. 3 gezeigt, wird, wenn der anisotrope Differenzwert der 1,0%-Zugspannung bei 196 N/mm² (20 kgf/mm²) oder weniger gehalten wird, eine ausgezeichnete Bruchbeständigkeit im Bereich der spezifischen Werte für die Lochproben-Arbeit und die 1,0%-Zugspannung erhalten.All materials with an anisotropic difference in 1.0% tensile stress greater than 196 N / mm² (20 kgf / mm²) broke, which is shown in FIG . A larger anisotropic difference increases the voltage difference in a circular direction due to voltage loading. As a result, a significant non-uniformity in the tension in the sheet plane is induced to cause breakage in the cutting process. Therefore, the in-plane anisotropic difference in strength is preferably as small as possible for a base material. As shown in Fig. 3, when the anisotropic difference value of the 1.0% tensile stress is kept at 196 N / mm² (20 kgf / mm²) or less, excellent fracture resistance becomes in the range of the specific values for the punching work and get the 1.0% tension.

Im Lichte der obigen Erörterung werden durch die vorliegende Erfindung die mechanischen Eigenschaften spezifiziert, welche notwendig sind, um beim Basismaterial zu verhindern, daß es bei Spannungsbelastung oder beim Schneidvorgang bricht, und zwar sind die Werte spezifiziert bezüglich der 1,0%- Zugspannung von 1520 N/mm² (155 kgf/mm²) oder mehr, der anisotropen Differenz der 1,0%-Zugspannung von 196 N/mm² (20 kgf/mm²) oder weniger sowie bezüglich der Erichsen-Zahl von 4,6 mm oder mehr. Obwohl die Bedingung für den Wert der Erichsen-Zahl von 4,6 mm oder mehr ein gutes Spannungsverhalten ergibt, ist eine Erichsen-Zahl von 4,6 mm oder mehr auch zur weiteren Verbesserung der Bruchbeständigkeit im Hinblick auf die Durchführung einiger 1000facher Schneidvorgänge eines Ingot bevorzugt.In light of the above discussion, the present Invention specifies the mechanical properties which are necessary to prevent the base material from breaks under tension or during the cutting process, and the values are specified with regard to the 1.0% Tension of 1520 N / mm² (155 kgf / mm²) or more, the anisotropic difference of the 1.0% tensile stress of 196 N / mm² (20th kgf / mm²) or less and with respect to the Erichsen number of 4.6 mm or more. Although the condition for the value of Erichsen number of 4.6 mm or more is a good one Stress behavior results in an Erichsen number of 4.6 mm or more to further improve the Breaking resistance with regard to the performance of some 1000 times cutting of an ingot preferred.

Metastabiler austenitischer rostfreier Stahl ist eine der rostfreien Stahlsorten, die als Basismaterial eines oben beschriebenen rostfreien Stahlblechs für ein Innendurchmesser-Blatt-Substrat herangezogen werden. Im folgenden werden die Zusammensetzungs- und Herstellungsbedingungen zur verfahrensmäßigen Bearbeitung von metastabilem austenitischem rostfreiem Stahl sowie die Gründe dafür beschrieben.Metastable austenitic stainless steel is one of the stainless steels as the base material of one above described stainless steel sheet for a Inner diameter sheet substrate can be used. in the following are the composition and Manufacturing conditions for the processing of metastable austenitic stainless steel as well as the reasons described for it.

Die einzelnen Bestandteile werden nun bezüglich ihrer Gehaltsmengen spezifisch beschrieben.The individual components are now related to their Described specifically.

Kohlenstoff ist ein Element zur Bildung einer austenitischen Phase und trägt zur Unterdrückung einer δ-Ferrit-Bildung sowie zur Verstärkung der festen Lösung von martensitischer Phase bei. Jedoch ergibt eine C-Konzentration von weniger als 0,01 Gew.% keine ausreichende Wirkung, und ein Überschuß von C über 0,20 Gew.% induziert die Abscheidung von Cr-Carbid, um dadurch Korrosionsbeständigkeit und Zähigkeit herabzusetzen. Demgemäß ist der C-Gehalt spezifisch auf 0,01 bis 0,20 Gew.% festgelegt.Carbon is an element for the formation of an austenitic Phase and helps suppress δ-ferrite formation as well as to reinforce the solid solution of martensitic Phase at. However, a C concentration of less than 0.01% by weight insufficient effect, and an excess of C over 0.20 wt% induces the deposition of Cr carbide to thereby reducing corrosion resistance and toughness. Accordingly, the C content is specific to 0.01 to 0.20% by weight. fixed.

Mangan ist ebenfalls ein Element zur Bildung von austenitischer Phase. Der Mn-Gehalt von 0,1 Gew.% oder mehr ist erforderlich zur Bildung einer austenitischen Einzelphase durch Lösungswärmebehandlung sowie zur Deoxidierung. Übersteigt der Gehalt an Mn jedoch 2,0 Gew.%, wird die austenitische Phase übermäßig stabil, was die Bildung martensitischer Phase extrem unterdrückt. Demgemäß ist der Bereich des Mn-Gehalts spezifisch auf 0,1 bis 2,0 Gew.% festgelegt.Manganese is also an element in the formation of austenitic phase. The Mn content of 0.1% by weight or more is necessary for the formation of an austenitic single phase through solution heat treatment and for deoxidation. However, if the Mn content exceeds 2.0% by weight, the austenitic phase excessively stable, causing formation martensitic phase extremely suppressed. Accordingly, the Range of Mn content specific to 0.1 to 2.0% by weight fixed.

Nickel ist ein Element zur Bildung einer starken austenitischen Phase. Beträgt der Gehalt an Ni weniger als 4,0 Gew.%, entwickelt sich Einzelphasen-Austenit nach dem Glühen nicht. Beträgt andererseits der Gehalt an Ni mehr als 11 Gew.%, wird die austenitische Phase übermäßig stabil, was die Bildung martensitischer Phase extrem unterdrückt. Deshalb ist der Bereich des Ni-Gehalts spezifisch auf 4,0 bis 11,0 Gew.% festgelegt. Nickel is an element to form a strong austenitic phase. The Ni content is less than 4.0% by weight, single-phase austenite develops after Do not glow. On the other hand, the Ni content is more than 11% by weight, the austenitic phase becomes excessively stable, which the formation of the martensitic phase is extremely suppressed. That's why the range of the Ni content is specific to 4.0 to 11.0 % By weight.

Chrom ist ein unverzichtbares Element für rostfreie Stähle, und der Cr-Gehalt von 13,0 Gew.% oder mehr ist notwendig, um eine genügende Korrosionsbeständigkeit zu ergeben. Jedoch induziert ein Cr-Gehalt von 20,0 Gew.% oder mehr eine große Menge δ-ferritischer Phase bei hoher Temperatur, was die Heißbearbeitbarkeit herabsetzt. Demnach ist der Bereich des Cr-Gehalts spezifisch auf 13,0 bis 20,0 Gew.% festgelegt.Chromium is an indispensable element for stainless steels, and the Cr content of 13.0% by weight or more is necessary to to provide sufficient corrosion resistance. However a Cr content of 20.0% by weight or more induces a large one Amount of δ-ferritic phase at high temperature, which is the Reduces hot workability. Accordingly, the area of Cr content specifically set at 13.0 to 20.0% by weight.

Stickstoff ist ein die austenitische Phase bildendes Element und trägt ebenfalls zur Verstärkung der festen Lösung der martensitischen Phase bei. Mit einem N-Gehalt von weniger als 0,01 Gew.% wird die Wirkung nicht erzielt, und ein Gehalt von mehr als 0,20 Gew.% verursacht die Erzeugung von Blaslöchern beim Guß. Demzufolge ist der Bereich des N-Gehalts spezifisch auf 0,01 bis 0,20 Gew.% festgelegt.Nitrogen is an element that forms the austenitic phase and also helps to strengthen the solid solution of the martensitic phase at. With an N content of less than 0.01% by weight, the effect is not achieved, and a content of more than 0.20% by weight causes blowholes to be generated during casting. As a result, the range of the N content is specific set to 0.01 to 0.20% by weight.

Der Aluminium-(lösliches Al)-Gehalt bestimmt Zahl und Zusammensetzung der nicht-metallischen Einschlüsse. Beträgt der Sol.-Al-Gehalt weniger als 0,0005 Gew.%, übersteigt der Sauerstoffgehalt geschmolzenen Stahls 0,013 Gew.%, so daß Einschlüsse mit einem hohen Gehalt an MnO und SiO₂ sowie Einschlüsse, die Einschlußbestandteile mit hohem Siedepunkt wie Cr₂O₃ aufweisen, in hohem Maß entwickelt werden, um dadurch die Heißbearbeitbarkeit des Stahls herabzusetzen und die Wahrscheinlichkeit von Blattbrüchen zu erhöhen. Übersteigt andererseits der Sol.-Al-Gehalt 0,0025 Gew.%, erniedrigt sich der O-Gehalt im geschmolzenen Stahl auf weniger als 0,002 Gew.%, und die Zahl an Einschlüssen sinkt ab. Im letzteren Fall treten jedoch Einschlüsse auf, die eine große Menge Al₂O₃ enthalten, was Oberflächendefekte induziert und die Bruchneigung eines Sägeblatts erhöht. Um nicht- metallische Einschlüsse aus dem Al₂O₃-MnO-SiO₂-System in Stahl vorliegen zu haben, welcher Heißduktilität bei einem niedrigen Schmelzpunkt aufweist, wie in Fig. 1 gezeigt, und um ferner die Dicke der Einschlüsse dünn zu gestalten sowie die Zahl der Einschlüsse herabzusetzen, sind der Gehalt an Sol.-Al notwendigerweise spezifisch auf einen Bereich von 0,0005 bis 0,0025 Gew.% und der Gehalt an O spezifisch auf einen Gehalt von 0,002 bis 0,013 Gew.% festzulegen.The aluminum (soluble Al) content determines the number and composition of the non-metallic inclusions. If the sol-Al content is less than 0.0005% by weight, the oxygen content of molten steel exceeds 0.013% by weight, so that inclusions with a high content of MnO and SiO₂ and inclusions which have inclusion components with a high boiling point such as Cr₂O₃, developed to a high degree, thereby reducing the hot workability of the steel and increasing the likelihood of blade breaks. On the other hand, if the sol-Al content exceeds 0.0025% by weight, the O content in the molten steel lowers to less than 0.002% by weight and the number of inclusions decreases. In the latter case, however, inclusions occur that contain a large amount of Al₂O₃, which induces surface defects and increases the tendency of a saw blade to break. In order to have non-metallic inclusions from the Al₂O₃-MnO-SiO₂ system in steel, which has hot ductility at a low melting point, as shown in Fig. 1, and also to make the thickness of the inclusions thin and the number of inclusions To be reduced, the content of Sol.-Al must necessarily be set specifically in a range from 0.0005 to 0.0025% by weight and the content of O specifically to a content of 0.002 to 0.013% by weight.

Kupfer ist ein Element, das die passive Oberflächenschicht verstärkt und die Korrosionsbeständigkeit verbessert, was für eine Anwendung als Innendurchmesser-Sägeblatt notwendig ist. Allerdings zeigt ein Cu-Gehalt von weniger als 0,08 Gew.% keine ausreichende Wirkung. Bei einem Cu-Gehalt von mehr als 0,90 Gew.% erreicht die Wirkung einen Sättigungsbereich, und die Heißbearbeitbarkeit schwächt sich ab, weil Cu nicht vollständig in die austenitische Phase okkludiert ist. Demnach ist der Bereich des Cu-Gehalts spezifisch auf 0,08 bis 0,90 Gew.% festgelegt.Copper is an element that forms the passive surface layer reinforced and improved the corrosion resistance, what for application as an inner diameter saw blade is necessary. However, a Cu content of less than 0.08% by weight shows insufficient effect. With a Cu content of more than 0.90% by weight, the effect reaches a saturation range, and the hot workability weakens because Cu does not is completely occluded in the austenitic phase. Accordingly, the range of the Cu content is specifically 0.08 up to 0.90% by weight.

Silizium ist ein Element, das zur Verstärkung der festen Lösung von austenitischer Phase und martensitischer Phase einen Beitrag leistet. Ein Si-Gehalt von weniger als 0,1 Gew.% ergibt keine ausreichende Wirkung, und ein Si-Gehalt von mehr als 2,0 Gew.% führt zur Bildung von δ-ferritischer Phase, um die Heißbearbeitbarkeit herabzustufen. Demgemäß ist der Bereich des Si-Gehalts spezifisch auf 0,1 bis 2,0 Gew.% festgelegt.Silicon is an element used to reinforce the solid Austenitic phase and martensitic phase solution makes a contribution. An Si content of less than 0.1 % By weight does not give a sufficient effect, and an Si content of more than 2.0% by weight leads to the formation of δ-ferritic Phase to downgrade hot workability. Accordingly the range of the Si content is specifically 0.1 to 2.0% by weight fixed.

Schwefel führt zur Bildung von Einschlüssen wie von MnS. Diese Einschlüsse neigen dazu, zu einem Ausgangspunkt für einen Blattbruch zu werden. Insbesondere wird durch einen Gehalt von mehr als 0,0090 Gew.% S die Zähigkeit herabgesetzt, um die Bruchwahrscheinlichkeit zu erhöhen. Demzufolge ist die Obergrenze des S-Gehalts spezifisch festgelegt auf 0,0090 Gew.%.Sulfur leads to the formation of inclusions such as MnS. These inclusions tend to be a starting point for to become a broken leaf. In particular, by a Content of more than 0.0090% by weight of the toughness reduced to increase the probability of breakage. As a result, the upper limit of the S content is specific fixed at 0.0090% by weight.

Die metastabilen austenitischen rostfreien Bleche der vorliegenden Erfindung können in geeigneter Weise Ca und seltenes Erdmetall (REM) enthalten, wodurch darauf abgezielt wird, die Formgestalt von Sulfiden zu steuern und die Heißbearbeitbarkeit zu verbessern, auch können B oder weitere Elemente neben den oben beschriebenen Bestandteilen enthalten sein, was auf die Verbesserung der Heißbearbeitbarkeit abzielt. Die Zufügung dieser Elemente beeinflußt die grundlegenden Eigenschaften des vorliegenden Erfindungsgegenstandes nicht.The metastable austenitic stainless sheets of the present invention can suitably Ca and contain rare earth metal (SEM), which is aimed at will control the shape of sulfides and the To improve hot workability, can also B or more Contain elements in addition to the components described above be what's on the improvement of hot workability aims. The addition of these elements affects the basic characteristics of the present Not subject of the invention.

Die Erfinder untersuchten im Detail die Materialfaktoren, um für den vorliegenden Fall von metastabilem austenitischem rostfreiem Stahl den Wert für die 1,0%-Zugspannung zu steigern, und sie haben herausgefunden, daß die Optimierung der Menge an martensitischer Phase hin zum oben beschriebenen Bereich notwendig ist. Fig. 5 zeigt die Wirkung der Größe des Wertes für die 1,0%-Zugspannung sowie der Menge an Martensit auf die Bruchbeständigkeit. In dem entsprechenden Bereich der Darstellung erscheinen nur diejenigen Materialien, bei denen die genauen Bedingungen für den anisotropen Differenzwert der 1,0%-Zugspannung, den Young-Modul sowie die Lochproben-Arbeit eingehalten sind. Gemäß Fig. 5 ist eine Martensit-Menge von notwendigerweise 40% oder mehr zu gewährleisten, indem die Kaltwalz- und Alterungsbedingungen optimiert werden, um den Wert für die 1,0%-Zugspannung von 1520 N/mm² (155 kgf/mm²) oder mehr zu erreichen. Übersteigt andererseits die Menge an Martensit 90%, sinkt der Wert für die bei der Lochprobe zu leistende Arbeit signifikant ab, und die Bruchwahrscheinlichkeit während der Spannungsbelastungsdauer steigt stark an. Daher ist der Gehalt an Martensit in der Dicke eines Blechs, das als Innendurchmesser-Sägeblatt verwendet wird, spezifisch auf 40 bis 90% festgelegt. In Fig. 5 stellen die Materialien, die eine Martensit-Menge im Bereich von 40 bis 90% sowie einen Wert der 1,0%-Zugspannung im Bereich von weniger als 1520 N/mm² (155 kgf/mm²) aufweisen, die Vergleichsmaterialien von Nr. 19 und Nr. 22 dar, welche später beschrieben werden. The inventors examined the material factors in detail to increase the value for the 1.0% tensile stress in the present case of metastable austenitic stainless steel, and found that it was necessary to optimize the amount of the martensitic phase to the range described above is. Fig. 5 shows the effect of the size of the value for the 1.0% tensile stress and the amount of martensite on the resistance to breakage. In the corresponding area of the illustration only those materials appear for which the exact conditions for the anisotropic differential value of the 1.0% tensile stress, the Young's modulus and the perforation work are met. According to Fig. 5 has to be ensured of necessarily 40% or more by the cold rolling and aging conditions are optimized the amount of martensite to the value for the 1.0% tensile stress of 1520 N / mm² (155 kgf / mm²) or to achieve more. On the other hand, if the amount of martensite exceeds 90%, the value for the work to be performed in the hole test drops significantly, and the likelihood of breakage during the stress loading period increases greatly. Therefore, the content of martensite in the thickness of a sheet used as an inner diameter saw blade is specifically set to 40 to 90%. In Fig. 5, the materials which have an amount of martensite in the range of 40 to 90% and a value of 1.0% tensile stress in the range of less than 1520 N / mm² (155 kgf / mm²) represent the comparative materials of FIG No. 19 and No. 22, which will be described later.

Im folgenden wird das Herstellungsverfahren für ein dünnes Blech aus dem oben beschriebenen metastabilen rostfreien Stahl dargelegt. Ein rostfreies Band mit der oben beschriebenen chemischen Zusammensetzung wird einer Reihe von Behandlungsstufen wie folgt unterzogen:
Glühen und Beizen - erstes Kaltwalzen - Zwischenglühen - zweites Kaltwalzen - Zwischenglühen - drittes Kaltwalzen - Endglühen in einer nicht-oxidierenden Atmosphäre, enthaltend H₂ mit 70 Vol.% oder mehr - viertes Kaltwalzen - Niedrigtemperaturwärmebehandlung in einer nicht-oxidierenden Atmosphäre, enthaltend H₂ mit 70 Vol.% oder mehr.The following describes the manufacturing process for a thin sheet of the metastable stainless steel described above. A stainless steel strip with the chemical composition described above is subjected to a series of treatment steps as follows:
Annealing and pickling - first cold rolling - intermediate annealing - second cold rolling - intermediate annealing - third cold rolling - final annealing in a non-oxidizing atmosphere containing H₂ with 70 vol.% Or more - fourth cold rolling - low-temperature heat treatment in a non-oxidizing atmosphere containing H₂ with 70 Vol.% Or more.

Die wiederholten Kaltwalz- und Glühzyklen induzieren eine feinere rekristallisierte Textur in jeder Glühstufe und erhöhen, in einigen Fällen, die einheitliche Dispersion von sehr feinen Carbidpartikeln, wodurch die martensitische Phase nach dem Temperwalzen (vierte Kaltwalzstufe) sehr fein wird. Im Ergebnis werden die Werte für die 1,0%-Zugspannung und die Lochproben-Arbeit verbessert, und es stellt sich eine Textur vom zufallsgesteuerten Typ ein, welcher seinerseits den anisotropen Differenzwert der 1,0%-Zugspannung klein ausfallen läßt. Daher werden Kaltwalz- und Glühzyklus vorzugsweise vielfach wiederholt. Allerdings gestaltet die übermäßige Wiederholung des Zyklus die Produktionslinie komplex, und die erreichbaren Effekte gehen in einen Sättigungsbereich über. Mithin wird die Zahl der Wiederholung des Kaltwalz- und Glühzyklus mit drei ausgewählt, worauf das Temperwalzen (vierte Kaltwalzstufe) erfolgt.The repeated cold rolling and annealing cycles induce one finer recrystallized texture in every annealing step and increase, in some cases, the uniform dispersion of very fine carbide particles, creating the martensitic phase after temper rolling (fourth cold rolling stage) becomes very fine. As a result, the values for the 1.0% tension and the Punching work improves and a texture arises of the randomly controlled type, which in turn the anisotropic difference value of the 1.0% tensile stress small fails. Therefore, cold rolling and annealing cycle preferably repeated many times. However, the excessive repetition of the cycle the production line complex, and the achievable effects go into one Saturation range above. Hence the number of repetitions of the cold rolling and annealing cycle with three selected, after which the Temper rolling (fourth cold rolling stage) takes place.

Bei einem Verminderungsverhältnis in der ersten, zweiten und dritten Kaltwalzstufe von jeweils unterhalb 30% neigt das Material dazu, wegen der gemischten Textur nach dem Glühen uneben zu werden. Übersteigt das Verminderungsverhältnis in diesen Walzstufen 60%, stellt sich eine Sättigung beim Effekt zur Minimierung der Korngröße ein, die Textur wird übermäßig stark, um die Anisotropie in der Ebene zu erhöhen, und die Walzlast steigt an, was die Betriebsweise des Verfahrens herabstuft. Demzufolge wird in der ersten, zweiten und dritten Kaltwalzstufe für das Verminderungsverhältnis die Auswahl auf den Bereich von 30 bis 60% getroffen.With a reduction ratio in the first, second and third cold rolling stage of below 30% each tends to Material for this, because of the mixed texture after the glow to become uneven. If the reduction ratio in these rolling steps 60%, the effect is saturated to minimize the grain size, the texture becomes excessive strong to increase the anisotropy in the plane, and the Rolling load increases, which is the operation of the process downgraded. Accordingly, in the first, second and third cold rolling stage for the reduction ratio Selection made in the range of 30 to 60%.

Der Grund, warum in der Raffinier-Walzstufe, oder in der vierten Kaltwalzstufe, für das Verminderungsverhältnis die Auswahl mit 60 bis 76% getroffen wird, ist insbesondere der, daß der Wert für die 1,0%-Zugspannung verbessert wird, und zwar bei Vorliegen einer Menge an Martensit im Bereich von 40 bis 90 Gew.%. Liegt das Verminderungsverhältnis unterhalb 60%, erniedrigt sich die Menge an Martensit auf weniger als 40%, und die Werte für Young-Modul oder die 1,0%-Zugspannung stellen sich auf einem ungenügenden Niveau ein. Übersteigt andererseits das Verminderungsverhältnis 76%, erhöht sich die Menge an Martensit auf über 90%, und Young-Modul und 1,0%- Zugspannung steigen an, aber die Erichsen-Zahl sinkt ab, was nicht zu einem starken Ausgleich zwischen Festigkeit und Zähigkeit führen kann.The reason why in the refining mill stage, or in the fourth cold rolling stage, for the reduction ratio the Selection with 60 to 76% is made in particular that the value for the 1.0% tension is improved, and if there is an amount of martensite in the range of 40 up to 90% by weight. If the reduction ratio is below 60%, the amount of martensite drops to less than 40%, and the values for Young's modulus or the 1.0% tension adjust to an insufficient level. Exceeds on the other hand, the reduction ratio 76%, the increases Amount of martensite to over 90%, and Young's modulus and 1.0% - Tension increases, but the Erichsen number drops what not a strong balance between strength and Toughness.

Bei einem Verminderungsverhältnis pro Durchlauf in der Temperwalzstufe (das Verminderungsverhältnis, ermittelt durch Division des Verminderungsverhältnisses beim Raffinierwalzen durch die Anzahl von Durchläufen) von weniger als 3,0% sinkt die Erichsen-Zahl ab, und die Betriebskosten steigen wegen der Erhöhung der Anzahl an Walzstufen an. Übersteigt das Verminderungsverhältnis 15%, erhöht sich der anisotrope Differenzwert der 1,0%-Zugspannung, und die Erichsen-Zahl sinkt wegen der Nicht-Einheitlichkeit des Materials ab. Daher wird das Verminderungsverhältnis pro Durchlauf in der Raffinierwalzstufe spezifisch auf 3,0 bis 15% festgelegt.With a reduction ratio per run in the Temper rolling stage (the reduction ratio, determined by Division of the reduction ratio in refining rolling due to the number of runs) of less than 3.0% the Erichsen number decreases, and the operating costs rise because of the increase in the number of rolling stages. Does that exceed Reduction ratio 15%, the anisotropic increases Differential value of the 1.0% tensile stress, and the Erichsen number decreases due to the non-uniformity of the material. Therefore the reduction ratio per run in the Refining roller stage specifically set at 3.0 to 15%.

Die Niedrigtemperaturwärmebehandlung wird durchgeführt, um den Wert für die 1,0%-Zugspannung und weitere Eigenschaften zu verbessern. Eine Niedrigtemperatur-Wärmebehandlung bei 300°C oder weniger ergibt eine nur unzureichende Wirkung und führt zu keiner Verbesserung des Wertes für die 1,0%- Zugspannung. Andererseits induziert eine Temperatur bei der Niedrigtemperatur-Wärmebehandlung von 600°C oder mehr eine signifikante Menge an durch inverse Transformation gebildeter austenitischer Phase, was den Wert für die 1,0%-Zugspannung und weitere Eigenschaften vermindert. Demnach wird die Temperatur für die Niedrigtemperaturwärmebehandlung spezifisch auf 300 bis 600°C festgelegt. Bezüglich der Alterungszeit im spezifizierten Temperaturbereich ergibt eine Zeitdauer von weniger als 1 sec eine nur ungenügende Wirkung, und es ist keine Verbesserung beim Wert für die 1,0%- Zugspannung zu erwarten. Eine Zeitdauer der Niedertemperatur- Wärmebehandlung von mehr als 300 sec zeigt keine weitere Verbesserung der Eigenschaften. Insbesondere in einem Temperaturbereich nahe 600°C tritt eine durch inverse Transformation gebildete austenitische Phase signifikant auf, was den Wert für die 1,0%-Zugspannung sowie weitere Eigenschaften herabstuft. Daher ist die Zeitdauer für die Niedertemperatur-Wärmebehandlung spezifisch auf 1 bis 300 sec festgelegt. Eine weitere Verbesserung der Eigenschaften ist zu erwarten, indem die Niedertemperatur-Wärmebehandlung in einem Temperaturbereich von 400 bis 500°C 2 bis 15 sec lang durchgeführt wird.The low temperature heat treatment is carried out to the value for the 1.0% tension and other properties to improve. A low temperature heat treatment at 300 ° C or less gives an insufficient effect and does not improve the value for the 1.0% - Tension. On the other hand, a temperature induces at Low temperature heat treatment of 600 ° C or more one significant amount of inverse transform austenitic phase, which is the value for the 1.0% tensile stress and reduced other properties. Accordingly, the Temperature for the low temperature heat treatment specifically set at 300 to 600 ° C. Regarding the Aging time in the specified temperature range results in a Time of less than 1 sec an insufficient effect, and there is no improvement in the value for the 1.0% - Tensile stress expected. A period of low temperature Heat treatment of more than 300 sec shows no further Improvement of properties. Especially in one Temperature range close to 600 ° C occurs through inverse Transformation formed austenitic phase significantly, what the value for the 1.0% tensile stress as well as others Downgraded properties. Hence the length of time for the Low temperature heat treatment specific to 1 to 300 sec fixed. Another improvement in properties is to be expected by using the low temperature heat treatment in a temperature range of 400 to 500 ° C for 2 to 15 sec is carried out.

Werden die letzte Glühstufe oder die Niedertemperaturwärmebehandlung in einer oxidierenden Atmosphäre durchgeführt, ist eine weitere Beizstufe erforderlich. Das Beizen erzeugt eine Korngrenzenkorrosion auf der Blechoberfläche, und durch diese Korrosion wird verhindert, daß das Blech die angestrebte Bruch- und Korrosionsbeständigkeit erhält. Werden diese Hitzebehandlungen in einer nicht-oxidierenden Atmosphäre durchgeführt, die weniger als 70 Vol.% H₂ aufweist, erscheinen auf der Blechoberfläche Ablagerungen, welche es verhindern, daß beim Stahlblech die angestrebte Qualität der Bruch- und Korrosionsbeständigkeit erhalten wird. Demnach sind die letzte Glühstufe und die Niedertemperatur- Wärmebehandlung in einer nicht-oxidierenden Atmosphäre durchzuführen, welche 70 Vol.% oder mehr H₂ aufweist.Will the last glow level or the Low temperature heat treatment in an oxidizing Performed atmosphere is another pickling step required. Pickling creates grain boundary corrosion on the sheet metal surface, and due to this corrosion prevents the sheet from breaking and Maintains corrosion resistance. Will this Heat treatments in a non-oxidizing atmosphere carried out, which has less than 70 vol.% H₂, deposits appear on the sheet metal surface, which it prevent the desired quality of the steel sheet Breakage and corrosion resistance is obtained. Therefore are the last glow level and the low temperature Heat treatment in a non-oxidizing atmosphere perform, which has 70 vol.% or more H₂.

Durch Befolgung der oben beschriebenen Bedingungen wird ein Blech aus rostfreiem Stahl für Innendurchmesser-Sägeblatt- Substrate hergestellt, welches eine hohe Festigkeit und niedrige Bruchwahrscheinlichkeit bei stabiler Qualität, einen kleinen anisotropen Differenzwert in der Ebene sowie Zähigkeit aufweist.By following the conditions described above, a Stainless steel sheet for inner diameter saw blade Manufactured substrates, which have a high strength and low probability of breakage with stable quality, one small anisotropic difference value in the plane as well Has toughness.

In den Blechen der vorliegenden Erfindung aus rostfreiem Stahl für Innendurchmesser-Sägeblatt-Substrate können auch andere Stahlsorten als metastabiler austenitischer, martensitischer PH, austenitischer PH oder metastabiler austenitischer PH rostfreier Stahl eingesetzt werden. Auch können gemäß der vorliegenden Erfindung für die Basisstahlbleche zur Herstellung der Bleche aus rostfreiem Stahl für Innendurchmesser-Sägeblatt-Substrate gegossene dünne Platten sowie Stahlbleche verwendet werden, die aus diesen Gußplatten hergestellt sind.In the sheets of the present invention made of stainless Steel for inner diameter saw blade substrates can also other types of steel than metastable austenitic, martensitic PH, austenitic PH or metastable austenitic PH stainless steel can be used. Also can according to the present invention for the Base steel sheets for the production of sheets from rustproof Steel cast for inner diameter saw blade substrates thin plates as well as steel sheets are used which are made of these cast plates are made.

example

Stahlsorten mit der in Tabelle 1 angegebenen Zusammensetzung wurden geschmolzen, um Ingots zu bilden, die zugerichtet und dann heißgewalzt wurden, um Bandstähle zu bilden. Die Stahlsorten A bis H stellen Stähle gemäß der vorliegenden Erfindung, die Stahlsorten I bis M stellen solche für Vergleichszwecke dar. Alle anderen Stahlsorten als I, J, L und M wurden unter Einsatz einer Schöpfstrecke aus MgO-CaO- Feuerfestmaterial, enthaltend CaO mit 50% oder weniger, beim Schöpf-Raffinieren nach dem Abfangen und durch Anwendung einer Schlacke erzeugt, die eine Zusammensetzung von CaO- SiO₂-Al₂O₃ als (CaO)/(SiO₂) = 1,0 bis 4,0 (Gewichtsbasis), mit 3% oder weniger Al₂O₃, 15% oder weniger MgO und 30 bis 80% CaO aufwies. Unter diesen Bedingungen waren die aufgetretenen Haupteinschlüsse Systeme aus Al₂O₃-MnO-SiO₂ mit einem Schmelzpunkt von 1400°C oder weniger. Andererseits ergaben für den Stahl K, der eine große Menge an S enthielt, die Einschlüsse aus Al₂O₃-MnO-SiO₂ auch einen Schmelzpunkt von 1400°C oder weniger, aber diese enthielten auch eine sehr große Zahl von Sulfiden.Steel grades with the composition given in Table 1 were melted to form ingots that were trimmed and then hot rolled to form steel strips. The Steel grades A to H make steels according to the present Invention, the steel grades I to M represent those for Comparative purposes. All steel types other than I, J, L and M were measured using a ladle section made of MgO-CaO- Refractory material containing CaO with 50% or less at Scooping-refining after interception and by application produced a slag that has a composition of CaO SiO₂-Al₂O₃ as (CaO) / (SiO₂) = 1.0 to 4.0 (weight basis), with 3% or less Al₂O₃, 15% or less MgO and 30 to Had 80% CaO. Under these conditions, they were Main inclusion systems with Al₂O₃-MnO-SiO₂ a melting point of 1400 ° C or less. On the other hand for the steel, which contained a large amount of S, the inclusions of Al₂O₃-MnO-SiO₂ also have a melting point of 1400 ° C or less, but they also contained a lot large number of sulfides.

Unter Befolgung der in Tabelle 2 und Tabelle 3 angegebenen Herstellungsbedingungen wurde jeder dieser heißgewalzten Bandstähle zur Herstellung der Materialien Nr. 1 bis Nr. 29 eingesetzt. Unter diesen stellen Nr. 1 bis Nr. 15 Materialien der vorliegenden Erfindung und Nr. 16 bis Nr. 29 Vergleichsmaterialien dar. Die Materialien Nr. 1 bis Nr. 15, die aus den Stählen A bis H erzeugt waren, welche diejenigen der vorliegenden Erfindung sind, enthielten nicht-metallische Einschlüsse mit niedrigem Schmelzpunkt und guter Heißduktilität, so daß die Einschlüsse in Walzrichtung gut verteilt waren, und die meisten der Einschlüsse lagen in dünner Formgestalt vor, und zwar so dünn wie 5 µm oder weniger. Tabelle 4 bis Tabelle 6 zeigen die Bewertung der Menge an Martensit, der mechanischen Eigenschaften sowie der Bruchbeständigkeit der Materialien Nr. 1 bis Nr. 29.Following those given in Table 2 and Table 3 Manufacturing conditions were each of these hot rolled Steel strips for the production of materials No. 1 to No. 29 used. Among these are No. 1 to No. 15 materials of the present invention and No. 16 to No. 29 Comparative materials. The materials No. 1 to No. 15, which were made from steels A to H, which ones of the present invention contained non-metallic Inclusions with a low melting point and good ones Hot ductility so that the inclusions in the rolling direction are good were distributed, and most of the inclusions lay in thinner shape, as thin as 5 µm or fewer. Table 4 to Table 6 show the evaluation of the Amount of martensite, the mechanical properties as well as the Resistance to breakage of materials No. 1 to No. 29.

Die Definition des Härteunterschieds in der Ebene, des anisotropen Differenzwertes, der Lochproben-Arbeitslast sowie der Bruchbeständigkeit, welche in Tabelle 4 bis Tabelle 6 enthalten sind, wird nachfolgend angegeben.The definition of the difference in hardness in the plane of the anisotropic difference value, the hole sample workload as well the breaking resistance, which is shown in Table 4 to Table 6 are included, is given below.

Der Härteunterschied in der Ebene ist der Absolutwert der Differenz zwischen der maximalen und minimalen Härte innerhalb einer Blattebene. The difference in hardness in the plane is the absolute value of the Difference between the maximum and minimum hardness within a leaf plane.

Der anisotrope Differenzwert ist der Absolutwert der Differenz zwischen den Werten für die 1,0%-Zugspannung in Walzrichtung und quer zur Walzrichtung.The anisotropic difference value is the absolute value of the Difference between the values for the 1.0% tension in Rolling direction and transverse to the rolling direction.

Die Blätter, bei denen kein Bruch festzustellen war, sind mit (O) und die Blätter, die eine hohe Bruchwahrscheinlichkeit aufwiesen, sind mit (X) markiert. Die Bruchbeständigkeit wird durch den Schneidetest ermittelt, und zwar nur bei den Blättern, die ein gutes Spannungsbelastungsvermögen ergaben.The leaves with no breakage are included (O) and the leaves, which are highly likely to break are marked with (X). The fracture resistance will determined by the cutting test, and only in the Sheets that gave a good stress tolerance.

Die Materialien Nr. 1 bis Nr. 15, die Beispiele der vorliegenden Erfindung darstellen, zeigten einen Wert für die 1,0% Zugspannung von 1520 N/mm² (155 kgf/mm²) oder mehr, einen anisotropen Differenzwert der 1,0%-Zugspannung von 196 N/mm² (20 kgf/mm²) oder weniger, eine Erichsen-Zahl von 4,6 mm oder mehr sowie einen Young-Modul von 166 600 N/mm² (17 000 kgf/mm²) oder mehr. Die Innendurchmesser-Sägeblätter aus diesen Materialien ergaben gute Spannungsbelastungseigen schaften, wobei sich Brüche weder in der Spannungsbelastungs- noch in der Schneidestufe zeigten. Diese Materialien der vorliegenden Erfindung lieferten stabile Materialqualität und ergaben eine nur sehr kleine Differenz der Härte innerhalb der Blattebene zwischen dem Maximal- und dem Minimalwert. Andererseits erwiesen sich die Vergleichsmaterialien Nr. 16 bis Nr. 29 bezüglich einiger mechanischer Eigenschaften als unterlegen, so daß die Innendurchmesser-Sägeblatter aus diesen Materialien entweder in der Spannungsbelastungs- oder der Schneidestufe zu Brüchen führten.The materials No. 1 to No. 15, the examples of the present invention showed a value for the 1.0% tension of 1520 N / mm² (155 kgf / mm²) or more, an anisotropic difference value of the 1.0% tensile stress of 196 N / mm² (20 kgf / mm²) or less, an Erichsen number of 4.6 mm or more and a Young's modulus of 166 600 N / mm² (17 000 kgf / mm²) or more. The inner diameter saw blades these materials gave good stress properties shifts, with breaks neither in the stress load still showed in the cutting stage. These materials the present invention provided stable material quality and showed only a very small difference in hardness within the leaf level between the maximum and the minimum value. On the other hand, Comparative Materials No. 16 turned out to be to No. 29 regarding some mechanical properties as underlay so that the inner diameter saw blades out these materials either in the stress or the cutting stage led to breaks.

Unter den oben beschriebenen Vergleichsbeispielen war das Material Nr. 16 geringwertig bezüglich des Verminderungsverhältnisses pro Durchlauf beim Temperwalzvorgang, und das Material ergab eine nur niedrige Erichsen-Zahl und wies eine Bruchneigung während der Spannungsbelastung auf. That was among the comparative examples described above Material No. 16 inferior to the Reduction ratio per run at Temper rolling, and the material gave only a low one Erichsen number and showed a tendency to break during the Voltage load on.

Das Material Nr. 17 ergab ein hohes Verminderungsverhältnis beim Temperwalzen sowie einen großen anisotropen Differenzwert der 1,0%-Zugspannung, und es wies eine Neigung zum Brechen bei Spannungsbelastung auf.Material No. 17 showed a high reduction ratio annealing and a large anisotropic Differential value of the 1.0% tensile stress, and it showed an inclination to break up under stress.

Das Material Nr. 18 ergab ein niedriges Verminderungsverhält nis beim Temperwalzen sowie eine kleine Menge an Martensit, was zu einem geringen Young-Modul und einem geringen Wert für die 1,0%-Zugspannung führte, was wiederum Brüche beim Schneiden induzierte.Material No. 18 showed a low reduction ratio temper rolling and a small amount of martensite, resulting in a low Young's modulus and a low value for the 1.0% tensile stress led to breaks in the Cutting induced.

Das Material Nr. 19 ergab ein niedriges Verminderungsverhält nis beim Temperwalzen sowie einen geringen Wert für die 1,0%- Zugspannung, und es wurden leicht Brüche beim Schneiden induziert.Material No. 19 showed a low reduction ratio temper rolling as well as a low value for the 1.0% Tension, and there were easily breaks when cutting induced.

Das Material Nr. 20 ergab ein hohes Verminderungsverhältnis beim Temperwalzen und war reich an Martensit und wies eine signifikant niedrige Erichsen-Zahl auf, was leicht zu Brüchen bei Spannungsbelastung führte.Material No. 20 showed a high reduction ratio temper rolling and was rich in martensite and had one significantly low Erichsen number on what easily breaks led with voltage load.

Das Material Nr. 21 wurde nur drei Kaltwalz-Zyklen, einschließlich dem Raffinier-Walzen, unterzogen, und so wurde der anisotrope Differenzwert der 1,0%-Zugspannung groß, und das Material wurde leicht beim Schneidvorgang gebrochen.Material No. 21 was only three cold rolling cycles, including refining rolling, and so on the anisotropic difference value of the 1.0% tensile stress is large, and the material was easily broken during the cutting process.

Das Material Nr. 22 wurde einer nur niedrigen Temperatur bei der Niedertemperatur-Wärmebehandlung ausgesetzt, so daß das Material nur ungenügend gealtert wurde. Im Ergebnis wies das Material einen geringen Wert der 1,0%-Zugspannung auf, und es zeigte sich, daß das Material beim Schneideeinsatz leicht zu Bruch ging.Material No. 22 was only at a low temperature exposed to the low temperature heat treatment, so that Material has aged insufficiently. As a result, it pointed out Material has a low value of 1.0% tension, and it showed that the material is easy to use when cutting Break went.

Das Material Nr. 23 wurde einer hohen Temperatur in der Niedertemperatur-Wärmebehandlung ausgesetzt, und so ergab sich beim Material eine große Menge an durch inverse Transformation gebildeter austenitischer Phase, was die Werte für den Young-Modul und die 1,0%-Zugspannung deutlich verminderte. Auch wies das Material einen großen anisotropen Differenzwert der 1,0%-Zugspannung auf, und es brach leicht bei Spannungsbelastung.Material No. 23 was subjected to a high temperature in the Exposed to low temperature heat treatment, and so revealed a large amount of material through inverse Transformation formed austenitic phase, what the values for the Young module and the 1.0% tension decreased. The material also exhibited a large anisotropic Differential value of the 1.0% tension, and it broke easily with voltage load.

Das Material Nr. 24 wurde in einer Atmosphäre mit niedriger H₂-Konzentration in der Endglühstufe behandelt, und so entwickelten sich Niederschläge auf der Oberfläche, was zu einem geringen Wert bei der Lochproben-Arbeitslast sowie leichtem Brechen bei Spannungsbelastung führte.Material No. 24 was exposed to a lower atmosphere H₂ concentration treated in the final glow stage, and so precipitation developed on the surface, leading to a low value in the hole sample workload as well easy breakage when stressed.

Das Material Nr. 25 enthielt eine große Menge an Al₂O₃ sowie eine große Anzahl an Einschlüssen mit einer Dicke von mehr als 5 µm in Dickenrichtung, und das Material Nr. 26 enthielt eine große Menge an SiO₂ sowie eine große Anzahl an Einschlüssen mit einer Dicke von mehr als 5 µm in Dickenrichtung. Im Ergebnis zeigten beide Materialien einen herabgesetzten Wert für die Lochproben-Arbeitslast, und es wurden Brüche bei Spannungsbelastung induziert.The material No. 25 contained a large amount of Al₂O₃ as well a large number of inclusions with a thickness of more than 5 µm in the thickness direction, and contained the material No. 26 a large amount of SiO₂ and a large number of Inclusions with a thickness of more than 5 µm in Thickness direction. As a result, both materials showed one reduced value for the hole test workload, and it fractures were induced under stress.

Das Material Nr. 27 enthielt eine Menge an Einschlüssen von Sulfiden, und so ergab das Material einen geringen Wert für die Lochproben-Arbeitslast, und es wurden Brüche bei Spannungsbelastung induziert.Material No. 27 contained a lot of inclusions of Sulfides, and so the material gave a low value for the hole test workload, and there were breaks in Stress induced.

Die Materialien Nr. 28 und Nr. 29 wiesen einen hohen SiO₂- Gehalt und Einschlüsse mit einer Dicke von mehr als 5 µm auf, und so stellte sich bei ihnen ein geringer Wert für die Lochproben-Arbeitslast ein, und es wurden Brüche bei Spannungsbelastung induziert.The materials No. 28 and No. 29 showed a high SiO₂- Content and inclusions with a thickness of more than 5 µm, and so it turned out to be of little value for them Punch workload, and breaks occurred Stress induced.

Claims

1. Stainless steel sheet with high breaking resistance, containing:
non-metallic inclusions of Al₂O₃, MnO and SiO₂, which are inevitably present in stainless steel,
wherein the non-metallic inclusions have a composition which is in a range which is defined by the nine points given below, based on the percentage weight in a phase diagram of a 3-component system of "Al₂O₃-MnO-SiO₂": said stainless steel sheet having a value for the 1.0% tensile stress of 1520 N / mm² (155 kgf / mm²) or more, the 1.0% tensile stress being the deformation stress when the sheet has an elongation of 1, 0% is suspended
said stainless steel sheet having an anisotropic difference value of 1.0% tensile stress of 196 N / mm² (20 kgf / mm²) or less, said anisotropic difference value being the absolute value of the difference of 1.0% tensile stress values in the rolling direction and transverse to Rolling direction is
and said stainless steel sheet has an Erichsen number of at least 4.6 mm.

2. A stainless steel sheet according to claim 1, wherein said stainless steel sheet consists essentially of:
0.01 to 0.2 wt% C, 0.1 to 2 wt% Si, 0.1 to 2 wt% Mn, 4 to 11 wt% Ni, 13 to 20 wt% Cr, 0, 01 to 0.2 wt% N, 0.0005 to 0.0025 wt% soluble Al, 0.002 to 0.013 wt% O, 0.08 to 0.9 wt% Cu, 0.009 wt% or less S and the rest of Fe
consists.

3. Stainless steel sheet according to claim 2, wherein the said C content is 0.032 to 0.178% by weight.

4. Stainless steel sheet according to claim 2, wherein the said Si content is 0.21 to 1.85% by weight.

5. Stainless steel sheet according to claim 2, wherein the Mn content mentioned is 0.49 to 1.80 wt.%.

6. Stainless steel sheet according to claim 2, wherein the mentioned Ni content is 5.12 to 8.80% by weight.

7. A stainless steel sheet according to claim 2, wherein the mentioned Cr content is 13.9 to 16.8% by weight.

8. Stainless steel sheet according to claim 2, wherein the said N content is 0.012 to 0.190% by weight.

9. A stainless steel sheet according to claim 2, wherein the mentioned soluble Al content 0.0006 to 0.0023% by weight is.

10. Stainless steel sheet according to claim 2, wherein the mentioned O content is 0.0032 to 0.0120% by weight.

11. A stainless steel sheet according to claim 2, wherein the mentioned Cu content is 0.12 to 0.35% by weight.

12. A stainless steel sheet according to claim 1, wherein the mentioned non-metallic inclusions 13 to 24% by weight Al₂O₃, 27 to 49 wt.% MnO and 34 to 55 wt.% SiO₂ contain.

13. A stainless steel sheet according to claim 1, wherein the called stainless steel sheet 40 to 90% martensite in Contains thickness direction of the stainless steel sheet.

14. The stainless steel sheet according to claim 1, wherein the mentioned value for the 1.0% tensile stress 1520 to 1960 N / mm² (155 to 200 kgf / mm²).

15. A stainless steel sheet according to claim 1, wherein the mentioned anisotropic difference value of the 1.0% tension 49 to 147 N / mm² (5 to 15 kgf / mm²).

16. A stainless steel sheet according to claim 1, wherein the mentioned Erichsen number is 4.7 to 6.5 mm.

17. A process for producing a thin stainless steel sheet which is highly resistant to breakage, comprising:
produces a stainless steel strip, which essentially consists of:
0.01 to 0.2 wt% C, 0.1 to 2 wt% Si, 0.1 to 2 wt% Mn, 4 to 11 wt% Ni, 13 to 20 wt% Cr, 0, 01 to 0.2 wt% N, 0.0005 to 0.0025 wt% soluble Al, 0.002 to 0.013 wt% O, 0.08 to 0.9 wt% Cu, 0.009 wt% or less S and the rest consists of Fe and unavoidable impurities,
said inevitable impurities being in the form of non-metallic inclusions which have a composition which lies in a range which is defined by the nine points given below, based on percentage weight in a phase diagram of a 3-component system of "Al₂O₃-MnO -SiO₂ ": carries out the following process steps with the stainless steel strip:
Annealing - pickling - first cold rolling (CR₁) - first intermediate annealing - second cold rolling (CR₂) - second intermediate annealing - third cold rolling (CR₃) - final annealing - fourth cold rolling (CR₄) - low-temperature heat treatment,
the reduction ratios of the first, second and third cold rolling stages each make up 30 to 60%,
the reduction ratio in the fourth cold rolling stage mentioned is 60 to 76% and the reduction ratio per pass in the fourth cold rolling stage mentioned is 3 to 15%,
the annealing temperatures in the above-mentioned first intermediate, second intermediate and last annealing stages are in each case 950 to 1150 ° C.
said low temperature heat treatment is carried out at a temperature of 300 to 600 ° C for 0.1 to 300 sec, and
said last annealing step and said low temperature heat treatment are carried out in a non-oxidizing atmosphere containing 70 vol% or more H₂.

18. A stainless steel sheet according to claim 17, wherein the called low temperature heat treatment at a Temperature from 400 to 500 ° C for 2 to 15 seconds becomes.