DE4115798C2 - Heizungseinrichtung - Google Patents

Description

Die Erfindung bezieht sich auf eine Heizungseinrichtung gemäß dem einleitenden Teil des unabhängigen Patentanspruchs, wie aus "Haustechnische Rundschau 12/1970, Seiten 336 bis 341 bekannt ist. Hier wird zur Verhinderung an Tieftemperaturkorrosion an Heizkesseln entweder eine Kesselbeimischpumpe oder ein 4-Wege-Mischer eingesetzt. Die Entgegenhaltung lehrt weiterhin, bei einer Anlage mit 4-Wege-Mischer im Kesselkreis zusätzlich eine Förderpumpe einzusetzen, um auch in diesem Kreis den Wasserdurchsatz annähernd konstant zu halten.

Weiterhin ist aus dem deutschen Gebrauchsmuster DE 88 13 582 U1 eine Zentralheizungsanlage mit einem Kesselkreis und einem Anlagenkreis bekanntgeworden, wobei in beiden Kreisen je eine Umwälzpumpe vorgesehen ist, wobei beide Kreise für 2 Leitungen vor- und rücklaufseitig miteinander verbunden sind. In der einen Leitung ist ein thermisch gesteuertes Ventil vorgesehen, das bei Unterschreiten eines Temperaturgrenzwertes den Kessel vom Heizungsumlauf abkoppelt und erst beim Erreichen und Überschreiten dieses Temperaturgrenzwertes wieder ankoppelt.

Bei bekannten derartigen Heizungseinrichtungen sind Drei-Wege-Mischer vorgesehen, über die der Auslauf des Kessels mit dem Vorlauf der Heizkörperanordnung verbindbar ist, wobei auch der Rücklauf mit dem Vorlauf der Heizkörperanordnung verbindbar ist.

Bei solchen Heizungseinrichtungen ergibt sich allerdings das Problem, daß es bei diesen Einrichtungen zu relativ tiefen Temperaturen des in den Kessel einströmenden Wassers kommen kann, was zu einer erhöhten Korrosion im Kessel führt.

Es ist Aufgabe der vorliegenden Erfindung, eine gattungsgemäße Einrichtung dahin gehend zu modifizieren, daß sich auch während der Startphase ein gutes Betriebsverhalten einstellt, d. h., daß auch beim Übergang von der Kesseleinlauftemperatur-Anhebung zum Normalbetrieb ein Pendeln um den Umschaltpunkt des Übergangs von einer Betriebsart zur anderen vermieden wird und die eine Aufheizung des Heizkreises von kurzer Zeit erlauben.

Diese Aufgabe wird durch die kennzeichnenden Merkmale des Anspruchs 1 gelöst.

Durch diese Maßnahmen wird erreicht, daß auch während der Anhebung der Kesseleinlauf temperatur ein bestimmter Anteil des vom Kessel kommenden heißen Wassers in den Hei­ zungskreis gespeist wird. Dabei wird der Anteil des dem Heizkreis zugeführten Anteils des heißen Wassers mit steigender Temperatur des in den Kessel gelangenden Wassers er­ höht, so daß sich ein allmählicher Übergang von der Anhebung der Kesseleinlauftemperatur in den Normalbetrieb ergibt.

Weiter wird durch die erfindungsgemäßen Maßnahmen erreicht, daß eine hohe Schalthäu­ figkeit zwischen dem Normal- und einer Kesseleinlauftemperatur-Anhebung, die zu einem erhöhten Ausstoß an Schadstoffen führt, vermieden wird.

Weiter kann die Steuereinrichtung für eine Heizung ohne optimierter Startphase auch die Rücklauftemperatur in Abhängigkeit von der Außentemperatur und Soll-Wert-Einstellungen regeln, wobei zum Beispiel der Brenner des Kessels über einen Zweipunktregler ein- und ausgeschaltet werden kann.

Auf diese Weise ist sichergestellt, daß im Falle des Unterschreitens der vorgesehenen Min­ desttemperatur des in den Kessel einströmenden Wassers der Mischer den Ein- und Auslauf des Kessels kurzschließt und die Verbindung zum Vor- beziehungsweise Rücklauf der Heiz­ körperanordnung unterbricht und der Brenner eingeschaltet wird, so daß rasch wieder eine entsprechende Einlauftemperatur für den Kessel erreicht wird. Oberhalb einer vorbestimm­ ten Einlauftemperatur des Kessels kann dann der Mischer wie bei herkömmlichen Hei­ zungseinrichtungen im Sinne der Einhaltung einer vorbestimmten Vorlauftemperatur gere­ gelt werden, wobei einfach Teile des Rücklaufwassers dem Vorlaufwasser zugemischt wer­ den und der Rest des Rücklaufwassers dem Kesseleinlauf zugeleitet wird. Der Kessel wird entsprechend dem Soll-Wert der Rücklauftemperatur außentemperaturgeregelt.

Um im Bereich der vorbestimmten minimalen Einlauftemperatur ein ständiges Regeln des Mischers zu vermeiden, ist es vorteilhaft, wenn zwischen der Einlauftemperatur des Kessels, bei der der Mischer den Kesselein- mit dem -auslauf kurzschließt und die Verbindung zum Vor- beziehungsweise Rücklauf der Heizkörperanordnung hin unterbricht und der Einlauf­ temperatur, bei der der Mischer beginnt, wieder eine Verbindung zum Vor- beziehungsweise Rücklauf der Heizkörperanordnung hin herzustellen, eine bestimmte Hysterese, zum Bei­ spiel von etwa 2 bis 5 K, vorgesehen ist.

So kann zum Beispiel vorgesehen sein, daß bei einer Einlauftemperatur von 40°C oder we­ niger der Mischer den Kesselein- mit dem -auslaß bei unterbrochener Verbindung derselben mit dem Vor- beziehungsweise Rücklauf der Heizkörperanordnung kurzschließt und von dem Vor- beziehungsweise Rücklauf der Heizkörperanordnung trennt und bei einer Einlauf­ temperatur von ca. 45° beginnt, eine Verbindung zwischen dem Kesselein- und -auslauf und dem Vor- beziehungsweise Rücklauf der Heizkörperanordnung herzustellen.

Weiter kann vorgesehen sein, daß die Steuereinrichtung den Mischer sowohl nach Maßgabe eines außentemperaturabhängigen Soll-Wertes der Rücklauftemperatur als auch in Abhän­ gigkeit vom Unter- beziehungsweise Überschreiten von einstellbaren Grenzwerten der mit­ tels eines mit der Steuereinrichtung verbundenen Fühlers erfaßten Rücklauftemperatur steuert, und daß der minimale Einschaltpunkt der Rücklauftemperaturregelung zumindest gleich dem Wert des unteren Rücklauftemperatur-Grenzwertes ist, und daß die Differenz des über dem Einschaltpunkt liegenden Ausschaltpunkt vom ersteren in Abhängigkeit mit der Hysterese des Rücklauftemperaturreglers der Steuereinrichtung gewählt ist, wobei die Differenz kleiner als die Hysterese ist und zum Beispiel nur 50% derselben beträgt.

Auf diese Weise ergibt sich ein besonders günstiger Betrieb der Heizungseinrichtung.

Weiter kann vorgesehen sein, daß der Umschalter eingangsseitig mit zwei Meßwertverarbei­ tungsschaltungen verbunden ist, die beide mit dem Außentemperaturfühler verbunden sind, aus dessen Signalen und die Verarbeitung derselben steuernden Einstellwerten Soll-Werte für die Kesseleinlauftemperatur und die Heizungsvorlauftemperatur gebildet werden.

Auf diese Weise lassen sich Anpassungen der Soll-Werte an verschiedene Verhältnisse erreichen.

Nach einem weiteren Merkmal der Erfindung kann vorgesehen sein, daß der Umschalter weiter über einen weiteren Umschalter wahlweise von den Ausgangssignalen eines von zwei Komparatoren steuerbar ist, wobei der eine Komparator das der Heizungsvorlauf-Soll-Tem­ peratur entsprechende Ausgangssignal der Meßwertverarbeitungsschaltung mit der Hei­ zungsvorlauftemperatur und der andere Komparator die Heizungsvorlauftemperatur mit dem Kessel-Einlauftemperatur-Grenzwert vergleicht, wobei der weitere Umschalter von einem den Kessel-Einlauftemperatur-Grenzwert mit der Heizungsvorlauf-Soll-Temperatur verglei­ chenden Komparator gesteuert ist.

Durch diese Maßnahmen ist es möglich, ein schnelles Öffnen des Mischventiles zu vermei­ den, wobei zwischen zwei Fällen unterschieden werden kann:

• 1. Vorlauftemperatur-Soll-Wert < Vorlauftemperatur-Minimalwert
• 2. Vorlauftemperatur-Soll-Wert < Vorlauftemperatur-Minimalwert

Dies wird durch den den zusätzlichen Umschalter steuernden Komparator möglich.

Eine Umschaltung erfolgt für den ersten Fall, bei dem die Differenz Vorlauftemperatur-Soll- Wert < Vorlauftemperatur-Minimalwert ist, auf den Normalbetrieb, wenn die Bedingung:

ϑ_HV < (ϑ_KAG + Δϑ_KAG)

erfüllt ist, wobei ϑ_HV die Heizungsvorlauftemperatur, ϑ_KAG den Kessel-Einlauftemperatur- Grenzwert und Δϑ_KAG den Differenzbetrag zum Kessel-Einlauftemperatur-Grenzwert bedeu­ ten.

Damit ist es möglich, die Stellung des Mischventiles nahe an den Beharrungswert bei außentemperaturgeführter Vorlauftemperaturregelung heranzuführen, so daß es nicht mehr zu Schwingungen der Rücklauftemperatur nach dem Umschalten kommt.

Für den zweiten Fall, bei dem der Vorlauftemperatur-Soll-Wert ← Vorlauftemperatur-Mini­ malwert ist, erfolgt die Umschaltung, wenn die Bedingung

(_HV < ϑ_HVS) V (ϑ_KA < (ϑ_KAG + Δϑ_KAG)

erfüllt ist, wobei ϑ_HVS den Heizungsvorlauf-Soll-Wert und ϑ_KA die Kesselrücklauftemperatur bedeuten.

Durch diese Maßnahmen wird ein zu häufiges Umschalten von einem Betriebszustand in den anderen sicher verhindert.

Die Erfindung wird nun anhand der Zeichnung näher erläutert.

Dabei zeigen:

Fig. 1 schematisch eine erfindungsgemäße Heizungseinrichtung,

Fig. 2 ein Diagramm, das die Zusammenhänge zwischen den verschiedenen Temperatu­ ren zeigt und

Fig. 3 schematisch eine erfindungsgemäße Steuerung.

Der Kessel 1 ist mit seinem Auslauf 2 und seinem Einlaß 3 mit einem Vier-Wege-Mischer 4 verbunden, wobei in der vom Mischer 4 zum Einlaß 3 führenden Leitung eine Kesselkreis­ pumpe 5 angeordnet ist, die mit einer Steuereinrichtung 6 verbunden ist.

An dem Mischer 4 sind weiter der Vorlauf 7 und der Rücklauf 8 einer Heizkörperanordnung 9 angeschlossen, wobei im Vorlauf 7 eine von der Steuereinrichtung 6 gesteuerte Heizkreis­ pumpe 10 angeordnet ist.

Die Steuereinrichtung 6 ist mit einem Einlauftemperaturfühler 11 verbunden, der die Tempe­ ratur des in den Kessel 1 einströmenden Wassers erfaßt. Weiter ist die Steuerung 6 mit ei­ nem Vorlauftemperaturfühler 12, der die Temperatur des Wassers im Vorlauf 7 erfaßt, sowie mit einem Außentemperaturfühler 13 verbunden und steuert die Beheizung des Kessels 1 und den Mischer 4 entsprechend einem zur Lösung der ersten beziehungsweise zweiten Aufgabe geeigneten Algorithmus und den herrschenden Gegebenheiten, insbesondere der Außentemperatur.

Fig. 2 zeigt den Zusammenhang, nach dem die Steuereinrichtung zur Lösung der ersten Aufgabe die Rücklauftemperatur in Abhängigkeit von der Außentemperatur und der Soll- Wert-Einstellung regelt, indem sie zum Beispiel den Brenner des Kessels 1 über einen Zweipunktregler ein- und ausschaltet.

Auf der Abszisse ist die Außentemperatur ϑ_A und auf der Ordinate der Soll-Wert der Rück­ lauftemperatur ϑ_R1S aufgetragen.

Die obere Kurve stellt den außentemperaturabhängigen Abschaltpunkt ϑ_{R1S, A} und die untere Kurve den außentemperaturabhängigen Einschaltpunkt ϑ_{R1S, E} dar.

Die Kurven können durch den Raumtemperatur-Soll-Wert-Einsteller TRS in Richtung der Achse, die mit ϑ_Rs beschriftet ist, verschoben werden.

Außerdem sind parallel zur Außentemperaturachse verlaufende Linien eingezeichnet. Die untere dieser Linien gibt den Einschaltpunkt ϑ_{R1G, E} der Minimaltemperaturbegrenzung, die obere dieser Linien den Abschaltpunkt ϑ_{R1G, A} an.

Dadurch ist eine gleitende Anpassung der mittleren Kesseltemperatur an den Wärmebedarf und damit eine energiesparende Steuerung möglich.

Für diese Regelung wird eine einstellbare Schaltdifferenz ϑ_{R1G, A}-ϑ_{R1G, E} verwendet.

Der Soll-Wert der Rücklauftemperatur entspricht dem Einschaltpunkt des Kesselzwei­ punktreglers. Er wird nach unten begrenzt durch den voreingestellten Grenzwert _{R1G, E} für die minimale Rücklauftemperatur. Dies bedeutet, daß im Heizbetrieb kein niedrigerer Soll- Wert als der Grenzwert auftreten kann.

Die Steuerung erfolgt dabei in der Weise, daß bei einer unter einem bestimmten Minimal­ wert, zum Beispiel 40°C, liegenden Einlauftemperatur des Kessels 1 der Mischer 4 lediglich den Kesselauslauf 2 mit dem Kesseleinlauf 3 verbindet, wobei eine Verbindung zum Vor­ beziehungsweise Rücklauf 7, 8 hin unterbunden ist, und die Steuerung 6 den Brenner des Kessels 1 einschaltet.

Aufgrund der Beheizung des Kessels 1 steigt die Einlauftemperatur des Kessels 1 wegen des geringen Wasservolumens rasch an. Übersteigt nun die Einlauftemperatur des Kessels 1 einen bestimmten Wert, der um einen bestimmten Betrag, zum Beispiel 2 bis 5 K über dem Minimalwert liegt, so wird der Mischer 4 in der Weise angesteuert, daß der Kesselaus­ lauf 2 mit dem Vorlauf 7 und der Rücklauf 8 mit dem Kesseleinlauf 3 verbunden wird. Dabei kann entsprechend den Wärmeanforderungen der Heizkörperanordnung 9 auch eine Ver­ bindung zwischen dem Vorlauf 7 und dem Rücklauf 8 hergestellt werden, um einen Teil des Rücklaufwassers in üblicher Weise dem Vorlauf zuzumischen.

Der Abstand, um den der Abschaltpunkt ϑ_{R1G, A} über dem Einschaltpunkt ϑ_{R1G, E} liegt, ist da­ bei mit der Hysterese des Rücklauftemperaturreglers so gekoppelt, daß er nur einen Teil der eingestellten Hysterese, zum Beispiel 50%, beträgt.

Dadurch ist sichergestellt, daß der Brenner auch dann noch eingeschaltet bleibt, wenn die Rücklauftemperatur bereits den Ausschaltpunkt der Minimalbegrenzung ϑ_{R1G, A} überschritten hat und der Mischer 4 bereits wieder geöffnet wird.

Dabei ist die Kesselkreispumpe 5 stets in Betrieb, wenn die Heizkreispumpe 10 in Betrieb ist. Weiter ist die Kesselkreispumpe 5 auch zu Beginn des Betriebes des Kessels 1 in Be­ trieb, wenn also die Einlauftemperatur des Kessels 1 noch unter dem Minimalwert liegt.

Wird aufgrund einer geringen Wärmeanforderung im Bereich der Heizkörperanordnung 9 ein relativ großer Anteil des Rücklaufes 8 dem Vorlauf 7 zugemischt und sinkt aus diesem Grunde die Einlauftemperatur des Kessels 1 unter den vorgegebenen Minimalwert ab, so wird der Mischer 4 entsprechend angesteuert und schließt den Kesselauslauf 2 mit dem Kesseleinlauf 3 kurz und unterbricht die Verbindung zum Vorlauf 7 und Rücklauf 8, um ein zu weites Absinken der Kesseleinlauftemperatur zu verhindern, was zu einer erhöhten Kor­ rosionsgefahr führen würde. Dabei bleibt die Kesselkreispumpe 5 in Betrieb.

Die Steuerung erfolgt in der Weise, daß bei einer unter einem bestimmten Minimalwert, zum Beispiel 40°C, liegenden Einlauftemperatur des Kes­ sels 1 der Mischer 4 den Kesselauslauf 2 mit dem Kesseleinlauf 3 so verbindet, daß der Volumenstrom zum Vor- beziehungsweise Rücklauf 7, 8 hin gedrosselt ist und die Steuerung 6 den Kessel 1 einschaltet.

Bei der Beheizung des Kessels 1 steigt die Einlauftemperatur des Kessels 1 aufgrund des geringen Wasservolumens rasch an. Übersteigt nun die Einlauftemperatur des Kessels 1 einen bestimmten Wert, der um einen bestimmten Betrag, zum Beispiel 2 bis 5 K, über dem Minimalwert liegt, so wird der Mischer 4 in der Weise angesteuert, daß der Kesselauslauf 2 mit dem Vorlauf 7 und der Rücklauf 8 mit dem Kesseleinlauf 3 verbunden wird. Dabei kann entsprechend den Wärmeanforderungen der Heizkörperanordnung 9 auch eine Verbindung zwischen dem Vorlauf 7 und dem Rücklauf 8 hergestellt werden, um einen Teil des Rück­ laufwassers in üblicher Weise dem Vorlauf zuzumischen.

Dabei ist die Kesselkreispumpe 5 stets in Betrieb, wenn die Heizkreispumpe 10 in Betrieb ist. Weiter ist die Kesselkreispumpe 5 auch zu Beginn des Betriebes des Kessels 1 in Be­ trieb, wenn also die Einlauftemperatur des Kessels 1 noch unter dem Minimalwert liegt.

Wird aufgrund einer geringen Wärmeanforderung im Bereich der Heizkörperanordnung 9 ein relativ großer Anteil des Rücklaufes 8 dem Vorlauf 7 zugemischt und sinkt aus diesem Grunde die Einlauftemperatur des Kessels 1 unter den vorgegebenen Minimalwert ab, so wird der Mischer 4 entsprechend angesteuert und schließt den Kesselauslauf 2 mit dem Kesseleinlauf 3 kurz und unterbricht die Verbindung zum Vorlauf 7 und Rücklauf 8, um ein zu weites Absinken der Kesseleinlauftemperatur zu verhindern, was zu einer erhöhten Kor­ rosionsgefahr führen würde. Dabei bleibt die Kesselkreispumpe 5 in Betrieb.

Die Steuerung 6 ist als Blockschaltbild in der Fig. 3 dar­ gestellt.

Diese Steuerung 6 besteht im wesentlichen aus einem Subtrahierer 20, an dessen einem Eingang ein vom Einlauftemperaturfühler 11 kommendes Signal ϑ_KA anliegt und an dessen subtrahierenden Eingang ein einer Soll-Temperaturdifferenz Δϑ_S entsprechendes Signal ansteht, einem mit dessen Ausgang verbundenen Umschalter 21, der von einem Kompara­ tor 22 gesteuert ist und seinerseits ausgangsseitig mit den Eingängen zweier Regler 23, 24 verbunden ist. Weitere Eingänge des Umschalters 21 werden von zwei Soll-Werte liefernden Meßwertverarbeitungsschaltungen 25, 26 gebildet.

Der Komparator 22 ist eingangsseitig mit dem Signal des Einlauftemperaturfühlers 11 ϑ_KA und einem Grenzwertsignal ϑ_KAG beaufschlagt, wobei das letztere Signal auch an einem Eingang des Umschalters 21 anliegt. Dabei gibt der Komparator 22 bei einem unter dem Grenzwert ϑ_KAG liegenden Signal des Einlauftemperaturfühlers 11 ϑ_KA ein Signal ab, das ein Umschalten des Umschalters 21 bewirkt. Der Komparator 22 kann den Umschalter 21 in beide Richtungen betätigen.

Die beiden Meßwertverarbeitungsschaltungen 25 und 26 liefern Soll-Werte für die Heizungs­ vorlauftemperatur ϑ_HVS und die Kesseleinlauftemperatur ϑ_KAS, die als Eingangssignale an dem Umschalter 21 anliegen.

Diese Meßwertverarbeitungsschaltungen 25 und 26 verarbeiten das vom Außentemperatur­ fühler 13, der mit diesen beiden Schaltungen verbunden ist, kommende Signal ϑ_A in Abhän­ gigkeit von Stellern 27, 27', die zur Einstellung der Steilheit der den Zusammenhang zwi­ schen dem Signal ϑ_A und dem entsprechenden Soll-Wert beschreibenden Kurve beeinflußt, und Stellern 28, 28', die zur Parallelverschiebung dieser Kurven dienen.

Weiter ist der den Vier-Wege-Mischer 4 steuernde Regler 23 mit einem vom Vorlauftempe­ raturfühler 12 kommenden Signal ϑ_HV und der den Brenner steuernde Regler 24 mit dem vom Einlauftemperaturfühler 11 kommenden Signal ϑ_KA beaufschlagt.

Gibt der Komparator 22 ein Signal aufgrund eines Unterschreitens des Kessel-Einlauftempe­ ratur-Grenzwertes ϑ_KAG durch die momentane Kesseleinlauftemperatur ein Umschaltsignal an den Umschalter 21 ab, so wird der Regler 23 statt mit dem Vorlauftemperatur-Soll-Wert ϑ_HVS mit einem der Kesseleinlauftemperatur entsprechenden Signal ϑ_KA, das um ein vorge­ gebenes Soll-Wert-Differenzsignal Δϑ_S vermindert ist, beaufschlagt. Gleichzeitig wird der den Brenner steuernde Regler 24 statt mit dem Kessel-Einlauftemperatur-Soll-Wert ϑ_KAS mit dem Kessel-Einlauftemperatur-Grenzwert ϑ_KAG beaufschlagt, wobei durch das Soll-Wert- Differenzsignal Δϑ_S die Zeitdauer der Heizkreisaufheizung indirekt beeinflußt wird. Dieses Signal kann 5 bis 15 K entsprechen.

Dies bewirkt einerseits, daß der Brenner durch den Regler 24 aktiviert wird und gleichzeitig der Mischer 4 durch den Regler 23 in eine der Kesseleinlauftemperatur-Anhebung entspre­ chenden Stellung gesteuert wird, in der die Verbindung zwischen dem Kesselauslauf und der Heizungsvorlaufleitung auf ein bestimmtes Maß reduziert ist. In weiterer Folge wird der den Mischer 4 steuernde Regler 23 in Abhängigkeit von der Kesseleinlauftemperatur ge­ steuert, wobei die Verbindung zwischen dem Kesselauslauf 2 und dem Heizungsvorlauf 7 mit steigender Kesseleinlauftemperatur weiter geöffnet wird.

Die Rückstellung des Umschalters 21 in dessen dem Normalbetrieb entsprechende Stellung, in der die beiden Regler 23 und 24 mit dem Heizungsvorlauftemperatur-Soll-Wert ϑ_HVS be­ ziehungsweise dem Kessel-Einlauftemperatur-Soll-Wert ϑ_KAS beaufschlagt sind, erfolgt, wenn die folgenden Bedingungen erfüllt sind.

Um ein zu schnelles Öffnen des Mischventiles zu vermeiden, muß zwischen den folgenden Fällen unterschieden werden:

• 1. Vorlauftemperatur-Soll-Wert < Vorlauftemperatur-Minimalwert
• 2. Vorlauftemperatur-Soll-Wert < Vorlauftemperatur-Minimalwert

Dies wird durch den Komparator 31, der auf den Umschalter 32 einwirkt, sichergestellt.

Eine Umschaltung erfolgt für den ersten Fall, das heißt Vorlauftemperatur-Soll-Wert < Vor­ lauftemperatur-Minimalwert, in der Weise, daß der Komparator 31 den Umschalter 32 in Richtung auf den Komparator 30 steuert, so daß dessen Ausgangs-signal zum Umschalter 21 durchgeschaltet wird und diesen steuert. Die Umschaltung auf den Normalbetrieb erfolgt dabei, wenn die Bedingung

ϑ_HV < (ϑ_KAG + Δϑ_KAG)

erfüllt ist.

Diese Abfrage wird durch den Komparator 30 vorgenommen.

Damit ist es möglich, die Stellung des Mischventiles nahe an den Beharrungswert bei außentemperaturgeführter Vorlauftemperaturregelung heranzuführen, so daß es nicht mehr zu Schwingungen der Rücklauftemperatur nach dem Umschalten kommt.

Im zweiten Fall, das heißt Vorlauftemperatur-Soll-Wert ← Vorlauftemperatur-Minimalwert, wird der Umschalter 32 durch den Komparator 31 in Richtung auf den Komparator 29 ge­ schaltet, so daß dessen Ausgangssignale den Umschalter 21 steuern, wobei die Umschal­ tung dann vorgenommen wird, wenn die Bedingung
(ϑ_HV < ϑ_HVS) V (ϑ_KA < (ϑ_KAG + Δϑ_KAG)

erfüllt ist.

Es muß die Heizungsvorlauftemperatur ϑ_HV größer als der Heizungsvorlauftemperatur-Soll- Wert ϑ_HVS sein, und die Kesseleinlauftemperatur ϑ_KA muß größer als der um einen Diffe­ renzbetrag Δϑ_KAG vergrößerte Kessel-Einlauftemperatur-Grenzwert ϑ_KAG sein.

Weiter kann die Rückstellung des Umschalters 21 erfolgen, wenn die Heizungsvorlauftem­ peratur ϑ_HV größer als der um einen Differenzbetrag Δϑ_KAG vergrößerte Kessel-Einlauftem­ peratur-Grenzwert ϑ_KAG ist. Durch diesen Differenzbetrag wird ein zu häufiges Schalten vermieden und sichergestellt, daß die Kesseleinlauftemperatur vor dem Umschalten auf den Normalbetrieb genügend angehoben ist, um auch nach der Umstellung in den Normalbetrieb genügend hoch zu bleiben, um ein abermaliges Umschalten in den Kessel-Einlauftempera­ tur-Anhebebetrieb zu vermeiden.

Dabei ist sichergestellt, daß der Übergang vom Kessel-Einlauftemperatur-Anhebebetrieb in den Normalbetrieb stetig erfolgt, indem der Vier-Wege-Mischer 4 in Abhängigkeit vom Vor­ lauftemperatur-Soll-Wert ϑ_HVS gesteuert wird und die Verbindung zwischen dem Kesselaus­ lauf 2 und dem Heizungsvorlauf 7 in Abhängigkeit von der Außentemperatur mehr oder we­ niger weit geöffnet wird.

Claims (7)

1. Heizungseinrichtung mit einem über einen Brenner beheizbaren Kessel, dessen Ein- und Auslauf (3 und 2) an einen Kesselkreis angeschlossen sind, welcher eine Kesselkreispumpe (5) und zwei Anschlüsse eines Vier-Wege-Mischers (4) aufweist, dessen zwei andere Anschlüsse mit einem Heizkreis verbunden sind, der eine Heizkörperanordnung (9) und eine Heizkreispumpe (10) aufweist, wobei eine Steuerungseinrichtung (6) vorgesehen ist, die den Heizkessel (1), die bei­ den Pumpen (5 und 10) und den Mischer (4) in Abhängigkeit von den über Tem­ peraturfühler (11, 12 und 13) ermittelten Eingangssignalen der Kesselrücklauf­ temperatur, der Heizkreistemperatur und der Außentemperatur steuert, und wo­ bei ein Kessel-Einlauftemperatur-Anhebebetrieb vorgesehen ist, bei dem die Steuereinrichtung (6) bei Unterschreiten eines bestimmten Wertes der Kessel- Einlauftemperatur den Brenner einschaltet, den Mischer (4) im Sinne einer Schließung des Kesselkreises beziehungsweise einer Unterbrechung der Ver­ bindung zum Vor- und Rücklauf (7, 8) des Heizkreises hin ansteuert und die Kesselkreispumpe (5) einschaltet, dadurch gekennzeichnet, daß der Vier- Wege-Mischer (4) während des Kessel-Einlauftemperatur-Anhebebetriebes durch die Steuereinrichtung (6) derart angesteuert wird, daß ausgehend von ei­ nem kleinen Durchfloß zwischen dem Auslauf (2) des Kessels (1) und der Vor­ laufleitung (7) der Heizkörperanordnung (9) dieser Durchfloß mit steigender Kes­ sel-Einlauftemperatur im Sinne einer Vergrößerung desselben beeinflußt ist.

2. Heizungseinrichtung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß bei Über­ schreiten eines bestimmten Wertes der Kessel-Einlauftemperatur der Vier- Wege-Mischer (4) derart angesteuert wird, daß die Verbindung des Kesselaus- beziehungsweise Kesseleinlaufes (2 beziehungsweise 3) zum Vor- beziehungs­ weise Rücklauf (7 beziehungsweise 8) hin geöffnet werden.

3. Heizungseinrichtung nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß die Steuereinrichtung (6) einen die Signale des Kessel-Einlauftemperaturfühlers (11) mit einem einstellbaren Grenzwert vergleichenden Komparator (22) auf­ weist, der bei Unterschreiten des Grenzwertes den Kessel-Einlauftemperatur- Anhebebetrieb startet.

4. Heizungseinrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch gekennzeich­ net, daß die Steuereinrichtung (6) den Mischer (4) sowohl nach Maßgabe eines außentemperaturabhängigen Soll-Wertes der Heizungs-Vorlauftemperatur als auch in Abhängigkeit vom Unter- beziehungsweise Überschreiten von einstellba­ ren Grenzwerten (ϑ_KAG) der Kessel-Einlauftemperatur steuert, wobei der Ein­ schaltpunkt (ϑ_{R1G, E}) des Kessel-Einlauftemperatur-Anhebebetriebes zumindest gleich dem Wert des unteren Grenzwertes (ϑ_KAG) ist und die Differenz des über dem Einschaltpunkt (ϑ_{R1G, E}) liegenden Ausschaltpunktes (ϑ_{R1G, A}) von ersterem in Abhängigkeit von der Hysterese eines Kessel-Einlauftemperaturreglers der Steuereinrichtung (6) derart gewählt ist, daß die Differenz kleiner als die Hyste­ rese ist und zum Beispiel nur 50% derselben beträgt.

5. Heizungseinrichtung nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet, daß der Komparator (22) mit seinem Ausgangssignal einen Umschalter (21) steuert, der einen den Brenner steuernden Regler (24) alternativ mit dem Kessel-Einlauftem­ peratur-Grenzwert (ϑ_KAG) oder mit dem Kessel-Einlauftemperatur-Soll-Wert (ϑ_KAS) beaufschlagt und der einen Vier-Wege-Mischer (4) steuernden Regler (23) alternativ mit dem Heizungs-Vorlauftemperatur-Soll-Wert (ϑ_HVS) oder mit dem Kessel-Einlauftemperatur-Ist-Wert (ϑ_KA) beaufschlagt.

6. Heizungseinrichtung nach Anspruch 5, dadurch gekennzeichnet, daß der Um­ schalter (21) eingangsseitig mit zwei Meßwertverarbeitungsschaltungen (25, 26) verbunden ist, die beide mit dem Außentemperaturfühler (13) verbunden sind, und die die Soll-Werte für die Kessel-Einlauftemperatur (ϑ_KAS) und die Heizungs- Vorlauftemperatur (ϑ_HVS) bilden.

7. Heizungseinrichtung nach Anspruch 5 oder 6, dadurch gekennzeichnet, daß der Umschalter (21) über einen weiteren Umschalter (32) wahlweise von den Ausgangssignalen eines von zwei Komparatoren (29, 30) steuerbar ist, wobei der eine Komparator (29) das dem Heizungs-Vorlauftemperatur-Soll-Wert (ϑ_HVS) entsprechende Ausgangssignal der Meßwertverarbeitungsschaltung (25) mit dem Heizungs-Vorlauftemperatur-Ist-Wert (ϑ_HV) und der andere Komparator (30) den Heizungs-Vorlauftemperatur-Ist-Wert (ϑ_HV) mit dem Kessel-Einlauftempera­ tur-Grenzwert (ϑ_KAG) vergleicht, wobei der weitere Umschalter (32) von einem den Kessel-Einlauftemperatur-Grenzwert (ϑ_KAG) mit dem Heizungsvorlauftempe­ ratur-Soll-Wert (ϑ_HVS) vergleichenden Komparator (31) gesteuert ist.