DE4035447C2 - Elektrodenhalterung zur Druckkompensation an elektrochemischen Meßsystemen - Google Patents
Elektrodenhalterung zur Druckkompensation an elektrochemischen MeßsystemenInfo
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Description
Die Erfindung betrifft eine Elektrodenhalterung zur Druckkompensation an elektrochemischen
Meßsystemen, speziell Meßanordnungen mit potentiometrischen Meßketten und membranbe
deckten elektrochemischen Gassensoren, die in der Biotechnologie, der Hydrologie und allge
mein in der chemischen Industrie dann eingesetzt werden kann, wenn das Meßmedium unter
erhöhtem Druck steht.
Messungen mit elektrochemischen Gassensoren, beispielsweise mit einer potentiometrischen
Meßkette, bestehend aus einer ionensensitiven Meßelektrode und einer Bezugselektrode, die
über ein Diaphragma mit der Meßlösung in Verbindung steht, bringen besondere Probleme mit
sich, wenn das Meßmedium erhöhtem Druck ausgesetzt ist. Bereits bei geringem Überdruck
besteht die Gefahr, daß das Meßmedium durch das Diaphragma in die Bezugselektrode ein
dringt, die Elektrolytfüllung verunreinigt und somit Meßstörungen verursacht. Bei weiterer
Druckerhöhung muß - je nach den konstruktiven Gegebenheiten von Sensor und Geber - mit
der Zerstörung der Meßelektrode, beziehungsweise mit dem Ausstoßen von Meß- und Be
zugselektrode aus den Halterungen und dem unerwünschten Austritt von Meßgut gerechnet
werden.
Besonders kritisch ist der Einsatz membranbedeckter elektrochemischer Gassensoren bei wech
selndem beziehungsweise erhöhtem Druck, weil die verwendete dünne Polymermembran sehr
empfindlich auf Druckschwankungen reagiert. Selbst wenn noch keine Zerstörung dieser
Membran eintritt, können erhebliche Meßfehler entstehen, weil konstante Bedingungen in der
Elektrolytschicht zwischen Polymermembran und elektrochemischer Indikatorelektrode durch
pulsierende Bewegungen der Membran beziehungsweise deren irreversible Dehnung nicht
mehr gewährleistet sind. Um die gerannten Nachteile zu vermeiden, ist es nötig, Druckdiffe
renzen zwischen dem Meßmedium und dem Elektrodeninnenraum durch technische Maßnah
men zu kompensieren.
Es ist bekannt, die Druckdifferenz am Diaphragma einer Bezugselektrode dadurch zu kom
pensieren, daß man den Innenraum des Elektrodenkörpers mit einem Druckgas (Luft, Stick
stoff u. a.) beaufschlagt und dabei den auf der Elektrolytfüllung lastenden Druck so einstellt,
daß er den äußeren Druck des Meßmediums geringfügig übersteigt. Diese Verfahrensweise wird
u. a. bei sterilisierbaren potentiometrischen Meßwertgebern in der Biotechnologie häufig ange
wendet, und für diesen Zweck geeignete Elektrodenhalterungen sind im Handel.
Eine Elektrodenhalterung, die nach diesem Prinzip arbeitet und speziell für pH-Wertmessungen
unter Druck in der Zellstoffindustrie bestimmt ist, beschreibt DD-WP 2 00 380. Die Druck
kompensation durch Anlegen eines äußeren Hilfsdruckes eignet sich jedoch nur dann, wenn die
zu kompensierenden Druckdifferenzen nicht größer sind als ca. 0,3 Mpa. Bei höheren Werten
ist diese Methode zunehmend unsicher, weil plötzliche Druckentlastung auf der Seite des
Meßmediums, beispielsweise bei Chargenwechsel im Behälter, mindestens mit einer erhöhten
Leckrate der Bezugselektrodenfüllung, oft aber auch mit einer Zerstörung der Bezugselektrode
verbunden ist. Man hat versucht, bei höheren Druckbelastungen die eventuelle Zerstörung der
Bezugselektrode durch entsprechend robusten Aufbau zu vermeiden und das Ausstoßen oder
Lockern ihres Diaphragmas durch eine spezielle konstruktive Lösung zu verhindern, die in der
Patentschrift WO 89/02592 beschrieben ist. Druckkompensation durch Übertragen des Außen
druckes auf den Elektrodeninnenraum erfolgt dabei nicht. Besonders kritisch ist es, wenn - wie
in der Patentschrift DD-WP 2 00 380 vorgeschlagen - der äußere Hilfsdruck auch an der dünnen
Membran einer pH-Glaselektrode anliegt.
Es ist zwar möglich, die Druckdifferenz an den Elektroden durch ein Regelsystem - wie es u. a.
in DE-OS 18 04 962 vorgeschlagen wird - in den gewünschten Grenzen unabhängig vom Druck
im Behälter konstant zu halten, doch erfordert das einen zusätzlichen apparativen Auf
wand. Für Druckkompensation an membranbedeckten elektrochemischen Gassensoren ist diese
Methode ungeeignet. Für diesen Fall, speziell zur Verhinderung der Membrandeformation an
membranbedeckten Sauerstoffsensoren unter Druckbelastung, ist in der österreichischen Patent
schrift AT 272 273 eine Anordnung vorgeschlagen worden, bei der das elektrochemische Meß
system als Kolben gestaltet in einer Rohrhülse verschiebbar angeordnet ist und durch eine
Feder von innen die äußere Druckbelastung der Diffusionsmembran kompensiert wird. Nach
teilig ist, daß die Wirksamkeit dieser Anordnung von der Federkraft der innenliegenden Feder
bestimmt und begrenzt wird, so daß nur relativ geringe Druckdifferenzen kompensiert werden
können.
Es ist weiter bekannt, zur Druckübertragung vom Meßmedium auf den Innenraum der Elek
trode einen Teil des Elektrodenkörpers als flexible Membran auszubilden und diesen vollstän
dig und blasenfrei mit der Elektrolytlösung zu füllen. Dabei ist entweder der Schaft der Be
zugselektrode (DD-WP 33 179) oder der untere Anschluß der Elektrolytbrücke mit dem Dia
phragma (DE-OS 34 11 800) flexibel ausgebildet. DD-WP 92 808 beschreibt die Anordnung
einer solchen Druckausgleichsmembran im Schaft einer Glaselektrode. Die Kombination der
flexiblen Membran mit einer Druckfeder gemäß DE-OS 20 61 963 ermöglicht es, außer der
Kompensation des außen am Diaphragma anliegenden Druckes zusätzlich einen geringen Über
druck im Inneren der Bezugselektrode aufrecht zu erhalten. Eine spezielle Ausführungsform die
ses Druckkompensationsprinzips, beschrieben in der DE-OS 1 S 98 765, beinhaltet eine Be
zugselektrode, bei der anstelle der Membran ein in einem Gehäuse bewegliches Ausströmrohr
angeordnet ist. Ein Überdruck in der Bezugselektrode wird durch Federdruck auf das bewegliche
Ausströmrohr erzeugt.
Die Verwendung flexibler Membranen zum Druckausgleich an einer Gasmeßsonde beschreibt
die DE-OS 21 21 021. Am Schaft der Meßsonde ist eine flexible Ringmembran angebracht, die
über eine oder mehrere Ausnehmungen im Elektrolytraum verspannt ist.
Der Hauptnachteil des Druckausgleichs mit flexiblen Membranen besteht darin, daß sich an der
Grenzfläche Meßmedium/Elektrolytfüllung relativ dünne empfindliche Materialien befinden, die
in aggressiven Medien und bei rauhem Industriebetrieb beträchtlichem Verschleiß unterliegen.
Dadurch ist die Sicherheit des Meßsystems beeinträchtigt. Außerdem wird diese Methode der
Druckkompensation bisher nur an Einzelelektroden angewendet; eine technisch brauchbare Lö
sung für Einstabmeßketten existiert nicht.
Schließlich ist auch bekannt, den Druckausgleich zwischen dem Meßmedium und dem Innen
raum der elektrochemischen Elektroden dadurch vorzunehmen, daß zwischen der Elektrolytfül
lung und dem Meßmedium blasenfrei eine elektrisch isolierende Flüssigkeit, z. B. Silikonöl oder
Paraffinöl, als Druckübertragungsmedium angeordnet ist. In den Patentschriften
DE-AS 11 72 448 und DE-AS 18 15 117 wird diese Methode für Bezugselektroden und in der
Patentschrift DE-AS 17 73 370 für Glaselektroden beschrieben. Nachteilig ist dabei, daß Meß
medium und elektrisch isolierende Flüssigkeit unmittelbar aneinandergrenzen. Dadurch treten
Störungen auf, wenn die Elektrode häufigem Temperaturwechsel ausgesetzt ist. Der dabei auf
tretende Wechsel von Ausdehnung und Kontraktion der Elektrodenfüllung bewirkt, daß die
elektrisch isolierende Flüssigkeit teilweise gegen Meßmedium ausgetauscht und somit der Innen
raum der Elektrode verunreinigt wird. Dieser Störeffekt verstärkt sich noch, wenn beim Abküh
len Luftblasen in die Elektrode gelangen.
In der japanischen Patentschrift JP 56-108949 (A) wird eine Elektrodenkonstruktion vor
geschlagen, die diesen "Pumpvorgang" bei Temperaturwechsel verhindert. Die dort beschriebene
Bezugselektrode gleicht die Volumenänderung der Elektrolytfüllung bei Temperatur- und
Druckschwankungen dadurch aus, daß der Elektrolytraum über einen engen Kanal mit dem
Meßmedium verbunden ist. Durch diesen Kanal wird der Außendruck auf den Innenraum der
Bezugselektrode übertragen und die Volumenänderung des Bezugselektrolyten ausgeglichen. Ein
Pfropfen, der in dem engen Kanal verschiebbar angeordnet ist, verhindert das Vermischen von
Bezugselektrolyt und Meßmedium. Der enge Verbindungskanal neigt jedoch in biologischen und
feststoffbelasteten Meßmedien zum Verstopfen, so daß die Bezugselektrode nur in Wasser oder
reinen wäßrigen Lösungen störungsfrei funktioniert. Das Einstellen eines Differenzdruckes am
Diaphragma, zusätzlich zur Druckkompensation, ist bei dieser konstruktiven Lösung nicht vor
gesehen.
Das Einstellen eines Differenzdruckes am Diaphragma der Bezugselektrode ist jedoch vor
teilhaft, weil eine definierte Leckrate des Bezugselektrolyten in das Meßmedium hinein kon
stante Bedingungen an der Grenzfläche Bezugselektrolyt/Meßmedium schafft, als Voraussetzung
für eine hohe Meßgenauigkeit bei potentiometrischen, insbesondere bei pH-Messungen. Außer
dem bewirkt die "fließende Grenzfläche" einen Selbstreinigungseffekt am Diaphragma, weil
Verunreinigungen abgestoßen werden. In der pH-Meßtechnik wird von dieser Möglichkeit viel
fältig Gebrauch gemacht. So beschreibt die europäische Patentanmeldung EP 0 399 101 ein der
artiges Verfahren, angewendet auf ein Gerät zur pH-Wertmessung in halbfesten Stoffen mit Hilfe
eines Einstichapparates. Durch Kolbendruck wird eine geringe Menge Bezugselektrolyt kurzzei
tig, im Moment des Einstiches, durch das Diaphragma nach außen gedrückt, reinigt die Grenzflä
che und stellt den Elektrolytkontakt zum Meßmedium her.
Die bisher bekannten technischen Lösungen ermöglichen eine "fließende Grenzfläche" entweder
bei Normaldruck oder aufwendig durch Anlegen eines äußeren Hilfsdruckes im begrenzten
Druckbereich bis etwa 1 MPa. Eine Anordnung, bei der ein definierter Differenzdruck am Dia
phragma der Bezugselektrode einer potentiometrischen Meßkette eingestellt werden kann, der
ohne Hilfsenergie unabhängig vom Außendruck konstant bleibt, ist nicht bekannt.
Mit der Erfindung sollen die dargelegten Mängel der bekannten technischen Lösungen vermie
den und der Einsatz elektrochemischer Meßsysteme, insbesondere potentiometrischer Meßket
ten und membranbedeckter Gassensoren, auch dann ermöglicht werden, wenn das Meßmedium
unter erhöhtem und/oder wechselndem Druck steht.
Aufgabe der Erfindung ist es, eine Elektrodenhalterung zur Druckkompensation an elektroche
mischen Meßsystemen zu schaffen, die sämtliche Druckzustände im Meßmedium unmittelbar
auf den Innenraum des elektrochemischen Meßsystems überträgt und damit eine Druckkompen
sation bewirkt, ohne daß ein äußerer Hilfsdruck angelegt wird oder eine empfindliche flexible
Membran mit dem Meßmedium in Kontakt kommt oder Meßmedium und eine elektrisch isolie
rende Flüssigkeit eine gemeinsame Grenzfläche bilden und die es gestattet, am Diaphragma der
Bezugselektrode einer potentiometrischen Meßkette einen gewünschten Differenzdruck Δp ein
zustellen, der unabhängig von den im Meßmedium herrschenden Druckzuständen konstant bleibt
oder an der Polymermembran eines membranbedeckten Gassensors den Differenzdruck Null
einzustellen.
Erfindungsgemäß wird diese Aufgabe durch eine Elektrodenhalterung mit folgenden Merkmalen
gelöst:
das elektrochemische Meßsystem ist entweder dichtend in einem Kolben befestigt oder selbst in Form eines Kolbens gestaltet, der in einer Rohrhülse frei beweglich ist und des sen Passung mit der Rohrhülse die Merkmale eines dichten Gleitsitzes erfüllt,
der oberhalb des Kolbens befindliche Abschnitt der Rohrhülse ist als hermetisch abge schlossene, druckfeste Kammer ausgebildet und mit einer elektrisch isolierenden Flüssig keit der Dichte kleiner 1 g/cm3 gefüllt,
eine in der druckfesten Kammer angeordnete Feder greift an dem beweglichen Kolben an,
die Federkraft der an dem beweglichen Kolben angreifenden Feder ist verstellbar, die elektrisch isolierende Flüssigkeit weist eine Viskosität größer 1000 mPa auf und wirkt als Dichtmittel zwischen der Innenwand der Rohrhülse und dem in dieser Rohr hülse gleitenden Kolben,
die Bewegung des Kolbens in der Rohrhülse löst ein elektrisches Signal zur Kontrolle der jeweiligen Kolbenstellung aus.
das elektrochemische Meßsystem ist entweder dichtend in einem Kolben befestigt oder selbst in Form eines Kolbens gestaltet, der in einer Rohrhülse frei beweglich ist und des sen Passung mit der Rohrhülse die Merkmale eines dichten Gleitsitzes erfüllt,
der oberhalb des Kolbens befindliche Abschnitt der Rohrhülse ist als hermetisch abge schlossene, druckfeste Kammer ausgebildet und mit einer elektrisch isolierenden Flüssig keit der Dichte kleiner 1 g/cm3 gefüllt,
eine in der druckfesten Kammer angeordnete Feder greift an dem beweglichen Kolben an,
die Federkraft der an dem beweglichen Kolben angreifenden Feder ist verstellbar, die elektrisch isolierende Flüssigkeit weist eine Viskosität größer 1000 mPa auf und wirkt als Dichtmittel zwischen der Innenwand der Rohrhülse und dem in dieser Rohr hülse gleitenden Kolben,
die Bewegung des Kolbens in der Rohrhülse löst ein elektrisches Signal zur Kontrolle der jeweiligen Kolbenstellung aus.
Als elektrisch isolierende Flüssigkeit zur Druckübertragung sind prinzipiell alle mit Wasser
nicht mischbaren Flüssigkeiten der Dichte kleiner als 1 g/cm3 und mit einem spezifischen Wider
stand ≧ 1012 Ohm/cm einsetzbar, sofern sie weder mit dem Material der Elektrodenhalterung noch
mit der Elektrolytfiillung des elektrochemischen Meßsystems reagieren. Bevorzugt sind Sili
konöle im Viskositätsbereich 50 bis 5000 mPa . s (20°C). Aber auch Paraffinöl sowie wasser-
und säurefreies Mineralöl, beispielsweise Transformatorenöl, sind geeignet.
Bei Verwendung eines Öles niedriger Viskosität ist es zweckmäßig, am äußeren Kolbenumfang
eine O-Ring- oder Lippendichtung zusätzlich anzuordnen, die jedoch die Leichtgängigkeit des
Kolbens nicht wesentlich beeinträchtigen darf. Damit wird verhindert, daß beim Anlegen eines
Differenzdruckes Δp an das Diaphragma der Bezugselektrode auch Öl langsam durch den
dichten Gleitsitz austritt. Diese zusätzliche Dichtung ist jedoch unnötig, wenn das verwendete
Öl eine Viskosität größer als 1000 mPa . s (20°C) besitzt, weil es dann selbst als Dichtmittel
wirkt und damit Leckverluste vernachlässigbar sind.
Der Differenzdruck Δp wird so gewählt, daß die Elektrolytlösung der Bezugselektrode sehr
langsam mit definierter Leckrate durch das Diaphragma nach außen gedrückt wird. Auf diese
Weise verhindert man, daß Meßmedium durch das Diaphragma in die Bezugselektrode ein
dringt, und es sind konstante Bedingungen an der Grenzfläche Meßmedium/Bezugselektrolyt
gewährleistet. Der Wert von Δp wird durch Verändern der Vorspannung einer Schraubenfeder,
die sich zwischen dem rohrförmigen Kolben und der Rohrhülse im Inneren der druckfesten
Kammer befindet, in den durch die Federkraft vorgegeben Grenzen eingestellt. Es ist günstig,
Federn mit kleiner Federkonstante c zu verwenden, weil dann die Änderung von Δp zwischen
unterer und oberer Endstellung des Kolbens gering bleibt.
Sind potentiometrische Meßketten in die erfindungsgemäße Elektrodenhalterung eingebaut,
dann bewirkt der durch das Diaphragma der Bezugselektrode ausfließende Elektrolytvorrat
eine sehr langsame Bewegung des Kolbens in die Rohrhülse hinein. Die Kontrolle des Elek
trolytvorrates erfolgt auf elektrischem Wege analog in der Weise, daß durch die Bewegung des
Kolbens in der Rohrhülse beispielsweise ein elektrischer Widerstand oder eine elektrische In
duktivität kontinuierlich verändert wird. Das Erreichen der oberen Endstellung des Kolbens
wird ebenfalls elektrisch durch Betätigen eines ein- oder mehrstufigen Endkontaktes signali
siert.
Der Einbau von membranbedeckten elektrochemischen Gassensoren, beispielsweise einer am
perometrischen Sauerstoffelektrode oder einer potentiometrischen Kohlendioxidelektrode in
die erfindungsgemäße Elektrodenhalterung ermöglicht auch an diesen gegen Druckbelastung
besonders empfindlichen Meßsystemen eine Kompensation der im Meßmedium herrschenden
Druckzustände. Zweckmäßigerweise wird dann der Gassensor so gestaltet, daß sein Schaftrohr
selbst den in der Rohrhülse beweglichen Kolben bildet. Die Federkraft der Schraubenfeder im
Inneren der Elektrodenhalterung wird so eingestellt, daß sie der Gewichtskraft des beweglichen
Kolbens mit dem elektrochemischen Meßsystem entspricht und damit die Bedingung Δp = 0
annähernd erfüllt ist. Die Viskosität der elektrisch isolierenden Flüssigkeit in der Elektroden
halterung soll oberhalb 1000 mPa . s (20°C) liegen.
Voraussetzung für die einwandfreie Funktion des druckkompensierten Meßsystems ist das bla
senfreie Aneinandergrenzen von elektrisch isolierender Flüssigkeit und Elektrolytfüllung des
Gassensors sowie die vollständige Verdrängung von Luft aus der hermetisch abgeschlossenen
druckfesten Kammer.
Die erfindungsgemäße Lösung soll anhand von zwei Ausführungsbeispielen näher erläutert
werden.
Fig. 1 zeigt die erfindungsgemäße Elektrodenhalterung mit eingebauter Glaselektroden-pH-
Einstabmeßkette. Hauptbestandteile sind
- - ein Druckrohr 1 mit der Führungshülse 2,
- - ein rohrförmig gestalteter Kolben 3, in dem die pH-Einstabmeßkette 4 dichtend gehaltert ist und der in der Führungshülse 2 frei beweglich gleitet,
- - ein druckfestes Oberteil 5, das durch die Überwurfmutter 6 mit dem Druckrohr 1 verbunden ist.
Die Laufflächen der Führungshülse 2 und des Kolbens 3 sind geschliffen und maßlich so auf
einander abgestimmt, daß sie die Merkmale eines dichten Gleitsitzes erfüllen. Ein O-Ring 7
sorgt zusätzlich für einwandfreie Abdichtung zwischen der Führungshülse 2 und dem bewegli
chen Kolben 3. Die von oben her eingeschobene pH-Einstabmeßkette 4 schlägt mit dem Bund
ihrer Metallkappe 8 an der Oberkante des Kolbens an. Ein O-Ring 9, den der Schutzkorb 10
beim Einschrauben in das Unterteil des Kolbens 3 an den Glasschaft anpreßt, bewirkt die
dichte Halterung der pH-Einstabmeßkette im Kolbenrohr.
Zwischen dem Druckrohr 1 und dem rohrförmig gestalteten Kolben 3 befindet sich eine
Schraubenfeder 11, die unten an der Oberkante der Führungshülse 2 und oben an dem Spreng
ring 12 anschlägt, der in eine der ringförmigen Rastungen 13 eingreift. Das Einstellen der Vor
spannung von Schraubenfeder 11 erfolgt durch Versetzen des Sprengringes 12.
Das Oberteil 5, das durch die Überwurfmutter 6 und den Dichtring 14 druckdicht mit dem
Druckrohr 1 verbunden ist, enthält als Einsatz einen metallummantelten Isolierkörper 15 zur
Durchführung der elektrischen Anschlüsse aus dem Druckraum nach außen. Die aufge
schraubte Kabel-Zugentlastung 16 preßt den Dichtring 17 zwischen den Isolierkörper 15 und
die Deckplatte des Oberteils 5. Eine Füllöffnung 18, die mit einer druckdichten Verschluß
schraube versehen ist, dient zum Einfüllen der elektrisch isolierenden Flüssigkeit.
Der Vorrat an Elektrolytlösung 19 für die Bezugselektrode 20 im Glasschaft der pH-
Einstabmeßkette 4 ist blasenfrei mit Silikonöl der Viskosität 50 mPa . s(20°C) überschichtet.
Ein Faserstopfen verschließt die Füllöffnung 21, gewährleistet jedoch die Druckübertragung
und den Nachfluß des Silikonöls in den Innenraum der Bezugselektrode 2.
Die Druckdifferenz Δp am Keramikdiaphragma 22 bestimmt die Ausflußgeschwindigkeit des
Elektrolyten 19 und ist durch die Art der Schraubenfeder 11 und durch die Wahl der Vorspan
nung festgelegt. Es gilt:
Δp = (P - GK) : AK
P = Federkraft
GK = Gewichtskraft des Kolbens 3
AK = Grundfläche des Kolbens 3
P = Federkraft
GK = Gewichtskraft des Kolbens 3
AK = Grundfläche des Kolbens 3
Der Innenraum der Elektrodenhalterung ist bis zur Füllöffnung 18 blasenfrei mit Silikonöl der
genannten Viskosität gefüllt. Die beiden Bohrungen 23 gewährleisten, daß das einfließende
Silikonöl auch die Luft aus dem Zwischenraum zwischen der pH-Einstabmeßkette 4 und der
Wandung des Kolbens 3 verdrängt. Durch die Verschlußschraube der Füllöffnung 18 ist das
silikonölgefüllte System druckdicht nach außen abgeschlossen.
Im Betriebszustand wirkt der Druck, der im Meßraum herrscht, auf den beweglichen Kolben 3,
überträgt sich auf die Silikonölfüllung in der Elektrodenhalterung und schließlich durch den
Faserstopfen 21 auch auf die Elektrolytfüllung 19 der Bezugselektrode. Unabhängig vom herr
schenden Außendruck bleibt der gewählte Wert für die Druckdifferenz Δp am Diaphragma 22
konstant.
Das langsame Ausfließen der Elektrolytlösung 19 durch das Keramikdiaphragma 22 bewirkt
ein Absinken der Grenzfläche Elektrolyt/Silikonöl in der pH-Einstabmeßkette und eine lang
same Bewegung des Kolbens 3 in das Innere des Druckrohres 1. In der oberen Endstellung,
wenn der Elektrolytvorrat 19 weitgehend verbraucht ist, erfolgt die elektrische Signalisierung
in zwei Stufen dadurch, daß die Oberkante eines von der Metallkappe 8 getragenen Distanz
stückes 24 zwei nacheinander angeordnete elektrische Kontakte 25 betätigt.
Fig. 2 zeigt das Beispiel einer Analogüberwachung des Elektrolytverbrauches mit Hilfe der
elektrischen Widerstandsmessung. Der Schleifkontakt 26 eines Schiebepotentiometers 27 wird
von der Oberkante des Distanzstückes 24 mitgeführt. Die gemessene Widerstandsänderung ist
ein Maß für den Verbrauch an Elektrolytlösung.
Fig. 3 zeigt einen potentiometrischen Kohlendioxidsensor, der in die erfindungsgemäße Elek
trodenhalterung eingebaut ist. Prinzipieller Aufbau und Wirkungsweise der Elektroden
halterung entsprechen dem Beispiel 1. Der rohrförmig gestaltete und in der Führungshülse 2
bewegliche Kolben 3 bildet jedoch gleichzeitig das Schaftrohr für den potentiometrischen
Kohlendioxidsensor. Eine durch den O-Ring 28 und die Überwurfmutter 29 gehaltene gasper
meable Polymermembran 30 verschließt die untere Stirnseite des Kolbens 3. Im Inneren des
Kolbenrohres ist eine pH-Einstabmeßkette 4 angeordnet, die aus dem polymerbeschichteten
Glasschaft 31, einer linsenförmigen H+-ionensensitiven Glasmembran 32, der Ableitelektrode
33 und einer Bezugselektrode 20 besteht, die in Form einer Ringfläche den Glasschaft umgibt.
Zwischen der Polymermembran 30 und der Glasmembran 32 befindet sich Polyamidgaze als
Distanzmaterial und gewährleistet dort eine definierte dünne Schicht der Hydrogencarbonat-
Elektrolytlösung 34, die im unteren Teil des rohrförmigen Kolbens 3 den Raum zwischen der
pH-Einstabmeßkette 4 und der Kolbenwand ausfüllt. Der Raum über der Hydrogencarbonat-
Elektrolytlösung 34 und über dem Innenpuffer 35 der Glaselektrode ist blasenfrei mit Silikonöl
der Viskosität 1500 mPa . s (20°C) gefüllt. Die beiden Füllöffnungen 36 und 37 sind mit
durchlässigen Faserstopfen verschlossen. Die Federkraft P der Schraubenfeder 11 ist durch
Versetzen des Sprengringes 12 in den Nuten 13 so einreguliert, daß die Bedingung für die
Druckdifferenz
Δp = (P - GK) : AK = 0
annähernd erfüllt ist.
Im Betriebszustand überträgt die luftblasenfrei gefüllte erfindungsgemäße Elektrodenhalterung
alle Druckzustände im Meßraum auf den Innenraum der Glaselektrode und auf die Hydrogen
carbonat-Elektrolytfüllung. Eine Dehnung der Polymermembran 30 bei Druckänderungen tritt
nicht ein, weil in dem dichten Gleitsitz der Kolben 3 leichtgängig auf einem Ölfilm
"schwimmt". Bei Δp = 0 und bei einer Viskosität des Silikonöls von < 1000 mPa . s (20°C) ist
die Leckrate an Silikonöl durch den Gleitsitz zu vernachlässigen, so daß auch der zusätzliche
O-Ring 7 (Fig. 1) hier entfallen kann.
1
Druckrohr
2
Führungshülse
3
rohrförmig gestalteter Kolben
4
pH-Einstabmeßkette
5
druckfestes Oberteil
6
Überwurfmutter
7
O-Ring
8
Metallkappe
9
O-Ring
10
Schutzkorb
11
Schraubenfeder
12
Sprengring
13
ringförmige Rastung
14
Dichtring
15
Isolierkörper
16
Kabel-Zugentlastung
17
Dichtring
18
Füllöffnung
19
Elektrolytlösung
20
Bezugselektrode
21
Füllöffnung
22
Keramikdiaphragma
23
Bohrung
24
Distanzstück
25
elektrischer Kontakt
26
Schleifkontakt
27
Schiebepotentiometer
28
O-Ring
29
Überwurfmutter
30
Polymermembran
31
polymerbeschichteter Glasschaft
32
Glasmembran
33
Ableitelektrode
34
Hydrogencarbonat-Elektrolyt
35
Innenpuffer
36
Füllöffnung
37
Füllöffnung
Claims (1)
- Elektrodenhalterung zur Druckkompensation an elektrochemischen Meßsystemen, insbeson dere an potentiometrischen Meßketten und membranbedeckten elektrochemischen Gassen soren, die in Behältern und Rohrleitungen erhöhtem und/oder wechselndem Druck ausgesetzt sind, mit folgenden Merkmalen:
- 1. das elektrochemische Meßsystem ist entweder dichtend in einem Kolben (3) befestigt oder selbst in Form eines Kolbens gestaltet, der in einer Rohrhülse (2) frei beweglich ist und dessen Passung mit der Rohrhülse (2) die Merkmale eines dichten Gleitsitzes erfüllt,
- 2. der oberhalb des Kolbens (3) befindliche Abschnitt der Rohrhülse (2) ist als hermetisch abgeschlossene, druckfeste Kammer ausgebildet und mit einer elektrisch isolierenden Flüssigkeit der Dichte kleiner 1 g/cm3 gefüllt,
- 3. eine in dieser druckfesten Kammer angeordnete Feder (11) greift an dem beweglichen Kolben (3) an,
- 4. die Federkraft der an dem beweglichen Kolben (3) angreifenden Feder (11) ist verstellbar,
- 5. die elektrisch isolierende Flüssigkeit weist eine Viskosität größer 1000 mPas auf und wirkt als Dichtmittel zwischen der Innenwand der Rohrhülse (2) und dem in dieser Rohr hülse gleitenden Kolben (3),
- 6. die Bewegung des Kolbens (3) in der Rohrhülse (2) löst ein elektrisches Signal zur Kon trolle der jeweiligen Kolbenstellung aus.
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