DE3932540A1

DE3932540A1 - METHOD AND SYSTEM FOR THE PURCHASE OF FLUE GAS

Info

Publication number: DE3932540A1
Application number: DE19893932540
Authority: DE
Inventors: Guenter Dipl Ing Bauer; Hermann Brueckner; Detlef Kraft
Original assignee: Siemens AG
Current assignee: Siemens AG
Priority date: 1989-09-29
Filing date: 1989-09-29
Publication date: 1991-04-11
Also published as: GB9021288D0; GB2236312B; GB2236312A

Description

Die Erfindung bezieht sich auf ein Verfahren zur Reinigung von Rauchgas, bei dem das Rauchgas zunächst entschwefelt wird, bei dem das entschwefelte Rauchgas dann unter dem Druck eines Rauch gasgebläses einem Rauchgas-Wiederaufheizsystem zugeführt und dort aufgeheizt wird, und bei dem das entschwefelte aufgeheizte Rauchgas sodann katalytisch weitgehend von Stickoxid befreit und anschließend als gereinigtes Rauchgas abgegeben wird.The invention relates to a method for cleaning Flue gas, in which the flue gas is first desulfurized, at which the desulfurized flue gas then under the pressure of a smoke gas blower fed to a flue gas reheating system and is heated there, and in which the desulfurized heated Flue gas is then largely catalytically freed of nitrogen oxide and then released as cleaned flue gas.

Die Erfindung bezieht sich weiter auf eine Rauchgasreinigungs anlage, bei der das von einer Feuerungsanlage erzeugte Rauchgas über eine Rauchgas-Entschwefelungs-Anlage und über eine dieser nachgeschaltete DeNOx-Anlage mit Katalysator sowie über einen letzterer zugeordneten DeNOx-Gasvorwärmer einer Abgabeeinrich tung zuführbar ist, wobei zwischen der Rauchgas-Entschwefelungs- Anlage und dem DeNOx-Gasvorwärmer ein Rauchgasgebläse angeordnet ist.The invention further relates to a flue gas cleaning system system in which the flue gas generated by a combustion system via a flue gas desulfurization system and one of these Downstream DeNOx system with catalyst and via a the latter assigned DeNOx gas preheater to a dispenser device can be fed, whereby between the flue gas desulfurization System and the DeNOx gas preheater arranged a flue gas blower is.

Ein Rauchgasreinigungs-Verfahren und eine Anlage der eingangs genannten Art sind aus dem Aufsatz "NO_x-Entfernung aus Rauchga sen nach dem Prinzip der selektiven katalytischen Reduktion (SCR)" aus der Zeitschrift "Chemie-Technik", 15. Jahrgang (1986), Nr. 2, Seite 17-24, insbesondere Abb. 2, bekannt. Dort ist eine sogenannte "Low-Dust"-DeNOx-Anlage oder -Stufe (DeNOx- Reaktor) hinter einer Rauchgas-Entschwefelungs-Anlage oder -Stu fe (REA) angeordnet. Dem Rauchgas aus der REA wird über ein Zu satz- oder Wiederaufheizsystem Wärmeenergie zugeführt. Dieses Zusatzaufheizsystem umfaßt insbesondere einen Brenner, der mit Erdgas oder Öl betrieben wird. Das Rauchgas wird dabei praktisch auf die Arbeitstemperatur des DeNOx-Katalysators erwärmt. Sodann wird dem erwärmten Rauchgas von einem Ammoniak-Luft-Mischer Ammoniak (NH₃) beigemischt oder in dieses eingedüst. Der Kata lysator im DeNOx-Reaktor kann z. B. als Platten- oder Wabenka talysator ausgeführt sein. Das den DeNOx-Reaktor verlassende Reingas wird, gegebenenfalls nach Durchgang durch einen Rege nerativ-Gasvorwärmer (GAVO), über eine Abgabeeinrichtung, spe ziell über einen Kamin, an die Umgebung abgegeben. Der GAVO wärmt das aus der REA austretende Rauchgas vor der Aufheizung im Zusatzaufheizsystem vor. Das zum Fördern des Rauchgases erforderliche Rauchgasgebläse ist zwischen der REA und der DeNOx-Stufe angeordnet.A flue gas cleaning process and a system of the type mentioned are from the article "NO _x removal from Rauchga sen according to the principle of selective catalytic reduction (SCR)" from the magazine "Chemie-Technik", 15th year (1986), No. 2, page 17-24, in particular Fig. 2, known. There is a so-called "low-dust" DeNOx plant or stage (DeNOx reactor) behind a flue gas desulfurization plant or stage (REA). The flue gas from the REA is supplied with thermal energy via an additional or reheating system. This additional heating system includes in particular a burner that is operated with natural gas or oil. The flue gas is practically heated to the working temperature of the DeNOx catalytic converter. The heated flue gas is then admixed with ammonia (NH ₃ ) by an ammonia-air mixer or injected into it. The Kata analyzer in the DeNOx reactor can e.g. B. as a plate or Wabenka talysator. The clean gas leaving the DeNOx reactor is released into the environment, possibly after passing through a regenerative gas preheater (GAVO), via a delivery device, specifically via a chimney. The GAVO preheats the flue gas emerging from the REA before it is heated in the additional heating system. The flue gas blower required to convey the flue gas is located between the REA and the DeNOx stage.

Aus der DE-A-36 27 834 ist eine Feuerungsanlage bekannt, an die eine Rauchgas-Abzugsleitung angeschlossen ist, in welche wie derum eine Rauchgas-Entschwefelungs-Anlage (REA) und danach ei ne DeNOx-Anlage eingeschaltet sind. Die Rauchgas-Abzugsleitung führt sodann an einen Kamin. Bei dem bekannten Rauchgas-Reini gungssystem ist ein erster Wärmetauscher zwischen dem Abhitze dampferzeuger und der Rauchgas-Entschwefelungs-Anlage (REA) eingeschaltet. Ein zweiter Wärmetauscher liegt zwischen der DeNOx-Anlage und dem Kamin. Die Ausgänge beider Wärmetauscher sind ihrerseits mit den Eingängen von dritten bzw. vierten Wär metauschern verbunden, die ihrerseits wiederum zwischen der Entschwefelungs-Anlage (REA) einerseits und der DeNOx-Anlage andererseits liegen. Im Bereich zwischen dem ersten und dem dritten Wärmetauscher sowie im Bereich zwischen dem zweiten und dem vierten Wärmetauscher wird jeweils Wärme von einem hö heren auf ein niederes Temperaturniveau transportiert. Damit kann ein Brenner eingespart werden, der zu beträchtlichen Be triebskosten führen kann.From DE-A-36 27 834 a firing system is known to which a flue gas discharge line is connected, in which how around a flue gas desulphurization plant (REA) and then ei ne DeNOx system are switched on. The flue gas discharge line then leads to a fireplace. With the well-known flue gas cleaning system system is a first heat exchanger between the waste heat steam generator and the flue gas desulfurization plant (REA) switched on. A second heat exchanger is between the DeNOx system and the fireplace. The outputs of both heat exchangers are in turn with the inputs of third and fourth heat connected, which in turn between the Desulphurization plant (REA) on the one hand and the DeNOx plant on the other hand. In the area between the first and the third heat exchanger and in the area between the second and the fourth heat exchanger is heat from a height transported to a low temperature level. In order to can save a burner, which leads to considerable loading drive costs can lead.

Bei einer Rauchgasreinigungs-Anlage mit Entschwefelung und Ent stickung am kalten Ende des Rauchgaszuges vor dem Schornstein (Kamin) - wie sie hier vorausgesetzt ist - bietet das Rauchge bläse, das hinter der REA-Anlage angeordnet ist, folgende Vor teile: Wegen der relativ niedrigen Rauchgastemperatur ist der Gebläseleistungsbedarf relativ klein. Er ist jedenfalls kleiner gegenüber dem Fall, bei dem ein solches Rauchgasgebläse vor der vor der REA-Anlage angeordnet ist. Bei Verwendung eines Regenerativ-Gasvorwärmers zur Wärmerückgewinnung nach der REA-Anlage tritt wegen des Druckgefälles von der Reingasseite (entschwefeltes Rauchgas) zur Rohgasseite (schwefelbelastetes Rauchgas) keine Spaltleckage zum Reingas auf. Nachteilig ist aber folgendes: Da das Rauchgas beim Verlassen der REA-Anlage eine gewisse Menge Resttröpfchen an Kalksuspension aus der REA-Anlage enthält und mit Wasserdampf gesättigt ist, muß beim Verdampfen der Tröpfchen durch die im Rauchgas-Gebläse auftre tende Temperaturerhöhung mit Anbackungen oder Ablagerungen, insbesondere von Gips (CaSO₄), auf den Gebläseschaufeln ge rechnet werden. Die Ablagerungen haben zur Folge, daß unzu lässige Schwingungen auftreten und das Gebläse abgestellt werden muß, damit die Schaufeln gereinigt werden können. Die Abstellung eines Kraftwerkblocks zur Reinigung des Gebläses hat schwerwiegende finanzielle Nachteile zur Folge.In a flue gas cleaning system with desulfurization and denitrification at the cold end of the flue gas flue in front of the chimney (chimney) - as is required here - the smoke fan, which is located behind the REA system, offers the following advantages: Because of the relatively low Flue gas temperature, the fan power requirement is relatively small. In any case, it is smaller than the case in which such a flue gas blower is arranged in front of the front of the REA system. When using a regenerative gas preheater for heat recovery after the REA system, there is no gap leakage to the clean gas due to the pressure drop from the clean gas side (desulfurized flue gas) to the raw gas side (sulfur-laden flue gas). However, the following is disadvantageous: since the flue gas contains a certain amount of residual droplets of lime suspension from the REA system when it leaves the REA system and is saturated with water vapor, when the droplets evaporate due to the temperature increase occurring in the flue gas blower, caking or deposits occur , especially gypsum (CaSO ₄ ), on the fan blades. The deposits have the consequence that impermissible vibrations occur and the fan must be switched off so that the blades can be cleaned. Shutting down a power plant unit to clean the blower has serious financial disadvantages.

Aufgabe der vorliegenden Erfindung ist es, das eingangs genannte Verfahren und die eingangs genannte Anlage dergestalt auszubil den, daß Ablagerungen auf den Gebläseschaufeln auf relativ einfache Weise weitgehend vermieden werden.The object of the present invention is to achieve the above To train the method and the system mentioned at the outset that deposits on the fan blades on relative simple way to be largely avoided.

Das Verfahren zur Lösung der Aufgabe ist erfindungsgemäß dadurch gekennzeichnet, daß ein geringer Teil des entschwefelten aufge heizten Rauchgases dem entschwefelten Rauchgas vor dessen Durch gang durch das Rauchgasgebläse zur Temperaturerhöhung beigemischt wird. Bevorzugt ist dabei vorgesehen, daß die Beimischung des entschwefelten aufgeheizten Rauchgases in Abhängigkeit von der Temperatur des dem Rauchgasgebläse zugeführten Rauchgases gere gelt wird.According to the invention, the method for achieving the object is thereby characterized in that a small part of the desulphurized heated flue gas to the desulfurized flue gas before it passed through pass through the flue gas blower to increase the temperature becomes. It is preferably provided that the admixture of desulphurized heated flue gas depending on the Temperature of the flue gas supplied to the flue gas blower is valid.

Die Anlage zur Lösung der Aufgabe ist erfindungsgemäß dadurch gekennzeichnet, daß eine Rezirkulationsleitung vorgesehen ist, die von einer Entnahmestelle am Eingang der DeNOx-Anlage zu ei ner Beimischstelle am Eingang des Rauchgasgebläses führt. The system for solving the problem is according to the invention characterized in that a recirculation line is provided, from an extraction point at the entrance to the DeNOx system leads mixing point at the entrance of the flue gas blower.

Weitere vorteilhafte Ausgestaltungen der Erfindung sind in den Unteransprüchen gekennzeichnet.Further advantageous embodiments of the invention are in the Subclaims marked.

Ausführungsbeispiele der Erfindung werden anhand einer Figur näher erläutert.Embodiments of the invention are based on a figure explained in more detail.

Nach der Figur ist eine Feuerungsanlage 10 mit einer Rauchgas- Reinigungs-Anlage zur Reinigung des abgegebenen Rauchgases r ausgerüstet. Die Feuerungsanlage 10 kann beispielsweise ein Kraftwerk, aber auch eine Müllverbrennungsanlage sein. Im vor liegenden Fall umfaßt sie einen Kessel 12, in dem eine Ver brennung unter Bildung des Rauchgases r stattfindet, einen Luftvorwärmer (Luvo) 14, der um eine Achse 15 rotiert, ein Ge bläse 16 und ein Elektro-Filter 18, die in Serie im Rauchgas- Strang oder Rauchgas-Weg liegen. Der ersten Kammer des Luftvor wärmers 14 wird Frischluft 1, z. B. mit 40°C, zugeführt. Sie tritt in den Brenner des Kessels 12, z. B. mit 290°C, ein. Das vom Kessel 12 abgegebene Rauchgas r hat beispielsweise eine Temperatur von 350°C, bevor es die zweite Kammer des Luftvor wärmers 14 durchströmt. Danach hat es beispielsweise eine Tempe ratur von 140°C; und nach Durchströmen des Elektro-Filters 18 besitzt das Rauchgas r an der Ausgangsklappe 19 eine Ausgangs temperatur T₀ von z. B. T₀ = 140°C. Für eine Kesselanlage mit Öl- oder Kohlefeuerung ist eine Temperatur T₀ im Bereich von T₀ = 100°C bis 220°C typisch.According to the figure, a furnace 10 is equipped with a flue gas cleaning system for cleaning the flue gas r emitted. The furnace 10 can be, for example, a power plant, but also a waste incineration plant. In the present case, it comprises a boiler 12 in which combustion takes place to form the flue gas r, an air preheater (Luvo) 14 which rotates about an axis 15 , a fan 16 and an electric filter 18 , which are in series lie in the flue gas line or flue gas path. The first chamber of the Luftvor warmer 14 fresh air 1 , for. B. at 40 ° C, supplied. It enters the burner of the boiler 12 , for. B. at 290 ° C. The flue gas r emitted by the boiler 12 has, for example, a temperature of 350 ° C. before it flows through the second chamber of the air preheater 14 . Then it has, for example, a temperature of 140 ° C; and after flowing through the electric filter 18 , the flue gas r at the outlet flap 19 has an outlet temperature T ₀ of z. B. T ₀ = 140 ° C. For a boiler system with oil or coal firing, a temperature T ₀ in the range from T ₀ = 100 ° C to 220 ° C is typical.

Das die Feuerungsanlage 10 verlassende Rauchgas r wird, gege benenfalls über die erste Stufe eines Regenerativ-Gasvorwärmers oder REA-GAVO 20, der um eine Drehachse 21 rotiert, mit einer Eintrittstemperatur von z. B. T₁ = 100°C einer Rauchgas-Ent schwefelungs-Anlage (REA) 22 mit Tropfenabscheider 22a zuge führt. Das zugeführte Rauchgas r enthält Schadstoffe, z. B. SO₂ und Schwermetalle, die den nachgeschalteten Katalysator schädigen könnten. In der Rauchgas-Entschwefelungs-Anlage 22 wird daher eine SO₂-Entfernung sowie ein Auswaschen der Schad stoffe mittels Kalkmilch vorgenommen. Speziell wird hier eine "Naß-REA" oder ein sogenannter "Rauchgaswäscher" verwendet. Das Waschen mit der Kalkmilch kann allerdings nicht verhindern, daß Tröpfchen mit CaSO₄ und Verunreinigungen ausgetragen werden, die im Stande der Technik zu entsprechenden Ablagerungen im benötigten Rauchgasgebläse führen. Das Rauchgas r verläßt die REA 22 z. B. mit einer Temperatur T₂ = 60°C, also mit einer Temperatur T₂ < T₁. Die Austrittstemperatur T₂ beträgt in der Regel 40°C bis 60°C bei einer Naß-REA.The flue gas r leaving the combustion system 10 is, where appropriate, via the first stage of a regenerative gas preheater or REA-GAVO 20 , which rotates about an axis of rotation 21 , with an inlet temperature of z. B. T ₁ = 100 ° C of a flue gas Ent sulfurization system (REA) 22 with droplet separator 22 a leads. The supplied flue gas r contains pollutants, e.g. B. SO ₂ and heavy metals that could damage the downstream catalyst. In the flue gas desulfurization system 22 , SO ₂ removal and washing out of the pollutants is therefore carried out using lime milk. A "wet FGD" or a so-called "flue gas scrubber" is used here in particular. However, washing with the milk of lime cannot prevent droplets of CaSO ₄ and impurities from being discharged which, in the prior art, lead to corresponding deposits in the flue gas blower required. The flue gas r leaves the REA 22 z. B. with a temperature T ₂ = 60 ° C, so with a temperature T ₂ <T ₁ . The outlet temperature T ₂ is usually 40 ° C to 60 ° C for a wet FGD.

Das auf diese Weise vorgereinigte oder entschwefelte Rauchgas r wird über eine Zumischstelle 23 und ein Rauchgasgebläse 50, und zwar nunmehr mit leicht erhöhter Temperatur T₃ von T₃ = 68°C bis 70°C, der zweiten Stufe des gegebenenfalls vorhandenen REA-GAVO 20 und von dort mit einer Temperatur T₄ von z. B. T₄ = 90°C einem Rauchgas-Wiederaufheizsystem 24 zugeführt. Dieses System 24 umfaßt einen Gasvorwärmer 26, z. B. einen Re generativ-Gasvorwärmer (GAVO) 26 mit Rotationsachse 27, und ein Zusatzaufheizsystem 28, die über eine Entnahmestelle 29 mit einer DeNOx-Stufe 30 verbunden und dieser zugeordnet sind. Der GAVO 26 wird im folgenden als DeNOx-GAVO 26 bezeichnet. Jeder der beiden GAVOs 20, 26 sorgt in diesem Beispiel für ei nen mechanischen Transport von Wärmeenergie über einen Rotor, der mit wärmeaufnahmefähigen Blechpaketen ausgerüstet ist (regenerative Gasvorwärmer). Es könnten auch andere Gasvorwär mer, z. B. rekuperative Systeme, verwendet werden.The flue gas r which has been pre-cleaned or desulfurized in this way is passed through a mixing point 23 and a flue gas blower 50 , and now with a slightly increased temperature T ₃ of T ₃ = 68 ° C. to 70 ° C., of the second stage of the optionally available REA-GAVO 20 and from there with a temperature T ₄ of z. B. T ₄ = 90 ° C fed a flue gas reheating system 24 . This system 24 comprises a gas preheater 26 , e.g. B. a re generative gas preheater (GAVO) 26 with axis of rotation 27 , and an additional heating system 28 , which are connected via a removal point 29 to a DeNOx stage 30 and assigned to it. The GAVO 26 is referred to below as DeNOx-GAVO 26 . In this example, each of the two GAVOs 20 , 26 ensures mechanical transport of thermal energy via a rotor that is equipped with heat-absorbing laminated cores (regenerative gas preheaters). Other Gasvorwär mer, z. B. recuperative systems can be used.

Das Rauchgas-Wiederaufheizsystem 24 dient zur Erwärmung des Rauchgases r zunächst auf eine Temperatur T₅ und dann auf eine Temperatur T₆, bei der der DeNOx-Katalysator der Stufe 30 opti mal arbeitet. Das Rauchgas r verläßt die erste Stufe des DeNOx- GAVO 26 beispielsweise mit einer Temperatur von T₅ = 300°C; es wird danach im Zusatzaufheizsystem 28 z. B. um Δ T = 20°C bis 30°C erwärmt. Bei diesem Zusatzaufheizsystem 28 handelt es sich konventionell um einen Wiederaufheizbrenner, der mit einem Brennstoff b, wie Erdgas oder Erdöl, betrieben wird. Das aufgeheizte entschwefelte Rauchgas ist mit r′ bezeichnet. The flue gas re-heating system 24 is used to heat the flue gas r first to a temperature T ₅ and then to a temperature T ₆ , at which the DeNOx catalyst of stage 30 works optimally. The flue gas r leaves the first stage of the DeNOx-GAVO 26, for example at a temperature of T ₅ = 300 ° C; it is then in the additional heating system 28 z. B. heated by Δ T = 20 ° C to 30 ° C. This additional heating system 28 is conventionally a re-heating burner which is operated with a fuel b, such as natural gas or petroleum. The heated desulphurized flue gas is denoted by r '.

Der DeNOx-Katalysator in der DeNOx-Stufe 30 arbeitet bevorzugt nach der SCR-Technologie und enthält somit eine (nicht gezeigte) Einrichtung zur Ammoniak-Eindüsung. Für einen solchen Katalysa tor ist die optimale Eintrittstemperatur T₆ z. B. T₆ = 320°C; sie liegt typischerweise im Bereich von 320°C bis 350°C. Es gilt also T₆ < T₂. Häufig gilt sogar T₆ < T₁. Am Ausgang der DeNOx-Stufe 30 wird das aufgeheizte Rauchgas r′ mit einer Tempe ratur T₇ = 320°C bis 360°C, z. B. mit T₇ = 330°C, abgegeben. Das Rauchgas r′ durchströmt nun die zweite Stufe des DeNOx-GAVO 26; es dient dabei zur Erwärmung des der ersten Stufe zugeführ ten entschwefelten Rauchgases r. Es verläßt die zweite Stufe mit einer Temperatur T₈ im Bereich von T₈ = 70°C bis 130°C, beispielsweise mit T₈ = 110°C, über eine Ausgangsklappe 31. Das so abgekühlte und gereinigte Rauchgas r′′ wird an eine Abgabe einrichtung 32 weitergeleitet, beispielsweise über einen Kühl turm abgeleitet oder in einen Kamin eingeleitet, von wo es an die Umgebung abgegeben wird.The DeNOx catalytic converter in DeNOx stage 30 preferably works according to SCR technology and thus contains a device (not shown) for ammonia injection. For such a catalyst, the optimal inlet temperature T ₆ z. B. T ₆ = 320 ° C; it is typically in the range from 320 ° C to 350 ° C. So T ₆ <T ₂ applies. Often even T ₆ <T ₁ . At the exit of DeNOx stage 30 , the heated flue gas r 'with a temperature T ₇ = 320 ° C to 360 ° C, z. B. with T ₇ = 330 ° C, given. The flue gas r 'now flows through the second stage of the DeNOx-GAVO 26 ; it is used to heat the desulphurized flue gas r supplied to the first stage. It leaves the second stage with a temperature T ₈ in the range from T ₈ = 70 ° C. to 130 ° C., for example with T ₈ = 110 ° C., via an outlet flap 31 . The thus cooled and cleaned flue gas r '' is forwarded to a delivery device 32 , for example derived from a cooling tower or introduced into a fireplace, from where it is released to the environment.

Von Bedeutung ist vorliegend, daß ein wärmeisolierter Rauchgas kanal vorgesehen ist, der als Rezirkulationsleitung 34 bezeich net wird. Diese Leitung 34 führt von der Entnahmestelle 29 am Eingang der DeNOx-Stufe 30 zur Beimischstelle 23 am Eingang des Rauchgasgebläses 50. Ersichtlich ist innerhalb dieser Leitung 34 kein weiteres Gebläse angeordnet. Diese Leitung 34 dient dazu, einen geringen Teil des entschwefelten, von dem Rauchgas- Wiederaufheizsystem 24 aufgeheizten Rauchgases r′ dem ent schwefelten Rauchgas r vor dessen Durchgang durch das Rauchgas gebläse 50 zum Zwecke der Temperaturerhöhung von der Temperatur T₂ (z. B. 60°C) auf die Temperatur T₃ (z. B. 68°C) beizumischen.It is important in the present case that a heat-insulated flue gas channel is provided, which is referred to as the recirculation line 34 . This line 34 leads from the tapping point 29 at the entrance of the DeNOx stage 30 to the mixing point 23 at the entrance of the flue gas blower 50 . Obviously, no further blower is arranged within this line 34 . This line 34 serves a small part of the desulfurized, from the flue gas reheating system 24 heated flue gas r 'the desulfurized flue gas r before it passes through the flue gas blower 50 for the purpose of increasing the temperature from the temperature T ₂ (e.g. 60th ° C) to the temperature T ₃ (z. B. 68 ° C).

Bevorzugt wird die Beimischung des entschwefelten aufgeheizten Rauchgases r′ in Abhängigkeit von der Temperatur T₃ des dem Rauchgasgebläse 50 zugeführten Rauchgases r geregelt. Hierzu ist in der Rezirkulationsleitung 34 ein Strömungsstellglied 36 angeordnet, das temperaturabhängig gesteuert wird. Das Strö mungsstellglied 36 ist bevorzugt eine Regelklappe, die elektro motorisch verstellt werden kann. Das Strömungsstellglied 36 wird vom Ausgang eines Reglers 38 beaufschlagt, dem seinerseits das Ausgangssignal eines Temperatursensors 40 zugeführt wird, mit dem die Rauchgastemperatur T₃ am Eingang des Rauchgasgeblä ses 50 gemessen wird. Der Regler 38 ist weiterhin mit einem Sollwert-Stellglied 42 verbunden, an dem ein Temperatur-Soll wert T* vorgegeben werden kann. Der Regelkreis ist somit so konzipiert, daß die Temperatur T₃ durch mehr oder weniger star kes Öffnen des Strömungsstellgliedes 36 auf dem vorgegebenen Temperatur-Sollwert T*, z. B. T* = 68°C, konstant gehalten wird.The admixture of the desulfurized, heated flue gas r 'is preferably regulated as a function of the temperature T ₃ of the flue gas fan 50 fed to the flue gas blower 50 . For this purpose, a flow control element 36 is arranged in the recirculation line 34 and is controlled as a function of the temperature. The flow control actuator 36 is preferably a control flap that can be adjusted by an electric motor. The flow actuator 36 is acted upon by the output of a controller 38 , which in turn is fed to the output signal of a temperature sensor 40 with which the flue gas temperature T ₃ at the input of the flue gas fan 50 is measured. The controller 38 is also connected to a setpoint actuator 42 , on which a temperature setpoint T * can be specified. The control circuit is thus designed so that the temperature T ₃ by more or less star kes opening the flow control element 36 to the predetermined temperature setpoint T *, z. B. T * = 68 ° C, is kept constant.

Das die REA-Stufe 22 verlassende Rauchgas r der Temperatur T₂ ist gesättigt, d. h. die relative Feuchte beträgt 100%. Der Temperatur-Sollwert T* ist so gewählt, daß die sich ergebende Temperatur T₃ (z. B. von 68°C bis 70°C) für eine Verdampfung der Tröpfchen im Rauchgas r vor dem Rauchgasgebläse 50 aus reicht. Die Differenz (T₃-T₂) ist, wie angegeben, nur relativ gering und kann nur 8°C bis 10°C betragen. Bei der erhöhten Temperatur T₃ stellt sich ein anderes Gleichgewicht ein: Die Feuchte geht von 100% zurück, und die in den Tröpfchen ent haltenen Festteilchen fallen aus. Mit anderen Worten: Es ent stehen ein trockener Staub und ein nicht-gesättigtes Rauchgas r, die dem Rauchgasgebläse 50 zugeführt werden. Der Staub schlägt sich nicht auf dem Laufrad (und dessen Schaufeln) des Rauchgas gebläses 50 wieder. Anbackungen oder Ablagerungen werden also weitgehend vermieden.The flue gas r leaving the REA stage 22 at the temperature T ₂ is saturated, ie the relative humidity is 100%. The temperature setpoint T * is chosen so that the resulting temperature T ₃ (z. B. from 68 ° C to 70 ° C) is sufficient for evaporation of the droplets in the flue gas r in front of the flue gas fan 50 . As stated, the difference (T ₃ -T ₂ ) is only relatively small and can only be 8 ° C. to 10 ° C. A different equilibrium is established at the elevated temperature T ₃ : the moisture decreases from 100% and the solid particles contained in the droplets precipitate out. In other words, there is a dry dust and an unsaturated flue gas r, which are fed to the flue gas blower 50 . The dust does not hit the impeller (and its blades) of the flue gas fan 50 again. Caking or deposits are largely avoided.

Der Differenzdruck (p₆-p₂) reicht aus, um den benötigten ge ringen Anteil (Fluß, Menge pro Zeit) des aufgeheizten entschwe felten Rauchgases r′ an der Zumischstelle 23 in den Strom des entschwefelten, noch nicht aufgeheizten Rauchgases r einzulei ten. Dadurch ergibt sich der Vorteil, daß ein zusätzliches Gebläse in der Rezirkulationsleitung 34 nicht erforderlich ist. Ein weiterer Vorteil besteht darin, daß der Leistungsbedarf des Rauchgasgebläses 50 relativ gering ist. Wegen der hohen Temperatur T₆ von z. B. T₆ = 320°C ist der Rezirkulationsfluß bei einer Erhöhung der Temperatur des Rauchgases r von T₂ auf T₃ um 8°C bis 10°C vor dem Rauchgasgebläse 50 nämlich nur gering; der Rezirkulationsfluß beträgt nur ca. 3,5% des Flusses des entschwefelten, noch nicht aufgeheizten Abgases. Nur um diesen geringen Anteil von ca. 3,5% ist die Gebläse leistung zu erhöhen gegenüber dem Fall, daß die Rezirkulations leitung 34 nicht vorhanden ist.The differential pressure (p ₆ -p ₂ ) is sufficient to initiate the required ge low proportion (flow, amount per time) of the heated desulfurized flue gas r 'at the admixing point 23 into the stream of the desulfurized, not yet heated flue gas r. This has the advantage that an additional fan in the recirculation line 34 is not required. Another advantage is that the power requirement of the flue gas blower 50 is relatively low. Because of the high temperature T ₆ of z. B. T ₆ = 320 ° C, the recirculation flow with an increase in the temperature of the flue gas r from T ₂ to T ₃ by 8 ° C to 10 ° C in front of the flue gas fan 50 is only slight; the recirculation flow is only approx. 3.5% of the flow of the desulfurized, not yet heated exhaust gas. Only by this small share of approx. 3.5% is the blower output to be increased compared to the case in which the recirculation line 34 is not present.

Zusammenfassend läßt sich feststellen: Ein geringer Anteil des Rauchgases r′ wird nach der ersten Stufe des Gasvorwärmers 26 und vor der DeNOx-Stufe 30 mit der relativ hohen Temperatur T₆ z. B. von T₆ = 320°C bis 350°C abgezogen. Dieser Anteil wird über die wärme-isolierte Rezirkulationsleitung 34 - über ein Stellglied 36 geregelt - auf der Saugseite des Rauchgasgebläses 50 dem entschwefelten Rauchgas r nach dem REA-Wäscher 22 beige mischt. Durch das ausreichende Druckgefälle von der Entnahme stelle 29 zur Beimischstelle 23 an der Gebläsesaugseite kann auf ein zusätzliches Gebläse in der Rezirkulationsleitung 34 verzichtet werden. Die gewünschte Temperaturerhöhung (T*-T₂) von 8°C bis 10°C kann durch die Verstellung des Stellgliedes 36 den verschiedenen Betriebsfällen angepaßt werden. Durch die Erhöhung (T₃-T₂) der Temperatur des Rauchgases r werden die Resttröpfchen verdampft. Somit werden Anbackungen und Ab lagerungen auf dem Laufrad des Rauchgasgebläses 50 vermieden.To summarize: A small proportion of the flue gas r 'is after the first stage of the gas preheater 26 and before the DeNOx stage 30 with the relatively high temperature T ₆ z. B. from T ₆ = 320 ° C to 350 ° C deducted. This portion is mixed via the heat-insulated recirculation line 34 - regulated by an actuator 36 - on the suction side of the flue gas blower 50 to the desulfurized flue gas r after the FGD scrubber 22 . Due to the sufficient pressure drop from the extraction point 29 to the mixing point 23 on the blower suction side, an additional blower in the recirculation line 34 can be dispensed with. The desired temperature increase (T * -T ₂ ) from 8 ° C to 10 ° C can be adapted to the various operating cases by adjusting the actuator 36 . The residual droplets are evaporated by increasing (T ₃ -T ₂ ) the temperature of the flue gas r. Caking and deposits on the impeller of the flue gas fan 50 are thus avoided.

Claims

1. A method for cleaning flue gas (r), in which the flue gas (r) is first desulfurized, in which the desulfurized flue gas (r) is then fed to a flue gas reheating system ( 24 ) under the pressure of a flue gas blower ( 50 ) and there is heated, and in which the desulfurized heated flue gas (r ') is then catalytically largely freed of nitrogen oxide and then released as purified flue gas (r''), characterized in that a small part of the desulfurized heated flue gas (r' ) the sulfurized flue gas (r) is beige mixed before passing through the flue gas blower ( 50 ) to increase the temperature (Δ T = T ₃ -T ₂ ).

2. The method according to claim 1, characterized in that the admixture of the desulfurized on heated flue gas (r ') in dependence on the temperature (T ₃ ) of the flue gas fan ( 50 ) supplied flue gas (r) is regulated.

3. Flue gas cleaning system, in which the flue gas (r) generated by a combustion system ( 10 ) via a flue gas desulfurization system ( 22 ) and a downstream DeNOx system ( 30 ) with a catalyst and a latter assigned DeNOx Gas preheater ( 26 ) of a delivery device ( 32 ) can be guided, a flue gas blower ( 50 ) being arranged between the flue gas desulfurization system ( 22 ) and the DeNOx gas preheater ( 26 ), characterized in that a recirculation line ( 34 ) is provided, which leads from a tapping point ( 29 ) at the entrance to the DeNOx system ( 30 ) to a mixing point ( 23 ) at the entrance to the flue gas blower ( 50 ).

4. Flue gas cleaning system according to claim 3, characterized in that the flue gas desulfurization system ( 22 ) is assigned a REA gas preheater ( 20 ), and that the flue gas blower ( 50 ) between the flue gas desulfurization system ( 22 ) and the second stage the REA gas preheater ( 20 ) is arranged.

5. Flue gas cleaning system according to claim 3 or 4, characterized in that the DeNOx-Anla ge ( 30 ) works on the SCR principle with ammonia injection.

6. Flue gas cleaning system according to one of claims 3 to 5, characterized in that in the recirculation line ( 34 ) a flow actuator ( 36 ) is arranged, which is controllable depending on the temperature.

7. Flue gas cleaning system according to claim 6, characterized in that the flow actuator ( 36 ) is a control valve.

8. Flue gas cleaning system according to claim 6 or 7, characterized in that a temperature sensor ( 40 ) is provided with which the flue gas temperature (T ₃ ) at the entrance of the flue gas blower ( 50 ) can be measured, and that the temperature sensor ( 40 ) is connected to a controller ( 38 ) whose output signal can be supplied to the flow control element ( 36 ).

9. Flue gas cleaning system according to claim 8, characterized in that the controller ( 38 ) is connected to an adjustable setpoint actuator ( 42 ) for a temperature setpoint (T *).

10. Flue gas cleaning system according to one of claims 3 to 9, characterized in that between the DeNOx gas preheater ( 26 ) and the DeNOx system ( 30 ) to a set heating device ( 28 ) to increase the flue gas temperature (T ₅ ) an optimal working temperature (T ₆ ) is provided for the DeNOx system ( 30 ).