DE3703483C2

DE3703483C2 -

Info

Publication number: DE3703483C2
Application number: DE3703483A
Authority: DE
Inventors: Oskar Dr. 8000 Muenchen De Bschorr
Original assignee: Messerschmitt Bolkow Blohm AG
Current assignee: Airbus Defence and Space GmbH
Priority date: 1987-02-05
Filing date: 1987-02-05
Publication date: 1989-10-19
Also published as: EP0278323A1; DE3864274D1; DE3703483A1; EP0278323B1

Description

Die Erfindung betrifft einen Schwingungsisolator mit einer kappenförmi gen Feder aus einem Material mit weitgehend frequenzkonstantem Elastizi tätsmodul sowie mindestens einer, auf der konvexen Seite der Feder ange ordneten Zwischenlage aus einem Material mit frequenzprogressivem Ela stizitätsmodul.The invention relates to a vibration isolator with a cap-shaped spring made of a material with largely constant frequency elasticity and at least one on the convex side of the spring arranged intermediate layer made of a material with frequency-progressive Ela strength module.

Aus der DE-PS 8 14 362 ist eine Gummistahlfeder bekannt, bei der eine kappenförmige Feder mit einer Gummischicht versehen ist und wobei zwei solcher Federn mit Gummibeschichtung zu einem linsenförmigen Gebilde zu sammengefügt sind. Bei dieser Einrichtung kommt der Stahlfeder die ei gentliche Federarbeit und dem Gummi die eigentliche Dämpfungsarbeit zu. Die Feder besitzt die Charakteristik einer Tellerfeder, so daß diese Einrichtung stark lastabhängig ist. Da der Elastizitätsmodul von Gummi mit der Frequenz ansteigt, also frequenzprogressiv ist, kommt bei dieser Einrichtung noch eine mehr oder weniger frequenzprogressive Federung durch die Gummibeschichtung hinzu. Im allgemeinen ist also die Federkon stante derartiger Gummistahlfedern sowohl frequenz- als auch lastabhän gig. Somit haben derartige Einrichtungen prinzipiell den Nachteil, daß eine Vergrößerung der Schwingungsisolierung nur mit einer Verringerung der Federkonstanten zu erreichen ist, wobei jedoch aus Stabilitätsgrün den eine Mindestfederhärte nicht unterschritten werden kann. Je weicher die Feder ist, desto größer ist die statische Einfederung und desto mehr hebt oder senkt sich beispielsweise das Höhenniveau einer Maschine bei Änderung der statischen Vorlast. Als weiterer Nachteil kommt hinzu, daß eine derartige Gummistahlfeder zusammen mit der Maschinenmasse ein Schwingsystem bildet, bei dem es im Bereich der Schwingresonanz zu einer Verschlechterung der Isolierwirkung kommt.From DE-PS 8 14 362 a rubber steel spring is known in which one cap-shaped spring is provided with a rubber layer and two such springs with rubber coating to a lenticular structure are put together. With this setup, the steel spring comes the egg feather work and the rubber the actual damping work. The spring has the characteristic of a disc spring, so that this Setup is heavily load-dependent. Because the elastic modulus of rubber increases with frequency, i.e. is frequency-progressive, comes with this Setting up a more or less frequency-progressive suspension through the rubber coating. So in general is the spring cone Constant of such rubber steel springs both frequency and load dependent gig. In principle, such devices have the disadvantage that an increase in vibration isolation only with a decrease the spring constant can be reached, but from stability green a minimum spring hardness cannot be fallen below. The softer the spring is, the greater the static deflection and the more For example, the height of a machine rises or falls Change in static preload. Another disadvantage is that such a rubber steel spring together with the machine mass Vibration system forms, in which it is one in the area of vibration resonance Deterioration of the insulation effect comes.

Aus dem DE-GM 18 48 788 ist eine Unterlegscheibe aus Gummi für eine Schraubenfeder bekannt, welche an einer Auflagefläche Taschen zur Däm pfung akustischer Schwingungen aufweist. Die durch die Taschen bewirkte Kontaktflächenänderung bei Belastung übt jedoch keine frequenzabhängige Veränderung der Federkonstanten aus.
From DE-GM 18 48 788 a washer made of rubber for a coil spring is known which has pockets for damping acoustic vibrations on a support surface. However, the change in contact area caused by the pockets does not result in a frequency-dependent change in the spring constant.

Aufgabe der Erfindung ist es einen Schwingungsisolator der o. g. Art zu schaffen, der gegenüber statischen Laständerungen eine große und gegen über dynamischen Schwingungskräften eine kleine Federkonstante mit ent sprechend geringer Resonanzfrequenz aufweist. Im besonderen soll damit der Auslegungskonflikt zwischen Isolierwirkung und Stabilität entfallen.The object of the invention is a vibration isolator of the above. Kind to create a large versus against static load changes a small spring constant with ent has a correspondingly low resonance frequency. In particular, it should the design conflict between insulation and stability is eliminated.

Diese Aufgabe erfüllt ein nach dem Patentanspruch 1 ausgebildeter Schwingungsisolator.This object is achieved by a trained according to claim 1 Vibration isolator.

Nach den klassischen Ersatzmodellen kann eine reine Gummiplatte durch parallel geschaltete Feder- und Dämpfungselemente beschrieben werden (siehe Fig. 2). Aus dieser Vorstellung heraus ergibt sich auch das Fre quenzverhalten von Gummi: Bei tiefen Frequenzen wirken praktisch nur die Federn 22.1, bei hohen Frequenzen dominieren die Dämpfungen 22.2 und be wirken eine Versteifung. Bei einer Erhöhung der statischen Last wird bei dem erfindungsgemäßen Schwingungsisolator die Zwischenlage 22 aus gummi artigem Material weiter komprimiert und die Kontaktfläche zwischen der Feder 21 und der Zwischenlage 22 vergrößert. Bei einer raschen Kraftän derung dagegen verhält sich die Zwischenlage 22 wie ein starrer Körper und es kommt im Extremfall zu keiner Vergrößerung der Auflagefläche. In diesem Fall wird also die Bewegung vollständig auf die Feder 21 übertra gen, die bei dem vorgesehenen S-förmigen Verlauf der Federkennlinie so wie bei entsprechend dimensionierter statischer Vorlast im Bereich ihrer geringsten Federkonstanten bewegt wird. Die Feder 21 verhält sich also in diesem Bereich extrem weich und führt zu einer entsprechend guten Schwingungsisolierung bei extrem niedriger und somit nicht mehr stören der Resonanzfrequenz.According to the classic replacement models, a pure rubber plate can be described using spring and damping elements connected in parallel (see Fig. 2). The frequency behavior of rubber also results from this idea: At low frequencies practically only the springs 22.1 act , at high frequencies the damping 22.2 dominates and causes stiffening. When the static load is increased, the intermediate layer 22 made of rubber-like material is further compressed in the vibration isolator according to the invention and the contact area between the spring 21 and the intermediate layer 22 is increased. In a rapid Kraftän contrast alteration, the intermediate layer behaves as a rigid body 22 and it comes in extreme cases, no increase in the contact area. In this case, the movement is completely transmitted to the spring 21 , which is moved in the intended S-shaped course of the spring characteristic as well as with a correspondingly dimensioned static preload in the region of its lowest spring constant. The spring 21 thus behaves extremely softly in this area and leads to a correspondingly good vibration isolation at an extremely low level and thus no longer disturb the resonance frequency.

Dieser Sachverhalt ist nochmals anhand der Kraft/Weg-Verläufe in Fig. 3 dargestellt. Dabei sind die Federkennlinien der erfindungsgemäß vorgese henen Feder 21 in Abhängigkeit der jeweils konstant gehaltenen Durchmes ser D ₁, D ₂ und D ₃ der Auflagefläche zur Zwischenlage 22 darge stellt. Mit zunehmender Auflagefläche wird die Tragkraft größer; alle Kraft/Weg-Kurven haben daher einen ähnlichen, S-förmigen Verlauf mit ei nem flachen Plateau im Bereich des Wendepunktes. This situation is shown again in FIG. 3 using the force / displacement curves. The spring characteristics of the inventive vorgese hen 21 depending on the constant diameter D ₁ , D ₂ and D _{3 of} the support surface for the intermediate layer 22 represents Darge. With increasing contact area, the load capacity increases; all force / displacement curves therefore have a similar, S-shaped course with a flat plateau in the area of the turning point.

Bei einer langsamen, quasi statischen Kraftänderung wirken im Ersatzmo dell der Zwischenlage 22 lediglich die Federn 22.1 und es kommt zu einer Vergrößerung der Kontaktfläche zur Feder 21. Die Zunahme der Kontaktflä che bewirkt eine Zunahme der Federsteifigkeit der Feder 21, wobei diese Zunahme um so größer ist, je kleiner der Keilwinkel α des Spaltes zwi schen der Feder und der Zwischenlage ist. In Fig. 3 ist daher α ₁<α ₂<α ₃.In the case of a slow, quasi-static change in force, only the springs 22.1 act in the replacement model of the intermediate layer 22 and the contact area to the spring 21 is enlarged. The increase in the contact surface causes an increase in the spring stiffness of the spring 21 , this increase being greater the smaller the wedge angle α of the gap between the spring and the intermediate layer. In Fig. 3, therefore, α ₁ < α ₂ < α ₃ .

Bei raschen, dynamischen Kraftänderungen dagegen wirkt die Zwischenlage 22 wie eine starre Platte mit nur geringfügiger Vergrößerung der Kon taktfläche. Die dynamischen Kräfteänderungen verlaufen so entlang den Linien D = konstant, die im Bereich des Plateaus nur eine geringe Stei gung, d. h. eine kleine Federkonstante aufweist.In the case of rapid, dynamic changes in force, the intermediate layer 22 acts like a rigid plate with only a slight increase in the contact area. The dynamic changes in force thus run along the lines D = constant, which has only a slight slope in the region of the plateau, ie has a small spring constant.

Die Erfindung wird im folgenden anhand mehrerer, in den Figuren teilwei se schematisch dargestellter Ausführungsbeispiele näher beschrieben. Es zeigenThe invention is described below with reference to several parts, in the figures se schematically illustrated embodiments. It demonstrate

Fig. 1a und b einen Querschnitt durch einen Schwingungsisolator bei un terschiedlichen Belastungszuständen, Fig. 1a and b show a cross section through a vibration isolator in un terschiedlichen load conditions,

Fig. 2 einen Querschnitt eines schwingungsdynamischen Ersatzmodells ei nes Schwingungsisolators gemäß Fig. 1, Fig. 2 shows a cross section of a vibration-dynamic equivalent model ei nes vibration isolator of Fig. 1,

Fig. 3 ein Kraft/Weg-Diagramm für verschiedene Belastungen eines Schwin gungsisolators gemäß Fig. 1, Fig. 3 is a force / distance diagram for various loads of a supply oscillations insulator according to Fig. 1,

Fig. 4 einen Querschnitt durch einen Schwingungsisolator mit Wirksamkeit in zwei bzw. drei Dimensionen, Fig. 4 shows a cross section through a vibration isolator with efficacy in two or three dimensions,

Fig. 5 einen Querschnitt durch einen "Nullast"-Schwingungsisolator, Fig. 5 is a cross-section through a "no load" -Schwingungsisolator,

Fig. 6 einen Querschnitt durch einen Schwingungsisolator mit zusätzli chem Freiheitsgrad, Fig. 6 shows a cross section through a vibration isolator with zusätzli chem degree of freedom,

Fig. 7 einen Querschnitt durch einen weiteren Schwingungsisolator mit zusätzlichem Freiheitsgrad, Fig. 7 shows a cross section through a further vibration isolator with an additional degree of freedom,

Fig. 8 einen Querschnitt durch einen Schwingungsisolator mit parallel geschalteten Federn, Fig. 8 shows a cross section through a vibration isolator with parallel-connected springs,

Fig. 9 einen Querschnitt durch einen Schwingungsisolator mit hinterein ander geschalteten Federn, Fig. 9 shows a cross section through a vibration isolator with purely rear-other-connected springs,

Fig. 10 einen Querschnitt durch einen weiteren Schwingungsisolator mit Flüssigkeitsfüllung, Fig. 10 shows a cross section through a further vibration isolator with liquid filling,

Fig. 11 einen Querschnitt durch einen band- oder flächenförmigen Schwin gungsisolator. Fig. 11 shows a cross section through a ribbon or sheet-like vibration isolator.

Bei dem in den Fig. 1a und b dargestellten Ausführungsbeispiel ist auf der konvexen Seite einer kalottenförmigen Feder 11, z. B. aus Federstahl, eine Zwischenlage 12 derart angeordnet, daß diese bei einer definierten Vorlast mit der Feder 11 eine zentrale Kontaktfläche 16 mit dem Durch messer D 1 aufweist und um diese Kontaktfläche 16 herum einen radialen Spalt 14 mit der Feder 11 bildet. Bei einem Kontaktflächendurchmesser D 1 betrage der Keilwinkel α 1. Diese Anordnung ist federseitig mit einem Fußteil 15 und zwischenlagenseitig mit einer Deckplatte 13 zur Aufnahme des schwingungsmäßig zu isolierenden Teiles versehen.In the embodiment shown in FIGS. 1a and b is on the convex side of a dome-shaped spring 11 , for. B. from spring steel, an intermediate layer 12 arranged such that it has a central contact surface 16 with the diameter D 1 at a defined preload with the spring 11 and around this contact surface 16 forms a radial gap 14 with the spring 11 . With a contact surface diameter D 1, the wedge angle α 1 . This arrangement is provided on the spring side with a foot part 15 and on the intermediate layer side with a cover plate 13 for receiving the part to be isolated in terms of vibration.

Bei zunehmender Belastung vergrößert sich die Kontaktfläche 16 bzw. de ren Durchmesser D 2 und zusätzlich der Keilwinkel α 2. Dabei ist die Zu nahme des Durchmessers D und damit die der Federsteifigkeit um so größer, je kleiner der Keilwinkel α 2 ist, wobei dieser mit zunehmender statischer Belastung wächst.With increasing load, the contact area 16 or de ren diameter D 2 and also the wedge angle α 2 increases . The increase in diameter D and thus the spring stiffness is greater, the smaller the wedge angle α 2 , which increases with increasing static load.

Die Eigenschaften des Schwingungsisolators hängen entscheidend von Mate rial und Form der Zwischenlage 12 ab. Neben Gummi eignen sich alle Mate rialien, deren Elastizitätsmodul mit der Frequenz ansteigt. Mit der er findungsgemäß vorgesehenen Konstruktion eines Schwingungsisolators wird eine Invertierung dieses Frequenzverhaltens erzielt. Das Verhältnis von statischer zu dynamischer Federkonstante ist dabei um so größer, je größer die spektrale Progression des Elastizitätsmoduls ist. Maßgebend sind ebenfalls die absolute Größe des Elastizitätsmoduls und die soge nannte Querkontraktion. Weiche Gummimaterialien mit hoher Querkontraktion ergeben bei gleicher Geometrie eine rasche Durchmesserzunahme der Kon taktfläche 16. Mit einer Anisometrie von Materialien steht schließlich ein weiterer Beeinflussungsparameter zur Verfügung. Eine derartige Ani sometrie, also z. B. eine Veränderung der radialen Querkontraktion, läßt sich durch ein faserverstärktes Material erzielen.The properties of the vibration isolator depend crucially on the material and shape of the intermediate layer 12 . In addition to rubber, all materials are suitable whose modulus of elasticity increases with frequency. With the inventive design of a vibration isolator an inversion of this frequency response is achieved. The ratio of static to dynamic spring constant is greater, the greater the spectral progression of the elasticity module. The absolute size of the elastic modulus and the so-called transverse contraction are also decisive. Soft rubber materials with high transverse contraction result in a rapid increase in diameter of the contact surface 16 with the same geometry. Finally, an anisometry of materials provides another influencing parameter. Such ani sometrie, so z. B. a change in the radial transverse contraction can be achieved by a fiber-reinforced material.

Von ähnlicher Bedeutung wie die Materialeigenschaft ist auch die Geome trie der Zwischenlage 12. Als nichtlinearer Effekt beeinflußt der Ver lauf der Spaltöffnung 14 in empfindlicher Weise die schwingungsisolie rende Wirkung. Dieser Verlauf läßt sich am sinnfälligsten und einfach sten durch Ausgießen mit Wachs, Gips oder Kunststoff des Spaltes 14 bei der vorgesehenen Mindestbelastung des Schwingungsisolators 10 gewinnen. Dieser so gewonnenen Form wird zusätzlich ein längsförmiger, konzentri scher Keilspalt mit einem konstanten oder auch radial veränderlichen Keilwinkel überlagert. Eine nicht dargestellte Möglichkeit, die Spalt öffnung 14 unter Verwendung einer Gummiplatte konstanter Dicke einzu stellen besteht darin, daß zwischen der Deckplatte 13 und der Gummi platte 12 Distanzringe untergelegt werden.The geometry of the intermediate layer 12 is of similar importance as the material property. As a non-linear effect affects the United course of the gap opening 14 in a sensitive manner, the vibration isolation effect. This course can be obtained most sensibly and simply by pouring out wax, plaster or plastic from the gap 14 at the intended minimum load on the vibration isolator 10 . This shape thus obtained is additionally superimposed on a longitudinal, concentric wedge gap with a constant or radially variable wedge angle. A possibility, not shown, to set the gap opening 14 using a rubber plate of constant thickness is that 12 spacer rings are placed between the cover plate 13 and the rubber.

Die kappenförmige Feder 11, die im wesentlichen die Charakteristik einer Tellerfeder hat kann entweder, wie eine Tellerfeder, einen kegelstumpf förmigen Konturenverlauf aufweisen oder auch als geschlossene Kugelka lotte mit konstanter oder auch nicht konstanter, z. B. nach innen abneh mender Wandstärke ausgebildet sein oder auch nichtkreisförmige Grund rißformen haben. Allen derartigen Federn gemeinsam ist ein nichtlinea rer, S-förmiger Kraft/Weg-Verlauf mit einem Minimum der Federkonstanten im Bereich des Wendepunktes und einer statischen Traglast, die um so größer ist, je weiter sich die Umrandung der Kontaktfläche 16 radial nach außen verlagert. Zur Vermeidung von Beuleffekten ist es notwendig, daß die Federkennlinie nicht negativ wird. Dies wird erreicht, wenn sich, abhängig von der Konturenform das Verhältnis zwischen Wölbungshöhe h und Wandstärke s etwa zwischen 0,5 und 5 bewegt. Bei einer typischen Tellerfeder ist dies bei einem Verhältnis ^h/_s = gegeben.The cap-shaped spring 11 , which essentially has the characteristics of a plate spring, can either have, like a plate spring, a frustoconical contour or as a closed Kugelka solder with constant or non-constant, e.g. B. inwardly decreasing wall thickness may be formed or have non-circular base crack shapes. Common to all such springs is a non-linear, S-shaped force / displacement curve with a minimum of spring constants in the area of the turning point and a static load which is greater the further the border of the contact surface 16 is displaced radially outwards. To avoid buckling effects it is necessary that the spring characteristic does not become negative. This is achieved if, depending on the shape of the contour, the ratio between the curvature height h and the wall thickness s is between approximately 0.5 and 5. With a typical disc spring, this is the case with a ratio ^h / _s =.

Der Aufbau der weiteren Ausführungsbeispiele von Schwingungsisolatoren ist in allen Fällen ähnlich, wobei die Grundbestandteile jeweils durch die gleiche Endziffer gekennzeichnet sind. Dabei bedeuten
.0 = Schwingungsisolator
.1 = Feder
.2 = Zwischenplatte
.3 = Deckplatte
.4 = Spaltöffnung
.5 = Fußteil
.6 = Kontaktfläche.The structure of the other exemplary embodiments of vibration isolators is similar in all cases, the basic components being identified by the same final digit. Mean
. 0 = vibration isolator
. 1 = spring
. 2 = intermediate plate
. 3 = cover plate
. 4 = gap opening
. 5 = foot section
. 6 = contact surface.

Während ein Schwingungsisolator gemäß Fig. 1 im wesentlichen für Maschi nen geeignet ist, bei denen die statische Maschinenlast und die Stör schwingungen nur in vertikaler Richtung, d. h. senkrecht auf die Deck platte 13 einwirken, ist die Ausführung gemäß Fig. 4 auch für wechselnde Richtungen der Grundlast, wie z. B. bei Fahrzeugen, geeignet. Dabei ist die Deckplatte als Winkel 43 ausgebildet, so daß zwei im rechten Winkel zueinander angeordnete Schwingungsisolatoren 40 und 40′ entstehen. Die Feder 41 ist entsprechend aus zwei rechtwinklig angeordneten Kalotten zusammengesetzt. Analog dazu läßt sich ein dreidimensional wirkender Schwingungsisolator mit drei im rechten Winkel zueinander angeordneten Isolatoren bilden, wobei die Deckplatte dann die Form einer rechtwinkli gen Ecke hat.While a vibration isolator of FIG. 1 NEN substantially for Maschi is suitable in which the static engine load and the interference oscillations only in the vertical direction plate that is perpendicular to the cover act 13, the embodiment 4 is shown in FIG., For an alternating directions of Base load, such as B. in vehicles, suitable. The cover plate is designed as an angle 43 , so that two vibration isolators 40 and 40 ' arranged at right angles to one another are formed. The spring 41 is accordingly composed of two calottes arranged at right angles. Analogously, a three-dimensional vibration isolator can be formed with three isolators arranged at right angles to one another, the cover plate then having the shape of a right-angled corner.

Bei kleinen statischen bzw. bei von positiv auf negativ wechselnden Vor lasten eignet sich eine Ausführung gemäß Fig. 5. Hierbei sind zwei ka lottenförmige Federn 51 und 51′ spiegelbildlich zueinander angeordnet und über beidseitig angeordnete Zwischenplatten 52 und 52′ sowie Deck platten 53 und 53′ mittels einer sämtliche Teile verbindenden Stange 57 so verspannt, daß sich beide Federn im Plateau ihrer Federkennlinien, also im Bereich ihrer geringsten Federsteifigkeit befinden. Die Befesti gung dieses Schwingungsisolators an den voneinander zu isolierenden Tei len geschieht zum einen am äußeren Umfang der Federn 51 und 51′ und zum anderen an der Verbindungsstange 57. In the case of small static loads or loads which change from positive to negative, an embodiment according to FIG. 5 is suitable . Here, two Ka-shaped springs 51 and 51 ' are arranged in mirror image to one another and via intermediate plates 52 and 52' and cover plates 53 and 53 ' Clamped by means of a rod 57 connecting all parts so that both springs are in the plateau of their spring characteristics, that is, in the area of their lowest spring stiffness. The fastening supply of this vibration isolator to the parts to be insulated from one another occurs on the one hand on the outer circumference of the springs 51 and 51 ' and on the other hand on the connecting rod 57 .

Wenn die Richtung der statischen Kraft im wesentlichen erhalten bleibt, die Störschwingungen aber eine davon abweichende Kraftrichtung haben, so ist die Verwendung der in den Fig. 6 und 7 dargestellten Schwingungsiso latoren von Vorteil. Dabei weist das Ausführungsbeispiel gemäß Fig. 6 Noppen 57 an der federseitigen Oberfläche der Zwischenlage 62 auf. Ana log dazu sind gemäß Fig. 7 zwischen der Deckplatte 73 und der nicht dar gestellten, schwingungsmäßig zu isolierenden Last Kugeln 77 angeordnet. Diese Ausführungsformen haben für Kräfte parallel zu den Deckplatten 63 bzw. 73 eine sehr geringe Federsteifigkeit und somit eine entsprechend große schwingungsisolierende Wirkung.If the direction of the static force is essentially preserved, but the interference vibrations have a different direction of force, then the use of the vibration isolators shown in FIGS . 6 and 7 is advantageous. The embodiment according to FIG. 6 has knobs 57 on the spring-side surface of the intermediate layer 62 . Ana log to this are arranged according to FIG. 7 between the cover plate 73 and the not shown, vibration-insulated load balls 77 . For forces parallel to the cover plates 63 and 73, these embodiments have a very low spring stiffness and thus a correspondingly large vibration-isolating effect.

Bei den Ausführungsbeispielen gemäß Fig. 8 und 9 sind jeweils mehrere kalottenförmige Federn 81, 81′, 81′′ bzw. 91 und 91′ entweder parallel geschaltet und bewirken dadurch eine Vergrößerung der Traglast oder hin tereinander geschaltet und bewirken dadurch eine Vergrößerung des Feder weges.In the embodiments according to FIGS. 8 and 9, a plurality of dome-shaped springs 81, 81 ', 81''respectively represent 91 and 91' either connected in parallel and thus cause an increase in the load or switched back behind the other and thus cause an increase in the spring path .

In Fig. 10 ist eine Ausführungsform eines Schwingungsisolators 110 dar gestellt, bei der sich eine Dämpfungsflüssigkeit im Bereich der Spalt öffnung 114 befindet. Bei dynamischer Belastung dieses Schwingungsisola tors 110 wird ein Teil der Bewegungsenergie im spaltnahen Bereich durch Reibung in der hin- und herströmenden Flüssigkeit absorbiert und so die Änderungen der Auflagefläche bei höheren Frequenzen begrenzt.In Fig. 10, an embodiment of a vibration isolator 110 is provided, in which a damping liquid is in the gap 114 opening. When this vibration isolator 110 is subjected to dynamic loads, part of the kinetic energy in the area near the gap is absorbed by friction in the back and forth flowing liquid, thus limiting the changes in the contact surface at higher frequencies.

Bei dem in Fig. 11 dargestellten Ausführungsbeispiel sind mehrere Schwingungsisolatoren 140, 140′, . . . gemäß Fig. 1 derart nebeneinander angeordnet und miteinander verbunden, daß ein band- bzw. flächenförmiges Schwingungsisolatorgebilde entsteht.In the embodiment shown in Fig. 11, a plurality of vibration isolators 140, 140 ' ,. . . juxtaposed such as shown in FIG. 1 and connected together so that a strip or sheet-like vibration insulator structure is formed.

Claims

1. Vibration isolator with at least one cap-shaped spring made of a material with a largely frequency-constant elastic modulus and at least one on the convex side of the spring arranged inter mediate layer made of a material with frequency-progressive elasticity module, characterized in that the spring (.. 1 ) an S-shaped Course of the spring characteristic and is loaded by a load in the area of the turning point of the spring characteristic, and that between the spring (.. 1 ) and the intermediate layer (.. 2 ) a radial gap (.. 4 ) is provided such that at increasing or decreasing static load the contact area between the spring (.. 1 ) and the intermediate layer (.. 2 ) increases or decreases.

2. Vibration isolator according to claim 1, characterized in that the spring (.. 1 ) is dome-shaped, truncated cone or pyramid-shaped.

3. Vibration isolator according to claim 1 or 2, characterized in that with a dome-shaped spring (.. 1 ), the ratio between the curvature height (h) and the wall thickness (s) is 0.5 to 5.

4. Vibration isolator according to one of claims 1 to 3, characterized in that the surface of the intermediate layer ( 62 ) has incisions ( 67 ).

5. Vibration isolator according to one of claims 1 to 4, characterized in that the gap (.. 4 ) between the spring (.. 1 ) and the inter mediate position (... 2 ) a wedge angle α with the condition 0 < α ≦ 20 °.

6. Vibration isolator according to one of claims 1 to 5, characterized in that an intermediate layer ( 92 ) between two springs ( 91, 91 ' ) is arranged.