DE3215997C2 - - Google Patents

Description

Die Erfindung bezieht sich auf ein Verfahren gemäß dem Ober­ begriff des Patentanspruchs 1. Das Kühlsystem kann bei­ spielsweise für den Einsatz in einer Fahrzeug-Klimaanlage ausgelegt sein.

Ein derartiges Verfahren ist z. B. aus der DE-OS 27 48 484 bekannt.

Wie aus der beiliegenden Fig. 1 ersichtlich ist, wird bei einem solchen Verfahren bei Einsatz bei einem Fahrzeug- Klimaanlagensystem ein Dampfverdichtungs-Kühlkreislauf ver­ wendet, der im wesentlichen aus einem Kompressor bzw. Ver­ dichter 1, einem Kondensator bzw. Verflüssiger 2, einem Auf­ nahmebehälter 3, einem Ausdehnungsventil 4 und einem Ver­ dampfer 5 besteht. Da der Verdichter 1 über eine elektro­ magnetische Kupplung 7, einen Riemen 31 und eine Riemen­ scheibe 32 mittels der Fahrzeugmaschine 30 angetrieben wird, steigt naturgemäß die Arbeitsdrehzahl des Verdichters an, wenn die Maschinendrehzahl ansteigt. Bei diesem herkömmli­ chen Klimaanlagensystem tritt häufig ein Beschlagen oder Vereisen an den Rippen des Verdampfers 5 auf, sobald aufgrund einer Steigerung der Arbeitsdrehzahl des Verdich­ ters oder eines Absinkens der Umgebungslufttemperatur die Oberflächentemperatur der Verdampferrippen und damit die Verdampfungstemperatur des Kühlmittels unter 0°C absinkt. Das Beschlagen oder Vereisen der Rippen verringert den Luftströmungsdurchsatz eines Gebläses 8 über den Ver­ dampfer 5, was eine Verringerung der Luftkühlungsleistung ergibt.

Zum Verhindern des Beschlagens oder Vereisens der Verdamp­ ferrippen bzw. zur Steuerung der Lufttemperatur in dem Fahrzeug wird daher die Lufttemperatur unmittelbar stromab des Verdampfers 5 mittels eines Temperaturfühlers 6 wie eines Thermistors erfaßt, der elektrisch mit einer in Fig. 2 gezeigten Steuerschaltung 9 so verbunden ist, daß entsprechend dem Ausgangssignal des Temperaturfühlers ein Relais 10 zum Öffnen und Schließen eines Kontakts 10 a gesteuert wird, um die elektromagneti­ sche Kupplung 7 einzurücken bzw. auszurücken. Hierdurch wird die Betriebsdauer des Verdichters so gesteuert, daß die Verdampfungstemperatur des Kühlmittels und damit die Lufttemperatur unmittelbar stromab des Verdampfers geregelt wird.

Diese Anordnung hat jedoch den folgenden Nachteil: Wenn der Zündungsschalter zum Anlassen der Maschine eingeschal­ tet wird, während ein Klimaanlagen-Schalter geschlossen ist, wird die Elektromagnetspule der Kupplung 7 zur antriebsmäßigen Ankupplung des Verdichters 1 an die Maschine erregt, so daß der Verdichter gleichzeitig mit der Inbetriebnahme der Maschine in Betrieb gesetzt wird. Im Anfangsstadium des Maschinenbetriebs läuft jedoch die Maschine mit niedriger Drehzahl und gibt ferner eine geringe Ausgangsleistung ab, so daß die zum Be­ treiben des Verdichters notwendige Leistung 20 bis 30% der Maschinenausgangsleistung beträgt. Dies beeinträchtigt den Maschinenanlaßvorgang. Falls der Klimaanlagen-Schalter bei laufender Maschine eingeschaltet wird, d. h. während des Betriebs des Kraftfahrzeugs, wird die elektromagnetische Kupplung zum antriebsmäßigen Anschließen des Verdichters an die Maschine betätigt, so daß der Verdichter von Anfang an plötzlich mit einer hohen Drehzahl betrieben wird. Das Verdichteranlaufdrehmoment kann das Zwei- bis Dreifache des für den normalen Verdichterbetrieb notwen­ digen Drehmoments betragen, so daß die Maschine mit dieser hohen Belastung beaufschlagt wird. Dieser Belastungsstoß stört nicht nur das Fahrempfinden beim Führen des Kraftfahrzeugs, sondern beeinträchtigt auch die Betriebslebensdauer des Verdichters und der Kupplung.

Weiterhin ist aus der DE-OS 22 63 811 eine Kühlvorrichtung für Kraftfahrzeuge bekannt, bei der angestrebt wird, bei großer Beschleunigungsanforderung des Kraftfahrzeugs die volle Motorleistung zur Verfügung zu stellen. Um dies zu er­ reichen, wird die Beschleunigungspedal-Stellung erfaßt und oberhalb eines bestimmten Betätigungsausmaßes der Kompressor des Kühlsystems ausgekuppelt.

Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, ein Verfahren ge­ mäß dem Oberbegriff des Patentanspruchs 1 derart auszuge­ stalten, daß durch den Kühlmittel-Verdichter hervorgerufene Beeinflussungen des Fahrzeug-Betriebszustands verringert sind.

Diese Aufgabe wird mit der im kennzeichnenden Teil des Pa­ tentanspruchs 1 genannten Maßnahme gelöst.

Bei dem erfindungsgemäßen Verfahren bewirkt die elektrische Schaltungseinrichtung, daß die Inbetriebsetzung des Verdich­ ters stets nur mit geringer Förderleistung stattfinden kann. Mit der erfindungsgemäßen Ausgestaltung werden mehrere Vor­ teile erreicht. Zum einen wird sichergestellt, daß eine Ein­ schaltung des Kühlsystems, d. h. z. B. der Klimaanlage, bei laufender Fahrzeugmaschine nicht zu einer schockartigen Be­ lastung der Maschine und der ggf. zwischengeschalteten Kupp­ lung führen kann, wie sie andernfalls bei Einstellung auf hohe Verdichter-Förderleistungen resultieren könnte. Die Be­ seitigung solcher schockartiger Belastungen führt zu ruhi­ gerem Fahrempfinden und einer Verlängerung der Betriebsle­ bensdauer des Verdichters und der ggf. zugeordneten Kupp­ lung. Zum anderen übt der Verdichter dann, wenn er gleich­ zeitig mit der Fahrzeugmaschine in Betrieb gesetzt werden sollte, nur eine geringe Belastung auf die Fahrzeugmaschine aus, so daß diese zuverlässig gestartet werden kann.

Vorteilhafte Ausgestaltungen der Erfindung sind in den Un­ teransprüchen angegeben.

Nachstehend wird die Erfindung anhand von Aus­ führungsbeispielen unter Bezugnahme auf die Fig. 3 bis 21 näher erläutert. Es zeigt

Fig. 3 eine schematische Darstellung eines Ausfüh­ rungsbeispiels des Fahrzeug-Kühlsystems,

Fig. 4 den elektrischen Schaltungsaufbau einer Regelschaltung des in Fig. 3 gezeigten Systems,

Fig. 5 Arbeitskennlinien von Vergleichern der in Fig. 4 gezeigten Regelschaltung,

Fig. 6 eine Ansicht eines axialen Schnitts durch einen in Fig. 3 gezeigten Verdichter längs einer Linie VI-VI in Fig. 7,

Fig. 7 eine Stirnansicht des in Fig. 6 gezeigten Verdichters,

Fig. 8 eine Ansicht eines Querschnitts durch den Verdichter längs einer Linie IIX-IIX in Fig. 6,

Fig. 9 eine vergrößerte Teilansicht eines Schnitts längs einer Linie IX-IX in Fig. 10 und zeigt den Lagezusammenhang zwischen Umgehungsnuten in einem in Fig. 8 gezeigten Förderleistungs- Einstellring,

Fig. 10 eine vergrößerte Teilansicht eines Schnitts längs einer Linie X-X in Fig. 9,

Fig. 11 eine erläuternde Tabelle, die die Formen von Umgehungsnuten zeigt, welche jeweiligen Zy­ lindern in dem Verdichter zugeordnet sind,

Fig. 12 graphisch den Zusammenhang zwischen dem Drehwinkel der Förderleistungs-Einstellringe und dem wirksamen bzw. Netto-Zylindervolumen bzw. der Verdrängung eines jeweiligen Zylinders,

Fig. 13 eine der Fig. 3 gleichartige Ansicht, die ein zweites Ausführungsbeispiel des Fahrzeug- Kühlsystems zeigt,

Fig. 14 eine der Fig. 4 gleichartige Ansicht, die die Regelschaltung des in Fig. 13 gezeigten Kühl­ systems zeigt,

Fig. 15 eine den Fig. 3 und 13 gleichartige Ansicht, die ein drittes Ausführungsbeispiel des Fahrzeug- Kühlsystems zeigt,

Fig. 16 eine den Fig. 4 und 14 gleichartige Ansicht, die eine Regelschaltung des in Fig. 15 gezeigten Kühlsystems zeigt,

Fig. 17 eine den Fig. 3, 13 und 15 gleichartige An­ sicht, die ein viertes Ausführungsbeispiel des Fahrzeug-Kühlsystems zeigt,

Fig. 18 eine den Fig. 4, 14 und 16 gleichartige An­ sicht, die eine Regelschaltung des in Fig. 17 gezeigten Kühlsystems zeigt,

Fig. 19 die Arbeitskennlinien von Vergleichern und eines Transistors in der in Fig. 18 gezeigten Regelschaltung,

Fig. 20 eine den Fig. 3, 13, 15 und 17 gleichartige Ansicht, die ein weiter abgewandeltes Ausfüh­ rungsbeispiel des Fahrzeug-Kühlsystems zeigt, und

Fig. 21 eine elektrische Regelschaltung des in Fig. 20 gezeigten Kühlsystems.

Bei den nach dem erfindungsgemäßen Verfahren gesteuerten Ausführungsbeispielen des Fahrzeug-Kühlsystems werden grundlegend Kühlkreisläufe angewandt, die mit dem anhand Fig. 1 erläuterten Kühlkreislauf nach dem Stand der Technik identisch sind. Daher sind diejenigen Teile der jeweiligen Ausführungsbeispiele des Fahrzeug-Kühlsy­ stems, die denjenigen des Kühlkreislaufs nach dem Stand der Technik gleichartig sind, mit den gleichen Bezugszeichen bezeichnet. Dementsprechend wird der Kühlkreislauf selbst nicht nochmals beschrieben.

Fig. 3 zeigt ein erstes Ausführungsbeispiel des gesamten Kühlsystems. Das Kühlsystem umfaßt einen Verdampfer 5 und ein motorbetriebenes Gebläse 8, das in einer Kunst­ stoff-Luftführung 11 einer Fahrzeugklimaanlage angeordnet ist. Die Luftführung steht an ihrem linken Ende über einen nicht gezeigten Verbindungsumstellkasten mit einer Umge­ bungsluft-Einlaßöffnung und einer Innenluft- bzw. Innen­ raumluft-Einlaßöffnung in Verbindung. An seinem rechten Ende steht die Luftführung mit Luftauslässen zum Fahrgast­ raum in Verbindung, wie beispielsweise oberen Luftausläs­ sen für gekühlte Luft und unteren Luftauslässen für er­ wärmte Luft. In der Luftführung 11 ist eine nicht gezeigte Heizeinheit angeordnet. An den Auslaß eines sich von der Ablaßöffnung des Verdampfers 5 her erstreckenden Kühlmit­ telrohrs ist ein Kompressor bzw. Verdichter 12 mit seinem Ansaugeinlaß angeschlossen. Der Verdichter 12 ist über eine elektromagnetische Kupplung 13 und einen Riemen 31 von der Maschine des Kraftfahrzeugs antreibbar. Der Verdichter 12 enthält Fördermengen- Änderungsglieder bzw. Einstellglieder zum Verändern der Leistung bzw. Fördermenge des Verdichters. Ein Temperaturfühler 14, der durch einen Thermistor gebildet ist, erfaßt die Lufttemperatur unmittelbar stromab des Verdampfers 5. Die Lufttemperatur kann mittels eines ver­ änderbaren Widerstands 15 eingestellt werden. Ein zweiter Temperaturfühler 23 ist durch einen Thermistor gebildet und erfaßt die Temperatur des in dem Kühlmittelrohr im Verdampfer 5 strömenden Kühlmittels. Der Temperaturfühler 23 ist in dem Kühlmittelrohr im Verdampfer 5 angeordnet.

Ein Stellungsfühler 24 erfaßt die Stellung der Förderleistungs-Einstellglieder und ist in dem Verdichter 12 angeordnet. Der Stellungsfühler 24 be­ steht aus einem Potentiometer, das betrieblich mit einem der Förderleistungs-Einstellglieder verbunden ist. Eine Regelschaltung 16 ist zum Empfang von Signalen von den Elementen 14, 15, 23 und 24 ausgebildet. Die Elemen­ te 14, 23 und 24 sind in Reihe geschaltet, wobei das elek­ trische Potential an einem Verbindungspunkt A zwischen dieser Reihenschaltung und dem Vorwähl-Widerstand 15 an die Regelschaltung 16 abgegeben wird.

25 ist ein Zündungsschalter einer Fahrzeugmaschine, der die elektrische Stromversorgung der Stromkreise der Ma­ schine wie eines Zündungsstromkreises schaltet. Der Schal­ ter 25 wirkt als Stromversorgungs-Schalter. 26 ist ein elektrischer Schalter des Fahrzeug-Klimaanlagensystems und bewirkt das Ein- und Ausschalten des Systems. 27 ist eine Zeitgeberschaltung, während 28 eine mittels der Zeit­ geberschaltung 27 gesteuerte Relaisspule zum Öffnen und Schließen eines Relaiskontakts 28 a ist.

Ein Servomotor 17 dient zum Verstellen der Förderleistungs- Einstellglieder in dem Verdichter 12 und ist durch ein Ausgangssignal der Regelschaltung 16 steuer­ bar. Das von dem Servomotor 17 hervorgerufene Antriebs­ drehmoment wird über ein Schneckenrad 18 zu den Förderlei­ stungs-Einstellgliedern des Verdichters 12 übertragen. 19 ist ein normalerweise geschlossener bzw. Ruhestrom-Re­ laiskontakt zum Ein- und Ausschalten der Stromversorgung der elektromagnetischen Kupplung 13, durch das der Ver­ dichter 12 an die nicht gezeigte Fahrzeugmaschine angekup­ pelt bzw. von dieser abgekuppelt wird. Eine Steuerschaltung 20 dient zum Erfassen der Maschinendrehzahl und der Umge­ bungslufttemperatur und öffnet den Relaiskon­ takt 19 bei Ermittlung einer Verringerung der Verdich­ terdrehzahl und der Umgebungslufttemperatur. 22 ist eine in dem Fahrzeug angebrachte Batterie.

Gemäß Fig. 4, die praktische Beispiele für die Regelschal­ tung 16 und die Zeitgeberschaltung 27 zeigt, enthält die Regelschaltung 16 ein Paar Vergleicher 161 und 162, von denen jeder mit einem Eingang an den Verbindungspunkt A zwischen dem veränderbaren Widerstand 15 und der Reihen­ schaltung aus den Elementen bzw. Fühlern 14, 23 und 24 angeschlossen ist. Der erste Vergleicher 161 nimmt an seinem zweiten Eingang eine Bezugsspannung V₁ auf, während der zweite Vergleicher 162 an seinem zweiten Eingang eine Bezugsspannung V₂ aufnimmt, die niedriger als die an den ersten Vergleicher 161 angelegte Bezugsspannung V₁ ist. Die Differenz zwischen den beiden Bezugsspannungen V₁ und V₂ ist mittels eines veränderbaren Widerstands 163 einstellbar. Der erste Vergleicher 161 hat einen Ausgang 161 a, der zum Ein- und Ausschalten von Transistoren 164 a und 164 b geschaltet ist, während der zweite Vergleicher 162 einen Ausgang 162 a hat, der zum Ein- und Ausschalten eines Transistors 165 geschaltet ist. 166 bis 171 sind Transistoren für den Antrieb des Servomotors 17.

Fig. 5 zeigt die Arbeitskennlinien der Regelschaltung 16. Mit der Regelschaltung 16 ist die Drehstellung des Servomotors 17 so steuerbar, daß ein Ausgleich zwischen einem Widerstandswert R₁₅ des Vorwählstand-Widerstands 15 und einer Widerstandswert-Summe Rs aus einem Wider­ standswert R₁₄ des den Temperaturfühler 14 bildenden Ther­ mistors, einem Widerstandswert R₂₃ des den Temperaturfüh­ ler 23 bildenden Thermistors und einem Widerstandswert R₂₄ des den Stellungsfühler 24 bildenden Potentiometers erzielt wird.

Die Schaltung ist derart aufgebaut, daß der Ausgang 161 a des ersten Vergleichers 161 von niedrigem Pegel auf hohen Pegel wechselt, wenn die Summe Rs der Reihenwiderstände einen Wert annimmt, der um einen mittels des veränderbaren Widerstands 163 eingestellten Widerstandswert R₁₆₃ größer als der Widerstandswert R₁₅ des Vorwähl-Widerstands 15 ist, nämlich wenn Rs < R₁₅ + R₁₆₃ gilt. Im Gegensatz dazu wechselt der Ausgang 161 a von hohem auf nied­ rigen Pegel, wenn die Summe Rs der Reihenwiderstände auf einen Wert abfällt, der um einen konstanten Wert Rc nied­ riger als die Summe aus den Widerstandswerten R₁₅ und R₁₆₃ ist, nämlich wenn Rs < (R₁₅ + R₁₆₃) - Rc gilt.

Andererseits wechselt der Ausgang 162 a des zweiten Ver­ gleichers 162 von dem niedrigen Pegel zu dem Zeitpunkt auf hohen Pegel, zu welchem Rs gleich R₁₅ ist. Im Gegensatz dazu wird der Ausgang 162 a von dem hohen Pegel auf den niedrigen Pegel umgeschaltet, wenn die Summe Rs der Reihenwiderstände unter einen Wert absinkt, der um den vorbestimmten Widerstandswert bzw. den konstanten Wert Rc niedriger als der Widerstandswert R₁₅ ist, nämlich wenn Rs < R₁₅ - Rc gilt. Der Widerstandswert Rc gemäß der vorangehenden Erläuterung ist ein vorbestimmter Wider­ standswert, dessen Bereich durch die Hystereseeigenschaf­ ten des ersten und des zweiten Vergleichers 161 und 162 bestimmt ist.

Die Zeitgeberschaltung 27 enthält einen Kondensator 272, der über einen Widerstand 271 geladen und über einen Wi­ derstand 273 entladen werden kann. Die Zeitgeberschaltung enthält ferner einen Vergleicher 274, der eine Ladespan­ nung V₃ mit einer Bezugsspannung V₄ vergleicht, um ein Ausgangssignal 274 a zu bilden, mit dem Transistoren 275 und 276 ein- und ausgeschaltet werden. Der Transistor 276 steuert die Stromversorgung der Relaisspule 28.

Nachstehend werden der Aufbau und das Verfahren zur Steuerung des Verdichters 12 mit der veränderbaren Förderleistung erläu­ tert.

Gemäß den Fig. 6 bis 8 hat der Verdichter 12 eine Welle 101, die antriebsmäßig an ihrem linken Ende über die elek­ tromagnetische Kupplung 13 und den Riemen 31, die in der Fig. 3 gezeigt sind, an die Fahrzeugmaschine angeschlossen ist. Auf diese Weise wird der Verdichter 12 durch die Maschine angetrieben. Auf der Welle 101 ist eine Taumelplatte 102 festgekeilt, so daß sie als Einheit mit der Welle 101 umläuft. Die Drehung der Taumelplatte 102 bewirkt eine Hin- und Herbewegung von Kolben 104, die über Gleitschuhe 103 mit der Taumelplatte 102 in Gleitberührung stehen (und von denen nur einer gezeigt ist).

Ein Paar axial ausgerichteter Gehäuseteile 105 und 106 ist zur Bildung eines zylindrischen Gehäuses verbunden, das fünf Zylinder 107 a bis 107 e für die verschiebbare Aufnahme der Kolben 104 umgibt. Jedes der Gehäuseteile 105 und 106 ist aus Aluminium oder einem ähnlichen Mate­ rial durch Spritzguß geformt. In den Gehäuseteilen 105 und 106 sind fünf axiale Ansaugkanäle 108 ausgebildet. Wie aus den Fig. 7 und 8 ersichtlich ist, sind die Zylin­ der im Umfang mit einer konstanten Winkelteilung von 68° mit der Ausnahme angeordnet, daß der Winkelabstand zwi­ schen den beiden untersten Zylindern 107 c und 107 d gleich 88° ist. Jeder Ansaugkanal 108 ist zwischen einem Paar benachbarter Zylinder angeordnet und an einen (nicht ge­ zeigten) gemeinsamen Kühlmittel-Einführungsdurchlaß ange­ schlossen, der mit dem Auslaß des Kühlmittelkreislaufs in dem Verdampfer 5 in Verbindung steht.

An den axial äußeren Enden der Gehäuseteile 105 und 106 sind jeweils Gehäusestirnteile 109 und 110 angeordnet, die an den Gehäuseteilen unter Zwischenlegen von Ventil­ platten 111 und 112 befestigt sind. Jedes Gehäusestirn­ teil 109 und 110 ist innen mit einer Ansaugkammer 113 ausgestaltet, die mit den Ansaugkanälen 108 über nicht gezeigte, in der zugehörigen Ventilplatte 111 oder 112 ausgebildete Ansaug-Verbindungslöcher in Verbindung steht. Ferner ist in jedem Gehäusestirnteil 109 und 110 eine Auslaßkammer 114 ausgebildet, die radial innerhalb der Ansaugkammer 113 angeordnet ist und den Zylindern 107 a bis 107 e gegenübersteht. Diese Auslaßkammern 114 stehen über nicht gezeigte, in den jeweiligen Ventilplat­ ten 111 und 112 ausgebildete Auslaß-Verbindungslöcher mit Auslaßkanälen 114 a (siehe Fig. 8) in den Gehäuseteilen 105 und 106 in Verbindung. Zwischen den Ventilplatten 111 und 112 und den zugeordneten Gehäuseteilen 105 und 106 sind scheibenförmige Federmetallplatten 115 bzw. 116 aus einem federnden Metall wie Federstahl angeordnet. Jede der Federmetallplatten 115 und 116 ist an ihren den Zylindern 107 a bis 107 e zugewandten Teilbereichen mit (nicht gezeigten) U-förmigen Einschnitten zur Bildung von Ansaugventilen versehen. Die Gehäuseteile 105 und 106, die Gehäusestirnteile 109 und 110 und die Ventilplat­ ten 111 und 112 sind mittels Verbindungsschraubbolzen 117 zusammengebaut und aneinander befestigt, so daß sie das Gehäuse bilden. Zur Erleichterung des Zusammenbaus ist der Verdichter so ausgebildet, daß die Verbindungsschraubbolzen 117 durch die Ansaugkanäle 108 in den Gehäuseteilen 105 und 106 hindurchragen.

Die Welle 101 ist drehbar mittels Radiallagern 118 und 119 gelagert, die durch gewöhnliche Nadellager gebildet sind, deren äußere Laufringe an den Gehäuseteilen 105 und 106 befestigt sind. Zwischen dem mittleren Teil des Gehäuseteils 105 und der Taumelplatte 102 sowie zwischen der Taumelplatte 102 und dem mittleren Teil des Gehäuse­ teils 106 sind jeweils Drucklager 120 bzw. 121 angeordnet, die zum Aufnehmen der an der Taumelplatte 102 wirkenden axialen Druckkraft, nämlich der Gegenkraft ausgebildet sind, die erzeugt wird, wenn die Taumelplatte die jeweili­ gen Kolben in der axialen Richtung hin- und herbewegt. In dem der elektromagnetischen Kupplung 13 benachbarten Gehäusestirnteil 109 ist eine Wellendichtung 122 angeordnet, die einen dichten Abschluß zwischen diesem Gehäusestirnteil 109 und der Welle 101 bildet, um das Austreten von Kühlmittelgas und Schmieröl aus dem Verdich­ ter zu verhindern.

Gemäß Fig. 7 ist an dem von der elektromagnetischen Kupp­ lung 13 abgewandten Gehäusestirnteil 110 mit Hilfe von Schrauben 124 ein Halter 123 für den Servomotor 17 befe­ stigt. Das Schneckenrad 18 des Servomotors 17 ist an­ triebsmäßig über ein Schraubenrad 125 mit einer Stellachse 126 verbunden. Die Stellachse 126 ist zwischen den unter­ sten Zylindern 107 c und 107 d angeordnet und erstreckt sich axial durch die beiden Ventilplatten 111 und 112 hindurch. An den den Ventilplatten 111 und 112 benachbar­ ten Teilbereichen der Stellachse 126 sind Stirnräder 127 und 128 befestigt.

Die vorangehend genannten Verdichtungsleistungs- bzw. Förderleistungs-Einstellglieder sind durch Ringe 129 und 130 gebildet, die konzentrisch zu der Antriebswelle 101 des Verdichters innerhalb von in den Gehäuseteilen 105 und 106 radial außerhalb der Zylinder 107 a bis 107 e ange­ ordneten zylindrischen Räumen angeordnet sind. Förderlei­ stungs-Einstellringe 129 und 130 sind mit Innenverzahnun­ gen 129 a und 130 a versehen, die mit den Stirnrädern 127 und 128 an der Stellachse 126 kämmen, so daß das Drehmo­ ment der Drehachse 126 zu den Förderleistungs-Einstellrin­ gen 129 und 130 übertragen wird, um diese zu drehen.

In dem einem jeweiligen Förderleistungs-Einstellring be­ nachbarten Teilbereich der Wandung jedes Zylinders sind zwei allgemein radiale Bypaß- bzw. Umgehungsöffnungen 131 a und 131 b ausgebildet. In den inneren Umfangsflächen der Förderleistungs-Einstellringe 129 und 130 sind Um­ fangs-Umgehungsnuten 132 a und 132 b ausgebildet. Ferner sind in den Förderleistungs-Einstellringen 129 und 130 axiale Umgehungsnuten 133 so geformt, daß sie sich paral­ lel zu der Welle 101 erstrecken. In den axial inneren Endteilen der inneren Umfangsflächen der Einstellringe 129 und 130 sind ringförmige Umgehungsnuten 134 ausgebil­ det, die sich über den ganzen Umfang der Einstellringe 129 und 130 erstrecken. In den Gehäuseteilen 105 und 106 sind Umgehungskanäle 135 ausgebildet. Die Anordnung ist so getroffen, daß die Umgehungsöffnungen 131 a und 131 b in die Zylinder 107 a bis 107 e münden und mit den Umge­ hungskanälen 135 über die Umgehungsnuten 132 a und 132 b 133 und 134 in Verbindung gelangen können. Die Umgehungs­ kanäle 135 führen zu den in den Gehäuseteilen 105 und 106 gebildeten Ansaugkanälen 108.

Bei dem dargestellten Ausführungsbeispiel sind die Stellen der in der Wandung jedes Zylinders ausgebildeten Umgehungsöffnungen 131 a und 131 b so gewählt, daß die Zy­ linderkammer an jeder Seite des zugeordneten Kolbens in drei Abschnitte mit im wesentlichen gleichem Volumen auf­ geteilt ist. Die Einstellringe 129 und 130 sind so dreh­ bar, daß sie eine erste Stellung, bei der sie nur die Verbindung der der axialen Mitte des Verdichters benach­ barten Umgehungsöffnungen 131 b mit den entsprechenden Umgehungsnuten 132 b zulassen, und eine zweite Stellung einnehmen, bei der sie die Verbindung beider Umgehungsöff­ nungen 131 a und 131 b mit den entsprechenden Umgehungsnuten 132 a und 132 b zulassen, wie es aus den Fig. 9 und 10 er­ sichtlich ist. Die Kombination aus den Umgehungsnuten 132 a und 132 b ist für jeden Zylinder 107 a bis 107 e vorgesehen. Die Umgehungsnuten 132 a und 132 b für verschie­ dene Zylinder haben jedoch verschiedene Längen in der Umfangsrichtung der Förderleistungs-Einstellringe 129 und 130 (siehe Fig. 11), so daß sich die Anzahl der mit den Ansaugkanälen 108 in Verbindung stehenden Zylinder in Abhängigkeit von der Drehung bzw. Winkelstellung der Einstellringe 129 und 130 ändert. Im einzelnen stehen alle 20 Umgehungsöffnungen 131 a und 131 b direkt den Umge­ hungsnuten 133 in den Einstellringen 129 und 130 gegen­ über, wenn der Verdrehungswinkel der Einstellringe 129 und 130 gleich 0° ist (Ausgangsstellung). Demzufolge ste­ hen alle Umgehungsöffnungen 131 a und 131 b über die Umge­ hungsnuten 133, die Umgehungsnuten 134 und über die Umge­ hungskanäle 135 in den Gehäuseteilen 105 und 106 mit den Ansaugkanälen 108 in Verbindung. Bei diesem Zustand ist das wirksame bzw. Netto-Volumen des Verdichters minimal. Wenn die Einstellringe 129 und 130 Stellungen einnehmen, die gegenüber der vorstehend genannten Ausgangsstellung um 4° gedreht sind, sind nur die mit dem Zylinder 107 e in Verbindung stehenden Umgehungsöffnungen 131 a außer Verbindung mit den zugehörigen Umgehungsnuten 132 a, wäh­ rend alle anderen Umgehungsöffnungen 131 a und 131 b mit den Ansaugkanälen 108 in Verbindung gehalten sind. Wenn der Drehwinkel der Einstellringe stufenweise um einen Winkelabstand von 4° auf 8° und danach auf 12° vergrößert wird, steigt die Anzahl der außer Verbindung zu den An­ saugkanälen 108 gelangenden Umgehungsöffnungen fortschrei­ tend stufenweise an. Wenn daher die Einstellringe 129 und 130 Stellungen einnehmen, die gegenüber der Ausgangs­ stellung 0° um 36° gedreht sind, stehen nur die zu dem Zylinder 107 a offenen Umgehungsöffnungen 131 b über die Umgehungsnuten 132 b mit den Ansaugkanälen 108 in Verbin­ dung, während alle anderen Umgehungsöffnungen gegenüber den Ansaugkanälen abgesperrt sind. Wenn die Einstellringe 129 und 130 Stellungen einnehmen, die aus der Ausgangs­ stellung (0°) um 40° gedreht sind, sind alle Umgehungsöff­ nungen 131 a und 131 b in dem Verdichter geschlossen, so daß das wirksame Zylindervolumen des Verdichters den Maxi­ malwert annimmt.

Der Zusammenhang zwischen dem wirksamen bzw. Netto-Zylin­ dervolumen des Verdichters und den Drehstellungen der Förderleistungs-Einstellringe 129 und 130 ist aus Fig. 12 ersichtlich. Es ist ersichtlich, daß sich das wirksame Zylindervolumen in 10 Stufen zwischen einem Maximalwert V _max und einem Minimalwert verändert, der ein Drittel des Maximalwerts V _max beträgt.

Die Drehstellung der Einstellringe 129 und 130 wird mit­ tels des den Stellungsfühler 24 bildenden Potentiometers erfaßt, das ein elektrisches Signal abgibt. Gemäß der Darstellung in Fig. 7 kämmt nämlich das an einem Ende der Stellachse 126 angebrachte Schraubenrad 125 mit einem Stellrad 241 des Stellungsfühlers 24, so daß sich der Widerstandswert des den Stellungsfühler 24 bildenden Po­ tentiometers entsprechend der Drehung des Schraubenrads 125, nämlich der Drehung der Stellachse 126 verändert. Demzufolge gibt der Stellungsfühler 24 ein elektrisches Signal ab, das der Stellung der Förderleistungs-Einstell­ ringe 129 und 130 entspricht. Der Stellungsfühler 24 ist mit Hilfe von Schrauben 243 und einer Stütze 242 an dem Gehäusestirnteil 110 befestigt. Die Teile der Außenfläche des Gehäusestirnteils 110, an denen der Stellungsfühler 24 und der Servomotor 17 am Gehäusestirnteil 110 befestigt sind, sind zur Aufnahme des Stellungsfühlers und des Ser­ vomotors sowie zur Verringerung des Herausra­ gens dieser Teile aus der Stirnfläche des Gehäusestirn­ teils 110 vertieft. An dem Gehäusestirnteil kann ein (nicht gezeigtes) geeignetes Abdeckteil zum Abhalten von Staub und anderen Verschmutzungen von dem Servomotor 17, dem Schneckenrad 18, dem Schraubenrad 125 und dem Stel­ lungsfühler 24 befestigt sein.

Nachstehend wird die Arbeitsweise des Taumelplatten-Ver­ dichters 12 beschrieben. Wenn die elektromagnetische Kupp­ lung eingekuppelt wird, beginnt die Welle 101 zusammen mit der Taumelplatte 102 zu drehen. Das in dem Verdampfer 5 verdampfte Kühlmittel-Gas wird über in den Gehäuseteilen 105 und 106 ausgebildete (nicht gezeigte) Ansaugöffnungen in die Ansaugkanäle 108 und dann über die in den jeweili­ gen Ventilplatten 111 und 112 ausgebildeten (nicht gezeig­ ten) Ansaugverbindungsöffnungen in die Ansaugkammern 113 der beiden Gehäusestirnteile 109 und 110 eingeleitet. Sobald die Taumelplatte 102 umläuft, werden die Kolben 104 in den jeweiligen Zylindern 107 a bis 107 e hin- und herbewegt. Demzufolge wird das Kühlmittel bei dem Ansaug­ hub eines Zylinders über die Ansaugöffnung in der Ventil­ platte 111 oder 112 und danach über das in der Federme­ tallplatte 115 oder 116 ausgebildete Ansaugventil in den Zylinder eingeleitet. Wenn der Kolben in dem Zylinder zu dem Verdichtungshub umkehrt, wird das Ansaugventil des Zylinders geschlossen, so daß das Kühlmittel-Gas in diesem Zylinder von dem Kolben verdichtet wird und über die in der Ventilplatte 111 oder 112 ausgebildete Auslaß­ öffnung sowie über das Auslaßventil in die Auslaßkammer 114 in dem Gehäusestirnteil 109 oder 110 ausgestoßen wird. Das verdichtete Kühlmittel-Gas wird dann über die in der Ventilplatte 111 oder 112 ausgebildete Auslaßverbindungs­ öffnung in den Auslaßkanal 114 a im Gehäuseteil 105 oder 106 ausgestoßen und über eine (nicht gezeigte) Auslaßöff­ nung, die in dem jeweiligen Gehäuseteil 105 und 106 ausge­ bildet ist, an den Verflüssiger des Kühlmittelkreislaufs abgegeben.

Während des Arbeitens des Verdichters ändert sich die Drehzahl der Welle 101 in Übereinstimmung mit den Änder­ ungen der Maschinendrehzahl, so daß sich auch der Durchsatz des Kühlmittel-Gases durch den Verdichter entspre­ chend der Maschinendrehzahl-Änderung verändert. Daher kann die Förderleistung insbesondere beim Laufen der Maschine mit hoher Drehzahl den Bedarf des Kühlmittel- Kreislaufs übersteigen. Das Kühlsystem gemäß dem beschriebenen Ausführungsbeispiel spricht auf Änderungen des Bedarfs durch entsprechende Verringer­ ung oder Steigerung der Förderleistung des Verdich­ ters 12 an.

Die Regelung der Förderleistung des Verdichters 12 in bezug auf den Bedarf des Kühlmittel-Kreislaufs erfolgt auf die nachstehend beschriebene Weise: Wenn das Kühlsy­ stem in Betrieb gesetzt wird, werden die Schalter 25 und 26 geschlossen, während auch der Relaiskontakt 28 a des Relais 28 geschlossen wird, wie es später erläutert wird. Gemäß der vorangehenden Beschreibung wird die Lufttempera­ tur unmittelbar stromab des Verdampfers 5 mittels des Temperaturfühlers 14 erfaßt. Wenn die ermittelte Lufttem­ peratur aufgrund einer Steigerung der Belastung des Kühl­ systems ansteigt, sinkt der Widerstandswert R₁₄ des den Temperaturfühler 14 bildenden Thermistors ab, was zur Folge hat, daß die Summe Rs = (R₁₄ + R₂₃ + R₂₄) der Serienwider­ stände auf einen Wert absinkt, der geringer als der Wider­ standswert R₁₅ des Vorwähl-Widerstands 15 ist. Wenn nach Fig. 5 die Summe Rs auf einen Wert abfällt, der niedriger als ein Wert ist, welcher gleich R₁₅ abzüglich Rc ist (Rs < R₁₅ - Rs), wechselt der Ausgang 162 a des zweiten Vergleichers 162 von hohem Pegel auf niedrigen Pegel, so daß der Transistor 165 gesperrt wird. Demzufolge werden die Transistoren 168, 169 und 170 durchgeschaltet. Wie aus Fig. 5 ersichtlich ist, hat zu diesem Zeitpunkt der Ausgang 161 a des ersten Vergleichers 161 niedrigen Pegel, so daß der Transistor 164 a den Sperrzustand ein­ nimmt, während der Transistor 164 b den Durchschaltzustand einnimmt. Demzufolge sind die Transistoren 166, 167 und 171 gesperrt. Infolgedessen wird der Servomotor 17 über den Emitter und den Kollektor des Transistors 170 sowie den Kollektor und den Emitter des Transistors 169 mit Strom gespeist, so daß die Welle des Servomotors in der normalen bzw. Vorwärtsrichtung dreht, um die Förderlei­ stungs-Einstellringe 129 und 130 über das Schraubenrad 125, die Stellachse 126 und die Stirnräder 127 und 128 im Uhrzeigersinn gemäß der Ansicht in Fig. 8 zu drehen. Auf diese Weise wird der Drehwinkel der Einstellringe 129 und 130 gemäß der Darstellung in Fig. 11 vergrö­ ßert, so daß das wirksame Zylindervolumen des Verdichters vergrößert wird. Daher wird die Förderleistung des Ver­ dichters gesteigert, so daß die Lufttemperatur unmittelbar stromab des Verdampfers 5 allmählich absinkt, wodurch allmählich der Widerstandswert R₁₄ des Temperaturfühlers 14 zunimmt.

Die Drehung der Förderleistungs-Einstellringe 129 und 130 wird mittels des Stellungsfühlers 24 derart erfaßt, daß der Widerstandswert R₂₄ zunimmt. Wenn die Summe Rs der Reihenwiderstände den Widerstandswert R₁₅ des Vorwähl- Widerstands 15 übersteigt, erhält der Ausgang 162 a des zweiten Vergleichers 162 hohen Pegel, so daß der Transi­ stor 165 durchgeschaltet wird und damit die Transistoren 168, 169 und 170 gesperrt werden. Zu diesem Zeitpunkt steht der Ausgang 161 a des ersten Vergleichers 161 noch auf dem niedrigen Pegel, so daß die Transistoren 166, 167 und 171 weiterhin die Sperrzustände einnehmen. Demzu­ folge wird die Stromversorgung des Servomotors 17 unter­ brochen, um damit zum Festlegen der Drehstellungen der Einstellringe 129 und 130 die Drehung anzuhalten, so daß dadurch die Förderleistung des Verdichters auf einen Wert eingestellt wird, der dem Bedarf des Kühlmittel-Kreislaufs entspricht.

Wenn im Gegensatz dazu die Lufttemperatur unmittelbar stromab des Verdampfers wegen verschiedener Gründe wie beispielsweise einer Abnahme des Kältebedarfs (einer Ver­ ringerung der Lufttemperatur stromauf des Verdampfers) absinkt, steigt die Widerstandswert-Summe Rs über die Summe aus dem mittels des Vorwähl-Widerstands 15 einge­ stellten Widerstandswert R₁₅ und dem mittels des veränder­ baren Widerstands 163 eingestellten Widerstandswert R₁₆₃ an (nämlich auf Rs < R₁₅ + R₁₆₃), wodurch der Ausgang 161 a des ersten Vergleichers 161 von niedrigem auf hohen Pegel wechselt, so daß der Transistor 164 a durchgeschaltet wird, während der Transistor 164 b gesperrt wird und dadurch die Transistoren 166, 167 und 171 durch­ geschaltet werden. Demzufolge wird der Servomotor 17 in der zur vorstehend genannten Richtung entgegengesetzten Richtung, nämlich über den Emitter und den Kollektor des Transistors 171 sowie den Kollektor und den Emitter des Transistors 167 mit Strom gespeist, so daß die Welle des Servomotors 17 umgesteuert wird und über das Schneckenrad 18, das Schraubenrad 125, die Stellachse 126 und die Stirnräder 127 und 128 die Förderleistungs-Einstellringe 129 und 130 in der Gegenuhrzeigerrichtung gemäß der An­ sicht in Fig. 8 dreht. Dies bedeutet, daß der Drehwinkel der Förderleistungs-Einstellglieder bzw. Einstellringe gemäß der Darstellung in Fig. 11 verringert wird, so daß dementsprechend die Förderleistung des Verdichters verringert wird. Als Folge hiervon wird die Lufttemperatur unmittelbar stromab des Verdampfers 5 angehoben, so daß der Widerstandswert R₁₄ des Temperaturfühlers 14 abnimmt. Der Stellungsfühler 24 erfaßt die neue Stellung der Ein­ stellringe 129 und 130 über die Verringerung des Wider­ standswerts R₂₄. Wenn die Summe Rs auf einen Wert abnimmt, der kleiner als der durch (R₁₅ + R₁₆₃) - Rc ausgedrückte Wert ist, nämlich wenn Rs < (R₁₅ + R₁₆₃) - Rc wird, nimmt der Ausgang 161 a des ersten Vergleichers 161 den niedrigen Pegel an, so daß der Transistor 164 a gesperrt und der Transistor 164 b durchgeschaltet wird, wodurch die Transistoren 166, 167 und 171 gesperrt werden, um den Servomotor 17 wieder anzuhalten und dadurch die Drehstel­ lung der Einstellringe 129 und 130 festzulegen.

Die Drehstellung der Förderleistungs-Einstellringe 129 und 130 wird kontinuierlich mittels des Stellungsfühlers 24 erfaßt, dessen Ausgangssignal zu der Regelschaltung 16 so rückgeführt wird, daß irgendein Überschwingen, nämlich eine übermäßige Drehung der Einstellringe 129 und 130, vorteilhafterweise vermieden werden kann, wodurch ein Pendeln bei dem Antrieb des Servomotors 17 und der Einstellringe 129 und 130 ausgeschaltet wird. Infolgedessen kann ein Überschwingen oder Unterschwingen der Verdampfertemperaturregelung auf ein Mindestmaß herab­ gesetzt werden.

Falls das Kühlsystem in einer Kraftfahrzeug-Klimaanlage eingesetzt wird, wird der Verdichter 12 mittels der Fahr­ zeugmaschine angetrieben, so daß sich die Arbeitsdrehzahl des Verdichters 12 in großem Ausmaß entsprechend einer Änderung des Fahrzeugbetriebs verändert. Zusätzlich ändert sich die Verflüssigungsfähigkeit des Verflüssigers für das Verflüssigen des gasförmigen Kühlmittels in großem Ausmaß entsprechend verschiedenen Fahrzeugbetriebszustän­ den, da der Verflüssiger üblicherweise so installiert wird, daß er von einer Kühlluftströmung gekühlt wird, welche durch den als Folge der Fahrt des Fahrzeugs erzeug­ ten Staudruck hervorgerufen wird. Auf diese Weise kann der Fahrzustand des Fahrzeugs als Störfaktor bei der automatischen Regelung der Verdampfertemperatur angesehen werden. Eine Änderung des Kühlmittel-Durchsatzes, die auf einer Änderung der Arbeitsdrehzahl des Verdichters beruht, und eine Änderung der Verflüssigungsfähigkeit des Verflüssigers stehen in engem Zusammenhang mit der Kühlmitteltemperatur in dem Verdampfer. Diese Erkenntnis ist bei diesem Ausführungsbeispiel berücksichtigt; die Kühlmitteltemperatur in dem Verdampfer wird nämlich mit­ tels des Temperaturfühlers 23 ermittelt, der sein Aus­ gangssignal an die Regelschaltung 16 abgibt, die das Sy­ stem so steuert, daß die Förderleistung des Verdichters an die Kühlmitteltemperatur in dem Verdampfer angepaßt wird. Dadurch ist es möglich, die Steuerung der Förderlei­ stung des Verdichters 12 zu stabilisieren, um unnötig häufige Änderungen der Stellungen der Förderleistungs-Ein­ stellringe 129 und 130 auszuschalten und dadurch eine gleichmäßige Regelung der Verdampfertemperatur sicherzu­ stellen.

Gemäß der vorangehenden Beschreibung wird bei dem Kühlsy­ stem die Förderleistung des Verdichters automatisch an verschiedene Betriebszustände der Klimaanlage angepaßt, um die Kühlleistung auf ein Optimum zu bringen. Wenn die mittels des Temperaturfühlers 14 erfaßte Lufttemperatur in einem vorbestimmten Temperatur­ bereich liegt, der bei dem dargestellten Ausführungsbei­ spiel dem Widerstandswert R₁₆₃ des Widerstands 163 ent­ spricht (siehe Fig. 5), wird die Stromversorgung des Servo­ motors 17 unterbrochen, um die Förderleistungs-Einstell­ ringe 129 und 130 festzuhalten und damit den Verdichter mit konstanter Förderleistung arbeiten zu lassen.

Zur Regelung der Lufttemperatur unmittelbar stromab des Verdampfers 5 für das Vermeiden des unerwünschten Beschla­ gens des Verdampfers ist es ratsam, die Förderleistung des Verdichters so zu steuern, daß diese Lufttemperatur zwischen 3°C und 5°C liegt.

Ferner ist es zweckmäßig, den genannten Temperaturbereich so zu wählen, daß während der Zeitdauer, während der die Lufttemperatur unmittelbar stromab des Verdampfers 5 in diesem Bereich liegt, der Servomotor 17 angehalten werden kann, so daß auch bei einer häufigen Änderung des Kältebe­ darfs und/oder der Maschinendrehzahl eine unerwünschte Regelschwankung, nämlich ein häufiges Anlassen und Anhalten des Servomotors vermieden wird, das die Betriebslebensdauer des Servormotors verkürzen würde; damit wir die Standzeit des Servomotors verbessert. Es ist ferner darauf hinzuweisen, daß der genannte vorbestimmte Soll- Temperaturbereich mittels des veränderbaren Widerstands 163 in Übereinstimmung mit verschiedenen Faktoren wie der Amplitude der Änderungen des Kältebedarfs veränderbar ist.

Da ferner die Temperaturregelung durch die Feinsteuerung der Förderleistung des Verdichters erfolgt, ist es mög­ lich, den Verdichter 12 kontinuierlich über einem weiten Betriebsbereich der Klimaanlage im Betriebszustand zu halten, ohne daß ein häufiges Einkuppeln und Auskuppeln der elektromagnetischen Kupplung 13 notwendig ist. Infol­ gedessen ist es möglich, sowohl die Lebensdauer der Kupp­ lung 13 und des Verdichters 12 zu steigern als auch eine Störung des Fahrempfindens auszuschalten. Weiter­ hin ist es möglich, eine Unter­ kühlung oder Überhitzung der Luft zu vermeiden, das auf eine Verzögerung bei dem Auskuppeln und Einkuppeln der elektromagnetischen Kupplung 13 zurückzuführen ist. Da darüber hinaus ein unwirtschaftlicher Betrieb des Verdich­ ters mit überschüssiger Förderleistung unterbunden werden kann, kann bei der mit dem beschriebenen Kühlsystem ausge­ statteten Klimaanlage insgesamt beträchtlich Leistung und Energie gespart werden. Bei der herkömmlichen Klima­ anlage dieser Art, bei der die Kühlleistung durch häufige Inbetriebnahme und Außerbetriebnahme des Verdichters gere­ gelt wird, wird das Kühlmittel in dem Verdampfer 5 ohne Verzögerung nach dem Anhalten des Verdichters überhitzt, so daß daher beim erneuten Anlaufen des Verdichters der Verdichter mit Verlusten betrieben wird, um während einer Zeitdauer bis zu dem Beginn des wirksamen Kühlens der Luft den Überhitzungsbereich zu beseitigen. Bei der Klima­ anlage, bei der das beschriebene Kühlsystem gemäß dem Ausführungsbeispiel eingesetzt ist, wird jedoch das Kühl­ mittel-Gas niemals überhitzt, da die Regelung der Luft­ temperatur ohne Anhalten des Verdichters erfolgt; dadurch wird in wirtschaftlicher Weise der zu Verlusten führende Betrieb des Verdichters unterdrückt.

Der Betrieb des Klimaanlagensystems wird beendet, wenn entweder der Zündungsschalter 25 oder der Klimaanlagen­ schalter 26 ausgeschaltet wird. Nimmt man an, daß der Zündungsschalter 25 geschlossen und der Klimaanlagen­ schalter 26 offen ist, so ist wegen der Unterbrechung 10 der Stromzufuhr auf einer Leitung 172 der Transistor 164 b gesperrt, so daß die Transistoren 166, 167 und 171 durch­ geschaltet sind, während die Transistoren 168, 169 und 170 gesperrt sind. Auf diese Weise fließt Strom über die Transistoren 171 und 167 zu dem Servomotor 17, so daß die Motorwelle in umgekehrter bzw. Gegenrichtung dreht und die Verdichter-Förderleistung verringert wird. Dieser Zustand wird zwangsweise unabhängig von Ausgangssignalen der Vergleicher 161 und 162 fortgesetzt, so daß die Ver­ dichter-Förderleistung minimal wird.

Falls der Klimaanlagenschalter 26 geschlossen bleibt, aber der Zündungsschalter 25 geöffnet wird, um die Maschine und zugleich damit die Klimaanlage außer Betrieb zu setzen, wird die Stromzufuhr auf der Leitung 172 unter­ brochen, jedoch die Stromzufuhr auf einer Stromversor­ gungsleitung 277 der Zeitgeberschaltung 27 über den Re­ laiskontakt 28 a fortgesetzt, so daß der Transistor 276 im Durchschaltzustand verbleibt und das Fortsetzen der Stromversorgung der Relaisspule 28 zuläßt. Auch in diesem Fall sind daher die Transistoren 166, 167 und 171 durchge­ schaltet, so daß die Welle des Servomotors 17 in der umge­ kehrten bzw. Gegenrichtung dreht, um die Verdichter-För­ derleistung auf den Minimalwert herabzusetzen.

Die Stromversorgung des Kondensators 272 der Zeitgeber­ schaltung 27 wird beendet, wenn der Zündungsschalter 25 geöffnet wird. Zu diesem Zeitpunkt beginnt daher die Ent­ ladung des Kondensators, die für eine vorbestimmte Zeit­ dauer fortgesetzt wird (nämlich für die Zeitdauer, die dafür notwendig ist, die Verdichter-Förderleistung auf das Minimum zu bringen). Nach Ablauf dieser Zeitdauer ist die Ladespannung V 3 des Kondensators 272 auf ei­ nen Pegel abgesunken, der niedriger als die Bezugsspannung V 4 ist, so daß das Ausgangssignal 274 a des Vergleichers 274 hohen Pegel annimmt, mit dem der Transistor 275 durch­ geschaltet und der Transistor 276 gesperrt wird. Auf diese Weise wird die Stromversorgung der Relaisspule 28 beendet und dadurch der Relaiskontakt 28 a geöffnet, so daß die Stromversorgung der Regelschaltung 16 und der Zeitgeberschaltung 27 nun vollständig beendet wird, um irgendeine übermäßige Entladung der Batterie 22 zu verhin­ dern.

Wenn entweder der Zündungsschalter 25 oder der Klimaanla­ genschalter 26 geöffnet wird, werden gemäß der vorangehen­ den Beschreibung die Verdichterförderleistungs-Änderungs­ glieder bzw. Einstellglieder in die Stellungen für die geringste Förderleistung bewegt, wonach bei diesen Stel­ lungen der Verdichter 12 angehalten wird. Dies stellt auf vorteilhafte Weise sicher, daß das Klimaanlagensystem wieder stoßfrei mit einer sehr geringen Arbeitskraft ange­ lassen werden kann. Dies ist insofern sehr vorteilhaft, als damit die durch das Wiederanlassen des Klimaanlagensy­ stems während des Maschinenbetriebs hervorgerufene Stoßbe­ lastung der Maschine auf ein Mindestmaß herabgesetzt wer­ den kann. Auch wenn das Klimaanlagensystem während des Betriebs bzw. Fahrens des zugehörigen Fahrzeugs einge­ schaltet wird, wird daher keine so große Stoßbelastung der Maschine ausgeübt, daß eine Störung des weichen Laufs des Fahrzeugs verursacht wäre. Zusätzlich kann auch dann, wenn die Maschine bei geschlossenem Klimaanlagenschalter angehalten wird, die Maschine mit einer verhältnismäßig geringen Leistungsbelastung wieder angelassen werden. Darüber hinaus wird verhindert, daß der Verdichter und die magnetische Kupplung jedesmal einer hohen Stoßbela­ stung ausgesetzt werden, wenn das Klimaanlagensystem ange­ lassen wird.

Der Ladewiderstand 271 des Kondensators 272 in der Zeitge­ berschaltung 27 hat einen Widerstandswert R₂₇₁, der so gewählt ist, daß er beträchtlich niedriger als ein Wider­ standswert R₂₇₃ des Entladewiderstands 273 ist. Daher kann beim Einschalten des Zündungsschalters 25 der Konden­ sator 272 in einer ziemlich kurzen Zeit vollgeladen wer­ den, so daß das Ausgangssignal 274 a des Vergleichers 274 schnell den niedrigen Pegel annimmt, um den Transistor 275 zu sperren und den Transistor 276 durchzuschalten, damit die Relaisspule 28 zum Schließen des Relaiskontakts 28 a gespeist wird. Damit sind die elektrischen Schaltungen für das Anlassen des Klimaanlagensystems bereit.

Bei dem beschriebenen Ausführungsbeispiel stehen die in den Wandungen der Zylinder ausgebildeten Umgehungsöffnun­ gen 131 a und 131 b über die Umgehungsnuten 132 a und 132 b, die Umgehungsnuten 133 und die Umgehungsnuten 134 mit den Ansaugkanälen 108 in Verbindung. Die Umgehungsöffnun­ gen 131 a und 131 b können jedoch mit einem Raum in Verbindung gebracht werden, in dem ein Druck herrscht, der niedriger als der Druck in den Zylindern 107 a bis 107 e ist, z. B. mit einem Raum, der auf dem An­ saugdruck gehalten wird. Beispielsweise ist es möglich, den Verdichter 12 so auszubilden, daß die Umgehungsöffnun­ gen 131 a und 131 b mit den Ansaugkammern 113, der Kurbel­ kammer (dem Raum, in dem die Taumelplatte 102 umläuft) oder denjenigen Zylindern in Verbindung gebracht werden können, in denen die Ansaughübe ablaufen. Bei dem be­ schriebenen Ausführungsbeispiel hat zwar der Taumelplat­ ten-Verdichter zehn Zylinder, jedoch kann bei dem Kühlsy­ stem irgendein beliebiger Taumelplatten-Verdichter mit zwei oder mehr Zylindern eingesetzt werden. Es erübrigt sich zu sagen, daß die Förderleistungs-Einstellringe 129 und 130 statt in den in den Gehäuseteilen 105 und 106 ausgebildeten zylindrischen Räumen in dem Raum zwischen der Welle 101 und den Zylindern 107 a bis 107 e des Verdich­ ters angeordnet sein können.

Es ist ferner möglich, statt des Verdichters mit der beschriebenen Taumelplatten-Ausführung einen andersgearteten Verdichter mit veränderbarer Förderleistung wie beispielsweise einen Flügelrad-Verdichter einzusetzen.

In Abhängigkeit von der Art des eingesetzten Verdichters können die Förderleistungs-Einstellringe 129 und 130 durch andere Förderleistungs-Änderungsglieder bzw. -Einstell­ glieder ersetzt werden.

Ferner ist es möglich, anstelle des Servomotors 17 eine Kombination aus einem durch Unterdruck betätigten Membran­ mechanismus und einem Gelenkmechanismus zu verwenden.

Bei dem beschriebenen Ausführungsbeispiel wird als Anzeige des Zustands der Kühlung des Verdampfers 5 die Lufttem­ peratur unmittelbar stromab des Verdampfers ermittelt. Dies stellt jedoch nicht eine ausschließliche Möglichkeit dar; vielmehr können verschiedene Faktoren wie die Oberflächentemperatur des Verdampfers oder die Kühlmittel­ temperatur im Verdampfer herangezogen werden. Anstelle der Kühlmitteltemperatur im Verdampfer kann der Kühlmit­ tel-Druck in dem Verdampfer erfaßt werden.

Der Vorwähl-Widerstand 15 kann an dem Bedienungsfeld der Klimaanlage angebracht werden, damit er von dem Benutzer leicht bedient werden kann und der Benutzer auf einfa­ che Weise den Widerstandswert R₁₅ des Widerstands 15 ein­ stellen kann. Dadurch ist es möglich, über die Förderlei­ stungs-Steuerung des Verdichters die Innenraum-Lufttempe­ ratur fernzusteuern.

Die Regelschaltung 16 und die Zeitgeberschaltung 27 können in eine Mikrocomputer-Einheit eingegliedert werden. Falls das Kühlsystem in einem Klimaanlagensystem eines Fahrzeugs eingesetzt wird, das mittels eines Dieselmotors betrieben wird, kann der Zündungsschalter 25 entweder durch einen Schalter, der für die Zuführung von Brennstoff und das Unterbrechen der Brennstoffzufuhr verwendet wird, oder durch einen Vorglühschalter ersetzt werden. Ferner kann alternativ der Zündungsschalter durch einen Anlasserschal­ ter ersetzt werden.

Ein zweites Ausführungsbeispiel des Kühlsystems ist in den Fig. 13 und 14 gezeigt, in welchen die gleichen Teile und Elemente wie bei dem ersten Ausführungsbeispiel mit den gleichen Bezugszeichen bezeichnet sind. Nachstehend werden lediglich die Unterschiede des zweiten Ausführungs­ beispiels gegenüber dem ersten Ausführungsbeispiel be­ schrieben.

Ein Schalter 19 dient zum Steuern der Stromversorgung der (nicht gezeigten) elektromagnetischen Spule der Kupplung 13 und damit zum Steuern des Antriebsanschlusses des Ver­ dichters 12 an die Maschine. Der Schalter 19 hat einen Relaiskontakt 19 a und eine Spule 19 b, die bei Strom-Speisung das Schließen des Kontakts 19 a be­ wirkt. Eine Zeitgeberschaltung 27 a verzögert die Stromver­ sorgung der Spule 19 b und damit das Schließen des Relais­ kontakts 19 a um eine vorbestimmte Zeitdauer. Die Stromver­ sorgung der Maschine wird mittels eines Zündungsschalters 25 geschaltet, während die Stromversorgung der magneti­ schen Spule der Kupplung 13 wie bei dem ersten Ausfüh­ rungsbeispiel von Hand mittels eines Klimaanlagenschalters 26 gesteuert wird.

Eine in Fig. 14 gezeigte Regelschaltung 16 hat im wesent­ lichen den gleichen Aufbau wie die in Fig. 4 gezeigte Schaltung 16. Die in Fig. 14 gezeigte Zeitgeberschaltung 27 a enthält einen Kondensator 272, der geladen wird, wenn der Zündungsschalter 25 geschlossen wird. Nach Ablauf einer vorbestimmten Zeitdauer erreicht die Ladespannung des Kondensators 272 einen Pegel, der höher ist als derje­ nige einer Bezugsspannung V 3. Wenn dieser Zustand erreicht ist, wechselt das Ausgangssignal 274 a eines Vergleichers 274 von niedrigem auf hohen Pegel, so daß ein Transistor 275 durchgeschaltet, ein Transistor 276 gesperrt und ein Transistor 254 durchgeschaltet wird, wodurch Strom zu der Relaisspule 19 b gelangt, um Re­ laiskontakt 19 a zu schließen und dadurch die Mag­ netspule der Kupplung 13 zu erregen.

Vor dem Ablauf dieser vorbestimmten Zeitdauer, d. h., bevor die Ladespannung des Kondensators 272 die Be­ zugsspannung V 3 überstiegen hat und daher der Transistor 275 sich noch in seinem Sperrzustand befindet, wird die Kollektorspannung des Transistors 275 über Widerstände 255 und 256 sowie Dioden 172 und 173 an die Basen der Transistoren 165 und 164 a angelegt, um diese zwangsweise durchzuschalten.

Die Betriebskennlinien der Regelschaltung 16 sind die gleichen wie die vorangehend anhand der Fig. 5 beschriebe­ nen Betriebskennlinien der Regelschaltung 16 bei dem er­ sten Ausführungsbeispiel.

Die Zeitgeberschaltung 27 a gewährleistet, daß der Verdichter 12 in seinem Zustand für die geringste Förderleistung steht. Dieser Vorgang wird nachstehend in größeren Einzelheiten beschrieben:

(1) Falls der Maschinen-Zündungsschalter 25 eingeschaltet wird, während der Klimaanlagenschalter 26 offengehal­ ten wird:

Da der Schalter 26 offen ist, wird die Relaisspule 19 b nicht erregt, so daß daher der Relaiskontakt 19 a geöffnet ist und die elektromagnetische Kupplung 13 den Verdichter 12 von der Maschine trennt. Wenn die Maschine angelassen wird, wird sie nicht von dem Verdichter 12 belastet. Daher kann die Maschine ohne Beeinträchtigung durch das Klimaanlagensystem angelassen werden. Ferner hat auch bei eingeschaltetem Zündungsschalter 25 das Ausgangssignal 274 a des Vergleichers 274 während derjenigen vorbestimmten Zeitdauer niedrigen Pegel, während der die Lade­ spannung des Kondensators 272 einen Pegel hat, der nicht höher als der Pegel der Bezugsspannung V 3 ist; dies hat zur Folge, daß der Transistor 275 seinen Sperrzustand einnimmt, so daß die Transistoren 165 und 164 a zwangsweise in ihren Durchschaltzuständen gehalten werden. Daher sind die Transistoren 168, 169 und 170 gesperrt, der Transistor 164 b im Sperrzustand und die Transistoren 166, 167 und 171 durchgeschaltet. Die bis zum Umschalten des Ausgangs­ signals 274 a des Vergleichers 174 notwendige vorbestimmte Zeitdauer wird so gewählt, daß sie im wesentlichen gleich oder länger als die Zeitdauer ist, die der Servomotor 17 benötigt, die Förderleistungs-Einstellringe 129 und 130 zu verdrehen. Daher fließt Strom über den Emitter und den Kollektor des Transistors 171 und über den Kollek­ tor und den Emitter des Transistors 167 zum Servomotor 17, um diesen in der umgekehrten bzw. Gegenrichtung zu drehen, so daß die Winkelstellung der Förderleistungs- Einstellringe 129 und 130 auf die Stellung für die gering­ ste Verdichter-Förderleistung verändert wird. In diesem Fall wird der Servomotor 17 unabhängig von Ausgangssigna­ len der Vergleicher 161 und 162 in der Gegenrichtung ge­ dreht, wodurch die Einstellringe auf die Stellung für die geringste Förderleistung gedreht werden, bei der die Verdichter-Förderleistung im wesentlichen gleich einem Drittel der maximalen Förderleistung ist. Auf diese Weise wird beim Einschalten des Klimaanlagenschalters 26 der Verdichter 12 aus seinem Zustand für die geringste Förder­ leistung angelassen, so daß er seine Minimalbelastung auf die Maschine ausübt. Daher wird bei Inbetrieb­ nahme des Klimaanlagensystems das Empfinden des stoßfreien Fahrens des Fahrzeugs nicht beeinträchtigt.

(2) Falls der Klimaanlagenschalter 26 in seiner Schließ­ stellung gehalten ist und der Maschinen-Zündungsschal­ ter 25 eingeschaltet wird:

In diesem Fall hält die Zeitgeberschaltung 27 a die Relais­ spule 19 b für die genannte vorbestimmte Zeitdauer im aber­ regten Zustand, was dazu führt, daß die elektromagne­ tische Kupplung 13 den Verdichter 12 außer Antriebsverbin­ dung mit der Maschine hält. Auf diese Weise übt das Klimaanlagensystem auf die Maschine keine Belastung aus, wenn diese angelassen wird.

Nach Ablauf der genannten vorbestimmten Zeitdauer wird die elektromagnetische Kupplung 13 in Betrieb gesetzt, um den Verdichter 12 antriebsmäßig an die Maschine anzu­ schließen. Zu diesem Zeitpunkt nimmt jedoch der Verdichter seinen Zustand für die geringste Fördermenge ein. Daher übt das Einleiten des Verdichterbetriebs keine große Stoß­ belastung auf den Maschinenbetrieb aus.

Bei dem ersten und dem zweiten Ausführungsbeispiel, die vorangehend beschrieben sind, werden die Verdichterlei­ stungs- oder Förderleistungs-Änderungsglieder jedesmal in die Stellung für die kleinste Verdichterleistung ge­ stellt, wenn das Klimaanlagensystem in Betrieb gesetzt wird. Es ist zweckmäßig, nach Ablauf einer vorbestimmten Zeitdauer vom Zeitpunkt der Inbetriebnahme des Klimaanla­ gensystems an die Verdichter-Förderleistungs-Änderungs­ glieder in die Stellung für die maximale Verdichter-För­ derleistung zu bewegen, um sofort die Forderung nach Küh­ lung zu erfüllen. Zur Erfüllung dieses Erfordernisses dient das Kühlsystem gemäß einem nachstehend beschriebenen drit­ ten Ausführungsbeispiel.

Das dritte Ausführungsbeispiel ist in den Fig. 15 und 16 gezeigt, in denen gleiche Teile und Elemente wie die­ jenigen der vorangehend beschriebenen Ausführungsbeispiele mit den gleichen Bezugszeichen bezeichnet sind. Nachste­ hend werden lediglich die Unterschiede erläutert. Das dritte Ausführungsbeispiel ist dem in den Fig. 13 und 14 gezeig­ ten zweiten Ausführungsbeispiel mit der Ausnahme gleichar­ tig, daß die Zeitgeberschaltung 27 a des zweiten Ausfüh­ rungsbeispiels durch eine Zeitgeberschaltung 27 b ersetzt ist, die nicht nur eine Verzögerung der Erregung der Relaisspule 19 b für das Schließen des Relaiskontakts 19 a für eine vorbestimmte Zeitdauer bewirkt, sondern auch nach dem Schließen des Relaiskontaktes 19 a für eine vor­ bestimmte Zeitdauer ein Signal abgibt, mit dem sicherge­ stellt wird, daß die Verdichter-Förderleistungs-Änderungs­ glieder bzw. Einstellringe in die Stellung für die maxi­ male Förderleistung bewegt werden.

Der Aufbau und die Funktionsweise der Zeitgeberschaltung 27 b werden im folgenden beschrieben. Wenn der Zündungsschalter 25 eingeschaltet wird, wird der Kondensator 272 der Zeitgeberschaltung 27 b geladen. Nach Ablauf einer vorbestimmten Zeitdauer t übersteigt die Ladespannung des Kondensators 272 eine Bezugsspannung V 3, so daß das Ausgangssignal 274 a eines Vergleichers 274 von niedrigem auf hohen Pegel umgeschaltet wird, wo­ durch ein Transistor 275 durchgeschaltet, ein Transi­ stor 276 gesperrt und ein Transistor 254 durchge­ schaltet wird. Infolgedessen wird die Relaisspule 19 b erregt, um den Relaiskontakt 19 a zu schließen und dadurch die elektromagnetische Spule der Kupplung 13 zu erregen.

Vor dem Ablauf der vorbestimmten Zeitdauer t, nämlich dann, wenn die Ladespannung des Kondensators 272 noch nicht auf einen ausreichend hohen Pegel angestiegen ist, um den Vergleicher umzuschalten bzw. den Transistor 275 durchzuschalten, wird die Kollektorspannung des Transi­ stors 275 über Widerstände 255 und 256 sowie über Dioden 172 und 173 an die Basen der Transistoren 165 und 164 a angelegt, um diese zwangsweise durchzuschalten.

Wenn der Relaiskontakt 19 a geschlossen wird, um die Spule der elektromagnetischen Kupplung 13 zu erregen, hält eine Zeitgeberschaltung aus einem Widerstand 260 und einem zweiten Kondensator 261 ein Ausgangssignal 262 a eines Vergleichers 262 für eine weitere vorbestimmte Zeitdauer z auf niedrigem Pegel. Dies bedeutet, daß sich ein Transi­ stor 263 im Sperrzustand befindet, so daß die Kollektor­ spannung des Transistors 263 über Widerstände 264 und 265 an die Basen der Transistoren 164 b und 168 angelegt wird, um diese durchzuschalten. Nach Ablauf der vorbe­ stimmten Zeitdauer z wird das Vergleicher-Ausgangssignal 262 a von dem niedrigen auf den hohen Pegel umgeschaltet, um den Transistor 263 durchzuschalten, so daß das Anlegen der Spannung über die Widerstände 264 und 265 an die Basen der Transistoren 164 b und 168 aufgehoben wird. Dementspre­ chend nehmen diese Transistoren nicht länger ihre Ein­ schaltzustände ein, was zur Folge hat, daß nun der Servo­ motor 17 durch Signale der Elemente 14, 15, 23 und 24 betreibbar ist.

Die Zeitgeberschaltung 27 b stellt sicher, daß jedesmal dann, wenn die Kupplung 13 betätigt wird, um den Verdich­ ter 12 antriebsmäßig an die Maschine anzuschließen, die Verdichter-Förderleistungs-Einstellringe in die Stellung für die geringste Förderleistung versetzt sind, und daß nach der antriebsmäßigen Verbindung des Verdichters 12 mit der Maschine über die Kupplung 13 die Förderleistungs- Einstellringe in die Stellung für die maximale Förderlei­ stung bewegt werden. Dies wird nachstehend in größeren Einzelheiten erläutert:

• (1) Falls der Maschinen-Zündungsschalter 25 eingeschaltet wird, während der Klimaanlagenschalter 26 offen gehal­ ten ist:
• In diesem Fall wird beim Einschalten des Klimaanlagen­ schalters 26 aus dem Grund, der vorangehend in Verbin­ dung mit dem Fall (1) des Betriebs des zweiten Ausfüh­ rungsbeispiels des Kühlsystems erläutert wurde, der Verdichter 12 von seinem Zustand kleinster Förderlei­ stung aus angelassen.
• (2) Falls der Klimaanlagenschalter 26 in der Schließstel­ lung gehalten ist und der Maschinen-Zündungsschalter 25 eingeschaltet wird:
• In diesem Fall wird die Maschine angelassen, während der Verdichter 12 von der Maschine abgekuppelt ist. Nach dem Ablauf der vorbestimmten Zeitdauer t beginnt der Betrieb des Verdichters 12 bei dessen Zustand kleinster Förderleistung. Die Ursache hierfür wurde in Einzelheiten in Verbindung mit dem Fall (2) des Betriebs bei dem zweiten Ausführungsbeispiel des Kühl­ systems erläutert.
• (3) Nachdem der Verdichter 12 antriebsmäßig mittels der Kupplung 13 an die Maschine angeschlossen wurde:
• Aus der vorangehenden Beschreibung ist es ersichtlich, daß die Förderleistungs-Veränderungselemente bzw. Einstellringe 129 und 130 jedesmal in die Stellung für die kleinste Verdichter-Förderleistung versetzt sind, wenn der Verdichter in Betrieb gesetzt wird. Wenn der Relaiskontakt 19 a geschlossen wird, gelangt jedoch Strom zu dem Vergleicher 262. Bis zum Ablaufen der vorbestimmten Zeitdauer z wird das Ausgangssignal 262 a des Vergleichers 262 auf niedrigem Pegel gehalten, so daß der Transistor 263 gesperrt ist und die Transistoren 164 b und 168 durchgeschaltet sind. Daher fließt über den Emitter und den Kollektor des Transistors 170 sowie über den Kollektor und den Emit­ ter des Transistors 169 Strom durch den Servomotor 17, so daß die Welle des Servomotors 17 in der norma­ len bzw. Vorwärtsrichtung dreht, wodurch die Förder­ leistungs-Änderungsglieder in die Stellung für die maximale Förderleistung bewegt werden.

Die Drehung der Servomotor-Welle beruht zu diesem Zeit­ punkt auf dem Signal der Zeitgeberschaltung 27 b. Daher wird für die vorbestimmte Zeitdauer z nämlich bis zum Umschalten des Ausgangssignals 262 a des Vergleichers 262 der Vergleicher 12 in dem Zustand maximaler Förderleistung betrieben.

Aus der vorstehenden Beschreibung ist es daher ersicht­ lich, daß der Verdichter 12 bei seinem Anfangsbetrieb während einer kurzen Zeitdauer in seinem Zustand kleinster Förderleistung arbeitet und danach die Verdichter-Förder­ leistung auf ihren Maximalwert gesteigert wird, um das Kühlungsempfinden unmittelbar nach der Inbetriebnahme des Klimaanlagensystems beträchtlich zu verbessern. Falls im einzelnen der Verdichter 12 für eine lange Zeitdauer in seinem Zustand kleinster Förderleistung betrieben wird, benötigt das Klimaanlagensystem eine lange Zeit zum Abküh­ len der Raumluft auf einen gewünschten Temperaturwert. Bei dem Klimaanlagensystem mit dem Kühlsystem gemäß dem dritten Ausführungsbeispiel wird jedoch die Förderleistung des Verdichters 12 unmittelbar nach der Inbetriebnahme des Verdichters auf den maximalen Förderleistungswert gesteigert. Daher wird die Raumluft sofort auf einen er­ wünschten Temperaturwert abgekühlt. Dies ist insbesondere dann vorteilhaft, daß das Kraftfahrzeug im Sommer in der Sonne geparkt war und die Raumluft auf eine sehr hohe Temperatur aufgeheizt wurde.

Wenn die vorbestimmte Zeitdauer z (von beispielsweise 5 bis 15 Min.) abgelaufen ist, ist die anfängliche Maxi­ malleistungs-Kühlung der Raumluft beendet. Zu diesem Zeit­ punkt wird das Ausgangssignal 262 a des Vergleichers 262 auf den hohen Pegel umgeschaltet, um den Transistor 263 durchzuschalten, so daß die Transistoren 164 b und 168 nun nicht mehr zwangsweise durchgeschaltet werden. Nach dem anfänglichen Kühlen wird daher die Stellung der För­ derleistungs-Änderungsglieder bzw. -Einstellringe gemäß den Signalen der Elemente 14, 15, 23 und 24 gesteu­ ert.

Die Fig. 17 und 18 zeigen als nächstes Ausführungsbeispiel eine Abwandlung des in den Fig. 13 und 14 gezeigten zwei­ ten Ausführungsbeispiels. Die Abwandlung weist eine Zeit­ geberschaltung 27 c auf, die zusätzlich zu den gleichen Elementen wie denjenigen der Zeitgeberschaltung 27 a des zweiten Ausführungsbeispiels einen Transistor 257 enthält, dessen Basis elektrisch über einen Widerstand 258 mit dem Verbindungspunkt A zwischen dem Vorwähl-Widerstand 15 und den in Reihe geschalteten Fühlern 14, 23 und 24 enthält.

Im Betrieb ist das elektrische Potential an dem Verbin­ dungspunkt A auf niedrigem Pegel, wenn das Klimaanlagensy­ stem einen Zustand erreicht, bei dem die elektromagneti­ sche Kupplung 13 den Verdichter 12 antriebsmäßig an die Maschine anschließen sollte (nämlich einen "Einkuppelzu­ stand"). Andererseits hat das Potential an dem Verbindungs­ punkt A hohen Pegel, wenn sich das Klimaanlagensystem in einem "Auskuppelzustand", nämlich in einem Zustand befindet, bei dem die Kupplung 13 den Verdichter 12 von der Maschine lösen sollte. Bei dem Auskuppelzustand liegt daher das Potential an der Basis des Transistors 257 auf hohem Pegel, so daß die Transistoren 166, 167 und 171 durchgeschaltet sind, um die Förderleistungs-Einstell­ ringe 129 und 130 aus den vorangehend erläuterten Gründen in die Stellung für die geringste Förderleistung zu ver­ setzen. Demgemäß ist jedesmal dann, wenn sich die elektro­ magnetische Kupplung 13 in dem Auskuppelzustand befindet, der Verdichter 12 im Zustand seiner geringsten Förderlei­ stung. Daher beginnt jedesmal dann, wenn der Verdichter 12 antriebsmäßig an die Maschine angeschlossen wird, der Verdichterbetrieb von dessen geringster Förderleistung an. Zusätzlich bewirkt dann, wenn der Zündungsschalter 25 bei geschlossen gehaltenem Klimaanlagenschalter 26 einge­ schaltet wird, der Kondensator 272 eine Verzögerung des Einkuppelns der elektromagnetischen Kupplung 13 für die Zeitdauer bis zur Verringerung der Verdichter-Förderlei­ stung auf deren Minimalwert.

Vorangehend wurde beschrieben, daß dann, wenn die Summe Rs kleiner als der Widerstandswert R₁₅ abzüglich des Werts Rc ist, die Transistoren 166, 167 und 171 gesperrt sind, um die Servomotor-Welle in der Normal- bzw. Vorwärtsrich­ tung zu drehen und dadurch die Förderleistungs-Einstell­ ringe in die Stellung für die maximale Förderleistung zu bewegen. Es wurde ferner beschrieben, daß dann, wenn die Summe Rs größer als der Widerstandswert R₁₅ zuzüglich des Widerstandswerts R₁₆₃ ist, die Transistoren 166, 167 und 171 durchgeschaltet sind, um die Servomotor-Welle in der umgekehrten bzw. Gegenrichtung zu drehen und damit die Förderleistungs-Einstellringe in ihre Stellung für die geringste Förderleistung zu bewegen. Wenn die Summe Rs auf einen Wert ansteigt, der größer als der Wider­ standswert R₁₅ ist, erhält das Potential an dem Verbin­ dungspunkt A hohen Pegel. Wenn die Basis des Transi­ stors 257 mit Strom gespeist wird, der größer als ein Strom ist, welcher durch das Verhältnis zwischen dem Gesamtwiderstandswert Rs der Fühler 14, 23 und 24 und dem Widerstandswert des Widerstands 258 bestimmt ist, wird das Potential an dem Kollektor 257 a des Transistors 257 auf niedrigen Pegel gebracht, so daß daher das Potential an dem Kollektor 275 a des Transistors 275 hohen Pegel annimmt, wie es in Fig. 19 gezeigt ist, welche die Änderungen des Potentials an dem Kollektor 275 a sowie der Potentiale an den Ausgängen 161 a und 162 a der Verglei­ cher 161 und 162 der Regelschaltung 16 zeigt. Es ist er­ sichtlich, daß die Änderungen der Vergleicher-Ausgänge 161 a und 162 a die gleichen wie die in Fig. 5 gezeigten sind.

Ferner wird im Falle der Abnahme des Kältebedarfs der Thermistor-Widerstandswert R₁₄ des Temperaturfühlers 14 gesteigert, während der Widerstandswert R₂₄ des Stellungs­ fühlers 24 auf den Minimalwert verringert wird; der Sum­ menwiderstandswert Rs ist aber noch größer als der Wider­ standswert R₁₅ zuzüglich des Widerstandswerts R₁₆₃, so daß das Potential an dem Verbindungspunkt A hohen Pegel, das Potential an dem Kollektor 257 a des Transistors 257 niedrigen Pegel und das Potential an dem Kollektor 275 a des Transistors 275 hohen Pegel hat. Daher sind die Transistoren 166, 167 und 171 durchgeschaltet, wodurch die Verdichter-Förderleistung auf die geringste Förderlei­ stung verringert wird. Das heißt, es wird sichergestellt, daß der Verdichter 12 jedesmal seinen Zustand geringster För­ derleistung annimmt, wenn die elektromagnetische Kupplung 13 in ihrer Auskuppelstellung steht; demzufolge kann der Verdichter unter Einhalten seines geringsten Förderlei­ stungswerts in Betrieb gesetzt werden.

Die Fig. 20 und 21 zeigen eine Abwandlung des in den Fig. 17 bis 19 gezeigten Ausführungsbeispiels. Dieses Abwand­ lungs-Ausführungsbeispiel weist eine zweite Regelschaltung 41, einen Vorwähl-Widerstand 401 und einen Außenluft-Tem­ peraturfühler 402 auf. Die Regelschaltung 41 enthält einen Vergleicher 403 und Transistoren 404 und 405. Der Negativ- Eingang des Vergleichers 403 ist über eine Leitung 406 mit einer Leitung verbunden, die zwischen dem Widerstand 401 und dem Temperaturfühler 402 verläuft. Die Basis des Transistors 257 der Zeitgeberschaltung 27 c ist an einem Schaltungspunkt B an die Leitung 406 angeschlossen. Dieses abgewandelte Ausführungsbeispiel arbeitet in der Weise, daß bei der Erfassung eines Absinkens der Außenlufttempe­ ratur mittels des Temperaturfühlers 402 auf einen Wert, der niedriger als ein mittels des Vorwähl-Widerstands 401 im voraus eingestellter Wert ist, die elektromagneti­ sche Kupplung 13 in den Auskuppelzustand versetzt wird. Im einzelnen nimmt dann, wenn der Schaltungspunkt B hohen Pegel hat, der Ausgang 403 a des Vergleichers 403 niedrigen Pegel an, so daß der Transistor 404 gesperrt und der Transistor 405 durchgeschaltet wird. Auf diese Weise wird der Transistor 254 gesperrt, so daß die Relaisspule 19 b aberregt wird, wodurch der Relaiskontakt 19 a geöffnet wird. Daher wird die elektromagnetische Kupplung 13 ausge­ kuppelt. Bei dem Auskuppelzustand hat das Potential an dem Schaltungspunkt B hohen Pegel, der an die Basis des Transistors 257 angelegt wird, um sicherzustellen, daß die Förderleistung des Verdichters 12 auf ihren Minimal­ wert verringert wird. Wenn die mittels des Temperaturfüh­ lers 402 erfaßte Außentemperatur ansteigt, und die elek­ tromagnetische Kupplung 13 eingekuppelt wird, wird der Verdichter von seinem Zustand geringster Förderlei­ stung ausgehend wieder in Betrieb gesetzt.

Der Außenluft-Temperaturfühler 402 kann durch einen Innen­ raumluft-Temperaturfühler, einen Maschinenkühlwasser-Tem­ peraturfühler oder einen Kühlmittel-Temperaturfühler für die Erfassung der Temperatur des Kühlmittels an der Hoch­ druckseite des Kühlmittelskreislaufs ersetzt werden.

Claims (9)

1. Verfahren zur Steuerung eines Fahrzeug-Kühlsystems mit einem mittels einer Fahrzeug­ maschine antreibbaren Kühlmittel-Verdichter, dessen Förder­ leistung über eine steuerbare Stellvorrichtung veränderbar ist, dadurch gekennzeichnet, daß eine elektrische Schaltungseinrichtung (16, 27, 28; 27 a; 27 b; 27 c) die Stellvorrichtung derart ansteuert, daß diese stets eine Stellung für geringe Förderleistung einnimmt, wenn der Verdichter (12) in Betrieb gesetzt wird.

2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die elektrische Schaltungseinrichtung die Stellvor­ richtung (17) in die Stellung für die geringe Förderleistung steuert, wenn die Maschine in Betrieb gesetzt wird.

3. Verfahren nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß die elektrische Schaltungseinrichtung die Stellvor­ richtung (17) in die Stellung für die geringe Förderleistung steuert, wenn die Inbetriebnahme des Verdichters (12) eingeleitet wird.

4. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, daß die elektrische Schaltungsein­ richtung die Stellvorrichtung (17) in die Stellung für die geringe Förderleistung steuert, wenn die Maschine außer Betrieb gesetzt wird.

5. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet, daß die elektrische Schaltungseinrichtung die Stellvorrichtung (17) in die Stellung für die geringe Förderleistung steuert, wenn das Kühlsystem außer Betrieb gesetzt wird.

6. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 5, dadurch gekennzeichnet, daß das antriebsmäßige Kuppeln und Abkuppeln des Verdichters (12) mit der Maschine bzw. von der Maschine über eine Kupplung (13) erfolgt und daß über eine in der elektrischen Schaltungseinrichtung enthaltene Zeitgeber­ einrichtung (27 a; 27 b) zur Steuerung der Kupplung die Antriebsverbindung zwischen dem Verdichter und der Maschine für eine vorbestimmte Zeitdauer von dem Augenblick der Inbetriebnahme der Maschine an verzögert ist.

7. Verfahren nach Anspruch 6, dadurch gekennzeichnet, daß die elektrische Schaltungseinrichtung die Stell­ vorrichtung (17) aus der Stellung für die geringe Förderleistung in eine Stellung für hohe Förderleistung steuert, nachdem der Verdichter (12) antriebsmäßig mit der Maschine gekoppelt wurde, und für eine weitere vorbestimmte Zeitdauer in der Stellung für die hohe Förderleistung hält.

8. Verfahren nach Anspruch 6 oder 7, dadurch gekennzeichnet, daß die elektrische Schaltungseinrichtung sicherstellt, daß die Stellvorrichtung in der Stellung für die geringe Förderleistung steht, wenn die Kupplung (13) zur Antriebsverbindung des Verdichters (12) mit der Maschine in Betrieb gesetzt wird.

9. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 8, dadurch gekennzeichnet, daß die elektrische Schaltungseinrichtung über eine Fühlervorrichtung (14, 23), die einen die Kühlwirkung eines in Fluidströmungsverbindung mit dem Einlaß des Verdichters (12) stehenden Verdampfers betreffenden Zustand erfaßt, und in Abhängigkeit von einem Signal der Fühlervorrichtung die Stellvorrichtung (17) zum Verändern der Förderleistung steuert.