DE2542379A1 - Superleiter und verfahren zu seiner herstellung - Google Patents
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Description
R-508,586
United States Energy Research And Development Administration,
Washington, D.C. 20545, U.S.A.
Superleiter und Verfahren zu seiner Herstellung
Die Erfindung bezieht sich auf einen Superleiter sowie ein Verfahren zu seiner Herstellung und zwar speziell
auf einen superleitenden Nb Ge-Überzug mit einer hohen kritischen Temperatur sowie auf ein Verfahren zur Aufbringung
eines derartigen Überzugs in fest anhaftender. Weise auf ein Metallsubstrat, wobei sich die Erfindung
insbesondere auf ein Verfahren bezieht, einen Massenüberzug aus Nb-Ge mit einem Kupfersubstrat zu verbinden.
Es gibt zahlreiche Anwendungsfälle für Gegenstände, bei welchen auf ein gewünschtes Metallsubstrat ein geeigneter
superleitender überzug fest aufgebracht ist. Beispielsweise sehen die gegenwärigen Konzepte für
eine Gleichstromleistungsübertragung mit Hilfe der Superleitfähigkeit die Verwendung von Leitern mit einer
doppelten Fähigkeit vor, einmal dienen die Leiter dazu,
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das kryogene Kühlmittel zu enthalten, und zum anderen leiten sie den superleitenden Strom. Bei dieser Konstruktionsart umgibt
eine Schicht aus superleitendem Material ein flüssiges Helium führendes Rohr. Das Rohr muß ein guter thermischer
und elektrischer Leiter sein, um Stabilität für den superleitenden Überzug vorzusehen. Der Überzug seinerseits muß eine
hohe kritische Temperatur (T) und einen kritischen Strom (I ) aufweisen und einen guten Kontakt mit dem Rohr aufrechterhalten.
Dem Stand der Technik kann entnommen werden, daß das die höchste bekannte kritische Temperatur (Transitionstemperatur)
aufweisende superleitende Material Niobgermanid (Nb-Ge) mit
einer A-15-Struktur ist. Eine kritische Temperatur von 22,5 K
wurde gemessen, und zwar unter Verwendung von Abschnitten eines außerordentlich dünnen Films o*der einer Schicht (kleiner
0,1 Mikrometer) von Nb3Ge, welches unter Vakuumbedingungen
durch Zerstäuben abgeschieden war. Soweit den Erfindern bekannt, ist bislang kein Verfahren angegeben worden, um ein
Metallsubstrat mit einer stark anhaftenden Massenschicht aus Nb-Ge mit der A-15-Struktür zu überziehen.
Es wurde berichtet, daß einphasiges Nb Ge mit einer kritischen Temperatur im Bereich von 17,5 bis 19 K durch die gemeinsame
Reduktion (Koreduktion) von NbCl1. und GeCl. in Anwesenheit
b 4
von Wasserstoff hergestellt wurde. Zu diesem Zweck wurden zwei Arten von Reaktionsgefäßen verwendet. In einem wurde
das Nb3Ge auf einem erhitzten Molybdändraht abgeschieden,
im anderen wurde es auf einem erhitzten Quarzrohr abgeschieden. In jedem Falle haftete die Abscheidung nicht fest am Substrat
oder war nicht mit dem Substrat verbunden. Vergleiche dazu Valueva u.A. in "Preparation of Nb Germanides by Coreduction
of the Higher Chlorides by Hydrogen", Izvestiya Akademii Nauk SSSR, Neorganicheskie Materialy, Band 8, Nr. 12, Seiten
2083-2088 (Dezember 1972).
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Die Erfinder haben erkannt, daß ein Massenüberzug aus Nb3Ge
mit einer kritischen Temperatur von oberhalb 20 K fest mit einem geeigneten Metallsubstrat verbunden werden kann, und
zwar durch ein verbessertes chemisches Dampfabscheidungsverfahren. Ein kritisches Merkmal des erfindungsgemäßen Verfahrens
ist die gleichförmige Dispersion und Verdampfung des NbCl(--Pulvers in einer strömenden Mischung aus einem inerten
Gas (beispielsweise Ar), GeCl. und Wasserstoff. Die Verdampfung kann ohne weiteres bei einer Temperatur zwischen 400 und
600° C stattfinden. Die erhitzte Gas-Dampf-Mischung läßt man sodann über das Substrat strömen, wo es auf eine Temperatur erhitzt
wird, bei welcher die gemeinsame Reduktion (Koreduktion)
des NbCl5 und GeCl4 durch den Wasserstoff eingeleitet wird.
Das Molarverhältnis von Nb, Ge und H2 in der strömenden Gas-Dampf
-Mischung wird derart gewählt, daß eine chemische Dampfabscheidung
von Nb3Ge mit einer A-15-Struktur erzeugt wird,
wenn die Koreduktion eingeleitet ist. Ein bevorzugtes Verhältnis von Nb:Ge für diesen Zweck liegt im Bereich von 2,3
bis 3,0:1 und eine bevorzugte Abscheidungstemperatur liegt im Bereich von ungefähr 890 bis 900°C.
Zu den bevorzugten Metallsubstraten gehört Kupfer, Stahl und
rostfreier Stahl. Wenn ein Substrat, wie beispielsweise Kupfer oder Stahl, verwendet wird, dessen Oberfläche oxydieren kann,
so ist es zweckmäßig, daß vor der chemischen Dampfabscheidung von Nb3Ge Wasserstoff über das Substrat geleitet wird, und
zwar bei einer Temperatur und für eine Zeitdauer, die ausreicht, um jegliche auf dem Substrat vorhandene Oberflächenoxyde
zu reduzieren.
Bevorzugte Ausgestaltungen der Erfindung ergeben sich insbesondere
aus den Ansprüchen.
Weitere Vorteile, Ziele und Einzelheiten der Erfindung ergeben sich aus der Beschreibung von Ausführungsbeispielen
an Hand der Zeichnung; in der Zeichnung zeigt:
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Fig. 1 ein Flußdiagramm des erfindungsgemäßen Verfahrens;
Fig. 2 eine Fotomikrographie eines Querschnitts von Nb3Ge,
welches auf einem Kupfersubstrat abgeschieden ist.
Es seien nunmehr bevorzugte Ausführungsbeispiele der Erfindung beschrieben. Niobgermanid (Nb3Ge) kann ohne weiteres als ein
stark anhaftender Massenüberzug verbunden mit einem Metallsubstrat gemäß dem Verfahren der Erfindung ausgebildet werden,
wie -dies im Flußdiagramm der Fig. 1 dargestellt ist. Das Grundverfahren
besteht in der gemeinsamen Reduktion oder Koreduktion von NbCl und GeCl. in geeignetem Molarverhältnis durch Wasserstoff
gas auf einem heißen Metallsubstrat. Niobpentachloridpulver 1 wird in einer Strömung aus inertem Gas 2, vorzugsweise
Argon, mit Hilfe einer Pulverspeisevorrichtung 3 mitgenommen. Für diesen Zweck ist eine Pulverspeisevorrichtung der
Bauart geeignet, wie sie unter dem'Handelsnamen "Plasmatron"
durch die Firma Plasmadyne Division von Geotel Inc. (U.S.A.) vertrieben wird. Um eine gleichförmige Zusammensetzung von
Nb3Ge sicherzustellen, ist es wesentlich, daß das NbCl5-PuIver
gleichförmig in die Gasströmung mit einer vorbestimmten Geschwindigkeit
eingegeben und mitgenommen wird, um so jegliche wesentliche Änderung des Molarverhältnisses von Nb zu Ge in der Gas-Dampf
-Mischung zu vermeiden, die durch das heiße Wasserstoffgas
reduziert wird. Dies kann ohne weiteres erreicht werden, wenn NbCl5-Pulver 1 vor dem Einführen in die Pul ver speisevorrichtung
3 als erstes gesiebt wird, und zwar auf -100 Maschen (ü.S.-Siebnorm)*
Vor dem Eintreten in die Verdampfungskammer 4 wird der das
NbClg-Pulver mitführende inerte Gasstrom 5 mit einem Wasserstoff
gasstrom 7 und einem zweiten GeCl.-Dampf mitführenden inerten Gasstrom 8, wiederum vorzugsweise Argon, gemischt 6.
Der Strom 8 wird dadurch gebildet, daß man Argon oder ein anderes inertes Gas 10 bei 0°C durch eine Blasenkammer 9 leitet/
die auf 0°c in einem Eisbad gehaltenes flüssiges GeCl. enthält,
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und wobei das Durchströmen mit einer derartigen Geschwindigkeit erfolgt, daß die gewünschte Menge an GeCl4~Dampf vom Strom 8
aufgenommen wird. Nach dem Mischvorgang 6 tritt der kombinierte Strom 11 bei oder nahe Raumtemperatur in die Verdampfungskammer
4 ein.- Die Kammer 4 besteht typischerweise aus Nickel und enthält
eine Anzahl von Nickelprallplatten, um zu verhindern, daß nicht verdampftes NbCl5-PuIver in die Überzugskammer 12 mitgeführt
wird. Diese Kammer wird auf ungefähr 500 C gehalten, was mehr als ausreicht, um das NbCl1- zu verdampfen, aber nicht ausreicht,
um eine signifikante Reduktion einzuleiten. Typischerweise kann die Temperatur im Bereich zwischen 400 und 600 C
liegen, vorzugsweise wird die Temperatur aber auf nahezu 500 C oder höher gehalten, um so jegliches Abkühlen der Überzugs
kammer 12 durch die Gas-Dampf-Mischung 13 zu minimieren.
In der Überzugskammer strömt die erhitzte Gas-Dampf-Mischung 13 über ein Metallsubstrat, welches ausreichend erhitzt ist, um
die folgende Reaktion zu betreiben:
3 NbCl5 + GeCl4 + 9,5 H2"^: Nb3Ge + 19 HCl
Wenn diese Reaktion nach rechts hin durchgeführt wird, so ergibt sich eine chemische Dampfabscheidung von Nb_Ge auf dem
Substrat. Die optimale Temperatur für die Erzeugung von Nb_Ge mit der höchsten kritischen Temperatur scheint im Bereich von
890 bis 900°C zu liegen. Es wurde jedoch auch Nb3Ge mit einer
kritischen Temperatur oberhalb 18 K ohne weiteres bei 83O°C und auch bei 92O°C abgeschieden. Die Minimaltemperatur, bei
der Nb3Ge gemäß dieser Reaktion hergestellt werden kann, liegt
nahe 65O°C.
Ein bevorzugtes Metallsubstrat ist Kupfer, es sind aber auch Substrate wie beispielsweise Stahl und rostfreier Stahl geeignet.
Zweckmäßige Substrate sind solche, die ihre Integrität während des Überzugsverfahrens beibehalten, d.h. Substrate,
die nicht schmelzen oder hydrieren. Bevorzugte Substrate sind
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diejenigen, die in der Lage sind, eine Diffusionsbindung mit
dem Nb3Ge zu bilden.
Eine Überprüfung der Fig. 2, eine Fotomikrographie eines
Querschnitts eines Nb3Ge-Überzugs und Kupfersubstrats, zeigt, daß die Grenzschicht zwischen dem Nb.,Ge-Überzug und
dem Cu-Substrat verhältnismäßig gleichförmig und glatt ist. Es gibt unzureichend viele Unregelmäßigenkeiten, um das außerordentlich
gute Anhaften auf der Grundlage mechanischer Bindung zu erklären, was unmittelbar nahelegt, daß eine metallurgische
oder eine Diffusionsbindung vorhanden sein muß. Dies wird ferner durch die Kenntnis gestützt, daß Cu ohne weiteres
Ge in fester Lösung auflöst.
Eine Mischung 14 aus HCl, nicht reagiertem H3, NbCl1. und GeCl
und inertes Gas fließt von Kammer 12 durch eine Ölblasenkammer 15 und in einen Abzugs 16.
Wenn ein Metallsubstrat verwendet wird, welches Oxyde bilden
kann, wie beispielsweise Kupfer oder Stahl, so ist es vorteilhaft, eine Mischung aus einem inerten Gas und Wasserstoff
durch die heiße Überzugskammer zu leiten, und zwar für eine Zeitdauer, die ausreicht, um jegliche auf dem Substrat vorhandenen
Oberflächenoxyde . zu reduzieren. Dies liefert sodann eine sehr saubere Oberfläche für die chemische Dampfabscheidung von Nb-Ge
und gestattet es, daß eine ausgezeichnete Bindung zwischen dem Nb-jGe-Überzug und dem Substrat gebildet wird. Beispielsweise
kann somit die Oberfläche eines Kupfersubstrats ohne weiteres auf diese Weise gereinigt werden, und zwar unter Verwendung
der gleichen Strömungs- und Temperatur-Bedingungen, wie sie für das Überziehen verwendet werden, wobei aber jegliches
NbCl und GeCl4 in der Gasmischung für eine Zeitdauer von
15 bis 30 Minuten vor Beginn der chemischen Dampfabscheidung nicht gestattet sind.
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Der Optimalwert für das Molverhältnis von Nb:Ge in der in
die überzugskainmer 12 eintretenden Gasmischung 13 steht in
enger Beziehung zu den H :Salz und Ar:Salz-Molverhältnissen.
Ein bevorzugtes Nb:Ge-Molverhältnis liegt im Bereich von 2,3 bis 3,0:1. Es ist zweckmäßig, daß man den größten Anteil an
GeCl. in der Gasmischung 13 hat, der mit der Abscheidung von Nb-jGe mit der A-15-Struktur konsistent ist. Wenn jedoch
für·einen gegebenen Satz von Bedingungen zuviel GeCl4 im Gasstrom
vorhanden ist, so wird die nicht superleitende Verbindung Nb1-Ge3 gebildet. Der Prozentsatz an GeCl4/ den die Gasmischung
13 bei einer gegebenen Überzugstemperatur enthalten kann, wobei immernoch A-15 Nb_Ge abgeschieden wird, wird durch
das H9:Salz-Molverhältnis und die Menge der Verdünnung mit Ar
bestimmt, d.h. durch das Gas-zu-Salz-Molverhältnis. Allgemein
gilt daß, je verdünnter das Salz ist, d.h. je höher das H_:Salz~
Molverhältnis ist, desto mehr GeCl. kann in den Gasstrom eingeführt werden, ohne Nb5Ge zu erzeugen. Die gewünschte Verdünnung
wird ohne weiteres dadurch erreicht, daß man die gesamte Salzzufuhr vermindert und den H2~Fluß erhöht.
Dies wird am besten wie folgt erläutert. Mit einem H9:ArKNbCl1. +
GeCl4)-Molverhältnis von ungefähr 20:12:1 entspricht die
Maximalmenge an GeCl4, das in die Gasströmung 13 eingeschlossen
sein kann, einem Molverhältnis von Nb:Ge von ungefähr 5,5:1.
Dies ergibt ein Material mit einer kritischen Temperatur von weniger als 6 K. Bei einem Molverhältnis von H3:Ar:(NbCl5 +
GeCl4) von ungefähr 85:75:1 entspricht die Maximalmenge an
GeCl4, die in der Gasströmung 13 enthalten sein kann, einem
Molverhältnis von Nb:Ge von ungefähr 2,3:1. Dies ergibt ein
Material mit einer kritischen Temperatur oberhalb von 21 K.
Die folgenden Beispielen von Überzügen wurden gemäß dem
Strömungsdiagramm der Fig. 1 erhalten, und zwar unter Verwendung der bei jedem Beispiel angegebenen Parameter. Für diese Beispiele bestand die Überzugskammer 12 aus einem Innenrohr aus
Kupfer und einem Aussenrohr aus Nickel. Die Gasmischung 13 wurde
609816/0311
' durch das Kupferrohr geströmt und die chemische Dampfabscheidung
erfolgte an der Innenwand des Rohrs. Das äußere Nickelrohr diente zum Schutz des Kupferrohrs vor direkter Freigabe
gegenüber der Atmosphäre, lieferte Festigkeit für die Halterung des Kupferrohrs und erzeugte eine gleichförmigere Temperaturverteilung
am Kupferrohr als dies der Fall gewesen wäre, wenn dieses direkt den öfen ausgesetzt worden wäre. Die Temperatur
des Kupferrohrs wurde mittels blanker Chrome1-Alumel-Thermoelemente
gemessen, die durch Öffnungen im Nickelrohr geführt waren und gegen die Aussenseite des Kupferrohrs gedrückt wird
Länge des Versuchslaufs Substrat
30 Minuten
Kupfer (7/8 Zoll Aussendurchmesser χ 0,035 Zoll
Wandstärke, hartgezogen)
GeCl. zugeführt | : 7,8 Gramm |
NbClc zugeführt | : 23 Gramm |
Wasserstoffströmung | : 8 Liter/Minute |
Argons trömung | : 7,75 Liter/Minute· |
Substrattemperatur | : 895°C |
Verdampfertemperatur | 49O°C |
Gewicht des abgeschiedenen Materials | : 6,3 Gramm |
Maximale superleitende kritische Temperatur (induktiver Einsatz)
Kritische-Temperatur-Verteilung (induktiver Einsatz)
Abstand vom Einlaßende (Zoll)
20,7 K
Stromdichte bei 6 Zoll gegenüber dem Einlaßende
20 K
20,4 K
20,4 K
50 000 A/cm2 18,2 K
609816/0311
Gitterparameter entsprechend der maximalen kritischen Temperatur ο
5,147 A
5,147 A
Länge des Versuchslaufs Substrat
30 Minuten
Kupfer (7/8 Zoll Aussendurchmesser * 0,035 Zoll
Wandstärke, hartgezogen)
GeCl4 zugeführt | : 6,7 Gramm |
NbCl5 zugeführt | . 23 Gramm |
Wasserstoffströmung | 8 Liter/Minute |
Argonströmung | : 7,7 Liter/Minute |
Substrattemperatur | 895°C |
Verdampfertemperatur | 49O°C |
Gewicht des abgeschiedenen Materials | 5,5 g |
Maximale superleitende kritische Temperatur (induktiver Einsatz) 19,8 K
Kritische-Temperatur-Verteilung (induktiver Einsatz)
Abstand vom Einlaßende (Zoll)
6 | : 1 | 9 | ,4 | K |
9 | : 1 | 9 | /8 | K |
12 | : 1 | 9 | ,1 | K |
Stromdichte
Gitterparameter entsprechend der maximalen kritischen Temperatur nicht gemessen
nicht gemessen
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Länge des Versuchslaufs > Substrat
GeCl. zugeführt NbCl5 zugeführt
Wasserstoffströmung Argonströmung Substrattemperatur
Verdampfertemperatur Gewicht des abgeschiedenen Materials
Maximale superleitende kritische Temperatur (induktiver Einsatz)
Kritische-Temperatur-Verteilung (induktiver Einsatz)
Abstand vom Einlaßende (Zoll) 30 Minuten
Kupfer (7/8 Zoll Aussendurchmesser χ 0,035 Zoll Wandstärke, hartgezogen)
6.6 g 23 g 5 Liter/Minute
7.7 Liter/Minute 895°C
49O°C 4,9 g
19,5 K
6 | : 19,5 | K | |
9 | : 19,2 | K | |
12 | : 18,0 | K | |
3 | : 18,2 | K | |
Stromdichte bei 6 Zoll vom Einlaß ende |
: 50,000 |
Gitterparameter entsprechend
der maximalen kritischen Temperatur : nicht gemessen
Länge des Versuchslaufs Substrat
GeCl. zugeführt NbCl5 zugeführt
Wasserstoffströmung Argonströmung Substrattemperatur Verdampfertemperatur
30 Minuten
Kupfer(7,8 Zoll Aussendurchmesser
χ 0,035 Zoll Wandstärke, hartgezogen)
5,6 g 23 g 5 Liter/Minute 7,6 Liter/Minute
89O°C 49O°C
609816/0311
Gewicht des abgeschiedenen Materials ι 4,ο g
Maximale superleitende kritische Temperatur (induktiver Einsatz)
Kritische-Temperatur-Verteilung (induktiver Einsatz)
Abstand vom Einlaßende (Zoll)
Stromdichte
Gitterparameter entsprechend der maximalen kritischen Temperatur : 18,1 K
18,2 K 17,1 K 15,5 K
nicht gemessen nicht gemessen
Länge des Versuchslaufs
Substrat
GeCl. zugeführt
NbCl5 zugeführt
Wasserstoffströmung Argonströmung
Substrattemperatur
NbCl5 zugeführt
Wasserstoffströmung Argonströmung
Substrattemperatur
Verdampfertemperatur
Gewicht des abgeschiedenen Materials
Maximale superleitende kritische Temperatur (induktiver Einsatz)
Kritische-Temperatur-Verteilung (induktiver Einsatz)
Abstand vom Einlaßende (Zoll)
36 Minuten
Kupfer (7/8 Zoll Aussendurchmesser χ 0,035 Zoll
Wandstärke, hartgezogen)
5/7 g 71,5 g 5 Liter/Minute 3,5 Liter/Minute
800°C am Einlaßende 900 C am Abzugende 500°C 9,0 g
7,9 K
: 5,8 K
: 7,0 K
: 7,7 K
: 7,9 K
609816/031
Stromdichte s nicht gemessen
Gitterabstand : nicht gemessen
Länge des Versuchslaufs : 30 Minuten
Substrat : Kupfer (7/8 Zoll Aussen-"
durchmesser χ 0,035 Zoll Wandstärke, hartgezogen)
GeCl. zugeführt : 3,3 g
NbCl5 zugeführt : 66,5 g-
Wasserstoffströmung : 5 Liter/Minute
Argonströmung : 3,4 Liter/Minute
Substrattemperatur : 800°C am Einlaßende
900 C am Abzugende
Verdampfertemperatur : 490 C
Gewicht des abgeschiedenen Materials: 7,7 g
Maximale superleitende kritische Temperatur (induktiver Einsatz) : <4 K
Kritische-Temperatur-Verteilung
(induktiver Einsatz)
(induktiver Einsatz)
Abstand vom Einlaßende (Zoll)
6. : <-4 K 12 : <4 K
18 : £4 K
Stromdichte . : nicht gemessen
Gitterparameter : nicht gemessen
(Der In dor Besehreibun? und Anspruch 1 verwandlet· Ausdruck
bezeichnet einen v*rrh51tni»»sei<? dielten üb
Die chemische Dampfabscheidung des Nb_Ge-Überzugs auf einem
Metallsubstrat ist nicht auf die im Zusammenhang mit den vorstehenden Beispielen verwendete Form beschränkt. Alternativ
kann der Überzug auf einem Substrat erfolgen, welches die Aussenoberfläche eines Rohrs, die Oberfläche eines Drahtes
oder eine Anzahl von Drähten oder ein flaches Band von irgend einer Breite bildet oder aber irgendeine unregelmäßige geometrische
Form besitzt, wie dies als Verbindungsstück, Gelenkstück oder Winkelstück, usw., verwendet wird.
609816/0311
Claims (15)
- - 13 -ANSPRÜCHEVerfahren zur Herstellung eines (Massen-) Überzugs aus Nb-Ge verbunden mit einem Metallsubstrat, gekennzeichnet durcha) Vorsehen eines Pulvers aus NbCl5 und gleichförmiges Einbringen dieses Pulvers in einen inerten Gasstrom,b) Ausbildung eines Strom aus inertem Gas und GeCl.-Dampf,c) Vermischen der beiden Ströme miteinander und mit Wasserstoff in einem Molarverhältnis, welches bei gemeinsamer Reduktion des NbCl1. und GeCl. durch den Wasserstoff Nb3Ge erzeugt,d) Erhitzen der strömenden Gasmischung, die das NbCl^-Pulver mitführt, auf eine Temperatur, die ausreicht, um dieses Pulver zu verdampfen, wobei die Temperatur aber nicht ausreicht, um die gemeinsame Reduktion des NbCl und des GeCl. durch den Wasserstoff einzuleiten,e) Strömen der erhitzten Gas-Dampf-Mischung über das Metallsubstrat, undf) Erhitzen des Metallsubstrats und der erwähnten Gas-Dampf-Mischung auf eine Temperatur, die ausreicht, um die gemeinsame Reduktion des NbCl -Dampfes und des GeCl.-Dampfes durch den Wasserstoff einzuleiten, und um das sich ergebende Nb3Ge auf dem Metallsubstrat chemisch dampfabzuscheiden.
- 2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß das· NbCl5-PuIver eine Siebgrößen-Größe von -100 Maschen oder weniger besitzt.
- 3. Verfahren nach Ansprüchen 1-2, dadurch gekennzeichnet, daß die Verdampfungstemperatur im Bereich von 400 bis 600°C liegt.
- 4. Verfahren nach Ansprüchen 1-3, dadurch gekennzeichnet, daß das Molarverhältnis von Nb:Ge in der Gasmischung im Bereich von· 2,3 bis 3,0:1 liegt.609816/031 1- Ί4 -
- 5. Verfahren nach einem der Ansprüche 1-4, dadurch gekennzeichnet, daß das Substrat und die strömende Gasmischung auf eine Tempi
erhitzt sind.auf eine Temperatur im Bereich von ungeführ 890 bis 900 C - 6. Verfahren nach Ansprüchen 1-5, dadurch gekennzeichnet, daß das Substrat Kupfer, Stahl oder rostfreier Stahl ist.
- 7. Verfahren nach Ansprüchen 1-6, dadurch gekennzeichnet, daß das Substrat Kupfer ist.
- 8. Verfahren nach Ansprüchen 1-7, dadurch gekennzeichnet, daß vor der gemeinsamen Reduktion Wasserstoff über das Substrat bei einer Temperatur und für eine Zeitdauer geleitet wird, die ausreichen, um jegliche auf dem Substrat vorhandene Oberflächenoxyde zu reduzieren.
- 9. Verfahren nach einem oder mehreren der Ansprüche 1-8, dadurch gekennzeichnet, daß das Nb:Ge-Molarverhältnisin der Mischung aus NbCl^-Dampf, GeCl.-Dampf, Wasserstoff und Argon im Bereich von 2,3-3,0:1 liegt, und daß die chemische Dampfabscheidung bei einer Temperatur im Bereich von ungefähr 890° bis 900°C erfolgt.
- 10. Verfahren nach Ansprüchen 1-9, dadurch gekennzeichnet, daß das NbCl -Pulver auf -100 Maschen oder weniger gesiebt ist und bei einer Temperatur von ungefähr 500°C verdampft wird
- 11. Superleiter, gekennzeichnet durch mit einem Metallsubstrat verbundenes Nb-Ge.
- 12. Superleiter nach Anspruch 11, dadurch gekennzeichnet, daß das Nb_Ge die A-15-Struktur besitzt, und eine superleitende kritische Temperatur oberhalb 20 K besitzt.609816/0311
- 13. Superleiter nach Anspruch 12, dadurch gekennzeichnet, daß . das Metallsubstrat Kupfer ist.
- 14. Superleiter nach Anspruch 12, dadurch gekennzeichnet, daß das' Metallsubstrat Kupfer, Stahl oder rostfreier Stahl
ist. - 15. Superleiter nach einem oder mehreren der Ansprüche 11-14, dadurch gekennzeichnet, daß das Nb-Ge. mit dem Kupfer
diffusionsverbunden ist.609816/031 1
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