DE2363328B2 - Verfahren zur herstellung von elektrisch gut leitfaehigen und mechanisch relativ festen verbundwerkstoffen aus aluminium - Google Patents
Verfahren zur herstellung von elektrisch gut leitfaehigen und mechanisch relativ festen verbundwerkstoffen aus aluminiumInfo
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Description
Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur Herstellung von elektrisch gut leitfähigen und mechanisch relativ
festen Verbundwerkstoffen, die 0,01 bis 0,2% Aluminiumoxid dispergiert in Aluminium enthalten.
Aluminium-Aluminiumoxid-Dispersionsprodukte werden zur Verbesserung der mechanischen Festigkeit
von Aluminium und als gesinterte Aluminiumprodukte (SA.P.) eingesetzt Ferner sind zahlreiche Aluminiumlegierungen
als; leitende Aluminiumwerkstoffe bekannt, z. B. Aluminium-Zirkonium- und Aluminium-Eisen-Silicium-Legierungen.
Die mechanische Festigkeit der AI-AbOj-Dispersionsprodukte ist, verglichen mit Aluminium
für elektrische Zwecke (Reinheitsgrad 99,65%), außerordentlich verbessert, wobei die Festigkeit mit
steigendem Aluminiumoxid-Gehalt (7 bis 13 Gew.-%) zunimmt. Durch den Einbau des Alumiiiiumoxids in die
Al-Al2C>3-Dispersionsprodukte wird jedoch deren elektrische
Leitfähigkeit gegenüber Aluminium für elektrische Zwecke außerordentlich erniedrigt.
Metallisches Aluminium hat eine dem Kupfer vergleichbare Leitfähigkeit, jedoch ist seine mechanische
Festigkeit sehr gering. Andererseits besitzen zahlreiche Aluminiumlegierungen hohe mechanische
Festigkeit, doch ist ihre Leitfähigkeit im Vergleich zu Aluminium sehr niedrig. Die elektrische Leitfähigkeit
von Leitaluminium wird als Prozentsatz in bezug auf die elektrische Leitfähigkeit von geglühtem Kupfer ausgedrückt
und gewöhnlich in IACS-Prozentzahlen angegeben. Die Leitfähigkeit von Reinaluminium beträgt 35%
IACS, so daß· eine Leitfähigkeit um diesen Bereich erforderlich ist. Gleichzeitig soll die mechanische
Festigkeit, insbesondere die Zugfestigkeit, bei etwa 20 bis 30 kp/mm2 liegen.
So werden in der v>Zeitschrift für Metallkunde«,
Band 52 (1961), Seiten 645—651, und insbesondere auf Seite 649, Abbildung 9, mit der dazugehörigen Beschreibung,
verschiedene Sorten von S.A.P.-Aluminium beschrieben. Es wird ausgeführt, daß die elektrische
Leitfähigkeit von SA.P.-Aluminium linear mit abnehmendem
Oxidgehalt zunimmt. Durch Extrapolieren aus der genannten Literaturstelle läßt sich entnehmen, daß
ein SA.P.-Aluminium mit einem Gehalt von 0,01 bis 0,2% Aluminiumoxid eine elektrische Leitfähigkeit von
etwa 35 m/Ohm · mm2 besitzt, die ungefähr 60% IACS entspricht. Dieses bekannte SA.P.-Aluminium besitzt
jedoch eine Zugfestigkeit, die unter 20 kp/mm2 liegt und
für viele Zwecke ungenügend ist
Aufgabe der Erfindung ist es, ein Verfahren zur Herstellung leitender Verbundwerkstoffe auf Basis von
Al-Al^-Dispersionen zu schaffen, die hohe elektrische
Leitfähigkeit, überlegene mechanische Festigkeit und gute Hitzebeständigkeit besitzen.
Gegenstand der Erfindung ist ein Verfahren zur Herstellung von elektrisch gut leitfähigen und mechanisch
relativ festen Verbundwerkstoffen, die 0,01 bis 0,2% Aluminiumoxid dispergiert in Aluminium enthalten,
das dadurch gekennzeichnet ist, daß Aluminiumpulver oder niedrig-legierte Aluminiumlegierungen in
Pulverform, die Silicium, Zirkonium, Titan und/oder Mangan unterhalb ihrer Löslichkeitsgrenze im Aluminium
enthalten, nämlich höchstens 1,65% Silicium, 0,28% Zirkonium, 1,0% Titan und 1,8% Mangan, mit der
üblichen Aluminiumoxidoberfläche und einer mittleren Teilchengröße von 30 bis 100 μπι gepreßt und der
erhaltene Preßkörper 30 bis 90 Minuten lang bei vermindertem Druck oder in einer reduzierenden oder
inerten Atmosphäre bei Temperaturen von 660 bis 7C0" C erhitzt wird.
Die erfindungsgemäß hergestellten Verbundwerkstoffe besitzen eine elektrische Leitfähigkeit im Bereich
von 58,0 bis 64,0% IACS, die der von Aluminium für elektrische Zwecke nahekommt. Außerdem besitzen sie
hohe mechanische Festigkeit, insbesondere Zugfestigkeit
Zur Herstellung der erfindungsgemäßen Verbundwerkstoffe kann man Aluminium oder niedrig-legierte
Aluminiumlegierungen aus Aluminium und geringeren Mengen der genannten oxydierbaren Metalle in
feinpulverisierter Form einsehen. Die Pulverteilchen besitzen eine oberflächliche blättrige Oxidschicht von
etwa 100 Ä Dicke, die sich beim Pulverisieren ausbildet und als feinverteilte Dispersionsphase genutzt werden
kann. Aluminiumpulver mit einer Oberflächenoxidschicht von weniger als etwa 100 Ä läßt sich leicht durch
übliche Zerstäubung herstellen.
Erfindungsgemäß entsteht ein leitender AI-AI2O3-Dispersions-Verbundwerkstoff,
der blättriges bzw. schuppiges Aluminiumoxid von etwa 2 Mikron und mit einer Dicke von weniger als etwa 100 A im Metallgefüge
dispergiert enthält.
Bei dem beschriebenen Erhitzen des Preßkörpers schmilzt das Aluminium, wobei gleichzeitig die die
Aluminiumteilchen bedeckende Aluminiumoxidschicht zerspringt. Dies ist darauf zurückzuführen, daß der
thermische Ausdehnungskoeffizient von Aluminium etwa fünfmal so groß ist wie der von Aluminiumoxid.
Die Teilchen der zerplatzten Aluminiumoxidschicht werden im Aluminium dispergiert und füllen den
Zwischenraum zwischen benachbarten Aluminiumteilchen aus, so daß ein integrierter Körper von hoher
mechanischer Festigkeit entsteht. Während dieses Vorgangs ändert sich die Form des Aluminiumpreßkörpers
nicht.
In bekannten Verfahren der Aluminiumpulvermetallurgie wird der Preßkörper bei Temperaturen unterhalb
des Schmelzpunktes gesintert, so daß ein dichter und duktiler Körper mit erhöhter Bindungsfestigkeit zwischen
benachbarten Teilchen entsteht. In bekannten Verfahren zur Herstellung Al-AbOs-dispersionsverstärkter
Produkte war es daher erforderlich, die Aluminiumoxidschicht durch Einwirkung mechanischer
Kräfte, z. B. durch Druckanwendung während der Sinterung oder durch Strangpressen des Materials in
Cl
heißem Zustand, aufzubrechen. Im Gegensatz dazu erlaubt es das erfindungsgemäße Verfahren, die
Alumir.iuniteilchen miteinander zu verbinden und gleichzeitig das Aluminiumoxid fein un i gleichförmig im
Aluminium zu dispergieren, indem man den Preßkörper für kurze Zeit bei Temperaturen oberhalb des
Aluminiumschmelzpunktes erhitzt. Der Aluminiumoxidgehalt im Al-Al2O3-Produkt läßt sich darübe- hinaus
durch geeignete Wahl der Teilchengröße des durch Zerstäuben hergestellten Aluminiumpulvers kontrollieren.
Bei dem erfindungsgemäßen Verfahren gelingt die Herstellung von Al-AI2O3-Dispersionsverbundwerkstoffen
mit einem Aluminiumoxidgehalt von 0,01 bis 0,2 Gew.-%, da die beim Zerstäuben entstehende, die
Aluminiumteilchen bedeckende Aluminiumoxidschicht als Dispersionsphase im Aluminium wirksam eingesetzt
werden kann.
In F i g. 1 ist die Beziehung zwischen der Schüttdichte von Aluminiumpreßkörpern, die bei verschiedenen
Preßdrücken hergestellt wurden, und der Erhitzungstemperatur dargestellt Die Schüttdichte wird jeweils
nach dem Erhitzen bestimmt.
In F i g. 2 ist die Zugfestigkeit und Hitzebeständigkeit erhitzter Preßkörper, die aus Aluminiumpulvern von
verschiedener Teilchengröße hergestellt wurden, graphisch dargestellt.
In F i g. 1 wird die Schüttdichte (in g/cm3) von Preßkörpern wiedergegeben, die bei Preßdrücken von
0,5 bis 3 t/cm2 erhalten und anschließend 1 Stunde bei einem Druck von 1 χ 10-2 Torr und bei Temperaturen
von 550 bis 700°C erhitzt wurden. Die Dichte des Aluminiums beträgt 2,70g/cmJ, sein Schmelzpunkt
beträgt 66O0C. Aus Fig. 1 geht hervor, daß bei Temperaturen unterhalb des Aluminiumschmelzpunktes
keine Dichtezunahme des Preßkörpers unabhängig vom Preßdruck zu beobachten ist, während bei
Temperaturen oberhalb des Aluminiumschmelzpunktes die Dichte unabhängig vom Preßdruck zunimmt. Es
wurde auch gefunden, daß sich die Form und die Dimensionen des Preßkörpers nach 0,5- bis 1,5stündigern
Erhitzen bei Temperaturen von 660 bis 700° C nicht verändern. Bei einem Erhitzen bei einer Temperatur
von 720°C verformt sich der Preßkörper. Der nach dem Verfahren der Erfindung erhitzte Preßkörper zeigt im
Gegensatz zu bekanntem, gesintertem Material einen Verformungsbruch. Bei Verwendung von Aluminiumlegierungen
mit einem geringen Gehalt an anderen Legierungselementen führt man vorzugsweise das
Erhitzen bei etwa 10 bis 200C niedrigeren Temperaturen
durch als bei Aluminiumpulverpreßkörpern, da der Schmelzpunkt der Legierung etwas niedriger liegt.
Bei dem erfindungsgemäßen Verfahren wird überraschenderweise
ein Metallprodukt mit hoher Dichte durch Erhitzen von verdichtetem Aluminiumpulver bei
einer Temperatur über dem Schmelzpunkt des Aluminiums, d.h. von 66O0C, erhalten. Die Form und die
Dimension des verdichteten Aluminiumpulvers ändern sich selbst nach dieser Hitzebehandlung bei einer
Temperatur über dem Schmelzpunkt des Aluminiums praktisch nicht, wobei es jedoch wesentlich ist, daß die co
angegebenen Temperaturen von 660 bis 700° C eingehalten werden.
Beim Erhitzen bei einer Temperatur über 660°C liegt eine flüssige Al-Phase vor, und bei einer Temperatur
unter 7000C schmilzt das verdichtete Aluminiumpulver f>5
noch nicht. Daher ist der angegebene Temperaturbereich von wesentlicher Bedeutung.
Die Zugabe von Legierungskomponenten wird den Schmelzpunkt des Aluminiums erniedrigen. Da jedoch
die zugefügte Menge gering ist, wird der Schmelzpunkt um ungefähr 100C erniedrigt werden. Die Legierungselemente
des peritektischen Systems, wie Zr oder Ti, bewirken oft, daß der Schmelzpunkt des Aluminiums
erhöht wird. Man kann nicht annehmen, daß ein Oxid wie AI2O3, das in dem Aluminium nicht löslich ist, den
Schmelzpunkt des Aluminiums ändern wird.
Das Erhitzen wird bei dem erfindungsgemäßen Verfahren vorzugsweise bei verminderten Drücken im
Bereich von ΙΟ-4 bis 10~2 Torr durchgeführt jedoch
kann das Erhitzen auch in einer reduzierenden Atmosphäre, z. B. in Wasserstoff, oder einer Inertgasatmosphäre
erfolgen. Beim Erhitzen in einer derartigen Atmosphäre kann die Ausbildung der Aluminiumoxidschicht
auf dem Preßkörper wirksam unterdrückt werden. Gleichzeitig gelingt es, die zum Erhitzen
erforderliche Zeit abzukürzen. Um einen Al-AI2O3-Dispersions-Verbundwerkstoff
von hoher Dichte zu erhalten, wendet man vorzugsweise Drücke von weniger als 10~2 Torr an. Bei dem Erhitzen des Preßkörpers unter
diesen Bedingungen bewirkt die flüssige Aluminiumphase eine größere Dichtezunahme des behandelten
Materials. Das Ausmaß der Druckerniedrigung während des Erhitzens ist nicht kritisch, jedoch kann zum
selben Zweck auch der Preßdruck erhöht werden, wie aus F i g. 1 hervorgeht.
Bei der Untersuchung des nach dem erfindungsgemäßen Verfahren hergestellten Al-A^Os-Dispersions-Verbundwerkstoffs
mit dem Elektronenmikroskop zeigt sich, daß die Dispersionsphase weniger als etwa 2 μΐη
Durchmesser aufweist und gleichförmig dispergiert ist. Der erhitze Verbundwerkstoff eignet sich daher zum
kontinuierlichen Drahtziehen. Es lassen sich vor allem sehr feine Drähte ziehen, da das Aluminium durch das
feinverteilte Aluminiumoxid verstärkt ist. Beim Ziehen durch mehrere Ziehsteine mit einer Querschnittsverminderung
von 20 bis 25% und einem Innendurchmesser von 18 bis 0,06 mm erhält man einen Feindraht mit
einem Durchmesser von 60 μΐη, wobei das Material kontinuierlich gezogen und nicht zwischen geglüht wird.
Der Gesamtzugfaktor beträgt 99,998%. Der leitende Verbundwerkstoff läßt sich auch zu einem Draht von
20 μΐη Durchmesser ausziehen.
Die durch Zerstäuben erhaltenen Aluminiumpulverteilchen weisen üblicherweise eine Aluminiumoxidschicht
von etwa 100 A Dicke auf. Unter der Annahme kugelförmiger Aluminiumteilchen errechnet sich der
Aluminiumoxidgehalt des Al-AbOa-Dispersions-Verbundwerkstoffs
nach folgender Gleichung:
40
Al2O3 (Gew.-%) = ^
Al2O3 (Gew.-%) = ^
· - aoff ~ ' ·
Die Dichte des Aluminiums wird hierbei zu 2,7 g/cm3 und die Dichte des Aluminiumoxids zu 4,0 g/cm3
angenommen; γ bedeutet den Teilchenradius. Bei Aluminiumteilchen mit einer Teilchengröße von 44 μίτι
beträgt der Aluminiumoxidgehalt des AI-AhOs-Dispersions-Verbundwerkstoffs
z. B. nach vorstehender Gleichung 0,2%. Die chemische Analyse ergibt in diesem Fall einen Gehalt von 0,18%. Die chemische Analyse ist
hierbei mit einem Fehler von ±5 bis 10% behaftet, so daß aus diesem Ergebnis geschlossen werden kann, daß
sich der Gehalt des im Aluminium dispergierten Aluminiumoxids über die Teilchengröße des Aluminiumpulvers
einstellen läßt.
In Tabelle I sind die elektrische Leitfähigkeit, die
Zugfestigkeit und die Bruchdehnung verschiedener, nach dem erfindungsgemäßen Verfahren hergestellter
Al-Al2C>3-Dispersions-Verbundwerkstoffe wiedergegeben,
die aus vier verschiedenen Aluminiumpulverproben
mit einer Teilchengröße von 100 bis 30 μπι hergestell
wurden. Zum Vergleich sind auch die entsprechende: Ergebnisse für Leitaluminium sowie eine Al-Zr-Legie
rung für elektrische Zwecke angegeben.
Proben
III
IV
E-Al
Al-Zr
Mittlere Teilchengröße (μπι)
Al2O3-Gehalt (%)
Leitfähigkeit (% IACS)
Unmittelbar nach dem Erhitzen
Nach 1 stündigem Glühen bei 4000C
Nach 1 stündigem Glühen bei 4000C
Zugfestigkeit (kp/mm2)
Unmittelbar nach dem Erhitzen
Nach 1 stündigem Glühen bei 2300C
Nach 1 stündigem Glühen bei 2300C
Bruchdehnung(%)
Unmittelbar nach dem Erhitzen
Nach 1 stündigem Glühen bei 2300C
Unmittelbar nach dem Erhitzen
Nach 1 stündigem Glühen bei 2300C
100 0,02 |
95 0,06 |
81 0,12 |
44 0,2 |
— | — |
63,2 64,1 |
61,7 63,2 |
60,5 62,3 |
56,5 58,3 |
62,4 63,8 |
58,5 |
19,5 17,2 |
22,5 18,7 |
24,8 20,0 |
29,7 25,0 |
18^ 14,0 |
19,1 18,0 |
3,0 2,5 |
3,0 2,5 |
3,0 2,5 |
3,0 2,5 |
2,0 | 2,5 |
Die Ergebnisse zeigen, daß die elektrische Leitfähigkeit sowohl direkt nach dem Erhitzen als ai'oh nach
1 stündigem Glühen bei 4000C mit der mittleren Teilchengröße des Aluminiumpulvers zunimmt, da
kleine Mengen Aluminiumoxid gleichförmig im Aluminium
dispergiert werden. Die Zugfestigkeit des Materials ist der einer 0,1 bis 0,2% Zirkonium enthaltenden
Al-Zr-Legierung vergleichbar oder sogar überlegen.
Es ist bekannt, daß die Zugfestigkeit von SAP 865, das 13,5% Al2O3 enthält, 35 kp/mm2 beträgt, dagegen die
von reinem Aluminium 18,5 kp/mm·1. Die Zugfestigkeit des nach dem erfindungsgemäßen Verfahren hergestellten
Verbundmaterials beträgt überraschenderweise 29,7 kp/mm2. Es war überraschend und hat nicht
nahegelegen, daß das erfindungsgemäße Material eine so hohe Zugfestigkeit hat Würde man die Zugfestigkeit
des aus der »Zeitschrift für Metallkunde«, Band 52 (1961), Seiten 645—651, bekannten Materials, das 0,2%
Aluminiumoxid enthält, berechnen, so würde man auf einen Wert von 18,74 kp/mm2 kommen, einen Wert, der
um 0,24 kp/mm2 höher wäre als der AVert von reinem Aluminium, der 18,5 kp/mm2 beträgt Wie bereits oben
ausgeführt besitzt dagegen das erfindungsgemäß hergestellte Material eine wesentlich höhere Zugfestigkeit.
In F i g. 2 ist die Hitzebeständigkeit des AI-Al2O3-DiS-persions-Verbundwerkstoffs
anhand der Zugfestigkeit einiger Proben nach 1 stündigem Glühen bei Temperaturen
bis zu 2300C graphisch dargestellt und mit der einer
Al-Zr-Legierung als bekanntem Leitmaterial mit hoher Hitzebeständigkeit verglichen. Auf der Ordinate ist Δα
aufgetragen, d. h. die Differenz zwischen den Zugfestigkeiten
der erfindungsgemäßen Proben und der Al-Zr-Legierung:
Δα = σ/—σΑΙ—Zr
wobei / die Probennummer bedeutet Die die Ordinate im Punkt 0 schneidende, unterbrochene Linie stellt die
Zugfestigkeit der bei verschiedenen Temperaturen geglühten Al-Zr-Legierung dar. Aus F i g. 2 geht hervor,
daß die Zugfestigkeiten der Proben ΙΠ und IV größer sind als die der Al-Zr-Legierung bei beliebigen
Glühtemperaturen. Im Falle der Proben I und Il ist die
Zugfestigkeit größer als die der Al-Zr-Legierung bei Glühtemperaturen von 150 bis 180° C und kleiner als die
der Al-Zr-Legierung bei Glühtemperaturen von 180 bis 300° C.
Der Aluminiumoxidgehalt liegt in den erfindungsge maß hergestellten Verbundwerkstoffen im Bereich vor
0,01 bis 0,2%. Um Verbundwerkstoffe mit eineir Aluminiumoxidgehalt unterhalb 0,01% zu erhalten, mut
die Teilchengröße des zerstäubten Aluminiums erhöhl werden. Bei zu großen Teilchengrößen der Aluminium
teilchen wird jedoch die Dispersion des Aluminiumoxid!
beeinträchtigt Um andererseits Verbundwerkstoffe mil
Aluminiumoxidgehalten oberhalb 0,2% zu erhalten wählt man zerstäubtes Aluminium von äußerst kleinei
Teilchengröße. Dessen Herstellung ist jedoch nichi wirtschaftlich und vergleichsweise schwierig. Ein weite
rer Grund für die Beschränkung des Aluminiumoxidge
halts liegt darin, daß üblicherweise keine Notwendigkeil zur Erhöhung der Zugfestigkeit des Verbundwerkstoff:
auf Kosten der Leitfähigkeit besteht Die Aluminium teilchen können natürlich als Gemisch aus Teilchen mil
verschiedenen Größen eingesetzt werden.
Die Beispiele erläutern die Erfindung.
Die Beispiele erläutern die Erfindung.
Eine Aluminiumlegierung mit 0,05% Silicium, 0,15°/c
Eisen und geringen Mengen Kupfer sowie anderei Metalle wird durch Zerstäuben pulverisiert 200 g des
erhaltenen Pulvers werden in einem zylindrischer Gummibehälter eingefüllt, der hierauf wasserdicht
verschlossen wird. Das Pulver wird dann mit einei hydrostatischen Presse oder einer KautschukpressE
unter einem Druck von 3 t/cm2 gepreßt Der erhaltene Preßkörper wird in Stücke von 230 bis 260 mm
Durchmesser und etwa 145 mm Länge geschnitten, die anschließend in einen Vakuumglühofen gebracht wer-
den. Dort werden die Proben 1 Stunde bei 1 χ 10-2 Ton
auf 6900C erhitzt Die Proben besitzen danach ihre ursprüngliche Form und weisen eine Schüttdichte vor
2,7 g/cm3 sowie einen Alummhimoxidgehalt von 0,02% auf. Anschließend schält man die Oberflächenschicht
des wärmebehandelten Preßmaterials ab und formi dieses zu Stäben von 18 mm Durchmesser, die dann
gezogen werdea Beim Ziehen werden die Proben zunächst mit Kaltkaliberwalzen bis zu einer Diagonal-
933
(ρ
länge von 8 mm ausgewalzt und dann durch Ziehmatrizen
gezogen. Der Drahtdurchmesser wird dann mit Hilfe eines Grobzugs von 8 mm auf 3 mm erniedrigt und
schließlich mit Hilfe einer Einkopf-Ziehbank von 3 mm auf 0,6.5 mm erniedrigt. Die Querschnittsverminderung
pro Durchgang beträgt 15 bis 25%. Die Ziehgeschwindigkeit in der Einkopf-Ziehbank beträgt 10 m/min.
Das auf diese Weise hergestellte Leiterdraht weist ohne Zwischenglühen eine elektrische Leitfähigkeit von
62,0% IACS auf. Die Zugfestigkeil beträgt 20 kp/mm2 und die an einem 250 mm langen Draht gemessene
Bruchdehnung beträgt 3%. Nach 1 stündigem Glühen des Drahts bei 230°C beträgt die Zugfestigkeit
17 kp/mm2 und die Bruchdehnung 3%. Ein Draht von
0,65 mm Durchmesser kann bei Jei angegebenen Querschnittsverminderung pro Durchgang kontinuierlich
zu einem Draht von 60 μίτι Durchmesser gezogen
v/erden.
Eine Aluminiumlegierung mit 0,06% Silicium, 0,i% Eisen, 0,012% Titan, 0,007% Vanadium, 0,0015%
Mangan und einer Spur Kupfer wird zu einem Pulver mit einer mittleren Teilchengröße von 54 μΐπ zerstäubt.
Hierauf preßt man das erhaltene Pulver gemäß Beispiel 1 in einer Gummipresse und unterwirft den
Preßkörper einem 1 stündigen Erhitzen bei 690°C und einem Druck von 10-2 Torr. Die erhaltene Probe wird
dann gemäß Beispiel 1 gezogen. Der auf diese Weise hergestellte Leiterdraht weist einen Aluminiumoxidge
halt von 0,18% und eine Leitfähigkeit von 59,0% IACS auf. Ein durch Kaltziehen aus diesem Material
hergestellter Draht besitzt eine Zugfestigkeit von 30 kp/mm2 und bei einer Drahtlänge von 250 mm eine
Bruchdehnung von 3%. Nach 1 stündigem Glühen dieses Drahtes bei 230° C beträgt die Zugfestigkeit 26 kp/mm2
und die Bruchdehnung 3%.
Eine Aluminiumlegierung mit 0,3% Silicium wird als zerstäubtes Pulver mit einer mittleren Teilchengröße
von 92 μπι gemäß Beispiel 1 zur Herstellung eines
Al-AbOs-Dispersions-Verbundwerkstoffs verwandt
Das erhaltene Material weist einen Aluminiumoxidgehalt von 0,08% und eine Leitfähigkeit von 57,0% IACS
auf. Die Zugfestigkeit beträgt 38 kp/mm2 und die Bruchdehnung 3%. Nach 1 stündigem Erhitzen bei
230° C beträgt die Zugfestigkeit 26 kp/mm2 und die Bruchdehnung 3%.
Reinaluminiumpulver mit einer mittleren Teilchengröße von 81 μπι, das durch Zerstäuben hergestellt
worden ist, wird mit einer Gummipresse bei 3 t/cm2
gepreßt Das Preßmaterial wird dann 1 Stunde an der Luft bei 690°C erhitzt und hierauf zu Stäben von 18 mm
Durchmesser geformt, die schließlich gemäß Beispiel 1 zu Drähten von 0,65 mm Durchmesser kaltgezogen
werden. Die Probe weist einen Aluminiumoxidgehalt von 0,12% und eine Leitfähigkeit von 61,9% IACS auf.
Die Zugfestigkeit beträgt 13,1 kp/mm2 und die Bruchdehnung 2%. Nach 1 stündigem Glühen bei 2300C
beträgt die Zugfestigkeit 11 kp/mm2 und die Bruchdehnung
2%.
Reinaluminiumpulver mit einer mittleren Teilchengröße von 81 μιη, das durch Zerstäuben hergestellt
worden ist, wird mit einer Gummipresse unter einem Druck von 3 t/cm2 gepreßt. Das Preßmaterial wird dann
in einem mit Argon gefüllten Ofen eingefüllt, 1 Stunde bei 6900C erhitzt und dann gemäß Beispiel 1 zu einem
Feindraht von 0,65 mm Durchmesser gezogen. Die Probe weist einen Aluminiumoxidgehalt von 0,12% und
eine Leitfähigkeit von 62,7% IACS auf. Die Zugfestigkeit beträgt 15,0 kp/mm2 und die Bruchdehnung 2,5%.
Nach 1 stündigem Glühen bei 230°C beträgt die Zugfestigkeit 12,5 kp/mm2 und die Bruchdehnung 2,5%.
Durch Zerstäuben hergestelltes Reinaluminiumpulver mit einer mittleren Teilchengröße von 81 μιη wird mit
einer Gummipresse unter einem Druck von 3 t/cm2
to gepreßt. Das Preßmaterial wird dann in einen mit
Wasserstoff gefüllten Ofen eingefüllt und 1 Stunde bei 6900C erhitzt. Die erhaltene Probe wird dann zu Stäben
von 18 mm Durchmesser geformt und schließlich gemäß Beispiel 1 zu Drähten von 0,65 mm Durchmesser kalt
gezogen. Die Probe weist einen Aluminiumoxidgehalt von 0,12% und eine Leitfähigkeit von 62,5% IACS auf.
Die Zugfestigkeit beträgt 19,5 kp/mm2 und die Bruchdehnung 3%. Nach 1 stündigem Glühen bei 230° C
beträgt die Zugfestigkeit 16,5 kp/mm2 und die Bruchdehnung 3%.
Verschiedene durch Zerstäuben hergestellte Reinaluminiumpulver mit einer mittleren Teilchengröße von
100 μπι (80 g), 90 μπι (60 g) bzw. 60 μπι (60 g) werden in
einem Pulvermischer gemischt und dann in einer Gummipresse unter einem Druck von 3 t/cm2 gepreßt
Das Preßmaterial wird dann in einem Ofen bei 10~2
Torr erhitzt und schließlich zu einen Feindraht von 0,65 mm gezogen. Die Probe weist einen Aluminiumoxidgehalt von 0,06% und eine Leitfähigkeit von 60,0%
IACS auf. Die Zugfestigkeit beträgt 22,5 kp/mm2 und die Bruchdehnung 3%. Nach 1 stündigem Glühen bei 2300C
beträgt die Zugfestigkeit 19,5 kp/mm2 und die Bruch dehnung 3%.
Hierzu 1 Blatt Zeichnungen
709 512/428
Claims (1)
- Patentanspruch:Verfahren zur Herstellung von elektrisch gut !eitfähigen und mechanisch relativ festen Verbundwerkstoffen, die 0,01 bis 0,2% Aluminiumoxid dispergiert in Aluminium enthalten, dadurch gekennzeichnet, daß Aluminiumpulver oder niedrig-legierte Aluminiumlegierungen in Pulverform, die Silicium, Zirkonium, Titan und/oder Mangan unterhalb ihrer Löslichkeitsgrenze im Aluminium enthalten, nämlich höchstens 1,65 % Silicium, 0,28 % Zirkonium, 1,0 % Titan und 1,8 % Mangan, mit der üblichen Aluminiumoxidoberfläche und einer mittleren Teilchengröße von 30 bis 100 μΐη gepreßt und der erhaltene Preßkörper 30 bis 90 Minuten lang bei vermindertem Druck oder in einer reduzierenden oder inerten Atmosphäre bei Temperaturen von 660 bis 7000C erhitzt wird.
Applications Claiming Priority (4)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP12772572A JPS5213634B2 (de) | 1972-12-21 | 1972-12-21 | |
JP12772572 | 1972-12-21 | ||
JP2065473 | 1973-02-22 | ||
JP48020654A JPS5222118B2 (de) | 1973-02-22 | 1973-02-22 |
Publications (3)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE2363328A1 DE2363328A1 (de) | 1974-07-11 |
DE2363328B2 true DE2363328B2 (de) | 1977-03-24 |
DE2363328C3 DE2363328C3 (de) | 1977-11-10 |
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ID=
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Publication number | Publication date |
---|---|
FR2211537A1 (de) | 1974-07-19 |
FR2211537B1 (de) | 1976-11-19 |
GB1448125A (en) | 1976-09-02 |
DE2363328A1 (de) | 1974-07-11 |
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