DE19855900A1 - Verfahren zur Verringerung von Verlusten beim Kommutierungsvorgang - Google Patents

Verfahren zur Verringerung von Verlusten beim Kommutierungsvorgang

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Abstract

Die Erfindung bezieht sich auf ein Verfahren zur Verringerung von Verlusten bei der Kommutierung eines im Freilauf arbeitenden, angesteuerten Stromrichterventils (T2) einer Wechselrichterphase (2) auf ein stromübernehmendes Stromrichterventil (T1) dieser Wechselrichterphase (2). Erfindungsgemäß wird zu Beginn des Kommutierungsvorgangs das stromübernehmende Stromrichterventil (T1) eingeschaltet und wird das im Freilauf arbeitende, angesteuerte Stromrichterventil (T2) schnell abgeschaltet, sobald der Wert seiner Drainspannung (U¶D¶) Null ist. Somit kann man auf einfache Weise die Verluste beim Kommutierungsvorgang wesentlich verringern.

Description

Die Erfindung bezieht sich auf ein Verfahren zur Verringerung von Verlusten bei der Kommutierung eines im Freilauf arbei­ tenden, angesteuerten Stromrichterventils einer Wechselrich­ terphase auf ein stromübernehmendes Stromrichterventil dieser Wechselrichterphase.
Aus der Veröffentlichung mit dem Titel "Use of the MOSFET Channel Reverse Conduction in an Inverter for Suppression of the Integral Diode Recovery Current", abgedruckt im Konfe­ renzbericht "The European Power Electronics Association", 13. bis 16.09.1993 in Brighton, Seiten 431 bis 436, ist ein Verfahren bekannt, mit dem beim Kommutierungsvorgang Verluste verringert werden. Dieses bekannte Verfahren wird bei einem mehrphasigen Wechselrichter angewendet, der als Stromrichter­ ventil Metalloxidschicht-Feldeffekttransistoren (MOSFET) auf­ weist.
MOSFET sind unipolare Leistungshalbleiter, die in der Lage sind, Strom in beiden Richtungen zu führen. Parasitär besitzt jeder MOSFET eine antiparallele bipolare Freilaufdiode, die allgemein als Inversdiode bezeichnet wird. Diese Freilauf­ diode weist Eigenschaften auf, die für den Betrieb des Strom­ richterventils nicht optimal sind, da sie nicht als eigener Chip in einem eigenen Prozeß hergestellt werden kann. Sie ist integraler Bestandteil des MOSFET. Diese Inversdiode weist ein nicht optimales Durchlaßverhalten und eine nicht opti­ mierte Speicherladung auf.
In der Fig. 1 ist eine bekannte Schaltung einer Wechselrich­ terphase 2, die als Stromrichterventile T1 und T2 jeweils ein MOSFET aufweist, näher dargestellt. Die antiparallele bipo­ lare Freilaufdiode des Stromrichterventils T1 bzw. T2 ist mit RD1 bzw. RD2 bezeichnet. Diese Wechselrichterphase 2 ist gleichspannungsseitig mit einer Gleichspannungsquelle 4 ver­ knüpft, an der eine Gleichspannung UZK, die auch als Zwi­ schenkreisspannung bezeichnet wird, abfällt. Der Verbindungs­ punkt 6 der beiden elektrisch in Reihe geschalteten Strom­ richterventile T1 und T2 bildet einen Wechselstromanschluß, an dem eine Last anschließbar ist. Bei den verwendeten MOSFET handelt es sich um selbstsperrende, die als Enhancement- MOSFET bezeichnet werden. Ein Drainstrom fließt bei n-Kanal- Enhancement-MOSFET erst dann, wenn die Gate-Source-Spannung UGS einen vorbestimmten positiven Wert überschreitet.
In der Fig. 2 ist eine Strom-Spannungs-Charakteristik eines MOSFET dargestellt, die aus dem eingangs genannten Konferenz­ bericht "EPE" bekannt ist. Diese Strom-Spannungs-Charakteri­ stik weist verschiedene Kennlinien auf, die im Quadranten I und III verlaufen. Der Teil der Kennlinie im Quadranten I, der mit Tc bezeichnet ist, wird benutzt, wenn der MOSFET mit­ tels einer Gate-Source-Spannung UGS = 15 V angesteuert wird. Der Teil der Kennlinie im Quadranten III der mit TRCC bezeich­ net ist, wird benutzt, wenn der MOSFET angesteuert wird und ein Laststrom ILAST entgegen der Hauptrichtung durch den MOSFET fließt. Wird der MOSFET nicht angesteuert (UGS = 0 V), so wird die Kennlinie im Quadranten III benutzt, die mit TD bezeichnet ist. Das heißt, die integrale Freilaufdiode RD des MOSFET führt den Laststrom ILAST.
Gemäß dieser Charakteristik ist erkennbar, daß die Durchlaß­ verluste eines MOSFET verringert werden können, wenn im Frei­ laufbetrieb der MOSFET angesteuert wird. Dadurch teilt sich der Freilaufstrom auf den Transistor und der integralen Frei­ laufdiode RD auf. Dieser Betrieb ist durch die Kennlinie TRCCD im Quadranten III gekennzeichnet.
Beim Kommutierungsvorgang vom Stromrichterventil T2, das im Freilauf arbeitet und angesteuert ist, auf das stromüberneh­ mende Stromrichterventil T1 (Fig. 1) muß gemäß der Veröffent­ lichung "Commutation Behaviour in DC/AC-Converters with Power MOSFET", abgedruckt in "PCI", Juni 1986, Seiten 316 bis 330, zunächst das Stromrichterventil T2 abgeschaltet werden, bevor das Stromrichterventil T1 eingeschaltet werden darf. Dies ist erforderlich, um einen Kurzschluß durch gleichzeitiges Ein­ schalten der beiden Stromrichterventile T1 und T2 zu verhin­ dern. Dies bedeutet, daß zum Zeitpunkt der Kommutierung die integrale Freilaufdiode RD des im Freilauf arbeitende Strom­ richterventils T2 den Laststrom ILAST führt und damit aufgrund der gespeicherten Ladung die Freilaufdiode RD Abschaltver­ luste verursacht.
In der eingangs genannten Veröffentlichung ist ein Verfahren angegeben, wodurch der Laststrom ILAST beim Kommutierungsvor­ gang vom im Freilauf arbeitenden, angesteuerten Stromrichter­ ventil T2 auf das stromübernehmende Stromrichterventil T1 nicht von der integralen Freilaufdiode RD2 des Stromrichter­ ventils T2 geführt wird. Dieses bekannte Verfahren ist da­ durch gekennzeichnet, daß das stromübernehmende Stromrichter­ ventil T1 so langsam angesteuert wird, daß nur ein minimaler Stromüberschwinger auftritt. Durch das langsame Ansteuern des stromübernehmenden Stromrichterventils T1 steigt dessen Ein­ schaltverluste an. Die Höhe dieser Einschaltverluste sind von der Verzögerung des Einschaltens abhängig. Der Stromüber­ schwinger ist vergleichbar mit einem Diodenrückstrom, der das Stromrichterventil T1 zusätzlich belastet. Für diese zeitlich ausgedehnte Ansteuerung wird für jedes Stromrichterventil T1 und T2 einer Wechselrichterphase 2 eine Überstromerfassung benötigt. Dieser Strom im Brückenzweig wird mittels einer Spannungsmessung an einer Streuinduktivität erfaßt. Dazu muß einerseits der Wert der Streuinduktivität genau bekannt sein und andererseits muß ein schneller Integrator vorgesehen sein, an dessen Ausgang dann der Wert des Stromes im Brücken­ zweig ansteht. Diesem Integrator ist ein Spitzenwertdetektor nachgeschaltet, der ausgangsseitig mit einer Überstrom-Steu­ ereinrichtung verbunden ist. Durch dieses Verfahren vermin­ dert sich die Amplitude des Sperrverzögerungsstromes und die Schaltverluste des im Freilauf arbeitenden, angesteuerten Stromrichterventils beim Kommutierungsvorgang.
Der Erfindung liegt nun die Aufgabe zugrunde, das bekannte Verfahren derart abzuändern, daß die genannten Nachteile nicht mehr auftreten.
Diese Aufgabe wird erfindungsgemäß dadurch gelöst, daß zu Be­ ginn des Kommutierungsvorganges das stromübernehmende Strom­ richterventil eingeschaltet und daß das im Freilauf arbei­ tende, angesteuerte Stromrichterventil schnell abgeschaltet wird, sobald der Wert seiner Drainspannung gleich Null ist.
Als Meßwert für dieses Verfahren wird die Drainspannung des im Freilauf arbeitenden Stromrichterventils benötigt. Dieser Meßwert wird bei der bekannten Entsättigungsüberwachung, mit der ein Kurzschluß- bzw. ein Überstrom erfaßt wird, verwen­ det. Das heißt, man benötigt keine weitere Meßwert-Erfas­ sungseinrichtung, um das erfindungsgemäße Verfahren durchfüh­ ren zu können.
Durch die Ansteuerung des stromübernehmenden Stromrichterven­ tils kommutiert der Laststrom vom im Freilauf arbeitenden Stromrichterventil auf das stromübernehmende Stromrichterven­ til. In Abhängigkeit dieser Stromkommutierung verändert sich der Wert der Drainspannung des im Freilauf arbeitenden Strom­ richterventils. Zum Beginn der Kommutierung weist die Drain­ spannung einen negativen Wert in der Größenordnung der Sätti­ gungsspannung des Stromrichterventils auf. Am Ende der Last­ stromkommutierung fällt an diesem Stromrichterventil die ge­ samte Zwischenkreisspannung als Sperrspannung ab, da das stromübernehmende Stromrichterventil den Laststrom führt. Aus diesen beiden Eckwerten der Drainspannung ist zu erkennen, daß der Verlauf der Drainspannung während des Kommutierungs­ vorgangs einen Nulldurchgang aufweist. Exakt zu diesem Zeit­ punkt ist der Laststrom vollständig auf das stromübernehmende Stromrichterventil kommutiert.
Damit die Abschaltverluste möglichst minimal werden, muß zu diesem Zeitpunkt das im Freilauf arbeitende Stromrichterven­ til so schnell wie möglich abgeschaltet werden. In Abhängig­ keit der Schnelligkeit dieser Abschaltung fließt ein Quer­ strom durch das im Freilauf arbeitende Stromrichterventil und durch das stromübernehmende Stromrichterventil zusätzlich zum Laststrom. Das heißt, die auftretenden Verluste können nicht eliminiert werden, sondern nur in Abhängigkeit der Schnellig­ keit der Abschaltung des im Freilauf arbeitenden Stromrich­ terventils verringert werden. Diese Verringerung der Verluste ist gegenüber der Verringerung mittels des bekannten Verfah­ rens wesentlich größer, da beim bekannten Verfahren einer­ seits Verarbeitungsschritte für das Meßsignal vorhanden sind und andererseits die Überstrom-Steuereinrichtung erst dann arbeiten kann, wenn bereits ein Überstrom aufgetreten ist.
Bei einem vorteilhaften Verfahren wird zu Beginn des Kommu­ tierungsvorgangs die Gatespannung des im Freilauf arbeiten­ den, angesteuerten Stromrichterventils soweit abgesenkt, bis seine Drainspannung gleich einer vorbestimmten Referenzspan­ nung ist. Durch diesen zusätzlichen Verfahrensschritt verbes­ sert sich die Erkennung des Spannungsnulldurchgangs der Drainspannung wesentlich, da unabhängig vom Wert der Sätti­ gungsspannung des im Freilauf arbeitenden, angesteuerten Stromrichterventils der Ausgangswert der Drainspannung zu Beginn des Kommutierungsvorgangs immer den Wert der Referenz­ spannung aufweist. Dies macht sich besonders bei kleinen Lastströmen bemerkbar.
Zur näheren Erläuterung der Erfindung wird auf die Zeichnung bezug genommen, in der das Verfahren nach der Erfindung sche­ matisch veranschaulicht ist.
Fig. 1 zeigt eine bekannte Wechselrichterphase, die
Fig. 2 zeigt eine bekannte Strom-Spannungs-Charakteristik des Stromrichterventils T2 der Fig. 1, in
Fig. 3 ist in einem Diagramm über die Zeit t der Verlauf der Gate-Source-Spannung des Stromrichterventils T2 der Fig. 1 beim Kommutierungsvorgang gemäß der Er­ findung und in
Fig. 4 ist in einem Diagramm über der Zeit t der Verlauf der zugehörigen Drainspannung dargestellt, in den
Fig. 5, 6 sind die Verläufe der Drain-Source-Spannung und der Drainspannung jeweils in einem Diagramm über der Zeit t gemäß einer vorteilhaften Ausführungsform des erfindungsgemäßen Verfahrens dargestellt und die
Fig. 7 zeigt die Schaltung einer bekannten Hybrid-Lei­ stungs-MOSFET.
Anhand der Diagramme der Fig. 3 und 4 in Verbindung mit der Schaltungsanordnung nach Fig. 1 wird nun das erfindungsgemäße Verfahren näher erläutert:
Zum Zeitpunkt t0 ist das Stromrichterventil T1 gesperrt und das Stromrichterventil T2 angesteuert. Unter der Vorausset­ zung, daß der Laststrom ILAST < 0 ist, arbeitet das Stromrich­ terventil T2 im Freilauf und führt den Laststrom ILAST ent­ gegen seiner Hauptrichtung. Die integrale Freilaufdiode RD2 ist gemäß dem Diagramm nach Fig. 2 in Abhängigkeit des flie­ ßenden Drainstromes ID an der Stromführung beteiligt. Das Stromrichterventil T1 ist das Stromrichterventil, das bei dem Kommutierungsvorgang den Laststrom ILAST übernehmen soll. Des­ halb wird dieses Stromrichterventil T1 als das stromüberneh­ mende Stromrichterventil bezeichnet. Als Stromrichterventile T1 und T2 sind Si-MOSFET vorgesehen, die - wie eingangs be­ reits erwähnt - zu den unipolaren Leistungshalbleitern ge­ zählt werden, die Strom in beiden Richtungen (Drain-Source, Source-Drain) führen können. Zum Zeitpunkt t1 wird das strom­ übernehmende Stromrichterventil T1 angesteuert, wodurch die­ ses einschaltet. Mit dieser Ansteuerung des stromübernehmen­ den Stromrichterventils T1 wird der Verlauf der Drain-Source- Spannung UDS2 hinsichtlich eines Spannungsnulldurchganges überwacht. Zum Zeitpunkt t2 tritt dieser Spannungsnulldurch­ gang bei der Drainspannung UDS2 des im Freilauf arbeitenden Stromrichterventils T2 auf. Zu diesem Zeitpunkt t2 wird das im Freilauf arbeitende Stromrichterventil T2 abgeschaltet. Diese Abschaltung sollte so schnell wie möglich ausgeführt werden. Ist das im Freilauf arbeitende Stromrichterventil T2 abgeschaltet, fällt an diesem Stromrichterventil die gesamte Zwischenkreisspannung UZK ab und das stromübernehmende Strom­ richterventil T1 führt den gesamten Laststrom ILAST.
Wie man dem Diagramm gemäß Fig. 4 entnehmen kann, fällt am im Freilauf arbeitenden, angesteuerten Stromrichterventil T2 be­ tragsmäßig eine Sättigungsspannung UDSsat ab. Der Wert dieser Sättigungsspannung UDSsat ist bei selbstsperrenden MOSFET vom Drainstrom ID abhängig. Je kleiner der Drainstrom ID ist, um so kleiner ist der Wert der Sättigungsspannung UDSsat. Je kleiner jedoch der Wert dieser Sättigungsspannung UDSsat ist, um so schwieriger ist die Erkennung des Spannungsnulldurch­ gangs. Wird der Spannungsnulldurchgang erst nach dem Zeit­ punkt t2 erkannt, so liegt ein Brückenkurzschluß vor und bei­ de Stromrichterventile T1 und T2 können eventuell wegen Über­ strom abgeschaltet werden. Wird der Spannungsnulldurchgang vor dem Zeitpunkt t2 erkannt, so kommutiert der durch das Stromrichterventil T2 fließende Laststrom ILAST vollständig auf die integrale Freilaufdiode RD2, wodurch wieder Abschalt­ verluste aufgrund der gespeicherten Ladung dieser Freilauf­ diode RD2 verursacht werden.
Aus diesen genannten Gründen, ist das erfindungsgemäße Ver­ fahren derart verbessert worden, daß unabhängig vom Drain­ strom ID zum Zeitpunkt der Ansteuerung des stromübernehmenden Stromrichterventils T1 die Drain-Source-Spannung UDS des im Freilauf arbeitenden Stromrichterventils T2 einen vorbestimm­ ten Wert einnimmt. Dieser als Referenzwert UDSref bezeichnete Wert ist betragsmäßig größer als eine Sättigungsspannung UDSsat, jedoch kleiner als die Durchlaßspannung UDRD der inte­ gralen Freilaufdiode RD2.
Damit zum Zeitpunkt der Ansteuerung des stromübernehmenden Stromrichterventils T1 die Drain-Source-Spannung UDS gleich der Referenzspannung UDSref ist, wird zu Beginn des Kommutie­ rungsvorgangs, d. h. zum Zeitpunkt t0 gemäß Fig. 5, die Gate- Source-Spannung UGS2 des im Freilauf arbeitenden Stromrich­ terventils T2 soweit abgesenkt, bis seine Drain-Source-Span­ nung UDS2 gleich der Referenzspannung UDSref ist. Zum Zeitpunkt t1 der Fig. 6 ist die Drain-Source-Spannung UDS2 des im Frei­ lauf arbeitenden Stromrichterventils T2 betragsmäßig bis auf den Wert der Referenzspannung UDSref angestiegen. Nachdem der Wert der Drain-Source-Spannung UDS2 des im Freilauf arbeiten­ den Stromrichterventils T2 gleich dem vorbestimmten Wert der Referenzspannung UDSref ist, wird das stromübernehmende Strom­ richterventil T1 eingeschaltet. Mit dem Einschalten des stromübernehmenden Stromrichterventils T1 wird der Verlauf der Drainspannung UDS2 hinsichtlich eines Spannungsnulldurch­ gangs überwacht. Sobald die Drainspannung UDS2 den Wert Null erreicht hat (Zeitpunkt t2 der Fig. 6), wird das im Freilauf arbeitende Stromrichterventil T2 so schnell wie möglich ab­ geschaltet. Durch die erfindungsgemäße Absenkung der Gate- Source-Spannung UGS2 des im Freilauf arbeitenden Stromrich­ terventils T2 wird seine Drain-Source-Spannung UDS2 auf einen vorbestimmten Wert UDSref gebracht. Somit wird dieses erfin­ dungsgemäße Verfahren unabhängig vom fließenden Drainstrom ID.
Werden als Stromrichterventile T1 und T2 MOSFET aus Silizium verwendet, beträgt die Schwellspannung UDRD der integralen Freilaufdiode RD1 und RD2 ungefähr 0,7 V. Werden jedoch MOSFET aus Siliziumcarbid verwendet, so beträgt die Schwell­ spannung UDRD der integralen Freilaufdiode RD1 und RD2 unge­ fähr 2,8 V. Diese höhere Schwellspannung UDRD ergibt sich daraus, da Siliziumcarbid einen sehr viel größeren Bandab­ stand als Silizium aufweist.
Wird das vorteilhafte erfindungsgemäße Verfahren zur Verrin­ gerung von Verlusten beim Kommutierungsvorgang bei einer Wechselrichterphase 2 angewendet, für deren Stromrichterven­ tile T1 und T2 jeweils MOSFET aus Siliziumcarbid vorgesehen sind, vereinfacht sich dieses Verfahren, da nun die Referenz­ spannung UDSref aus einem größeren Spannungsbereich gewählt werden kann. Es muß dafür gesorgt werden, daß der Wert der Referenzspannung UDSref nie gleich der Schwellspannung UDRD der integralen Freilaufdiode RD1 bzw. RD2 des Stromrichterventils T1 bzw. T2 sein darf. Überschreitet die Drain-Source-Spannung UDS betragsmäßig die Schwellspannung UDRD der zugehörigen in­ tegralen Freilaufdiode RD, wird diese leitend, wodurch diese Freilaufdiode RD wieder am Kommutierungsvorgang mit den ein­ gangs genannten Nachteilen beteiligt ist.
In der Fig. 7 ist die Schaltung eines bekannten Hybrid-Lei­ stungs-MOSFET näher dargestellt. Dieses Hybrid-Leistungs- MOSFET ist in der DE 196 10 135 C1 ausführlich beschrieben. Dieses Hybrid-Leistungs-MOSFET verträgt hohe Sperrspannungen, wobei die Durchlaßverluste jedoch gering sind. Dieses Hybrid- Leistungs-MOSFET weist einen selbstsperrenden n-Kanal-MOSFET 8 und einen selbstleitenden n-Kanal-Sperrschicht-FET auf. Dieser Sperrschicht-FET 10 wird auch als Junction-Field- Effect-Transistor (JFET) bezeichnet. Der selbstsperrende n- Kanal-MOSFET 8 ist aus Silizium, wogegen der selbstleitende n-Kanal-JFET 10 aus Siliziumcarbid besteht. Als Si-MOSFET 8 kann ein handelsüblicher Niedervolt-Leistungs-MOSFET vorge­ sehen sein. Das Si-MOSFET weist eine integrale Freilaufdiode RD auf. Das Si-MOSFET 8 und das SiC-JFET 10 sind elektrisch in Reihe geschalten, wobei das Gate des SiC-JFET 10 direkt mit dem Source-Anschluß S des Si-MOSFET 8 verknüpft ist.
Das Si-MOSFET verträgt eine Sperrspannung von beispielsweise 30 V. Das dazu in Reihe geschaltete SiC-JFET 10 ist für eine sehr viel höhere Sperrspannung ausgebildet. Die geringe Sperrspannung des Si-MOSFET 8 weist auch die integrale Frei­ laufdiode RD auf. Eine Diode für eine geringe Sperrspannung weist eine sehr dünne Siliziumscheibe auf, woraus eine sehr geringe Speicherladung resultiert. Wegen der kaum vorhandenen Speicherladung sind die Abschaltverluste dieser integralen Freilaufdiode RD des Si-MOSFET 8 des Hybrid-Leistungs-MOSFET minimal. Aus diesem Grunde ist bei der Verwendung dieses be­ kannten Hybrid-Leistungs-MOSFET als Stromrichterventil T1 bzw. T2 der Wechselrichterphase 2 die Vorsteuerung des erfin­ dungsgemäßen Verfahrens nicht mehr erforderlich. Da die Drainspannung UD des Si-MOSFET 8 als Steuerspannung für den SiC-JFET 10 dient, wird dieser automatisch abgeschaltet, so­ bald am Si-MOSFET 8 des Hybrid-Leistungs-MOSFET eine Sperr­ spannung von beispielsweise 30 V ansteht.
Wenn als Stromrichterventil T1 bzw. T2 der Wechselrichterpha­ se 2 jeweils ein Hybrid-Leistungs-MOSFET gemäß dem deutschen Patent 196 10 135 verwendet werden, kann man das in der ein­ gangs Veröffentlichung "PCI" beschriebene Verfahren anwenden, wobei trotzdem keine hohen Verluste beim Kommutierungsvorgang auftreten. Dies ist möglich, da die Speicherladung der inte­ gralen Freilaufdiode RD des MOSFET 8 des Hybrid-Leistungs- MOSFET minimal ist. Eine Beteiligung dieser Freilaufdiode RD des MOSFET 8 am Kommutierungsvorgang ist unkritisch.

Claims (2)

1. Verfahren zur Verringerung von Verlusten bei der Kommutie­ rung eines im Freilauf arbeitenden, angesteuerten Stromrich­ terventils (T2) einer Wechselrichterphase (2) auf ein strom­ übernehmendes Stromrichterventil (T1) dieser Wechselrichter­ phase (2), wobei zu Beginn des Kommutierungsvorgangs das stromübernehmende Stromrichterventil (T1) eingeschaltet wird und wobei das im Freilauf arbeitende, angesteuerte Stromrich­ terventil (T2) schnell abgeschaltet wird, sobald der Wert seiner Drainspannung (UD) Null ist.
2. Verfahren nach Anspruch 1, wobei zu Beginn des Kommutie­ rungsvorgangs die Gatespannung (UG) des im Freilauf arbei­ tenden, angesteuerten Stromrichterventils (T2) soweit abge­ senkt wird, bis seine Drainspannung (UD) gleich einer vorbe­ stimmten Referenzspannung (UDSref) ist.
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