DE19722490C1 - Verfahren zum Verflüssigen eines Kohlenwasserstoff-reichen Stromes - Google Patents
Verfahren zum Verflüssigen eines Kohlenwasserstoff-reichen StromesInfo
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Description
Die Erfindung betrifft ein Verfahren zum Verflüssigen eines Kohlenwasserstoff-reichen
Stromes, insbesondere eines Erdgas-Stromes, durch indirekten Wärmetausch mit dem
Kältemittelgemisch eines Kältemittelgemischkreislaufes, wobei das Kältemittelgemisch
zwei- oder mehrstufig verdichtet und wobei das Kältemittelgemisch in wenigstens eine
tiefersiedende Kältemittelgemischfraktion und in wenigstens eine höhersiedende
Kältemittelgemischfraktion aufgetrennt wird.
Heutzutage werden die meisten Baseload-LNG-Anlagen als sog. Dual-Flow-
Refrigeration-Prozesse ausgelegt. Hierbei wird die für die Verflüssigung des
Kohlenwasserstoff-reichen Stromes bzw. des Erdgases benötigte Kälteenergie mittels
zweier separater Kältemittelgemischkreisläufe, die zu einer
Kältemittelgemischkreislaufkaskade geschaltet sind, bereitgestellt. Ein derartiges
Verflüssigungsverfahren ist z. B. aus der GB-PS 895 094 bekannt.
Des weiteren sind Verflüssigungsverfahren bekannt, bei denen die für die
Verflüssigung benötigte Kälteenergie mittels einer Kältemittelkreislaufkaskade, nicht
jedoch einer Kältemittelgemischkreislaufkaskade bereitgestellt wird; siehe z. B. LINDE-Be
richte aus Technik und Wissenschaft, Heft 75/1997, Seite 3-8. Die darin
beschriebene Kältemittelkreislaufkaskade besteht aus einem Propan- oder Propylen-,
einem Ethan- oder Ethylen- und einem Methan-Kältekreislauf. Diese
Kältemittelkreislaufkaskade kann zwar als energetisch optimiert angesehen werden, ist
jedoch aufgrund der 9 Verdichterstufen vergleichsweise kompliziert.
Ferner sind, wie z. B. in der DE-AS 19 60 301 beschrieben, Verflüssigungsverfahren
bekannt, bei denen die für die Verflüssigung benötigte Kälteenergie mittels einer
Kaskade, bestehend aus einem Kältemittelgemischkreislauf sowie einem Propan-
Vorkühlungskreislauf, bereitgestellt wird.
Alternativ zu den erwähnten Kältemittel- oder Kältemittelgemischkreislaufkaskaden
kann die für die Verflüssigung benötigte Kälteenergie auch mittels lediglich eines
Kältemittelgemischkreislaufes bereitgestellt werden. Diese sog. "Single-Flow-
Prozesse" benötigen im allgemeinen eine geringere Anzahl von Apparaten und
Maschinen - verglichen mit den o.g. Kaskaden -, weshalb die Investitionskosten im
Vergleich mit Prozessen mit mehreren Kältemittel(gemisch)kreisläufen geringer sind.
Des weiteren ist der Betrieb derartiger "Single-Flow-Prozesse" vergleichsweise einfach.
Nachteilig ist jedoch, daß der spezifische Energiebedarf für die Verflüssigung im
Vergleich mit Prozessen mit mehreren Kältemittel(gemisch)kreisläufen höher ist.
Aus der US-PS 5 535 594 ist ein derartiger "Single-Flow-Prozeß" bekannt, bei dem der
Kältemittelgemischkreislaufstrom mittels einer Destillationskolonne, die zwischen der
vorletzten und der letzten Verdichterstufe des Kältemittelverdichters angeordnet ist,
und mittels eines Rücklaufabscheiders, der nach der letzten Stufe des
Kältemittelverdichters angeordnet ist, in zwei separate Kältemittelgemischkreislauf
ströme - eine höhersiedende sowie einen tiefersiedenden Kältemittelgemischfraktion -
zerlegt wird.
Die höhersiedende Kältemittelgemischfraktion, also das Sumpfprodukt der
Destillationskolonne, wird zur Vorkühlung des zu verflüssigenden Kohlenwasserstoff
reichen Stromes und der tiefersiedenden Kältemittelgemischfraktion sowie zur Kühlung
gegen sich selbst verwendet. Die tiefersiedende Kältemittelgemischfraktion, also das
Kopfprodukt des Rücklaufabscheiders, wird, nachdem sie durch die höhersiedende
Kältemittelgemischfraktion vorgekühlt worden ist, zur Verflüssigung und Unterkühlung
des zu verflüssigenden Kohlenwasserstoff-reichen Stromes und zur Kühlung gegen
sich selbst verwendet.
Aufgabe der vorliegenden Erfindung ist es, ein Verfahren zum Verflüssigen eines
Kohlenwasserstoff-reichen Stromes, insbesondere eines Erdgas-Stromes, mittels
eines sog. "Single-Flow-Prozesses" anzugeben, bei dem der spezifische
Energiebedarf des "Single-Flow-Prozesses" unter Beibehaltung seiner Vorteile -
geringe Investitionskosten sowie einfacher und robuster Betrieb - verbessert wird.
Dies wird erfindungsgemäß dadurch erreicht, daß
- a) das verdichtete Kältemittelgemisch wenigstens nach der vorletzten Verdichterstufe partiell kondensiert wird,
- b) in eine höhersiedende Flüssigfraktion und eine tiefersiedende Gasfraktion aufgetrennt wird,
- c) die tiefersiedende Gasfraktion auf den Enddruck verdichtet wird,
- d) die verdichtete tiefersiedende Gasfraktion partiell kondensiert wird,
- e) in eine tiefersiedende Gasfraktion und eine höhersiedende Flüssigfraktion aufgetrennt wird,
- f) die höhersiedende Flüssigfraktion und dem partiell kondensierten Kältemittelgemischstrom zugemischt wird, und
- g) die Gasfraktion die tiefersiedende Kältemittelgemischfraktion und die Flüssigfraktion die höhersiedende Kältemittelgemischfraktion des Kältemittelgemischkreislaufes bildet.
Das erfindungsgemäße Verfahren weiterbildend wird vorgeschlagen, daß die
höhersiedende Flüssigfraktion vor der Zumischung zu dem partiell kondensierten
Kältemittelgemischstrom entspannt wird.
Eine zu dieser beschriebenen erfindungsgemäßen Verfahrensweise alternative
Verfahrensweise ist dadurch gekennzeichnet, daß
- a) das verdichtete Kältemittelgemisch nach jeder Verdichterstufe partiell kondensiert und jeweils in eine tiefersiedende Gasfraktion und eine höhersiedende Flüssigfraktion aufgetrennt wird,
- b) nur jeweils die Gasfraktion aus der partiellen Kondensation weiterverdichtet wird,
- c) die Flüssigfraktionen ab der zweiten Auftrennung dem partiell kondensierten Strom aus der ersten Verdichterstufe vor dessen Auftrennung zugemischt werden und
- d) die Gasfraktion aus der letzten Auftrennung die tiefersiedende Kältemittelgemischfraktion und die Flüssigfraktion aus der ersten Auftrennung die höhersiedende Kältemittelgemischfraktion des Kältemittelgemischkreislaufes bildet.
Gemäß einer vorteilhaften Ausgestaltung des erfindungsgemäßen Verfahrens, wird die
mittels der Auftrennung gewonnene Flüssigfraktion jeweils dem aufzutrennenden
Strom der vorherigen Druckstufe vor dessen Auftrennung zugeführt.
Das erfindungsgemäße Verfahren weiterbildend wird vorgeschlagen, daß die mittels
der Auftrennung gewonnene Flüssigfraktion vor der Zuführung zu dem
aufzutrennenden Strom der vorherigen Druckstufe entspannt wird.
Das erfindungsgemäße Verfahren sowie weitere Ausgestaltungen desselben seien
anhand der Fig. 1 und 2 näher erläutert.
Auf möglicherweise notwendige Vorbehandlungsschritte des Kohlenwasserstoff
reichen Stromes vor der Verflüssigung, wie z. B. Sauergas- und/oder Quecksilber-
Entfernung, Entfernung von schweren Kohlenwasserstoffen, etc., die nicht
Gegenstand der vorliegenden Erfindung sind, wird im folgenden nicht näher
eingegangen werden.
Der zu verflüssigende Kohlenwasserstoff-reiche Strom wird über Leitung 1 einem
Wärmetauscher E1 zugeführt und in diesem gegen den anzuwärmenden
Kältemittelgemisch(kreislauf)strom vorgekühlt. Anschließend wird der vorgekühlte
Kohlenwasserstoff-reiche Strom über Leitung 2 dem Wärmetauscher E2 zugeführt und
in diesem gegen die zwei Teilströme des Kältemittelgemischkreislaufes, auf die im
folgenden noch näher eingegangen werden wird, verflüssigt und unterkühlt.
Der aus dem Wärmetauscher E2 über Leitung 3 abgezogene verflüssigte und
unterkühlte Kohlenwasserstoff-reiche Strom wird entweder in der
Flüssigexpansionsturbine T1 oder alternativ dazu in einem Entspannungsventil a, das
in der Umgehungsleitung 4 vorgesehen ist, entspannt. Anschließend wird der
verflüssigte und unterkühlte Kohlenwasserstoff-reiche Strom einer weiteren
Verarbeitung, wie z. B. einer Stickstoff-Abtrennung, zugeführt und/oder über das Ventil
b und Leitung 5 in einen bei etwa Atmosphärendruck arbeitenden Speicherbehälter
entspannt. Das Ventil b dient der Druckhaltung, womit eine Verdampfung des
verflüssigten und unterkühlten Stromes am Austritt der Flüssigexpansionsturbine T1
verhindert wird.
Der aus dem Wärmetauscher E1 über Leitung 18 abgezogene
Kältemittelgemischstrom wird einem Saugbehälter D2; der dem Schutz der ersten
Verdichterstufe dient, zugeführt. Aus diesem wird der zu verdichtende
Kältemittelgemischstrom über Leitung 19 der ersten Stufe des Verdichters V zugeführt.
Der Verdichter V besitzt zwei oder mehr - im Falle der Fig. 1 und 2 drei -
Verdichterstufen; dargestellt durch die beiden strichpunktierten Linien.
Ein nach der ersten Verdichterstufe des Verdichters V eventuell anfallendes
Kondensat wird über Leitung 20 einem Abscheider D3 zugeführt. Im dieser Leitung 20
ist ein Kühler E3 vorgesehen. Die am Kopf des Abscheiders D3 anfallende Gasfraktion
wird über Leitung 21 der Saugseite der zweiten Verdichterstufe des Verdichters V
zugeführt. Die aus dem Abscheider D3 abgezogene Flüssigfraktion wird mittels der
Pumpe P1 auf den Endruck der zweiten Verdichterstufe des Verdichters V gepumpt
und über Leitung 22 dem Austrittsstrom dieser zweiten Verdichterstufe in Leitung 23
zugemischt.
Der verdichtete Kältemittelgemischstrom in Leitung 23 wird in einem weiteren Kühler
E4 partiell kondensiert und dem Abscheider D4 zugeführt. Die Kühlung bzw.
Kondensation der jeweiligen Ströme aus den einzelnen Verdichterstufen in den
Wärmetauschern bzw. Kühlern E3, E4 und E5 kann mit Meer- oder Kühlwasser, Luft
oder jedem anderen geeigneten Kühlmedium realisiert werden.
Die am Kopf des Abscheiders D4 anfallende Gasfraktion wird über Leitung 24 der
letzten Verdichterstufe des Verdichters V zugeführt. Die höhersiedende Flüssigfraktion
aus dem Abscheider D4 wird über Leitung 26 dem Wärmetauscher E1 zugeführt; auf
sie wird im folgenden noch näher eingegangen werden.
Der in der letzten Verdichterstufe des Verdichters V verdichtete Kältemittelstrom wird
im Wärmetauscher E5 abgekühlt und partiell kondensiert. Anschließend wird der
Kältemittelgemischstrom über Leitung 25 dem Abscheider D5 zugeführt. Am Kopf
dieses Abscheiders D5 wird über Leitung 10 eine tiefersiedende Gasfraktion
abgezogen und dem Wärmetauscher E1 zugeführt. Am Sumpf des Abscheiders D5
wird über Leitung 27 eine höhersiedende Flüssigfraktion abgezogen, im Ventil f auf
den Enddruck der zweiten Verdichterstufe entspannt und dem bereits partiell
kondensierten Kältemittelgemisch in der Leitung 23 zugemischt.
Die am Kopf des Abscheiders D5 über Leitung 10 abgezogene Gasfraktion bildet die
tiefersiedende Kältemittelgemischfraktion des Kältemittelgemischkreislaufes, während
die aus dem Abscheider D4 über Leitung 26 abgezogene Flüssigfraktion die
höhersiedende Kältemittelgemischfraktion des Kältemittelgemischkreislaufes bildet.
Die tiefersiedende sowie die höhersiedende Kältemittelgemischfraktion werden über
Leitung 10 bzw. 26, wie bereits erwähnt, dem Wärmetauscher E1 zugeführt. Die im
Wärmetauscher E1 vorgekühlte tiefersiedende Kältemittelgemischfraktion wird über
Leitung 11 dem Abscheider D1 zugeführt. Am Kopf dieses Abscheiders D1 wird über
Leitung 12 eine gasförmige Fraktion abgezogen und dem Wärmetauscher E2
zugeführt, in diesem verflüssigt und unterkühlt und anschließend im Ventil c
entspannt. So dann wird diese Fraktion über Leitung 14 wieder dem Wärmetauscher
E2 zugeführt und gegen den zu kondensierenden bzw. zu unterkühlenden
Kohlenwasserstoff-reichen Strom sowie gegen sich selbst verdampft.
Aus dem Sumpf des Abscheiders D1 wird über Leitung 13 eine Flüssigfraktion
abgezogen und dem Wärmetauscher E2 zugeführt, in diesem unterkühlt und
anschließend über Leitung 15 einer Flüssigexpansionsturbine T2 zugeführt und in
dieser entspannt. Alternativ dazu kann diese unterkühlte Fraktion auch in einem in der
Figur nicht dargestellten, parallel zu der Flüssigexpansionsturbine T2 angeordneten
Ventil entspannt werden. Über Leitung 16, in der ein Ventil d vorgesehen ist, wird die
entspannte Fraktion dem angewärmten Strom in der Leitung 14 beigemischt. Das
Ventil d dient wiederum zur Druckhaltung, womit ein Verdampfen der Flüssigkeit am
Austritt der Flüssigexpansionsturbine T2 verhindert wird.
Der vermischte Strom wird im Wärmetauscher E2 gegen den zu verflüssigenden
Kohlenwasserstoff-reichen Strom sowie gegen die Flüssig- und die Gasfraktion des
Abscheiders D1 in den Leitungen 13 bzw. 12 weiter verdampft und angewärmt.
Anschließend wird dieser Strom über Leitung 17 dem Wärmetauscher E1 zugeführt
und in diesem gegen den vorzukühlenden Kohlenwasserstoff-reichen Strom sowie
gegen die vorzukühlende tiefersiedende und die vorzukühlende höhersiedende
Kältemittelgemischfraktion angewärmt. Daraufhin wird dieser Kältemittelgemisch
strom, wie bereits beschrieben, über Leitung 18 dem Saugbehälter D2 zugeführt.
Die dem Wärmetauscher E1 über Leitung 26 zugeführte höhersiedende
Kältmittelgemischfraktion wird im Wärmetauscher E1 abgekühlt und anschließend im
Ventil e entspannt. So dann wird die entspannte höhersiedende
Kältemittelgemischfraktion der tiefersiedenden Kältemittelfraktion in der Leitung 17
zugemischt.
Durch die Zerlegung des Kältemittelgemischstromes des "Single-Flow-Prozesses" in
eine tiefersiedende und eine höhersiedende Kältemittelgemischfraktion wird der
spezifische Energieverbrauch des Prozesses verbessert. Da für diese Auftrennung
lediglich zwei Abscheider - nämlich Abscheider D4 und D5 - verwendet werden, ist der
für die Auftrennung benötigte apparative Mehraufwand gering. Die beiden genannten
Abscheider können dabei gleichzeitig als Sammelbehälter für das Kältemittelgemisch
bzw. die beiden Kältemittelgemischfraktionen dienen. Sie ersetzen damit einen
Sammelbehälter, der auch bei einem "Single-Flow-Prozeß" ohne Zerlegung des
Kältemittelgemisches vorzusehen wäre.
Wie bereits erwähnt, wird die Kühlung der Verdichteraustrittsströme in den Kühlern
bzw. Wärmetauschern E3, E4 und E5 mittels geeigneter Kühlmittel, wie z. B. Meer- oder
Kühlwasser, Luft, etc., durchgeführt. Um die Effizienz der Auftrennung in eine
tiefersiedende und eine höhersiedende Kältemittelgemischfraktion zu erhöhen, wird im
Falle von hohen Kühlmitteltemperaturen der Kältemittelgemischstrom nach der
vorletzten Verdichterstufe - zusätzlich zu der Kühlung im Wärmetauscher E4 - in einem
anderen Wärmetauscher - unter Verwendung eines sog. Kaltwassersatzes ("Chilled
Water Unit") oder im z. B. Wärmetauscher E1 - weiter abgekühlt und erst dann dem
Abscheider D4 zugeführt wird.
Eine zu der in der Fig. 1 dargestellten Verfahrensführung alternative
Verfahrensführung ist in der Fig. 2 dargestellt. Im folgenden sei nur auf die
Unterschiede zwischen den Verfahrensführungen der Fig. 1 und 2 eingegangen.
Im Falle der Verfahrensweise gemäß der Fig. 2 wird die höhersiedende
Kältemittelgemischfraktion nicht aus der am Sumpf des Abscheiders D4 abgezogenen
Flüssigkeit gebildet, sondern aus der am Sumpf des Abscheiders D3 über Leitung
abgezogenen Flüssigkeit. Dies hat den Vorteil, daß die bei der Verfahrensführung
gemäß der Fig. 1 notwendige Pumpe P, die die aus dem Abscheider D3 über Leitung 22
abgezogene Flüssigkeit auf den Enddruck der zweiten Verdichterstufe pumpt,
entfallen kann.
Die aus dem Sumpf des Abscheiders D4 über Leitung 33 abgezogene Flüssigfraktion,
die bisher die höhersiedende Kältemittelgemischfraktion gebildet hat, wird im Ventil f
entspannt und der Leitung 20 beigemischt und so vor den Abscheider D3
zurückgeführt. Die gasförmige Kopffraktion des Abscheiders D4 wird über Leitung 32
der letzten Verdichterstufe des Verdichters V zugeführt. Der Verdichter V weist hierbei
drei Verdichterstufen auf; dargestellt durch die beiden strichpunktierten Linien.
Der in der letzten Verdichterstufe des Verdichters V verdichtete Kältemittelstrom wird
im Wärmetauscher E5 abgekühlt und partiell kondensiert. Anschließend wird der
Kältemittelgemischstrom über Leitung 34 dem Abscheider D5 zugeführt. Die am Kopf
des Abscheiders D5 über Leitung 10 abgezogene gasförmige Fraktion bildet, wie bei
der Verfahrensweise gemäß der Fig. 1, die tiefersiedende Kältemittelgemischfraktion
des "Single-Flow-Prozesses". Die am Sumpf des Abscheiders D5 anfallende
Flüssigfraktion wird über Leitung 35 und Ventil g vor den Abscheider D4 zurückgeführt.
Während die tiefersiedende Kältemittelgemischfraktion (10) im wesentlichen aus
5 bis 20 Mol-% N2,
30 bis 55 Mol-% CH4,
30 bis 55 Mol-% C2H6 oder C2H4,
0 bis 10 Mol-% C3H8 oder C3H6, und
0 bis 10 Mol-% iC4H10 oder nC4H10 besteht,
weist die höhersiedende Kältemittelgemischfraktion (26, 30) des Kältemittelgemisch kreislaufes eine Zusammensetzung von
0 bis 5 Mol-% N2,
0 bis 15 Mol-% CH4,
25 bis 55 Mol-% C2H6 oder C2H4,
0 bis 20 Mol-% C3H8 oder C3H6,
30 bis 60 Mol-% iC4H10 oder nC4H10 und
0 bis 5 Mol-% C5H12 auf.
5 bis 20 Mol-% N2,
30 bis 55 Mol-% CH4,
30 bis 55 Mol-% C2H6 oder C2H4,
0 bis 10 Mol-% C3H8 oder C3H6, und
0 bis 10 Mol-% iC4H10 oder nC4H10 besteht,
weist die höhersiedende Kältemittelgemischfraktion (26, 30) des Kältemittelgemisch kreislaufes eine Zusammensetzung von
0 bis 5 Mol-% N2,
0 bis 15 Mol-% CH4,
25 bis 55 Mol-% C2H6 oder C2H4,
0 bis 20 Mol-% C3H8 oder C3H6,
30 bis 60 Mol-% iC4H10 oder nC4H10 und
0 bis 5 Mol-% C5H12 auf.
Das erfindungsgemäße Verfahren weiterbildend wird vorgeschlagen, daß falls für die
Verdichtung des Kältemittelgemisches wenigstens zwei in Serie geschaltete Verdichter
verwendet werden, diese lediglich durch eine Antriebsvorrichtung, z. B. eine
Gasturbine, angetrieben werden. Diese Ausgestaltung des erfindungsgemäßen
Verfahrens führt zu einer Verringerung der Investitionskosten.
Claims (8)
1. Verfahren zum Verflüssigen eines Kohlenwasserstoff-reichen Stromes,
insbesondere eines Erdgas-Stromes, durch indirekten Wärmetausch mit dem
Kältemittelgemisch eines Kältemittelgemischkreislaufes, wobei das
Kältemittelgemisch zwei- oder mehrstufig verdichtet und wobei das
Kältemittelgemisch in wenigstens eine tiefersiedende Kältemittelgemischfraktion
und in wenigstens eine höhersiedende Kältemittelgemischfraktion aufgetrennt
wird, dadurch gekennzeichnet, daß
- a) das verdichtete Kältemittelgemisch (23) wenigstens nach der vorletzten Verdichterstufe partiell kondensiert wird (E4),
- b) in eine höhersiedende Flüssigfraktion (26) und eine tiefersiedende Gasfraktion (24) aufgetrennt wird (D4),
- c) die tiefersiedende Gasfraktion (24) auf den Enddruck verdichtet wird,
- d) die verdichtete tiefersiedende Gasfraktion partiell kondensiert wird (E5),
- e) in eine tiefersiedende Gasfraktion (10) und eine höhersiedende Flüssigfraktion (27) aufgetrennt wird (D5),
- f) die höhersiedende Flüssigfraktion (27) dem partiell kondensierten Kältemittelgemischstrom (23) zugemischt wird, und
- g) die Gasfraktion (10) die tiefersiedende Kältemittelgemischfraktion und die Flüssigfraktion (26) die höhersiedende Kältemittelgemischfraktion des Kältemittelgemischkreislaufes bildet.
2. Verfahren zum Verflüssigen eines Kohlenwasserstoff-reichen Stromes nach
Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die höhersiedende Flüssigfraktion (27)
vor der Zumischung zu dem partiell kondensierten Kältemittelgemischstrom (23)
entspannt wird (f).
3. Verfahren zum Verflüssigen eines Kohlenwasserstoff-reichen Stromes,
insbesondere eines Erdgas-Stromes, durch indirekten Wärmetausch mit dem
Kältemittelgemisch eines Kältemittelgemischkreislaufes, wobei das
Kältemittelgemisch zwei- oder mehrstufig verdichtet und wobei das
Kältemittelgemisch in wenigstens eine tiefersiedende Kältemittelgemischfraktion
und in wenigstens eine höhersiedende Kältemittelgemischfraktion aufgetrennt
wird, dadurch gekennzeichnet, daß
- a) das verdichtete Kältemittelgemisch (20, 31, 34) nach jeder Verdichterstufe partiell kondensiert (E3, E4, E5) und jeweils in eine tiefersiedende Gasfraktion (21, 32, 10) und eine höhersiedende Flüssigfraktion (30, 33, 35) aufgetrennt wird (D3, D4, D5),
- b) nur jeweils die Gasfraktion (21, 32) aus der partiellen Kondensation (E3, E4) weiterverdichtet wird,
- c) die Flüssigfraktionen (33, 35) ab der zweiten Auftrennung (D4, D5) dem partiell kondensierten Strom (20) aus der ersten Verdichterstufe vor dessen Auftrennung (D3) zugemischt werden und
- d) die Gasfraktion (10) aus der letzten Auftrennung (D5) die tiefersiedende Kältemittelgemischfraktion und die Flüssigfraktion (30) aus der ersten Auftrennung (D3) die höhersiedende Kältemittelgemischfraktion des Kältemittelgemischkreislaufes bildet.
4. Verfahren zum Verflüssigen eines Kohlenwasserstoff-reichen Stromes nach
Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet, daß die mittels der Auftrennung (D4, D5)
gewonnene Flüssigfraktion (33, 35) jeweils dem aufzutrennenden Strom (20, 31)
der vorherigen Druckstufe vor dessen Auftrennung (D3, D4) zugeführt wird.
5. Verfahren zum Verflüssigen eines Kohlenwasserstoff-reichen Stromes nach
Anspruch 3 oder 4, dadurch gekennzeichnet, daß die mittels der Auftrennung (D4,
D5) gewonnene Flüssigfraktion (33, 35) vor der Zuführung zu dem
aufzutrennenden Strom (20, 31) der vorherigen Druckstufe entspannt wird (f, g).
6. Verfahren zum Verflüssigen eines Kohlenwasserstoff-reichen Stromes nach einem
der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß die tiefersiedende
Kältemittelgemischfraktion (10) im wesentlichen aus
5 bis 20 Mol-% N2,
30 bis 55 Mol-% CH4,
30 bis 55 Mol-% C2H6 oder C2H4,
0 bis 10 Mol-% C3H8 oder C3H6, und
0 bis 10 Mol-% iC4H10 oder nC4H10
besteht, und die höhersiedende Kältemittelgemischfraktion (26, 30) des Kältemittelgemischkreislaufes aus
0 bis 5 Mol-% N2,
0 bis 15 Mol-% CH4,
25 bis 55 Mol-% C2H6 oder C2H4,
0 bis 20 Mol-% C3H8 oder C3H6,
30 bis 60 Mol-% iC4H10 oder nC4H10 und
0 bis 5 Mol-% C5H12
besteht.
5 bis 20 Mol-% N2,
30 bis 55 Mol-% CH4,
30 bis 55 Mol-% C2H6 oder C2H4,
0 bis 10 Mol-% C3H8 oder C3H6, und
0 bis 10 Mol-% iC4H10 oder nC4H10
besteht, und die höhersiedende Kältemittelgemischfraktion (26, 30) des Kältemittelgemischkreislaufes aus
0 bis 5 Mol-% N2,
0 bis 15 Mol-% CH4,
25 bis 55 Mol-% C2H6 oder C2H4,
0 bis 20 Mol-% C3H8 oder C3H6,
30 bis 60 Mol-% iC4H10 oder nC4H10 und
0 bis 5 Mol-% C5H12
besteht.
7. Verfahren zum Verflüssigen eines Kohlenwasserstoff-reichen Stromes nach einem
der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß die für die
Verdichtung des Kältemittelgemisches verwendeten, in Serie geschalteten
Verdichter durch lediglich eine Antriebsvorrichtung, insbesondere eine Gasturbine,
angetrieben werden.
8. Verfahren zum Verflüssigen eines Kohlenwasserstoff-reichen Stromes nach einem
der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß im Falle eines
Anlagen- bzw. Verfahrensstillstandes die tiefersiedende und die höhersiedende
Kältemittelgemischfraktion in wenigstens zwei separaten
Abscheidern/Speicherbehälter (D3, D4, D5) zwischengespeichert werden.
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