DE19631914A1 - Überkritisch betriebene Verdichter-Kältemaschine - Google Patents
Überkritisch betriebene Verdichter-KältemaschineInfo
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Description
Die Erfindung bezieht sich auf eine überkritisch betriebene Verdichter-
Kältemaschine, deren effektive Leistungszahl (sog. COP-Wert) in
Abhängigkeit von der Umgebungstemperatur immer annähend beim
optimalen Wert gehalten werden kann.
Eine herkömmliche Verdichter-Kältemaschine umfaßt einen das
Kältemittel komprimierenden Verdichter, einen durch einen
Wärmeaustausch mit einem anderen Mittel das komprimierte
Kältemittel kühlenden Verflüssiger, ein das gekühlte Kältemittel
expandierendes Expansionsmittel und einen durch einen
Wärmeaustausch mit einem anderen Mittel das expandierte Kältemittel
verdampfenden Verdampfer. Diese Komponenten sind in Reihe
miteinander derart verbunden, daß ein geschlossener Kreis gebildet ist.
In einer derartigen Verdichter-Kältemaschine wird bei der
Verdampfung des Kältemittels im Verdampfer dem anderen Mittel wie
Luft usw. Wärme weggenommen und dadurch kühle Luft erzeugt.
Aus der US-PS 42 05 532 ist eine derartige Verdichter-Kältemaschine
bekannt, die deren thermischen Wirkungsgrad verbessern kann. Bei
dieser Verdichter-Kältemaschine wird die Hochdruckseite des
geschlossenen Kreises, d. h. das im Gaskühler befindliche Kältemittel in
überkritischen Zustand gebracht und dadurch die
Wärmeaustauschleistung verbessert. Außerdem ermöglicht diese
überkritisch betriebene Verdichter-Kältemaschine, das Kohlendioxid
(CO₂) oder das Äthan (C₂H₆) mit kleinem Verdichtungsverhältnis als
Kältemittel zu verwenden. Die Verwendung dieser Stoffe ermöglicht
nicht nur die Verbesserung der Verdichtungsleistung, sondern ist auch
dazu nützlich, um die die Ozonschicht zerstörenden herkömmlichen
Kältemittel (R-12) zu ersetzen.
Ein Verfahren zur Regelung der spezifischen Kälteleistung dieser
überkritisch betriebenen Verdichter-Kältemaschine wird in der EP 0
424 474 B1 vorgeschlagen. Bei diesem bekannten Verfahren ist ein
Sammelbehälter in dem geschlossenen Kreis zwischengeschaltet und
die Menge des im Sammelbehälter befindlichen Kältemittel (CO₂ usw.)
wird durch die Verstellung des Expansionsmittels variiert. Dadurch wird
der Druck der Hochdruckseite des Kreises gesteuert und die spezifische
Kälteleistung wird geregelt.
Bei der gemäß obigem bekanntem Verfahren geregelten Verdichter-
Kältemaschine ist es möglich, eine maximale effektive Leistungszahl (sog.
COP-Wert) dadurch zu bekommen, daß der Druck der Hochdruckseite des
Kreises in Abhängigkeit von der Temperatur des Gaskühlerausgangs
oder der Umgebungstemperatur optimal geregelt wird. Jeder optimale Druck
der Hochdruckseite, der jeweils bei der verschiedenen Temperatur des
Gaskühlerausgangs oder der verschiedenen Umgebungstemperatur die
effektive Leistungszahl maximiert, wird aus Versuchen oder
Berechnungen bestimmt.
Bei dieser herkömmlichen Verdichter-Kältemaschine muß der
Sammelbehälter jedoch in dem geschlossenen Kreis zwischengeschaltet
sein. Deshalb ist der Sammelbehälter der Anwendung der Verdichter-
Kältemaschine auf Gebieten oder Stellen ein großes Hindernis, in denen
es große Einschränkungen für das Volumen und das Gewicht gibt.
Ferner läßt der Sammelbehälter die Produktionskosten der
Kältemaschine zunehmen und läßt zusätzlich viel Zeit und Mühe für den
Entwurf der Kältemaschine verwenden.
Außerdem wird der Druck der Hochdruckseite bei der obigen
Kältemaschine durch die Variierung der Kältemittelmenge der im
Sammelbehälter befindlichen flüssigen Phase geregelt und daher setzt
diese Regelung voraus, daß das flüssige Kältemittel im Sammelbehälter
gespeichert ist. Es muß gesättigtes Kältemittel zum Sammelbehälter
gefördert werden. Falls überhitztes Kältemittel dem Sammelbehälter
zugeführt wird, verdampft das darin befindliche flüssige Kältemittel.
Um dieses durch die Einschränkung des Verdampfers hervorgerufene
Sinken der Kälteleistung zu vermeiden, bedarf die Kältemaschine noch
eines Gegenstrom-Wärmetauscher, der zwischen dem vom Verdampfer
zum Verdichter geförderten gasförmigen Kältemittel und dem
Gaskühler zum Expansionsmittel geförderten Kältemittel einen
Wärmeaustausch bewirkt. Deshalb wird das Volumen und das Gewicht
der Kältemaschine noch mehr zunehmen und auch die
Produktionskosten der Kältemaschine werden noch mehr erhöht.
Der Erfindung liegt daher die Aufgabe zugrunde, eine verbesserte, die
oben herausgestellten Nachteile überwindende überkritisch betriebene
Verdichter-Kältemaschine zu schaffen, deren effektive Leistungszahl je
nach Höhe der Umgebungstemperatur immer annährend bei einem
optimalen Wert erhalten werden kann, ohne einen Sammelbehälter im
geschlossenen Kreis zwischenzuschalten.
Um diese Aufgabe zu lösen, wird eine überkritisch betriebene
Verdichter-Kältemaschine geschaffen, bei der die Menge des im
Gaskühler befindlichen Kältemittels vom Expansionsmittel immer
unabhängig von der Temperatur konstant gehalten wird.
Bei konstant gewünschter Temperatur des Verdampfers hängt die
effektive Leistungszahl der Kältemaschine vor allem von der
Temperatur des Gaskühlerausgangs ab. Je niedriger die Temperatur des
Gaskühlerausgangs ist, desto besser wird die effektive Leistungszahl.
Deshalb wird vom Gaskühler immer eine hohe Wärmeaustausch-
Leistungsfähigkeit unabhängig von der Umgebungstemperatur
gefordert.
Gemäß der Erfindung wird die Menge des im Gaskühler befindlichen
Kältemittels vom Expansionsmittel immer unabhängig von der
Temperatur des im Gaskühler befindlichen Kältemittels konstant
gehalten und die Dichte und die Strömungsgeschwindigkeit des
Kältemittels werden unter einem optimalen Wert erhalten. Daher
funktioniert der Gaskühler immer mit höchster Effizienz. Deshalb kann
die effektive Leistungszahl unabhängig von der Umgebungstemperatur
immer annähernd bei einem optimalen Wert gehalten werden.
Weitere Ziele wie auch die Merkmale und Vorteile der Erfindung
werden aus der folgenden, auf die Zeichnungen Bezug nehmenden
Beschreibung der bevorzugten Ausführungsbeispiele für den
Erfindungsgegenstand deutlich.
Es zeigen:
Fig. 1 eine schematische Darstellung eines ersten Ausführungsbeispiels
einer Verdichter-Kältemaschine gemäß der Erfindung;
Fig. 2 eine Schnittansicht eines Expansionsventils des in Fig. 1 gezeigten
ersten Ausführungsbeispiels;
Fig. 3 graphische Darstellungen zu Beziehungen zwischen dem Druck des
im Gaskühler befindlichen Kältemittel sowie der effektiven
Leistungszahl und der Temperatur des Gaskühlerausgangs bei dem
Erfindungsgegenstand;
Fig. 4 eine schematische Darstellung eines zweiten Ausführungsbeispiels
einer Verdichter-Kältemaschine gemäß der Erfindung;
Fig. 5 eine Schnittansicht eines Expansionsventils des in Fig. 4 gezeigten
zweiten Ausführungsbeispiels;
Fig. 6 eine schematische Darstellung eines dritten Ausführungsbeispiels
einer Verdichter-Kältemaschine gemäß der Erfindung;
Fig. 7 eine Schnittansicht eines Expansionsventils des in Fig. 6 gezeigten
zweiten Ausführungsbeispiels;
Fig. 8 graphische Darstellungen zu Beziehungen zwischen der effektiven
Leistungszahl und der Temperatur des Gaskühlerausgangs nach dem
Stand der Technik.
Fig. 1 zeigt ein erstes Ausführungsbeispiel der Erfindung. In Fig. 1
umfaßt eine Verdichter-Kältemaschine 10 einen das Kältemittel (das
Kohlendioxid (CO₂)) zu einem überkritischen Druck
komprimierenden Verdichter 11, einen durch einen
Wärmeaustausch mit der Luft das komprimierte Kältemittel
kühlenden Gaskühler 12, ein das gekühlte Kältemittel unter den
kritischen Druck expandierendes Expansionsventil 13 und einen durch
einen Wärmeaustausch mit der Luft das expandierte Kältemittel
verdampfenden Verdampfer 14. Der Verdichter 11, der Gaskühler 12, das Expansionsventil 13 und der Verdampfer 14 sind mittels der Kanäle
oder Leitungen 16 bis 19 in Reihe miteinander derart verbunden, daß
ein geschlossener Kreis gebildet ist. In diesem Ausführungsbeispiel ist
ein Gegenstrom-Wärmetauscher 15 in den Leitungen 17 und 19
zwischengeschaltet. Dieser Gegenstrom-Wärmetauscher 15 ist jedoch
nicht unbedingt notwendig für die Ausführung der Erfindung.
Wie in Fig. 2 gezeigt, besteht das Expansionsventil 13 aus einem
Gehäuse 20, einer Membran 21, einem Ventilkörper 22, einer
Regelfeder 24 und einem Justiermittel 25. In dem Gehäuse 20 sind ein
erster Druckraum 20a, ein zweiter Druckraum 20b und ein dritter
Druckraum 20c durch die Membran 21 gebildet, deren äußere Umfang
am Gehäuse 20 fluiddicht befestigt ist. Der erste Druckraum 20a ist mit
der Leitung 17 nach außen fluiddicht abgedichtet verbunden und der
zweite Druckraum 20b ist mit der Leitung 18 nach außen fluiddicht
abgedichtet verbunden. Ein Ventilsitzteil 23 mit einer Öffnung ist
zwischen dem ersten Druckraum 20a und dem zweiten Druckraum 20b
ausgebildet und die Verbindung zwischen dem ersten Druckraum 20a
und dem zweiten Druckraum 20b über die Öffnung wird vom
Ventilkörper 22 geregelt, der an der Membrane 21 befestigt ist und im
ersten Druckraum 20a angeordnet ist. Der dritte Druckraum 20c ist mit
dem einen Ende einer Leitung 26 nach außen fluiddicht abgedichtet
verbunden, deren anderes Ende an dem Ausgang des Gaskühlers 12 angebracht ist und die mit einer Füllung wie z. B. Alkohol usw. gefüllt ist,
deren Volumen in Abhängigkeit von der Temperatur des
Gaskühlerausgangs sich ändert. Im dritten Druckraum 20c ist die
Regelfeder 24 angeordnet, deren eines Ende auf die Membran 21
gestützt ist und deren anderes Ende auf das Justiermittel 25 ist. Die Regelfeder 24 drückt immer dem Ventilkörper 22 gegen den
Ventilsitzteil 23. Das Justiermittel 25 springt aus dem Gehäuse 20 über
eine Dichtung 27 nach außen fluiddicht abgedichtet vor und ermöglicht
der Justierung der Kraft der Regelfeder 24 bei der Außenseite.
In diesem Ausführungsbeispiel regelt das Expansionsventil 13 derart
die Verbindung zwischen dem ersten Druckraum 20a und dem zweiten
Druckraum 20b, daß die Dichte ρ des im Gaskühler 12 befindlichen
Kältemittels, d. h. die Dichte ρ des in der Leitung 17 befindlichen Kältemittels immer 0.6kg/l bleibt. Diese Regelung wird von der
Bestimmung der Weg-Kraft-Charakteristik der Regelfeder 24 sowie des
Durchmessers der Membran 21 erzielt. Der Wert der konstant
erhaltenen Dichte ist ein Wert, bei der die Wärmeaustausch
Leistungsfähigkeit des Gaskühlers maximal ist.
Das vom Verdichter 11 zu einem überkritischen Druck
komprimierte Kältemittel wird mit der Luft beim Gaskühler 12 in
Wärmeaustausch gebracht und dadurch gekühlt. Das gekühlte
Kältemittel wird ferner durch einem Wärmeaustausch beim Gegenstrom-
Wärmetauscher 15 gekühlt. Dieses gekühlte Kältemittel mit einem
hohen Druck wird vom Expansionsventil 13 plötzlich expandiert und
dadurch entsteht ein zweiphasiges Gemisch aus einer gasförmigen Phase
und einer flüssigen Phase. Das Kältemittel wird mit der Luft beim
Verdampfer 14 in Wärmeaustausch gebracht und dessen Teil der
flüssigen Phase verdampft. Dadurch wird bei der Verdampfung des
Kältemittels im Verdampfer 14 der Luft Wärme weggenommen und
dadurch kühle Luft erzeugt. Das gesättigte Kältemittel wird durch einen
Wärmeaustausch beim Gegenstrom-Wärmetauscher 15 überhitzt und
im Verdichter eingesaugt.
Falls der Verdichter 11 das Kältemittel mit einer konstanten
Strömungsgeschwindigkeit fördert und eine gewünschte
Kühltemperatur über den Verdampfer 14 erhalten ist, wenn die
Umgebungstemperatur steigt sinkt die effektive Leistungszahl (sog.
COP-Wert) der Verdichter-Kältemaschine entsprechend der in Fig. 8 gezeigten
graphischen Darstellung A. In dieser Zeit hat die effektive Leistungszahl
ein größtes Abhängigkeitsverhältnis zu der Temperatur des Gaskühlerausgangs. Wenn es möglich ist, diese Temperatur des
Gaskühlerausgangs sinken zu lassen, ermöglicht das die Verhinderung
des Sinkens der effektiven Leistungszahl.
Gemäß dem vorstehend beschriebenen ersten Ausführungsbeispiel wird
der Druck des im Gaskühler 12 befindlichen Kältemittels gegenüber der
Temperatur des Gaskühlerausgangs wie in Fig. 3 gezeigt derart geregelt,
daß die Dichte ρ des im Gaskühler 12 befindlichen Kältemittels
unabhängig von dessen Temperatur immer 0.6kg/l bleibt. Wenn zum Beispiel
die Temperatur des Gaskühlerausgangs steigt und der Druck des
dritten Druckraums 20c in Fig. 2 sich erhöht, schließt oder drosselt
der Ventilkörper 22 die Verbindung zwischen den ersten und zweiten
Druckräumen 20a, 20b stark und dadurch steigt der Druck des im Gaskühler
12 befindlichen Kältemittels an. Wenn umgekehrt die
Temperatur des Gaskühlerausgangs sinkt und der Druck des dritten
Druckraums 20c sinkt, läßt der Ventilkörper 22 die Verbindung zwischen den ersten und zweiten Druckräumen 20a, 20b zu oder
der Ventilkörper 22 drosselt die Verbindung zwischen den ersten und
zweiten Druckräumen 20a, 20b schwach und dadurch sinkt der Druck
des im Gaskühler 12 befindlichen Kältemittels ab.
Nach vorstehender Beschreibung wird die Füllmenge des im Gaskühler
12 befindlichen Kältemittels, d. h. die Dichte gemäß der Erfindung immer
konstant gehalten und daher wird die Wärmeaustausch-
Leistungsfähigkeit des Gaskühlers 12 auf einem maximalen Wert
gehalten (d. h. konstante Wärmeübergangskoeffiziente und
Wärmetransport kann immer gerechnet werden.). Deshalb ist es
möglich, das durch die Steigerung der Umgebungstemperatur
hervorgerufene Sinken der effektiven Leistungszahl der Verdichter- Kältemaschine zu verhindern und die effektive Leistungszahl annähernd
bei einem maximalen Wert zu halten. Fig. 3 zeigt eine graphische
Darstellung zur Beziehung zwischen der effektiven Leistungszahl (COP)
und der Temperatur des Gaskühlerausgangs. Die Neigung dieser
effektiven Leistungszahl (COP) ist gleich mit einer Neigung einer in Fig. 8
gezeigten graphischen Darstellung B, die die effektive Leistungszahl
der Verdichter-Kältemaschine des Standes der Technik (EP 0 424 474
B1) zeigt, in der der Druck der Hochdruckseite des Kreises mit einem
Sammelbehälter in Abhängigkeit von der Temperatur des
Gaskühlerausgangs oder der Umgebungstemperatur optimal geregelt
wird.
Daß die in dem Gaskühler 12, d. h. in der Hochdruckseite des Kreises
befindliche Kältemittelmenge konstant ist, bedeutet eine konstante
Menge des in der Niederdruckseite des Kreises befindlichen Kältemittels. Damit ergibt sich keine Notwendigkeit nach einem
Sammelbehälter im Kreis.
Fig. 4 und Fig. 5 zeigen ein zweites Ausführungsbeispiel der Erfindung.
In den Fig. 4 und 5 werden dieselben Bezugszeichen für die Bestandteile
verwendet, die denen des ersten Ausführungsbeispiels entsprechen. Ein
Expansionsventil 113 gemäß dem zweiten Ausführungsbeispiel hat eine
zusätzliche Funktion, und zwar fördert dem Verdampfer 14 die
Kältemittelmenge abhängig von der Belastung des Verdampfers 14.
Das Expansionsventil 113 weist ein Nebengehäuse 30 auf, das neben
dem Gehäuse 20 angeordnet ist. Im Nebengehäuse 30 sind ein vierter
Druckraum 30a und ein fünfter Druckraum 30b durch eine Membran 31 gebildet, deren äußerer Umfang am Nebengehäuse 30 fluiddicht befestigt
ist. Der vierte Druckraum 30a ist mit einer Leitung 33 nach außen
fluiddicht abgedichtet verbunden, die das Kältemittel des
Verdampferausgangs führt. Der fünfte Druckraum 30b ist mit dem
einen Ende einer Leitung 34 nach außen fluiddicht abgedichtet
verbunden, deren anderes Ende an dem Ausgang des Verdampfers 12
angebracht ist und die mit einer Füllung z. B. wie Alkohol usw. gefüllt ist,
deren Volumen in Abhängigkeit von der Temperatur des
Verdampferausgangs sich ändert. Ein Ende einer Stange 32 ist am
Ventilkörper 22 befestigt. Das andere Ende der Stange 32 erstreckt sich
vom zweiten Druckraum 20b zum vierten Druckraum 30a und ist an der
Membran 31 befestigt. Die Stange 32 ist auf das Gehäuse 20 und das
Nebengehäuse 30 über eine Dichtung 35 fluiddicht axial bewegbar
gestützt. Dadurch kann sich der Ventilkörper 22 in der axialen Richtung
auch abhängig von der Druckdifferenz zwischen dem vierten Druckraum 30a und dem fünften Druckraum 30b bewegen.
Gemäß dem zweiten Ausführungsbeispiel wird der Druck des im
Gaskühler 12 befindlichen Kältemittels gegenüber der Temperatur des
Gaskühlerausgangs wie in Fig. 3 gezeigt (genau so wie das obige erste Ausführungsbeispiel) derart geregelt, daß die Dichte ρ des im
Gaskühler 12 befindlichen Kältemittels unabhängig von dessen
Temperatur immer 0.6kg/1 bleibt. Deshalb ist es möglich, das durch die
Steigerung der Umgebungstemperatur hervorgerufene Sinken der
effektiven Leistungszahl der Verdichter-Kältemaschine zu verhindern
und die effektive Leistungszahl annähernd bei einem maximalen Wert
zu halten.
Wenn die Belastung des Verdampfers 14 sich verändert und der Druck
des Verdampferausgangs unter einen bestimmten Wert kommt, läßt der
Ventilkörper 22 die Verbindung zwischen den ersten und zweiten
Druckräumen 20a, 20b zu oder der Ventilkörper 22 drosselt diese
Verbindung schwach und dadurch steigt der Druck des im Verdampfer
14 befindlichen Kältemittels angestiegen. Wenn die Temperatur des
Verdampferausgangs über einen bestimmten Wert steigt, schließt oder
drosselt der Ventilkörper 22 die Verbindung zwischen den ersten
20b stark und dadurch sinkt der Druck des im
Verdampfer 14 befindlichen Kältemittels ab. Durch diese
bevorzugte Regelung wird es verhindert, daß sich die Kälteleistung der
Verdichter-Kältemaschine sich stark verändert.
Fig. 6 und Fig. 7 zeigen ein drittes Ausführungsbeispiel der Erfindung.
In den Fig. 6 und 7 werden dieselben Bezugszeichen für die Bestandteile verwendet, die denen des ersten Ausführungsbeispiels entsprechen. Ein
Expansionsventil 213 gemäß dem dritten Ausführungsbeispiel ist ein
elektrisch betriebenes Expansionsventil, das in Abhängigkeit von einem
elektrischen Signal aus einem Regler 60 betrieben wird.
Wie in Fig. 6 gezeigt, werden zwei Drucksensoren 50, 51 und zwei Temperatursensoren 52, 53 verwendet. Der erste Drucksensor 50 ist am
Ausgang des Gaskühlers 12 angebracht, um den Druck des im Gaskühler
12, d. h. in der Hochdruckseite befindlichen Kältemittels zu ermitteln.
Der zweite Drucksensor 51 ist am Eingang des Verdampfers 14
angebracht, um den Druck des im Verdampfer 14, d. h. in der
Niederdruckseite befindlichen Kältemittels zu ermitteln. Diese
Drucksensoren 50, 51 senden jeweils ein dem ermittelten Druck
entsprechendes Signal an den Regler 60. Der erste Temperatursensor
52 ist am Ausgang des Gaskühlers 12 angebracht, um die Temperatur
des im Gaskühler 12, d. h. in der Hochdruckseite befindlichen
Kältemittels zu ermitteln. Der zweite Temperatursensor 53 ist am
Eingang des Verdampfers 14 angebracht, um den Druck des im
Verdampfer 14, d. h., in der Niederdruckseite befindlichen Kältemittels
0 zu ermitteln. Diese Temperatursensoren 52, 53 senden jeweils ein der
ermittelten Temperatur entsprechendes Signal an den Regler 60. Der
Regler 60 erzeugt ein Ausgangssignal, das abhängig von den
übermittelten Signalen ist, und sendet dieses Ausgangssignal an das
Expansionsventil 213.
Das Expansionsventil 213 besteht aus einem Gehäuse 40, einem
Ventilkörper 41 und einem Antrieb 42, wie in Fig. 7 gezeigt ist. Der Antrieb
42 ist an einer Öffnung des Gehäuse 40 nach außen fluiddicht
abgedichtet befestigt und in dem Gehäuse 40 sind ein erster Druckraum 40a und ein zweiter Druckraum 40b gebildet. Diese Druckräume 40a,
40b sind miteinander über ein Drosselteil 46 verbunden. Der erste
Druckraum 40a ist mit der Leitung 17 nach außen fluiddicht abgedichtet
verbunden und der zweite Druckraum 40b ist mit der Leitung 18 nach
außen fluiddicht abgedichtet verbunden. Der Antrieb 42 besteht aus einem Basisteil 43, einem Mutterteil 44 und
einem Schrittmotor 45. Der Basisteil 43 weist ein stufenförmiges Loch
auf. Der Ventilkörper 41 ist im mit kleinem Durchmesser versehenen
Abschnitt des Lochs über ein Dichtungsmittel 47 fluiddicht gelagert und
ist in der axialen Richtung derart bewegbar, daß der Drosselgrad der
Verbindung zwischen dem ersten Druckraum 40a und dem zweiten
Druckraum 40b über das Drosselteil 46 geregelt werden kann. Ein
Gewindeabschnitt 41a ist auf dem Außenumfang des Ventilkörpers 41
ausgebildet, der sich im mit großem Durchmesser versehenen Abschnitt
des Lochs befindet. Das Mutterteil 44 ist im mit großem Durchmesser
versehenen Abschnitt des Lochs drehbar angeordnet und weist eine
Mutter 44b auf, die mit dem Gewindeabschnitt 41a im Eingriff ist. Ein
Zahnrad 44a ist auf, dem Außenumfang des Mutterteils 44 ausgebildet,
der sich außer dem mit großem Durchmesser versehenen Abschnitt des
Lochs befindet. Das Zahnrad 44a ist mit einem Ritzel 45a im Eingriff, der
an einer Hauptwelle des Schrittmotors 45 befestigt ist.
Bei diesem Expansionsventil 213 wird der Schrittmotor 45 in
Abhängigkeit vom Ausgangssignal aus dem Regler 60 in einer
bestimmten Richtung um bestimmte Schritte gedreht und dadurch wird
das Mutterteil 43 gedreht. Dadurch wird der Ventilkörper 41 über das
Gewinde in einer der Drehrichtung des Schrittmotor entsprechenden
axialen Richtung um einen den bestimmten getriebenen Schritten des
Schrittmotor 45 entsprechenden Weg derart bewegt, daß der Drosselgrad der Verbindung zwischen dem ersten Druckraum 40a und
dem zweiten Druckraum 40b über das Drosselteil 46 geregelt werden
kann.
Gemäß dem dritten Ausführungsbeispiel wird der Druck des im Gaskühler 12 befindlichen Kältemittels gegenüber der Temperatur des
Gaskühlerausgangs wie in Fig. 3 gezeigt (genau so wie das obige erste
Ausführungsbeispiel) derart geregelt, daß die Dichte ρ des im
Gaskühler 12 befindlichen Kältemittels unabhängig von dessen
Temperatur immer 0.6kg/l bleibt. Wenn zum Beispiel vom ersten
Temperatursensor 52 ermittelt wird, daß die Temperatur des
Gaskühlerausgangs höher als die dem vom ersten Drucksensor 50
ermittelten Druck entsprechende Temperatur ist, oder wenn vom
ersten Drucksensor 50 ermittelt wird, daß der Druck des im Gaskühler
12 befindlichen Kältemittels niedriger als der der vom ersten
Temperatursensor 52 ermittelten Temperatur entsprechende Druck ist,
übermittelt der Regler 60 ein entsprechendes Ausgangssignal an dem
Schrittmotor 45. Dadurch wird der Schrittmotor 45 derart gedreht, daß
der Ventilkörper 41 die Verbindung zwischen den ersten und zweiten
Druckräumen 40a, 40b stark drosselt. Dadurch steigt der Druck des im
Gaskühler 12 befindlichen Kältemittels an. Wenn vom ersten
Temperatursensor 52 ermittelt wird, daß die Temperatur des
Gaskühlerausgangs niedriger als die dem vom ersten Drucksensor 50
ermittelten Druck entsprechende Temperatur ist oder, wenn vom
ersten Drucksensor 50 ermittelt wird, daß der Druck des im Gaskühler
12 befindlichen Kältemittels höher als der der vom ersten
Temperatursensor 52 ermittelten Temperatur entsprechende Druck ist,
wird der Schrittmotor 45 in Abhängigkeit von dem vom Regler 60 übermittelten Signal derart gedreht, daß der Ventilkörper 41 die
Verbindung zwischen den ersten und zweiten Druckräumen 40a, 40b
schwach drosselt. Dadurch sinkt der Druck des im Gaskühler 12
befindlichen Kältemittels ab.
Deshalb ist es möglich, das durch die Steigerung der Umgebungstemperatur hervorgerufene Sinken der effektiven
Leistungszahl der Verdichter-Kältemaschine zu verhindern und die
effektive Leistungszahl annähernd bei einem maximalen Wert zu
halten.
Wenn sich die Belastung des Verdampfers 14 verändert und die vom
zweiten Temperatursensor 53 ermittelte Temperatur des
Verdampferausgangs unter einem bestimmten Wert kommt oder der vom
zweiten Drucksensor 51 ermittelte Druck über einen bestimmten Wert
steigt, wird der Schrittmotor 45 in Abhängigkeit von dem vom Regler
60 übermittelten Signal derart gedreht, daß der Ventilkörper 41 die
Verbindung zwischen den ersten und zweiten Druckräumen 40a, 40b
stark drosselt. Dadurch sinkt der Druck des im Verdampfer 14
befindlichen Kältemittels ab. Wenn die vom zweiten
Temperatursensor 53 ermittelte Temperatur des Verdampferausgangs
über einen bestimmten Wert steigt oder der vom zweiten Drucksensor
51 ermittelte Druck unter einen bestimmten Wert kommt, wird der
Schrittmotor 45 in Abhängigkeit von dem vom Regler 60 übermittelten
Signal derart gedreht, daß der Ventilkörper 41 die Verbindung
zwischen den ersten und zweiten Druckräumen 40a, 40b schwach
drosselt. Dadurch steigt der Druck des im Verdampfer 14 befindlichen
Kältemittels an. Durch diese bevorzugte Regelung wird es
verhindert, daß sich die Kälteleistung der Verdichter-Kältemaschine
20 stark verändert.
Wie oben festgestellt ist, wird gemäß der vorliegenden Erfindung die
Füllmenge des im Gaskühler befindlichen Kältemittels, d. h. die Dichte,
immer konstant gehalten. Daher wird die Wärmeaustausch Leistungsfähigkeit des Gaskühlers bei einem maximalen Wert gehalten
und dessen Wärmeübergangskoeffizient und dessen Wärmetransport
können immer konstant gehalten werden. Deshalb ist es möglich, das
durch die Steigerung der Umgebungstemperatur hervorgerufene Sinken
der effektiven Leistungszahl der Verdichter-Kältemaschine zu
verhindern und die effektive Leistungszahl annähernd bei einem
maximalen Wert zu halten, ohne einen zusätzlichen Sammelbehälter
im Kreis zwischenzuschalten.
Ferner stagniert nicht das Schmieröl bei der Verdichter-Kältemaschine
gemäß der Erfindung, da kein Sammelbehälter im Kreis
zwischengeschaltet ist. Daher ist es möglich, die Betriebssicherheit der
Kältemaschine zu verbessern und die Zunahme des Volumens sowie des
Gewichts der Kältemaschine zu verhindern. Außerdem ist es möglich,
die Zunahme der Produktionskosten der Kältemaschine zu verhindern.
Bei der herkömmlichen Verdichter-Kältemaschine gemäß der EP 0 424
474 B1 wird die Leistungsfähigkeit des Verdampfers durch die
Regelung des Drucks der Hochdruckseite eingeschränkt und der
Verdampfer wird immer im kühlenden Zustand gehalten. Daher
bestand die Gefahr, daß der Verdampfer zufriert. Gemäß der Erfindung
übt die Regelung des Drucks der Hochdruckseite keinen Einfluß auf die
Leistungsfähigkeit der Verdampfer aus und daher ist es nicht
erforderlich, sich um das Einfrieren des Verdampfers zu sorgen.
Eine überkritisch betriebene Verdichter-Kältemaschine umfaßt einen das
Kältemittel zu einem überkritischen Druck zu komprimierenden
Verdichter, einen durch einen Wärmeaustausch mit einem anderen
Mittel das komprimierte Kältemittel kühlenden Gaskühler, der mit
dem Ausgang des Verdichters verbunden ist, ein das gekühlte
Kältemittel unter den kritischen Druck expandierendes
Expansionsmittel, das mit dem Gaskühler verbunden ist, und einen
durch einen Wärmeaustausch mit einem anderen Mittel das expandierte
Kältemittel verdampfenden Verdampfer, der mit dem Expansionsmittel
und dem Eingang des Verdichter derart verbunden, daß ein
geschlossener Kreis gebildet ist, wobei die Menge des im Gaskühler
befindlichen Kältemittels vom Expansionsmittel immer unabhängig
von der Temperatur konstant gehalten.
Claims (4)
1. Überkritsch betriebene Verdichter-Kältemaschine (10; 110; 210)
mit einem das Kältemittel zu einem überkritischen Druck
komprimierenden Verdichter (11), einem durch einen
Wärmeaustausch mit einem anderen Mittel das komprimierte
Kältemittel kühlenden Gaskühler (12), ein das gekühlte Kältemittel
unter den kritischen Druck expandierendes Expansionsmittel (13; 113;
213) und einem durch einen Wärmeaustausch mit einem anderen Mittel
das expandierte Kältemittel verdampfenden Verdampfer (14), wobei
der Verdichter (11), der Gaskühler (12), das Expansionsmittel (13; 113;
213) und der Verdampfer (14) in Reihe miteinander derart verbunden
sind, daß ein geschlossener Kreis gebildet ist,
dadurch gekennzeichnet,
daß die Menge des im Gaskühler (12) befindlichen Kältemittels vom
Expansionsmittel (13; 113; 213) immer unabhängig von dessen
Temperatur konstant gehalten wird.
2. Überkritisch betriebene Verdichter-Kältemaschine (10; 110; 210) nach dem Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die konstant
gehaltene Menge des im Gaskühler (12) befindlichen Kältemittels eine
Menge ist, bei der die Wärmeaustausch-Leistungsfähigkeit des
Gaskühlers (12) maximal ist.
3. Überkritisch betriebene Verdichter-Kältemaschine (10; 110; 210)
nach dem Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß das
Expansionsmittel (13; 113; 213) den Druck des Kältemittels im
Gaskühler (12) in Abhängigkeit von der Temperatur beim
Gaskühlerausgang verändert.
4. Überkritisch betriebene Verdichter-Kältemaschine (10; 110; 210)
nach dem Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet, daß das Expansionsmittel (13; 113; 213) den Druck des im Verdampfer (14)
befindlichen Kältemittel vorzugsweise verändert, wenn die Temperatur
oder der Druck des im Verdampfer (14) befindlichen Kältemittels von
einem bestimmten Wert abweicht.
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