DE19631520A1 - Verfahren und Anlage zur soltechnischen Gewinnung von Evaporiten und Aufbereitung von Salzlösungen - Google Patents
Verfahren und Anlage zur soltechnischen Gewinnung von Evaporiten und Aufbereitung von SalzlösungenInfo
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Description
Die Erfindung betrifft ein Verfahren und eine Anlage zur soltechnischen Gewinnung
von Evaporiten und Aufbereitung der gewonnenen Salzlösung, insbesondere zur
Auflösung von Salzen, Eindampfung und Abkühlung der gewonnenen Salzlösung
und Kristallisation von Salzen unter subtropischen und tropischen klimatischen
Bedingungen. Die Erfindung kann auch zur Aufarbeitung natürlich vorkommender
Salzlösungen angewendet werden.
Zur Ausdampfung von Wasser aus Salzlösungen ist eine Energiemenge
aufzuwenden, die der Verdampfungswärme von Wasser aus der jeweiligen
Salzlösung entspricht. Zur Realisierung sind dazu aus dem Stand der Technik zwei
Technologien bekannt.
Zum einen wird die Salzlösung bis zum Sieden erhitzt, wobei durch Anwendung
eines Vakuums die Siedetemperatur gesenkt werden kann. Diese Art der
Wasserverdampfung wird in speziell konstruierten Eindampfanlagen durchgeführt.
Durch Ausnutzung von Abwärme und Sekundärenergieverwertung wird der
Primärenergieeinsatz auf ein vertretbares Niveau gesenkt.
Die Anwendung von Eindampfanlagen ist geeignet, neben der Aufkonzentrierung der
Salzlösung auch das Wasser als Kondensat zu gewinnen und zu verwerten.
Nur zur Aufkonzentrierung von Salzlösungen wird die solare Eindampfung
angewendet. Dabei wird in großen Eindampfbecken mit Hilfe der
Sonneneinstrahlung und einer sehr niedrigen Luftfeuchte bei Umgebungstemperatur
und atmosphärischem Druck aus der eingeleiteten Salzlösung Wasser ausgedampft.
Das ausgedampfte Wasser wird an die Umgebungsluft abgegeben und ist im
Gegensatz zu der o.g. Technologie nicht mehr einer Verwertung zugänglich.
Es liegt auf der Hand, daß die solare Eindampfung nur unter besonderen
klimatischen Bedingungen möglich bzw. wirtschaftlich sinnvoll ist. Treffen aber
günstige klimatische Bedingungen, wie z. B. am Toten Meer zu, dann ist die solare
Eindampfung von Salzlösungen der Wasserausdampfung in Eindampfanlagen
wirtschaftlich überlegen.
Nun ist in vielen subtropischen und tropischen Gebieten der Erde eine ähnlich hohe
Intensität der Sonneneinstrahlung wie am Toten Meer anzutreffen, aber gleichzeitig
ist die Luftfeuchtigkeit für eine effektive Wasserverdampfung zu hoch bzw. die
Niederschlagsmengen kompensieren weitgehend die erzielten Ausdampfmengen an
Wasser. Auch unter Ausnutzung von saisonalen Trockenperioden sind die
erforderlichen Dimensionen der Eindampfbecken so groß, daß eine wirtschaftliche
solare Eindampfung unmöglich ist.
Als Folge davon wird in diesen Fällen auf die Errichtung von Eindampfanlagen
ausgewichen, auch wenn diese, durch die hohen Außentemperaturen bedingt,
oftmals energetisch nicht so günstig arbeiten, wie in Gebieten mit gemäßigtem
Klima.
Anwendungsbeispiele, die den oben beschriebenen Stand der Technik in großer
Variationsbreite demonstrieren, gibt es in den Bereichen der NaCl-Siede
salzherstellung, der Kalidüngemittelproduktion und der Meerwasserentsalzung.
Zum Stand der Technik ist ebenfalls die allgemein bekannte Tatsache anzuführen,
daß Wasserverdampfung auch bei der Kühlung von erwärmten Kühlwässern in
Kühltürmen erfolgt. Dieser Wasserverdampfungseffekt tritt natürlich auch bei der
wesentlich seltener praktizierten Kühlung von Salzlösungen in Kühltürmen auf
(DD 1 39 354 und DD 1 55 316).
Auch ist es allgemein bekannt, daß Solarzellen zur Erwärmung von Brauchwasser
zunehmend angewendet werden. Zum Stand der Technik auf diesem Gebiet gehört,
daß für größeren Wärmenergiebedarf das Prinzip der Solarzelle auf einen
sogenannten Solar Pond übertragen wird, d. h. ein Becken, gefüllt mit Flüssigkeiten
unterschiedlicher Dichte, wandelt die einfallende Sonnenstrahlung in Wärmeenergie
um. Als typische Beispiele, die den Stand der Technik zum Solar Pond beschreiben,
sind die DE 34 22 481, G 85 27 665.0, sowie die Veröffentlichung "Salt Ponds:
Energy Phenomenom" (Compressed Air Magazine, Jan. 1986) zu nennen.
Die Auflösung von Salzlagerstätten mittels Aussolung ist allgemein bekannt. Weit
verbreitet ist die NaCl-Solung mit Wasser als Lösemittel. Den Stand der Technik für
die selektive Aussolung von Kalilagerstätten bei Einsatz eines erwärmten
Lösungsmittels beschreiben die Druckschriften DD 2 06 179, DD 2 08 389, DD
2 71 731, DD 2 71 732, DD 2 77 718, DD 2 91 601 sowie die Veröffentlichung von
Colome und Rose "Operation of a potassium ore pilot cavern.", SMRI-Meeting,
Oktober 1994, Hannover.
Der vorliegenden Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, ein Verfahren und eine
Anlage zur soltechnischen Gewinnung von Evaporiten und Aufbereitung von
Salzlösungen zu entwickeln, welche unter subtropischen und tropischen klimatischen
Bedingungen unter Vermeidung der sich aus der hohen Luftfeuchtigkeit und den
erheblichen Niederschlagsmengen ergebenden Nachteilen, eingesetzt werden
können.
Erfindungsgemäß wird die Aufgabe durch die Ansprüche 1, 11 und 14 gelöst.
Vorteilhafte Ausbildungen der Erfindung sind in den zugehörigen Unteransprüchen 2
bis 10, 12 und 13 sowie 15 bis 17 enthalten.
Nach dem erfindungsgemäßen Verfahren zur soltechnischen Gewinnung von
Evaporiten und Aufbereitung von Salzlösungen wird ein in Abhängigkeit von der
jeweiligen Prozeßphase auszuwählendes Lösungsmittel in einem Solar Pond mittels
Solarenergie über Umgebungstemperatur auf ca. 60°C-80°C erwärmt.
Das erwärmte Lösungsmittel wird einer auszusolenden Kaverne zugeführt, wobei
sich die Kavernentemperatur gegenüber der Lagerstättentemperatur erhöht. Dann
erfolgt eine Aussolung der Kaverne. Die dabei entstehende erwärmte
Produktionssole wird einem Kühlsystem zugeführt und dort bei
Umgebungstemperatur unter Wasserverdampfung abgekühlt, wobei bedingt durch
die Abkühlung und Wasserverdampfung eine Kristallisation von Feststoff und
anschließend eine Separation von Feststoff und kalter Mutterlösung erfolgt.
Besonders vorteilhaft kann dies bei der soltechnischen Gewinnung von Salzen
angewandt werden. In diesem Fall wird das Lösemittel für die soltechnische
Gewinnung zunächst in einem Solar Pond erwärmt und dann der Kaverne zugeführt
und die aus der Kaverne gewonnene höher konzentrierte Salzlösung der
Ausdampfung und Abkühlung zugeführt.
Nach einem herausragenden Merkmal der Erfindung werden die dem Kühlsystem
zugeführten Lösungen in einer Anzahl von Zyklen, die sich aus der
Temperaturdifferenz zwischen Lösung und Umgebung dividiert durch die
realisierbare Abkühlspanne pro Durchlauf über ein Kühlsystem ergeben, auf
Umgebungstemperatur abgekühlt, wobei die notwendige Anzahl von Zyklen bei der
Abkühlung durch mehrere parallel betriebene Kühlsysteme und/oder durch
mehrfaches Umwälzen der Lösungen in mindestens einem Kühlsystem realisiert
werden kann.
Insbesondere bei der Gewinnung von Salzen, deren Löslichkeit stark von der
Temperatur abhängt, ist die vorherige Erwärmung des Lösemittels sinnvoll, da
dadurch eine überproportionale Anreicherung der Wertstoffkomponente in der aus
der Kaverne geförderten Salzlösung erfolgt und somit in einer nachfolgenden
Eindampfung und Abkühlung eine überproportionale Auskristallisation der
Wertstoffkomponente erreicht wird.
Der Ausdampfungs- und Abkühlungsprozeß wird in besonders vorteilhafter Weise
durch die Einbindung des Auflösungsprozesses verstärkt, da aus einer Salzlösung
höherer Konzentration, die durch eine Auflösung einer Lagerstätte bei höherer
Temperatur erreicht wird, bei der die Ausdampfung der von Wasser begleitenden
Abkühlung mehr Salz auskristallisiert.
Da aufgrund der physikalischen Gesetzmäßigkeiten der Wärmeenergiebedarf bei der
Ausdampfung ca. 10 mal höher ist als bei der Erwärmung einer gleichen Menge an
Wasser bzw. Lösung, kann durch die Führung des Auflösungsprozesses zur
Erzeugung der einzudampfenden Salzlösung auf höherem Temperaturniveau der
Gesamtwärmeenergiebedarf gesenkt werden.
Die erfindungsgemäße Einbindung eines Solar Ponds ermöglicht die ungehinderte
Nutzung solarer Energie, ohne daß eine Beeinträchtigung der Funktion durch
Niederschläge auftritt, wenn die notwendigen Flüssigkeiten unterschiedlicher Dichte
aus prozeßspezifischen Salzlösungen synthetisiert werden, wobei die zu
erwärmende Salzlösung die unterste Schicht mit der höchsten Dichte repräsentiert,
und die oberste Schicht mit der geringsten Dichte Wasser ist. Die Schichtdicke des
Wassers ist deshalb variabel zu gestalten.
Ein weiterer Vorteil der erfindungsgemäßen Kombination von Solar Pond und
Kühlsystem ist die große Wärmespeicherkapazität des Solar Ponds, die auch bei
geringen oder fehlendem Sonnenschein - insbesondere nachts - einen durch
gängigen Betrieb erlaubt, wobei noch von der dann niedrigeren Umgebungstempe
ratur profitiert werden kann. Erfindungsgemäß wird zur Erhöhung der Wärme
speicherkapazität die Schichtdicke der einzudampfenden Lösung im Solar Pond
variiert.
Ebenfalls keine wesentlich negative Beeinflussung durch Niederschläge ist bei der
erfindungsgemäßen Anordnung der innerhalb des Kühlsystems integrierten
Einrichtung, welche geeignet sein soll, die Übersättigung einer aus einer
Kühleinrichtung austretenden Lösung abzubauen und gleichzeitig die entstehenden
Kristallisate einzudicken, zu erwarten, da die aufkonzentrierte Sole oder eine
Suspension aus aufkonzentrierter Sole und auskristallisierten Salzen kleine
Oberflächen bieten bzw. ergiebigen Niederschlägen kurzfristig wirksam entzogen
werden können.
Nach einem besonderen Merkmal der Erfindung wird Wasser als Lösungsmittel
eingesetzt wodurch eine nichtselektive Aussolung einer Kaverne vorgenommen
werden kann. Insbesondere wird diese Form der Aussolung zur Vorbereitung der
Kavernen zur Produktion angewendet. Dabei fällt eine Produktionssole an, die
hinsichtlich ihrer Zusammensetzung die Relationen der Minerale in der Lagerstätte
widerspiegelt. Die bei dieser Ausführungsvariante nach Abkühlung und Abtrennung
anfallende kalte Mutterlösung wird nach einem weiteren Merkmal der Erfindung
durch Rückführung in den Solar Pond im Kreislauf geführt. Die Lösung kann aber
auch ganz oder teilweise als Abstoßlösung dem Kreislauf einer nebengeschalteten
separaten, in selektiver Aussolungsphase befindlichen Anlage zugeführt werden.
Dabei kann es sich nach einem weiteren Merkmal der Erfindung um eine
Einspeisung der Lösung in den Solar Pond und/oder einer Zuleitung zur erwärmten
Produktionssole der selektiven Aussolung handeln. Wie die kalte Mutterlösung
geführt wird, ist abhängig von der Zusammensetzung bzw. Konzentration der
Lösung.
Nach einem besonders bevorzugten Merkmal der Erfindung erfolgt die Phase der
selektiven Aussolung der Kaverne in Abhängigkeit von der Zusammensetzung des
Lösungsmittels, wobei die Zusammensetzung des Lösungsmittels in Abhängigkeit
von der Lagerstättenzusammensetzung, Lagerstättentemperatur und dem
zutreffenden Gleichgewichtssystem der Löslichkeit gewählt wird. Dadurch kann
besonders vorteilhaft Einfluß auf die Zusammensetzung der entstehenden
Produktionssole genommen werden. Zum Schließen des Prozeßkreislaufes wird
nach Abkühlung und Abtrennung die anfallende kalte Mutterlösung in Abhängigkeit
von der Konzentration der Prozeßlösung in den Solar Pond und/oder als
Abstoßlösung dem Kreislauf einer weiteren nebengeschalteten separaten Anlage
gegeben.
Nach einem anderen Merkmal der Erfindung kann mit dem Ziel der Eindampfung auf
maximale Konzentration aus der Abstoßlösung durch solare Erwärmung im Solar
Pond eine Eindampfsole erzeugt werden, wobei die erwärmte Eindampfsole einem
Kühlsystem zugeführt wird und dort bei Umgebungstemperatur unter
Wasserverdampfung abgekühlt wird, wobei bedingt durch die Abkühlung eine
Kristallisation von Feststoff und eine Separation von Feststoff und kalter
Mutterlösung erfolgt und die kalte Mutterlösung durch Mischung mit der
Abstoßlösung und Rückführung in den Solar Pond solange im Kreislauf geführt wird,
bis eine für die Weiterverwendung geeignete Aufkonzentrierung und Reduzierung
der Lösung erreicht ist. Die damit erreichte Konzentration der Lösung ist geeignet zur
Deponie in ausgesolten Kavernen oder externen Deponiehohlräumen bzw. zum
Verkauf. Nach einem weiteren Merkmal der Erfindung kann die aus den Kavernen
verdrängte Lösung infolge der Unterschichtung in der Kaverne durch Deponiesole
auch einer Produktionssole eines Prozesses nach Anspruch 1 oder 5 zugesetzt
werden.
Nach einem anderen bevorzugten Merkmal der Erfindung wird das Lösungsmittel
unter Umgehung des Solar Ponds direkt einer auszusolenden heißen Lagerstätte
zugeführt, wobei eine Aussolung der Kaverne erfolgt, und die durch die
Lagerstättentemperatur erwärmte Produktionssole wird einem Kühlsystem zugeführt
und dort bei Umgebungstemperatur unter Wasserverdampfung abgekühlt, wobei
bedingt durch die Abkühlung eine Kristallisation von Feststoff und anschließend eine
Separation von Feststoff und kalter Mutterlösung erfolgt.
Diese Variante ist besonders vorteilhaft für die Aussolung von "heißen Lagerstätten".
Zum Gegenstand der Erfindung gehört auch ein Verfahren zur Aufarbeitung natürlich
vorkommender Salzlösungen. Danach wird eine natürlich vorkommende Salzlösung
(Salzsee, Meerwasser) in einem Solar Pond mittels Solarenergie über
Umgebungstemperatur auf ca. 60°C-80°C erwärmt. Die erwärmte Produktionssole
wird dann einem Kühlsystem zugeführt und dort bei Umgebungstemperatur unter
Wasserverdampfung abgekühlt, wobei bedingt durch die Abkühlung eine
Kristallisation von Feststoff und anschließend eine Separation von Feststoff und
kalter Mutterlösung erfolgt.
Die vorstehende Verfahrensbeschreibung läßt bereits die wesentlichen
Komponenten der zugehörigen Anlage erkennen. Im übrigen wird diesbezüglich auf
die nachstehende Figurenbeschreibung verwiesen, die insoweit auch
allgemeingültige Merkmale enthält.
Die Erfindung soll durch die nachfolgenden Ausführungsbeispiele näher erläutert
werden.
In der Zeichnung zeigen die
Fig. 1 ein Verfahrensschema zur selektiven Aussolung einer Kaverne,
Fig. 2 ein Verfahrensschema mit Wasser als Lösungsmittel zur
nichtselektiven Aussolung,
Fig. 3 ein Verfahrensschema für ein Verfahren, wonach eine im Solar Pond
erzeugte Eindampflösung weiterverarbeitet wird.
Durch das erfindungsgemäße Verfahren wird es möglich, durch Sonnenenergie das
Lösemittel für die soltechnische Gewinnung von Evaporiten aus einer Lagerstätte zu
erwärmen, damit eine höhere Löslichkeit an der zu gewinnenden
Wertstoffkomponente zu realisieren und die aus den Kavernen gewonnene,
hochgesättigte Lösung effektiv auf Umgebungstemperatur abzukühlen, wobei durch
die Abkühlung und die Eindampfung bedingt, die Wertstoffkomponente
auskristallisiert.
Entsprechend der Zusammensetzung der Lagerstätte sind als physikalisch
chemische Grundlagen die jeweiligen Gleichgewichtssysteme der Löslichkeit an
zuwenden. Als typische Beispiele sind hier zu nennen:
- - binäres System NaCl - H₂O
- - ternäres System KCl - NaCl - H₂O
- - ternäres System NaHCO₃ - Na₂CO₃ - H₂O
- - quartäres System MgCl₂ - KCl - NaCl - H₂O
- - quartäres System NaHCO₃ - Na₂CO₃ - NaCl - H₂O
- - quinäres System MgSO₄ - MgCl₂ - KCl - NaCl - H₂O
- - quinäres System CaCl₂ - MgCl₂ - KCl - NaCl - H₂O
- - hexäres System CaSO₄ - MgSO₄ - MgCl2 - KCl - NaCl - H₂O.
Bei der Anwendung der soltechnischen Gewinnung von Evaporiten und der Auf
bereitung der gewonnenen Salzlösung zu marktfähigen Produkten sind unter
schiedliche Konzentrationsniveaus in den Prozeßlösungen entsprechend den
jeweiligen Prozeßphasen anzutreffen.
Dies sind im Normalfall:
- - Prozeßlösungen aus der Produktionsphase der Kavernen und der Soleaufberei tung
- - gering konzentrierte Prozeßlösungen aus der Vorbereitungsphase der Kavernenentwicklung und der nichtselektiven Aussolung der Lagerstätte bzw. Spüllösungen aus der Soleaufbereitung und
- - hochkonzentrierte Prozeßlösungen aus der Produktionsphase für den Verkauf oder Deponie.
Die nachfolgenden Einzelbeispiele erläutern das erfindungsgemäße Verfahren für
die obengenannten typischen Prozeßphasen. Es ist zu beachten, daß aufgrund der
Vielzahl der möglichen Varianten,die sich aus
- - einer unterschiedlichen Lagerstättenzusammensetzung,
- - einer unterschiedlichen Lagerstättentemperatur und
- - dem zutreffenden Gleichgewichtssystem der Löslichkeit
ergeben, die Ausführungsbeispiele jeweils nur einen speziellen Anwendungsfall
beschreiben.
Bei der Gewinnung von Carnallit (MgCl₂ × KCl × 6 H₂O) mit dem Ziel der KCl
Produktion aus einer beispielhaften Lagerstätte ist neben dem Carnallit (ca.30-80%)
als wesentliches Begleitmineral Halit (NaCl) anzutreffen.
Weiterhin sind als Begleitminerale Sylvin (KCl) und Tachydrit (CaCl₂ × 2 MgCl₂ × 6
H₂O) zu beachten.
Diese Lagerstättenzusammensetzung bestimmt generell und insbesondere bei der
Gewinnung durch Aussolung die Zusammensetzung aller Prozeßlösungen und damit
auch in welchem Gleichgewichtssystem der Löslichkeit die Erwärmungs-,
Auflösungs-, Abkühlungs-, Ausdampfungs-, und Kristallisationsvorgänge ablaufen.
Im vorliegenden Fall trifft das System CaCl₂-MgCl₂-KCl-NaCl-H₂O zu.
Das anzuwendende Grundprinzip der Extraktion von KCl aus dem Carnallit bei
gleichzeitiger Mitgewinnung des begleitenden Sylvins ist die gezielte Ausnutzung der
Abhängigkeit der Löslichkeit des KCl′s von der Temperatur in einem Kreislaufprozeß
von Erwärmung und Auflösung sowie Abkühlung und Kristallisation.
Das erfindungsgemäße Verfahren wird anhand von Fig. 1 näher erläutert.
In zur Produktion vorbereitete Carnallitkavernen werden mit einem Volumenstrom
von 40-80 m³/h pro Kaverne ein an KCl ungesättigtes carnallitspezifisches
Lösemittel 1 mit folgender Zusammensetzung.
- - CaCl₂: 13 g/1000 g H₂O
- - MgCl₂: 300 g/1000 g H₂O
- - KCl: 76 g/1000 g H₂O
- - NaCl: 56 g/1000 g H₂O
- - Dichte: 1,240 g/cm³
eingepumpt.
Durch das Einpumpen des erwärmten Lösemittels mit 60-80°C wird die
Kavernentemperatur gegenüber der Lagerstättentemperatur (ca. 28°C) auf
ca. 50-60°C erhöht.
Bedingt durch die Temperaturerhöhung erfolgt in der Kaverne 2 eine Auflösung
des Carnallits, die durch die Wahl der speziellen Lösemittelzusammensetzung
selektiv ist, d. h. Halit geht nur in stark eingeschränktem Umfang in Lösung.
Es wird eine Produktionssole 3 folgender Zusammensetzung aus der Kaverne
gewonnen:
- - CaCl₂: 15 g/1000 g H₂O
- - MgCl₂: 306 g/1000 g H₂O
- - KCl: 85 g/1000 g H₂O
- - NaCl: 60 g/1000 g H₂O
- - Dichte: ca. 1,258 g/cm³
- - Temperatur: ca. 55°C
Die Begleitminerale Sylvin und Tachydrit werden aufgrund ihrer guten Löslichkeit mit
aufgelöst.
Die aus der Kaverne 2 gewonnene Produktionssole 3 wird nunmehr einem
Kühlsystem zugeführt, welches aus einem Kühlturm 4 und einem
Kristallisator/Eindicker 5 besteht, die zusammen das Kühlsystem bilden. In diesem
Kühlsystem wird die Produktionssole 3, vorzugsweise in einer Anzahl von Zyklen, die
sich aus der Temperaturdifferenz zwischen Produktionssole und Umgebung dividiert
durch die realisierbare Abkühlspanne pro Durchlauf über einen Kühlturm ergeben,
auf Umgebungstemperatur abgekühlt. Dabei kann die notwendige Anzahl von Zyklen
bei der Abkühlung durch mehrere parallel betriebene Kühlturm-/Kristallisator-
/Eindicker-Einheiten oder durch eine Einheit mit mehrfachem Umwälzen der
Lösungsmengen über den Kühlturm und den Kristallisator/Eindicker realisiert
werden.
Basierend auf dem technischen Grundprinzip der Abkühlung im Kühlturm 4 erfolgt
gleichzeitig eine Wasserverdampfung.
Bedingt durch die Abkühlung und gleichzeitige Wasserverdampfung erfolgt im
Kristallisator/Eindicker 5 die Kristallisation von Feststoff entsprechend dem
Löslichkeitsgleichgewicht im System CaCl₂-MgCl₂-KCl-NaCl-H₂O.
Im Kristallisator/Eindicker 5 erfolgt die Separation von kristallisiertem Feststoff 6 und
kalter Carnallit-Mutterlösung 7.
Die Zusammensetzung ist wie folgt:
- - KCl: 1,5 t pro 100 m³ Produktionssole
- - NaCl: 1,3 t pro 100 m³ Produktionssole
- - Temperatur: ca. 35-40°C
- - CaCl₂: 16 g/1000 g H₂O
- - MgCl₂: 317 g/1000 g H₂O
- - KCl: 71 g/1000 g H₂O
- - NaCl: 48 g/ 1000g H₂O
- - Dichte: ca. 1,265 g/cm³
- - Temperatur: ca. 35-40°C
Der kristallisierte Feststoff ist ein KCl/NaCl-Gemisch, welches zwischengespeichert
und in nachfolgenden Prozeßstufen zu marktfähigen Produkten aufbereitet wird.
Zum Schließen des erforderlichen Prozeßkreislaufes wird nach der Abkühlung und
Abtrennung des KCl′s die Carnallit-Mutterlösung 7 einem Solarpond 8 zugeführt. Im
Solarpond wird mittels Sonnenenergie die Carnallit-Mutterlösung auf 60-80°C
erwärmt, wobei sich eine; Untersättigung an KCl einstellt.
Damit kann die erwärmte Carnallit-Mutterlösung wieder als Lösemittel 1 den
Kavernen zur Auflösung des Carnallites zugeführt werden.
Durch die Führung des Prozesses im Kreislaufbetrieb kommt es zu einer
Aufkonzentrierung der Prozeßlösungen an MgCl₂. Dies ist nur in bestimmten
Prozeßphasen, z. B. nach Spülpausen, wünschenswert. Daher besteht die
Notwendigkeit, die bei der Carnallitauflösung in den Prozeß eingetragene MgCl₂-
Menge wieder aus dem Prozeß auszuführen. Dies wird durch den Abstoß (9) von
kalter Carnallit-Mutterlösung gelöst.
In Abhängigkeit von der erzielten Eindampfung während der Abkühlung der Pro
duktionssole 3 im Kühlturm 4 ergibt sich die Möglichkeit, in den beschriebenen
Kreislaufprozeß Lösungen mit geringerem MgCl₂, die oftmals an KCl höher
konzentriert sind, zum Beispiel Abstoßlösung 10 aus einem Prozeßzyklus, wie im
Ausführungsbeispiel 2 dargelegt, einzuspeisen. Diese sollten in Abhängigkeit vom
KCl-Gehalt an zwei verschiedenen Stellen dem Prozeß zugeführt werden. Im Fall
höherer KCl-Gehalte wird die Zuführung von Lösungen mit geringerem MgCl₂ in die
Produktionssole 3 erfolgen. Im Fall niedriger KCl-Gehalte wird die Zuführung von
Lösungen mit geringerem MgCl₂ in die Carnallit-Mutterlösung 7 vor dem Solar Pond
vorgenommen. Die Entscheidung über höhere oder niedrige KCl-Gehalte ist mit Hilfe
einer Bilanzrechnung des Mischungsprozesses der Lösungen mit geringerem MgCl₂
mit der Carnallit-Mutterlösung zu treffen.
Wird entsprechend der Bilanzierung KCl auskristallisiert, ist der Fall ,,höherer KCl-
Gehalt" gegeben und die Zugabe erfolgt zur Produktionssole 3, ist dagegen keine
KCl-Kristallisation bei der Mischung der Lösungen mit geringerem MgCl₂ mit der
Carnallit-Mutterlösung zu erwarten, ist der Fall "niedriger KCl-Gehalt" gegeben und
die Zugabe erfolgt zur Carnallit-Mutterlösung 7.
Bei einer Abstoßlösung 10 mit nachfolgender Zusammensetzung ist der Fall
"höherer KCl-Gehalt" gegeben.
- - CaCl₂: 3 g/1000 g H₂O
- - MgCl₂: 168 g/1000 g H₂O
- - KCl: 121 g/1000 g H₂O
- - NaCl: 137 g/1000 g H₂O
- - Dichte: ca. 1,235 g/cm³
- - Temperatur: ca. 35-40°C
Auf der Basis einer Wasserbilanz des Prozesses können 25 m³ dieser
Abstoßlösung 10 pro 100 m³ Produktionssole der Produktionssole 3 vor dem
Einspeisen in das Kühlsystem zugegeben werden. Dadurch ändern sich die oben
angegebenen Mengen an kristallisiertem Feststoff 6 und Carnallit-Mutterlösung 7
wie folgt:
- - KCl: 2,7 t pro 100 m³ Produktionssole
- - NaCl: 2,9 t pro 100 m³ Produktionssole
- - Temperatur: ca. 35-40°C
- - CaCl₂: 15 g/1000 g H₂Q
- - MgCl₂: 300 g/1000 g H₂O
- - KCl: 76 g/1000 g H₂O
- - NaCl: 56 g/1000 g H₂O
- - Dichte: ca. 1,261 g/cm³
- - Temperatur: ca. 35-40°C
Der Kreislaufprozeß ist nunmehr nicht nur technisch, sondern auch hinsichtlich
der MgCl₂- und Wasserbilanz geschlossen.
Verallgemeinert bedeutet das, daß im Ausführungsbeispiel 1 der Erwärmungs-,
Aufsättigungs-, Abkühlungs-, Eindampfungs- und Kristallisationszyklus mit dem
vorrangigen Ziel der Aufsättigung, Eindampfung und Abkühlung auf einem
konstanten MgCl₂-Konzentrationsniveau realisiert wird.
Das Ausführungsbeispiel 2 soll eine weitere Variante der Anwendung des erfin
dungsgemäßen Verfahrens ebenfalls am Beispiel der bereits im Ausführungsbeispiel
1 angegeben Carnallitlagerstätte erläutern.
Daher treffen die theoretischen Grundlagen, wie in Ausführungsbeispiel 1 eingangs
beschrieben, auch für das Ausführungsbeispiel 2 zu.
Das Ausführungsbeispiel 2 wird anhand von Fig. 2 näher erläutert.
Generell werden zur Vorbereitung der Kavernen zur Produktion Anfangshohlräume
ausgesolt. Dies geschieht mittels Wasser mit einem Volumenstrom von 5-25 m³/h
pro Kaverne.
Vor dem Einpumpen des Wassers 11 in die Kaverne wird dieses einem Solar
Pond 18 zugeführt. Im Solar Pond wird mittels Sonnenenergie das Wasser 11 auf
60-80°C erwärmt.
Durch das Einpumpen des erwärmten Wassers mit 60-80°C wird die
Kavernentemperatur gegenüber der Lagerstättentemperatur (ca. 28°C) auf
ca. 50-60°C erhöht.
In der Kaverne 12 erfolgt eine Auflösung des Carnallites, die durch die Wahl des
Lösemittels Wasser nichtselektiv ist, d. h. auch der Halit geht weitestgehend in
Lösung.
Es wird eine Produktionssole 13, die hinsichtlich der Zusammensetzung die
Relationen der Minerale in der Lagerstätte widerspiegelt, gewonnen. Als typisch
kann unter Einbeziehung der weiter unten dargestellten Alternative folgende
durchschnittliche Zusammensetzung der Produktionssole 13 angenommen
werden:
- - CaCl₂: 3 g/1000 g H₂O
- - MgCl₂: 127 g/1000 g H₂O
- - KCl: 90 g/1000 g H₂O
- - NaCl: 140 g/1000 g H₂O
- - Dichte: ca. 1,19 g/cm³
- - Temperatur: ca. 55°C
Die Begleitminerale Sylvin und Tachydrit wurden aufgrund ihrer guten Löslichkeit mit
aufgelöst.
Die aus der Kaverne 12 gewonnene Produktionssole 13 wird nunmehr einem
Kühlsystem zugeführt, welches aus einem Kühlturm 14 und einem
Kristallisator/Eindicker 15 besteht. In diesem Kühlsystem wird die Produktionssole 13
mindestens in einer Anzahl von Zyklen, die sich aus der Temperaturdifferenz
zwischen Produktionssole und Umgebung dividiert durch die realisierbare
Abkühlspanne pro Durchlauf über einen Kühlturm ergeben, auf
Umgebungstemperatur abgekühlt und, basierend auf dem technischen Grundprinzip
der Abkühlung im Kühlturm 14, gleichzeitig eingedampft. Im Ergebnis der Abkühlung
und Eindampfung sollte vorzugsweise eine maximale KCl-Konzentration in der
Lösung, die durch das zutreffende Gleichgewichtssystem der Löslichkeit definiert ist,
erreicht werden.
Dabei kann die notwendige Anzahl von Zyklen bei der Abkühlung durch mehrere
parallel betriebene Kühlturm-/Kristallisator-/Eindicker-Einheiten oder durch eine
Einheit mit mehrfachem Umwälzen der Lösungsmengen über den Kühlturm und den
Kristallisator/Eindicker realisiert werden.
Bedingt durch die Abkühlung und gleichzeitige Wasserverdampfung erfolgt im
Kristallisator/Eindicker 15 die Kristallisation von Feststoff entsprechend dem
Löslichkeitsgleichgewicht im System CaCl₂-MgCl₂-KCl-NaCl-H₂O.
Im Kristallisator/Eindicker 15 erfolgt die Separation von kristallisiertem Feststoff 16
und kalter Carnallit-Mutterlösung 17.
Die Zusammensetzung ist wie folgt:
- - KCl: 0 t pro 100 m³ Produktionssole
- - NaCl: 3,3 t pro 100 m³ Produktionssole
- - Temperatur: ca. 35-40°C
- - CaCl₂: 3 g/1000 g H₂O
- - MgCl₂: 168 g/1000 g H₂O
- - KCl: 121 g/1000 g H₂O
- - NaCl: 137 g/1000 g H₂O
- - Dichte: ca. 1,235 g/cm³
- - Temperatur: ca. 35-40°C
Der kristallisierte Feststoff ist in diesem Fall NaCl, welches zwischengespeichert wird
und in nachfolgenden Prozeßstufen zu marktfähigen Produkten aufbereitet wird.
Grundsätzlich kann im Rahmen der technischen Gestaltung des Verfahrens aber
auch ein KCl/NaCl-Gemisch kristallisieren.
Wenn in bestimmten Produktionsphasen wesentlich geringere Konzentrationen der
Produktionssole 13 im Vergleich zu der oben genannten Zusammensetzung
auftreten, kann alternativ durch eine Rückführung eines Teils oder der gesamten
abgekühlten Carnallit-Mutterlösung 17 in den Prozeßkreislauf eine
Aufkonzentrierung bis zum Erreichen einer maximalen KCl-Konzentration in der
Lösung, die durch das zutreffende Löslichkeitssystem definiert ist, realisiert werden.
Die Rückführung der abgekühlten Carnallit-Mutterlösung 17 in den Volumenstrom
des Wassers 11 erfolgt vor dem Solar Pond oder in einem separaten
Solarpond/Kavernen System.
Durch die Führung des Prozesses im Kreislaufbetrieb kommt es zu einer Auf
konzentrierung der Prozeßlösungen. Zur Ausbilanzierung des Prozesses wird
kalte Carnallit-Mutterlösung als Abstoßlösung 10 aus dem Prozeß ausgeführt.
Verallgemeinert bedeutet das, daß im Ausführungsbeispiel 2 der Erwärmungs-,
Aufsättigungs-, Abkühlungs-, Eindampfungs- und Kristallisationszyklus mit dem
vorrangigen Ziel der Aufsättigung und Eindampfung bei einem gleitenden
Eingangskonzentrationsniveau an MgCl₂ realisiert wird.
Das Ausführungsbeispiel 3 erläutert eine weitere Variante der Anwendung des
erfindungsgemäßen Verfahrens ebenfalls am Beispiel der bereits im Ausfüh
rungsbeispiel 1 angegeben Carnallitlagerstätte.
Daher treffen die theoretischen Grundlagen, wie in Ausführungsbeispiel 1 eingangs
beschrieben, auch für das Ausführungsbeispiel 3 zu.
Das Ausführungsbeispiel 3 wird anhand von Fig. 3 näher erläutert.
Zur Ausbilanzierung des Gesamtprozesses hinsichtlich MgCl₂ besteht die
Notwendigkeit, MgCl₂ aus dem Prozeß auszuführen, wie im Ausführungsbeispiel
1 bereits erläutert. Da die aus einem Prozeß analog Ausführungsbeispiel 1
kommende Abstoßlösung 9 für die Deponie im Normalfall noch zu gering
konzentriert ist, wird der Erwärmungs-, Aufsättigungs-, Abkühlungs-,
Eindampfungs- und Kristallisationszyklus mit dem vorrangigen Ziel der
Eindampfung auf maximale MgCl₂-Konzentration gefahren.
Dazu wird Carnallit-Mutterlösung 24 mit Abstoßlösung 9 gemischt und einem
Solarpond 19 zugeführt. Im Solar Pond wird mittels Sonnenenergie das
Lösungsgemisch auf 60-80°C erwärmt und somit die Eindampflösung 20
erzeugt.
Die Eindampflösung 20 wird nunmehr einem Kühlsystem zugeführt, welches aus
einem Kühlturm 21 und einem Kristallisator/Eindicker 22 besteht. In diesem
Kühlsystem wird die Eindampflösung 20 mindestens in einer Anzahl von Zyklen, die
sich aus der Temperaturdifferenz zwischen Eindampflösung und Umgebung dividiert
durch die realisierbare Abkühlspanne pro Durchlauf über einen Kühlturm ergeben,
auf Umgebungstemperatur abgekühlt und basierend auf dem technischen
Grundprinzip der Abkühlung im Kühlturm 21 gleichzeitig eingedampft.
Dabei kann die notwendige Anzahl von Zyklen bei der Abkühlung durch mehrere
parallel betriebene Kühlturm-/Kristallisator-/Eindicker-Einheiten oder durch eine
Einheit mit mehrfachem Umwälzen der Lösungsmengen über den Kühlturm und den
Kristallisator/Eindicker realisiert werden.
Bedingt durch die Abkühlung und gleichzeitige Wasserverdampfung erfolgt im
Kristallisator/Eindicker 22 die Kristallisation von Carnallit entsprechend dem
Löslichkeitsgleichgewicht im System CaCl₂-MgCl₂-KCl-NaCl-H₂O.
Im Kristallisator/Eindicker 22 erfolgt die Separation von kristallisiertem Feststoff 23
und kalter Carnallit-Mutterlösung 24.
Nach der Durchführung von ca. 10 Eindampfzyklen (Erwärmung, Eindampfung
Abkühlung, Kristallisation und Fest/Flüssigtrennung ist folgende Menge an
kristallisiertem Feststoff angefallen und die Zusammensetzung der Carnallit-
Mutterlösung ist wie folgt:
- - Carnallit: 24,5 t pro 100 m³ Abstoßlösung (9)
- - NaCl: 4,5 t pro 100 m³ Abstoßlösung (9)
- - Temperatur: ca. 35-40°C
- - CaCl₂: 32 g/1000 g H₂O
- - MgCl₂: 560 g/1000 g H₂O
- - KCl: 3 g/1000 g H₂O
- - NaCl: 4 g/1000 g H₂O
- - Dichte: ca. 1,355 g/cm³
- - Temperatur: ca. 35-40°C
Der kristallisierte Feststoff ist in diesem Fall ein Carnallit/NaCl-Gemisch₁ welches
zwischengespeichert wird und in nachfolgenden Prozeßstufen zu marktfähigen
Produkten aufbereitet wird.
Durch die Führung des Prozesses im Kreislaufbetrieb kommt es neben der Auf
konzentrierung zu einer erwünschten Reduzierung der Prozeßlösungen auf ca. 50%.
Die obengenannte Konzentration ist geeignet zur Deponie der Carnallit-Mutterlösung
24 in ausgesolte Carnallitkavernen oder in externe Deponiehohlräume. Auch ein
Verkauf 25 dieser hochkonzentrierten Sole ist möglich.
Bei der internen Deponie in ausgesolte Carnallitkavernen fällt infolge der Unter
schichtung und Verdrängung in der Kaverne eine Lösung an, die der
Produktionssole 3 im Ausführungsbeispiel 1 entspricht und dort zusätzlich
eingespeist werden kann.
Claims (18)
1. Verfahren zur soltechnischen Gewinnung von Evaporiten und Aufbereitung von
Salzlösungen,
dadurch gekennzeichnet, daß
ein in Abhängigkeit von der jeweiligen Prozeßphase auszuwählendes
Lösungsmittel in einem Solar Pond mittels Solarenergie über
Umgebungstemperatur auf ca. 60°C-80°C erwärmt wird,
- - das erwärmte Lösungsmittel einer auszusolenden Kaverne zugeführt wird, wobei sich die Kavernentemperatur gegenüber der Lagerstättentemperatur erhöht und eine Aussolung der Kaverne erfolgt,
- - die erwärmte Produktionssole einem Kühlsystem zugeführt und dort bei Umgebungstemperatur unter Wasserverdampfung abgekühlt wird, wobei bedingt durch die Abkühlung eine Kristallisation von Feststoff und anschließend eine Separation von Feststoff und kalter Mutterlösung erfolgt.
2. Verfahren nach Anspruch 1,
dadurch gekennzeichnet, daß
Wasser als Lösungsmittel eingesetzt wird und eine nichtselektive Aussolung
der Kaverne erfolgt.
3. Verfahren nach den Ansprüchen 1 und 2,
dadurch gekennzeichnet, daß
die durch Abkühlung und Separation entstehende kalte Mutterlösung durch
Rückführung in den Solar Pond im Kreislauf geführt wird und/oder als
Abstoßlösung dem Kreislauf einer nebengeschalteten separaten in selektiver
Aussolungsphase befindlichen Anlage zugeführt wird.
4. Verfahren nach den Ansprüchen 1 bis 3,
dadurch gekennzeichnet, daß
die durch Abkühlung und Separation entstehende kalte Mutterlösung als
Abstoßlösung dem Solar Pond und/oder der erwärmten Produktionssole einer
nebengeschalteten, separaten in selektiver Aussolungsphase befindlichen
Anlage zugeführt wird.
5. Verfahren nach Anspruch 1,
dadurch gekennzeichnet, daß
die Phase der selektiven Aussolung der Kaverne in Abhängigkeit von der
Zusammensetzung des Lösungsmittels erfolgt, wobei die Zusammensetzung
des Lösungsmittel in Abhängigkeit von der Lagerstättenzusammensetzung,
Lagerstättentemperatur und dem zutreffenden Gleichgewichtssystem der
Löslichkeit gewählt wird.
6. Verfahren nach Anspruch 5,
dadurch gekennzeichnet, daß
die durch Abkühlung und Separation entstehende kalte Mutterlösung durch
Rückführung in den Solar Pond im Kreislauf geführt wird und/oder als
Abstoßlösung dem Kreislauf einer weiteren nebengeschalteten, separaten
Anlage zugeführt wird.
7. Verfahren nach den Ansprüchen 5 und 6,
dadurch gekennzeichnet, daß
- - die Abstoßlösung in einem Solar Pond mittels Solarenergie über Umgebungstemperatur auf ca. 60°C-80°C erwärmt wird, wobei eine Eindampfsole entsteht,
- - die erwärmte Eindampfsole einem Kühlsystem zugeführt und dort bei Umgebungstemperatur unter Wasserverdampfung abgekühlt wird, wobei bedingt durch die Abkühlung eine Kristallisation von Feststoff und eine Separation von Feststoff und kalter Mutterlösung erfolgt,
- - die kalte Mutterlösung durch Mischung mit der Abstoßlösung und Rückführung in den Solar Pond solange im Kreislauf geführt wird, bis eine für die Weiterverwendung geeignete Aufkonzentrierung und Reduzierung der Lösung erreicht ist.
8. Verfahren nach den Ansprüchen 5 bis 7,
dadurch gekennzeichnet, daß
die Lösung in bereits ausgesolten Kavernen und/oder externen
Deponiehohlräumen deponiert wird.
9. Verfahren nach Anspruch 8,
dadurch gekennzeichnet, daß
bei der Deponie die aus den Kavernen verdrängte Lösung der Produktionssole
eines Prozesses nach Anspruch 1 oder 5 zugesetzt wird.
10. Verfahren nach einem der obigen Ansprüche,
dadurch gekennzeichnet, daß
- - das Lösungsmittel unter Umgehung des Solar Ponds direkt einer auszusolenden heißen Lagerstätte zugeführt wird, wobei eine Aussolung der Kaverne erfolgt,
- - die durch die Lagerstättentemperatur erwärmte Produktionssole einem Kühlsystem zugeführt und dort bei Umgebungstemperatur unter Wasserverdampfung abgekühlt wird, wobei bedingt durch die Abkühlung eine Kristallisation von Feststoff und anschließend eine Separation von Feststoff und kalter Mutterlösung erfolgt.
11. Verfahren zur Aufarbeitung natürlich vorkommender Salzlösungen,
dadurch gekennzeichnet, daß
eine natürlich vorkommende Salzlösung in einem Solar Pond mittels
Solarenergie über Umgebungstemperatur auf ca. 60°C-80°C erwärmt wird, die
erwärmte Produktionssole einem Kühlsystem zugeführt und dort bei
Umgebungstemperatur unter Wasserverdampfung abgekühlt wird, wobei
bedingt durch die Abkühlung eine Kristallisation von Feststoff und anschließend
eine Separation von Feststoff und kalter Mutterlösung erfolgt.
12. Verfahren nach einem der obigen Ansprüche,
dadurch gekennzeichnet, daß
die dem Kühlsystem zugeführten Lösungen in einer Anzahl von Zyklen, die sich
aus der Temperaturdifferenz zwischen Lösung und Umgebung dividiert durch
die realisierbare Abkühlspanne pro Durchlauf über ein Kühlsystem ergeben, auf
Umgebungstemperatur abgekühlt werden.
13. Verfahren nach Anspruch 12,
dadurch gekennzeichnet, daß
die notwendige Anzahl von Zyklen bei der Abkühlung durch mehrere parallel
betriebene Kühlsysteme und/oder durch mehrfaches Umwälzen der Lösungen
in mindestens einem Kühlsystem realisiert wird.
14. Anlage zur soltechnischen Gewinnung von Evaporiten und Aufbereitung der
gewonnenen Salzlösung sowie Aufarbeitung natürlich vorkommender
Salzlösungen, bestehend aus mindestens einem Solar Pond und mindestens
einem Kühlsystem, wobei das Kühlsystem einen Kühlturm umfaßt, der mit einer
Einrichtung technisch verknüpft ist, die geeignet ist, die Übersättigung einer aus
dem Kühlturm austretenden Lösung abzubauen und gleichzeitig die
entstehenden Kristallisate einzudicken.
15. Anlage nach Anspruch 14,
dadurch gekennzeichnet, daß
der Solar Pond Prozeßlösungen unterschiedlicher Dichte mit variierbarer
Schichtdicke umfaßt, wobei die oberste Schicht mit der geringsten Dichte
Wasser ist.
16. Anlage nach einem der obigen Ansprüche,
dadurch gekennzeichnet, daß
die im Kühlsystem integrierte Einrichtung ein Kristallisator oder Eindicker ist.
17. Anlage nach einem der obigen Ansprüche,
dadurch gekennzeichnet, daß
Solar Pond und/oder Kühlturm und/oder unterhalb des Kühlturms angeordnete
Einrichtung über entsprechende Zuführ- bzw. Verbindungsleitungen mit
mindestens einer Salzlagerstätte und/oder mindestens einem Deponiehohlraum
verbunden sind.
18. Anlage nach einem der obigen Ansprüche,
dadurch gekennzeichnet, daß
einzelne zur Anlage gehörende Einrichtungen bei mehreren
nebeneinandergeschalteten Anlagen miteinander in Verbindung stehen.
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DE19631520A DE19631520C2 (de) | 1996-08-03 | 1996-08-03 | Verfahren und Anlage zur soltechnischen Gewinnung von Evaporiten und Aufbereitung von Salzlösungen |
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DE19631520A DE19631520C2 (de) | 1996-08-03 | 1996-08-03 | Verfahren und Anlage zur soltechnischen Gewinnung von Evaporiten und Aufbereitung von Salzlösungen |
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