DE19628715C1 - Verfahren zur Herstellung von nahtlosen Stahlrohren - Google Patents
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Description
Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur Herstellung von nahtlosen Stahlrohren durch
Warmwalzen eines Rundblocks in mehreren Schritten gemäß dem Oberbegriff des
Patentanspruchs 1.
Ein derartiges Verfahren ist aus der DE-FZ.: Stahl und Eisen 104, 1984, Nr. 25-26,
Seiten 1339-1343 bekannt.
Die Herstellung nahtloser Stahlrohre gehört seit vielen Jahren zum allgemeinen Stand
der Technik. Der als Einsatzmaterial verwendete Rundblock wird dabei üblicherweise
n einem Ofen auf eine Temperatur im Bereich von 1220 bis 1350°C erwärmt und
dann durch Schrägwalzen gelocht, so daß sich ein Hohlblock ergibt. Dieser Hohlblock
wird unmittelbar anschließend durch Streckwalzen zu einem längeren rohrförmigen
Zwischenprodukt gestreckt. Das Streckwalzen kann z. B. in einem Rohrkontiwalzwerk
oder in einem Stopfenwalzwerk stattfinden. Danach wird dieses Zwischenprodukt
wieder in einen Ofen eingesetzt und auf eine Temperatur im Bereich von 30 bis 50 K
oberhalb Ar3 nachgewärmt. Anschließend erfolgt eine weitere Warmverformung in
einem Streckreduzierwalzwerk oder in einem Maßwalzwerk, in dem das Rohr zu einem
bereits verwendbaren Endprodukt umgeformt wird. Es ist weiterhin bekannt, in dieser
Weise hergestellte nahtlose Stahlrohre in ihren Abmessungen (Durchmesser und
Wanddicke) durch Kaltverformung zu nahtlosen Präzisionsrohren weiter zu reduzieren.
Aus der US 5 200 005 ist ein Verfahren bekannt, mit dem Bleche mit erhöhter
Festigkeit und Duktilität aus einem sog. IF-Stahl (Interstitial Free) hergestellt werden
können. Derartige Stähle sind zur Herstellung von Tiefziehblechen seit vielen Jahren
bekannt. In einer ersten Variante sieht die US 5 200 005 die Herstellung von
Stahlband durch Vorwalzen bei einer Temperatur von 1260°C und Fertigwalzen bei
etwa 710°C vor. Nach einer zweiten Verfahrensvariante erfolgt das Vorwalzen bei
850°C und das Fertigwalzen bei etwa 700°C.
Eine Herstellung von Stahlrohren aus IF-Stählen ist bisher nicht bekannt geworden.
Dies dürfte einerseits durch den Umstand bedingt sein, daß IF-Stähle von Natur aus
eine vergleichsweise geringe Festigkeit aufweisen. Andererseits lassen sich solche
Stähle unter den üblichen Verfahrensbedingungen der Herstellung nahtloser
Stahlrohre durch Warmwalzen nicht bearbeiten, da ihr Verformungswiderstand zu
gering ist.
Aufgabe der Erfindung ist es, ein Verfahren vorzuschlagen, mit dem Stahlrohre
angehobener Festigkeit und vergleichsweise hoher Duktilität herstellbar sind.
Insbesondere sollen sich diese Rohre für eine mit möglichst geringem Aufwand
durchführbare Weiterverarbeitung durch Kaltumformung eignen.
Gelöst wird diese Aufgabe durch ein Verfahren mit den Merkmalen des
Patentanspruchs 1. Vorteilhafte Weiterbildungen der Erfindung sind in den
Unteransprüchen 2 bis 10 angegeben.
Die Erfindung sieht vor, als Einsatzmaterial für die Herstellung nahtloser Stahlrohre
Rundblöcke aus einem IF-Stahl zu verwenden. Derartige IF-Stähle zeichnen sich
durch sehr geringe Massenanteile der Elemente Kohlenstoff und Stickstoff aus, die
sich auf Zwischengitterplätzen im Eisenkristallgitter (interstitiell) einlagern. Die
Rundblöcke werden in einem Ofen auf Walztemperatur erwärmt. Erfindungsgemäß
liegt die Erwärmungstemperatur erheblich unter den üblichen Temperaturen für
Stahlrundblöcke. Die Ofenziehtemperatur liegt nämlich lediglich im Bereich zwischen
1060 und 1200°C, vorzugsweise bei 1080 bis 1130°C. Mit dieser Temperatur beginnt
das Schrägwalzen, bei dem aus dem Stahlrundblock ein Hohlblock erzeugt wird. Nach
dem Verlassen des Schrägwalzwerks erfolgt ein Strecken dieses Hohlblocks in einem
Streckwalzwerk. Dieses Streckwalzen findet zweckmäßigerweise auf einem
Rohrkontiwalzwerk oder auf einem Stopfenwalzwerk statt. Die Temperatur liegt dabei
oberhalb Ar3. Danach wird der gestreckte Hohlblock in einen Nachwärmofen
eingesetzt, um seine Temperatur zu homogenisieren und um eine Kornfeinung durch
Rekristallisation sicherzustellen. Die Hohlblocktemperatur liegt dabei im Bereich von
780 bis 880°C. Ein besonders bevorzugter Bereich für die
Homogenisierungstemperatur liegt in der Spanne 70 K unterhalb Ar1 bis Ar1.
Unmittelbar danach wird der homogenisierte Hohlblock fertiggewalzt, und zwar
wahlweise durch Streckreduzierwalzen oder durch Maßwalzen. Der Umformgrad bei
diesem Fertigwalzen wird dabei ausreichend groß gewählt, um eine Korngröße von
mindestens der Güte ASTM6 bis zu ASTM9 zu erreichen. Anschließend können die so
erzeugten nahtlosen Stahlrohre an Luft abgekühlt werden.
Die Zusammensetzung des im erfindungsgemäßen Verfahren verwendeten IF-Stahls
ist zweckmäßigerweise wie folgt:
Die erfindungsgemäß durch Warmwalzen hergestellten nahtlosen Stahlrohre lassen
sich in hervorragender Weise durch Kaltumformung zu Präzisrohren weiterverarbeiten.
Bisher wurden solche Präzisrohre üblicherweise aus nahtlosen oder geschweißten
Luppen konventioneller Baustähle durch Kaltziehen hergestellt. Diese Baustähle
enthalten Kohlenstoffanteile, die ganz wesentlich über 0,005% liegen, und werden
daher als Kohlenstoffstähle bezeichnet. Infolge ihres eingeschränkten
Kaltumformvermögens muß das Kaltziehen derartiger Stahlrohre in sehr vielen
Teilschritten (Einzelzüge) durchgeführt werden, wenn Rohre mit besonders kleinem
Durchmesser erzeugt werden sollen, wie dies beispielsweise bei Präzisrohren der Fall
ist, die als Kraftstoffeinspritzrohre oder als Vormaterial zur Niet-Herstellung eingesetzt
werden sollen. Bei Kraftstoffeinspritzrohren wird üblicherweise nach jedem Kaltzug
eine Normalisierungsglühung und anschließend ein Beizen und Bondern durchgeführt.
Der bekannte Verfahrensablauf ist wegen der vielen Arbeitsschritte außerordentlich
kostenintensiv. Hinzu kommt, daß bei der Werkstoffklasse der Baustähle
werkstoffbedingt jede Festigkeitssteigerung mit einer deutlichen Verminderung an
Duktilität verbunden ist. In vielen Anwendungsfällen für Präzisrohre möchte man aber
gleichzeitig gute Festigkeits- und Duktilitätswerte haben. Hier bieten Präzisrohre aus
IF-Stählen den Vorteil, daß die Duktilität infolge Kaltverformung nur vergleichsweise
wenig beeinträchtigt wird.
Bei den nach der Erfindung hergestellten warmgefertigten nahtlosen Stahlrohren
ergeben sich demgegenüber bei einer anschließenden Weiterverarbeitung durch
Kaltumformung ganz wesentliche Kosteneinsparungen. Diese Kaltumformung kann
beispielsweise durch Kaltziehen mit oder ohne Innenwerkzeug erfolgen. Bei jedem
Einzelzug ergibt sich eine Erhöhung der Festigkeit, also eine Erhöhung des
Formänderungswiderstands. Diese Erhöhung ist allerdings erheblich geringer als bei
einem Kohlenstoffstahl. Aus diesem Grunde lassen sich Stahlrohre aus IF-Stählen mit
vergleichsweise deutlich geringerer Anzahl an Einzelzügen auf eine bestimmte
Abmessung reduzieren, als dies bei einem Kohlenstoffstahl der Fall ist. Der
Umformgrad bei jedem Einzelzug kann also größer sein. Weiterhin ist als wesentlich
zu beachten, daß im Mittel deutlich mehr Einzelzüge hintereinander durchgeführt
werden können, ohne daß zuvor durch eine Glühung eine Reduzierung des
Formänderungswiderstandes herbeigeführt werden muß, damit die weitere
Kaltumformung auf noch kleinere Abmessungen erfolgen kann. Zweckmäßigerweise
beträgt das Verhältnis der Anzahl der Verformungsschritte zur Anzahl der Glühungen
mindestens 3, vorzugsweise mindestens 3,5. Die Glühung findet vorzugsweise jeweils
unterhalb der Normalisierungstemperatur statt, insbesondere bei 680-720°C, so daß
die Festigkeitssteigerungen infolge Kaltverformung weitgehend erhalten bleiben. Um
nach der Kaltumformung eine besonders hohe Festigkeit des erzeugten Präzisrohres
zu erreichen, kann nach der letzten Glühung noch eine Kaltumformung in mindestens
3 Verformungsschritten folgen. Dadurch lassen sich ohne weiteres Festigkeitsstufen
erreichen, die mit denen üblicher Baustähle (St37) vergleichbar sind, wobei diese
günstigen Festigkeitswerte begleitet sind von ausgezeichneten Werten der Duktilität.
Insoweit sind die nach dem erfindungsgemäßen Verfahren hergestellten nahtlosen
Präzisrohre den bekannten Präzisrohren aus Kohlenstoffstahl sogar überlegen. Ihre
Herstellung ist insgesamt deutlich billiger, obwohl für die Herstellung des
Stahlvormaterials ein höherer Aufwand getrieben werden muß, da die Gehalte an
Kohlenstoff und Stickstoff auf sehr niedrige Werte abgesenkt werden müssen.
Nachfolgend wird die Erfindung anhand von zwei Ausführungsbeispielen näher
erläutert.
Durch Stranggießen auf einer Rundstranggießanlage wurde ein Rundblock mit
177 mm Durchmesser aus einem IF-Stahl hergestellt, der folgende Zusammensetzung
aufwies:
C|0,003% | |
Si | 0,01% |
Mn | 0,11% |
P | 0,007% |
S | 0,005% |
Alges | 0,024% |
Cu | 0,05% |
Cr | 0,04% |
Ni | 0,03% |
Mo | 0,01% |
V | <0,002% |
Ti | 0,064% |
Nb | 0,0020% |
B | <0,0003% |
N | 0,0046% |
Fe | Rest |
Dieser Rundblock wurde in einen Drehherdofen eingesetzt und auf etwa 1130°C
erwärmt. Der bei dieser Temperatur aus dem Ofen gezogene Rundblock wurde dann
auf einem Schrägwalzwerk gelocht und unmittelbar anschließend auf einem
Rohrkontiwalzwerk zu einem Vorrohr von 119 mm Durchmesser und 6,5 mm
Wanddicke ausgestreckt. Durch diese hohe Verformung stellte sich in dem Vorrohr
eine mittlere Korngröße ein, die etwa der Güte ASTM5 bis ASTM6 entspricht. Nach
Durchlaufen des Rohrkontiwalzwerks wurden die Vorrohre während einer Dauer von
10 min bei etwa 820°C in einem Nachwärmofen hinsichtlich ihrer Temperatur
homogenisiert. Danach erfolgte das Fertigwalzen in einem Streckreduzierwalzwerk auf
einen Durchmesser von 42,4 mm und eine Wanddicke von 5,6 mm. Das so erzeugte
nahtlose Stahlrohr wies eine mittlere Korngröße der Güte ASTM6 auf. Anschließend
konnte das Stahlrohr in insgesamt sechs Einzelzügen auf einer Ziehbank auf eine
Endabmessung von 6,0 mm Durchmesser und 2,0 mm Wanddicke reduziert werden.
Nach dem dritten Kaltzug erfolgte eine Glühung bei 680 bis 720°C. Hätte man ein
vergleichbares Rohr aus einem Stahl St37 hergestellt, wäre eine Kaltverarbeitung
ebenfalls in sechs Kaltzügen möglich gewesen. Allerdings hätten mindestens drei
Zwischenglühungen oberhalb Ac3 erfolgen müssen, um den
Formänderungswiderstand des Materials auf einen für die benutzte Ziehbank
zulässigen Wert zu vermindern.
Aus einem Rundblock gleicher Abmessung und gleicher Zusammensetzung wie im
Beispiel 1 wurde in gleicher Weise wiederum ein Vorrohr von 119 mm Durchmesser
und 6,5 mm Wanddicke hergestellt. Auch die Homogenisierung der Temperatur dieses
Vorrohres erfolgte unter gleichen Bedingungen. In einem Streckreduzierwalzwerk
wurde dann ein Warmrohr unter deutlich stärkerer Verformung hergestellt. Es wies
einen Durchmesser von 33,7 mm und eine Wanddicke von 2,6 mm auf. Die mittlere
Korngröße dieses nahtlosen Warmrohres entsprach der Güte ASTM7. Auch dieses
Nahtlosrohr wurde einer Kaltweiterverarbeitung unterworfen. Es wurden insgesamt
11 Kaltzüge durchgeführt, wobei jeweils nach dem 3., 6. und 8. Zug die Rohre bei 680
bis 720°C geglüht wurden. Die Kaltumformung führte zu Rohren mit nur noch 2,5 mm
Durchmesser und 0,25 mm Wanddicke. Im Falle einer Herstellung derartiger
Präzisrohre in der konventionellen Weise aus einem St37 wären insgesamt
13 Kaltzüge und 5 Glühungen notwendig geworden.
Claims (11)
1. Verfahren zur Herstellung von nahtlosen Stahlrohren durch Warmwalzen eines
Rundblocks in mehreren Schritten, wobei
- - ein Rundblock eingesetzt und in einem Ofen erwärmt wird,
- - der erwärmte Rundblock dann zur Erzeugung eines Hohlblocks einem Schrägwalzen unterzogen wird,
- - der Hohlblock anschließend einem Streckwalzen unterzogen wird,
- - der gestreckte Hohlblock anschließend zur Homogenisierung seiner Temperatur für das weitere Walzen und zur Kornfeinung durch Rekristallisation in einen Nachwärmofen eingesetzt wird,
- - der homogenisierte Hohlblock einem Fertigwalzen durch Streckreduzierwalzen oder Maßwalzen unterzogen wird, und
- - die so erzeugten nahtlosen Stahlrohre an Luft abgekühlt werden,
dadurch gekennzeichnet,
daß der Rundblock aus IF-Stahl (interstitial free) besteht,
daß der Rundblock auf eine Temperatur (Ofenziehtemperatur) im Bereich von 1060 bis 1200°C erwärmt wird,
daß der Hohlblock bei Temperaturen oberhalb Ar3 streckgewalzt wird,
daß im Nachwärmofen eine Temperatur im Bereich von 780 bis 880°C im Hohlblock eingestellt wird und
daß beim Streckreduzierwalzen der Umformgrad des Fertigwalzens so groß gewählt ist, daß eine Korngröße von ASTM6 bis ASTM9 erreicht wird.
daß der Rundblock aus IF-Stahl (interstitial free) besteht,
daß der Rundblock auf eine Temperatur (Ofenziehtemperatur) im Bereich von 1060 bis 1200°C erwärmt wird,
daß der Hohlblock bei Temperaturen oberhalb Ar3 streckgewalzt wird,
daß im Nachwärmofen eine Temperatur im Bereich von 780 bis 880°C im Hohlblock eingestellt wird und
daß beim Streckreduzierwalzen der Umformgrad des Fertigwalzens so groß gewählt ist, daß eine Korngröße von ASTM6 bis ASTM9 erreicht wird.
2. Verfahren nach Anspruch 1,
dadurch gekennzeichnet,
daß die Ofenziehtemperatur 1080 bis 1130°C beträgt.
3. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 2,
dadurch gekennzeichnet,
daß die Homogenisierungstemperatur auf einen Wert eingestellt wird, der
maximal bei Ar1 und minimal 70 K unterhalb Ar1 liegt.
4. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 3,
dadurch gekennzeichnet,
daß ein IF-Stahl mit folgender Zusammensetzung eingesetzt wird:
5. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 3,
dadurch gekennzeichnet,
daß der IF-Stahl folgende Zusammensetzung aufweist:
6. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 5,
dadurch gekennzeichnet,
daß die Stahlrohre nach dem letzten Warmumformschritt einer
Rekristallisationsglühung unterzogen werden.
7. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 6,
dadurch gekennzeichnet,
daß die abgekühlten Stahlrohre durch Kaltumformung mit oder ohne
Innenwerkzeug in Durchmesser und Wanddicke weiter reduziert werden.
8. Verfahren nach Anspruch 7,
dadurch gekennzeichnet,
daß die Kaltumformung in einer Vielzahl von Verformungsschritten erfolgt.
9. Verfahren nach Anspruch 8,
dadurch gekennzeichnet,
daß nach mehreren Verformungsschritten jeweils eine Glühung bei 680 bis
720°C erfolgt, wobei das Verhältnis der Anzahl der Verformungsschritte zur
Anzahl der Glühungen mindestens 3 beträgt.
10. Verfahren nach Anspruch 9,
dadurch gekennzeichnet,
daß nach der letzten Glühung mindestens noch 3 Verformungsschritte folgen.
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