DE19517334A1 - Einstellbarer Verdrängungskompressor der Kolbenbauart - Google Patents
Einstellbarer Verdrängungskompressor der KolbenbauartInfo
- Publication number
- DE19517334A1 DE19517334A1 DE19517334A DE19517334A DE19517334A1 DE 19517334 A1 DE19517334 A1 DE 19517334A1 DE 19517334 A DE19517334 A DE 19517334A DE 19517334 A DE19517334 A DE 19517334A DE 19517334 A1 DE19517334 A1 DE 19517334A1
- Authority
- DE
- Germany
- Prior art keywords
- passage
- pressure
- chamber
- swash plate
- suction
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04B—POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS
- F04B27/00—Multi-cylinder pumps specially adapted for elastic fluids and characterised by number or arrangement of cylinders
- F04B27/08—Multi-cylinder pumps specially adapted for elastic fluids and characterised by number or arrangement of cylinders having cylinders coaxial with, or parallel or inclined to, main shaft axis
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04B—POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS
- F04B27/00—Multi-cylinder pumps specially adapted for elastic fluids and characterised by number or arrangement of cylinders
- F04B27/08—Multi-cylinder pumps specially adapted for elastic fluids and characterised by number or arrangement of cylinders having cylinders coaxial with, or parallel or inclined to, main shaft axis
- F04B27/14—Control
- F04B27/16—Control of pumps with stationary cylinders
- F04B27/18—Control of pumps with stationary cylinders by varying the relative positions of a swash plate and a cylinder block
- F04B27/1804—Controlled by crankcase pressure
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04B—POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS
- F04B49/00—Control, e.g. of pump delivery, or pump pressure of, or safety measures for, machines, pumps, or pumping installations, not otherwise provided for, or of interest apart from, groups F04B1/00 - F04B47/00
- F04B49/22—Control, e.g. of pump delivery, or pump pressure of, or safety measures for, machines, pumps, or pumping installations, not otherwise provided for, or of interest apart from, groups F04B1/00 - F04B47/00 by means of valves
- F04B49/225—Control, e.g. of pump delivery, or pump pressure of, or safety measures for, machines, pumps, or pumping installations, not otherwise provided for, or of interest apart from, groups F04B1/00 - F04B47/00 by means of valves with throttling valves or valves varying the pump inlet opening or the outlet opening
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04B—POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS
- F04B27/00—Multi-cylinder pumps specially adapted for elastic fluids and characterised by number or arrangement of cylinders
- F04B27/08—Multi-cylinder pumps specially adapted for elastic fluids and characterised by number or arrangement of cylinders having cylinders coaxial with, or parallel or inclined to, main shaft axis
- F04B27/14—Control
- F04B27/16—Control of pumps with stationary cylinders
- F04B27/18—Control of pumps with stationary cylinders by varying the relative positions of a swash plate and a cylinder block
- F04B27/1804—Controlled by crankcase pressure
- F04B2027/1809—Controlled pressure
- F04B2027/1813—Crankcase pressure
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04B—POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS
- F04B27/00—Multi-cylinder pumps specially adapted for elastic fluids and characterised by number or arrangement of cylinders
- F04B27/08—Multi-cylinder pumps specially adapted for elastic fluids and characterised by number or arrangement of cylinders having cylinders coaxial with, or parallel or inclined to, main shaft axis
- F04B27/14—Control
- F04B27/16—Control of pumps with stationary cylinders
- F04B27/18—Control of pumps with stationary cylinders by varying the relative positions of a swash plate and a cylinder block
- F04B27/1804—Controlled by crankcase pressure
- F04B2027/1809—Controlled pressure
- F04B2027/1818—Suction pressure
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04B—POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS
- F04B27/00—Multi-cylinder pumps specially adapted for elastic fluids and characterised by number or arrangement of cylinders
- F04B27/08—Multi-cylinder pumps specially adapted for elastic fluids and characterised by number or arrangement of cylinders having cylinders coaxial with, or parallel or inclined to, main shaft axis
- F04B27/14—Control
- F04B27/16—Control of pumps with stationary cylinders
- F04B27/18—Control of pumps with stationary cylinders by varying the relative positions of a swash plate and a cylinder block
- F04B27/1804—Controlled by crankcase pressure
- F04B2027/1822—Valve-controlled fluid connection
- F04B2027/1827—Valve-controlled fluid connection between crankcase and discharge chamber
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04B—POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS
- F04B27/00—Multi-cylinder pumps specially adapted for elastic fluids and characterised by number or arrangement of cylinders
- F04B27/08—Multi-cylinder pumps specially adapted for elastic fluids and characterised by number or arrangement of cylinders having cylinders coaxial with, or parallel or inclined to, main shaft axis
- F04B27/14—Control
- F04B27/16—Control of pumps with stationary cylinders
- F04B27/18—Control of pumps with stationary cylinders by varying the relative positions of a swash plate and a cylinder block
- F04B27/1804—Controlled by crankcase pressure
- F04B2027/1822—Valve-controlled fluid connection
- F04B2027/1831—Valve-controlled fluid connection between crankcase and suction chamber
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04B—POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS
- F04B27/00—Multi-cylinder pumps specially adapted for elastic fluids and characterised by number or arrangement of cylinders
- F04B27/08—Multi-cylinder pumps specially adapted for elastic fluids and characterised by number or arrangement of cylinders having cylinders coaxial with, or parallel or inclined to, main shaft axis
- F04B27/14—Control
- F04B27/16—Control of pumps with stationary cylinders
- F04B27/18—Control of pumps with stationary cylinders by varying the relative positions of a swash plate and a cylinder block
- F04B27/1804—Controlled by crankcase pressure
- F04B2027/184—Valve controlling parameter
- F04B2027/1845—Crankcase pressure
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04B—POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS
- F04B27/00—Multi-cylinder pumps specially adapted for elastic fluids and characterised by number or arrangement of cylinders
- F04B27/08—Multi-cylinder pumps specially adapted for elastic fluids and characterised by number or arrangement of cylinders having cylinders coaxial with, or parallel or inclined to, main shaft axis
- F04B27/14—Control
- F04B27/16—Control of pumps with stationary cylinders
- F04B27/18—Control of pumps with stationary cylinders by varying the relative positions of a swash plate and a cylinder block
- F04B27/1804—Controlled by crankcase pressure
- F04B2027/184—Valve controlling parameter
- F04B2027/1854—External parameters
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04B—POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS
- F04B27/00—Multi-cylinder pumps specially adapted for elastic fluids and characterised by number or arrangement of cylinders
- F04B27/08—Multi-cylinder pumps specially adapted for elastic fluids and characterised by number or arrangement of cylinders having cylinders coaxial with, or parallel or inclined to, main shaft axis
- F04B27/14—Control
- F04B27/16—Control of pumps with stationary cylinders
- F04B27/18—Control of pumps with stationary cylinders by varying the relative positions of a swash plate and a cylinder block
- F04B27/1804—Controlled by crankcase pressure
- F04B2027/1886—Open (not controlling) fluid passage
- F04B2027/189—Open (not controlling) fluid passage between crankcase and discharge chamber
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04B—POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS
- F04B27/00—Multi-cylinder pumps specially adapted for elastic fluids and characterised by number or arrangement of cylinders
- F04B27/08—Multi-cylinder pumps specially adapted for elastic fluids and characterised by number or arrangement of cylinders having cylinders coaxial with, or parallel or inclined to, main shaft axis
- F04B27/14—Control
- F04B27/16—Control of pumps with stationary cylinders
- F04B27/18—Control of pumps with stationary cylinders by varying the relative positions of a swash plate and a cylinder block
- F04B27/1804—Controlled by crankcase pressure
- F04B2027/1886—Open (not controlling) fluid passage
- F04B2027/1895—Open (not controlling) fluid passage between crankcase and suction chamber
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Compressors, Vaccum Pumps And Other Relevant Systems (AREA)
- Control Of Positive-Displacement Pumps (AREA)
Description
Die vorliegende Erfindung bezieht sich auf einen
einstellbaren Verdrängungskompressor der Kolbenbauart.
Insbesondere bezieht sich die Erfindung auf einen
einstellbaren Verdrängungskompressor der Kolbenbauart,
der den Druck in der Kurbelkammer effizient einstellen
kann.
Generell sind Kompressoren in Fahrzeugen eingebaut, um
dem Klimatisierungssystem des Fahrzeugs verdichtetes
Kühlgas zuzuführen. Um die Lufttemperatur innerhalb des
Fahrzeugs auf einen für die Fahrzeuginsassen
komfortablen Wert zu halten, ist es wichtig, einen
Kompressor anzuwenden, dessen Verdrängung steuerbar ist.
Ein bekannter Kompressor dieser Bauart steuert den
Neigungswinkel einer auf einer Antriebswelle schwenkbar
gestützten Taumelscheibe, und zwar basierend auf dem
Unterschied zwischen dem Druck in einer Kurbelkammer und
dem Saugdruck, und wandelt die Drehbewegung der
Taumelscheibe in eine lineare Hin- und Herbewegung jedes
Kolbens um.
Ein herkömmlicher in dem US-Patent Nr. 5 173 032
gezeigter Kompressor der Kolbenbauart verwendet keine
elektromagnetische Kupplung für die Übertragung und
Blockierung der Leistung zwischen einer externen
Antriebsquelle und der Antriebswelle des Kompressors. Die
externe Antriebsquelle ist unmittelbar mit der
Antriebswelle verbunden.
Die kupplungsfreie Struktur mit direkt an der
Antriebswelle gekoppelter Antriebswelle kann
Erschütterungen beseitigen, die durch die EIN-/AUS-Betätigung
einer derartigen Kupplung erzeugt werden. Wenn
ein derartiger Kompressor in einem Fahrzeug verwendet
wird, ist der Komfort für die Insassen verbessert. Die
kupplungsfreie Struktur verringert zudem das
Gesamtgewicht und die Kosten für das Kühlsystem.
Bei einem derartigen kupplungsfreien System läuft der
Kompressor selbst dann, wenn keine Kühlung benötigt wird.
Bei Kompressoren dieser Bauart ist es wichtig, daß, wenn
keine Kühlung notwendig ist, die Ausstoßverdrängung so
weit wie möglich verringert ist, um eine Vereisung des
Verdampfers zu vermeiden. Wenn keine Kühlung erforderlich
ist oder wenn die Möglichkeit von Vereisung besteht,
sollte der Kreislauf des Kühlgases durch den Kompressor
und seinen Außenkühlkreislauf gestoppt werden. Der im
vorhergehend erwähnten US-Patent beschriebene Kompressor
ist entworfen worden, um den Gasstrom vom äußeren
Kühlkreislauf in die Saugkammer unter Verwendung eines
elektromagnetischen Ventils zu blockieren.
Wenn bei dem vorhergehend beschriebenen Kompressor der
Kreislauf des Gases vom äußeren Kühlkreislauf zur
Saugkammer gesperrt ist, fällt der Druck in der
Saugkammer, wobei das auf diesen Druck ansprechende
Steuerventil vollständig öffnet. Die vollständige Öffnung
des Steuerventils gestattet dem Gas in der Ausstoßkammer
in die Kurbelkammer zu strömen, was den Druck innerhalb
der Kurbelkammer anhebt.
Wenn der Druck in der Saugkammer fällt, fällt der
Saugdruck in den Zylinderbohrungen, wodurch der
Unterschied zwischen dem Druck in der Kurbelkammer und
dem Druck in den Zylinderbohrungen ansteigt. Diese
Druckdifferenz minimiert ihrerseits die Neigung der
Taumelscheibe, die die Kolben hin- und herbewegt. Daraus
resultierend wird die Ausstoßverdrängung minimal. Zu
diesem Zeitpunkt ist das für den Kompressor benötigte
Antriebsdrehmoment minimiert, so daß der Leistungsverlust
so weit wie möglich verringert ist.
Wenn der Gasstrom von dem äußeren Kühlkreislauf zur
Saugkammer wieder startet, steigt der Druck in der
Saugkammer, so daß das Steuerventil schließt. Dies
verhindert den Gasstrom von der Ausstoßkammer in die
Kurbelkammer, was den Druck in der Kurbelkammer senkt.
Bei steigendem Druck in der Saugkammer steigt der
Saugdruck in den Zylinderbohrungen ebenfalls. Der
Unterschied zwischen dem Druck in der Kurbelkammer und
dem Druck in den Zylinderbohrungen wird daher kleiner,
wobei der Neigungswinkel der Taumelscheibe maximal wird,
so daß die Ausstoßverdrängung maximiert ist. Zu diesem
Zeitpunkt ist das für den Antrieb des Kompressors
benötigte Drehmoment maximal.
Das vorhergehend erwähnte elektromagnetische Ventil führt
eine einfache EIN-/AUS-Betätigung aus, um den Gasstrom
von dem äußeren Kühlkreislauf in die Saugkammer
augenblicklich zu stoppen oder wieder zu starten.
Demgemäß steigt die von der Saugkammer in die
Zylinderbohrungen zugeführte Gasmenge schlagartig an oder
fällt diese schlagartig. Diese schnelle Änderung in der
in die Zylinderbohrungen strömenden Gasmenge bewirkt eine
schlagartige Änderung in der Ausstoßverdrängung, die den
Ausstoßdruck schnell erhöht oder verringert. Folglich
ändert sich das zum Antrieb des Kompressors benötigte
Antriebsdrehmoment innerhalb kurzer Zeitdauer in großem
Maße, wodurch eine große Erschütterung bewirkt wird.
Demgemäß ist es Aufgabe der vorliegenden Erfindung, einen
Kompressor zu schaffen, der eine schlagartige Veränderung
im für den Antrieb des Kompressors benötigten Drehmoment
unterdrücken kann.
Die Merkmale der vorliegenden Erfindung sind insbesondere
in den beigefügten Ansprüchen bekannt gemacht. Die
Erfindung wird anhand der folgenden Beschreibung der
derzeit bevorzugten Ausführungsbeispiele zusammen mit den
beigefügten Zeichnungen leichter verständlich. Es zeigen:
Fig. 1 eine Seitenquerschnittsansicht eines ganzen
Kompressors gemäß dem ersten Ausführungsbeispiel der
vorliegenden Erfindung;
Fig. 2 eine Querschnittsansicht entlang der Linie 2-2 aus
Fig. 1;
Fig. 3 eine Querschnittsansicht entlang der Linie 3-3 aus
Fig. 1;
Fig. 4 eine Seitenquerschnittsansicht des ganzen
Kompressors, wobei sich dessen Taumelscheibe bei
minimalem Neigungswinkel befindet;
Fig. 5 eine vergrößerte Querschnittsansicht wesentlicher
Teile, die den Kompressor zeigen, dessen Taumelscheibe
sich bei maximalem Neigungswinkel befindet;
Fig. 6 eine vergrößerte Querschnittsansicht wesentlicher
Teile, die den Kompressor zeigt, dessen Taumelscheibe
sich bei minimalem Neigungswinkel befindet;
Fig. 7 eine Seitenquerschnittsansicht eines ganzen
Kompressors gemäß dem zweiten Ausführungsbeispiel;
Fig. 8 eine vergrößerte Querschnittsansicht wesentlicher
Teile, die den Kompressor zeigen, dessen Taumelscheibe
sich bei maximalem Neigungswinkel befindet;
Fig. 9 eine vergrößerte Querschnittsansicht wesentlicher
Teile, die den Kompressor zeigt, dessen Taumelscheibe
sich bei minimalem Neigungswinkel befindet;
Fig. 10 eine vergrößerte Querschnittsansicht wesentlicher
Teile, die den Kompressor zeigt, dessen Taumelscheibe
sich bei minimalem Neigungswinkel befindet;
Fig. 11 eine Seitenquerschnittsansicht eines ganzen
Kompressors gemäß dem dritten Ausführungsbeispiel;
Fig. 12 eine vergrößerte Querschnittsansicht wesentlicher
Teile, die den Kompressor zeigt, dessen Taumelscheibe
sich bei minimalem Neigungswinkel befindet;
Fig. 13 eine vergrößerte Querschnittsansicht wesentlicher
Teile, die den Kompressor gemäß dem vierten
Ausführungsbeispiel zeigt.
Ein Kompressor gemäß einem ersten Ausführungsbeispiel der
vorliegenden Erfindung wird nachstehend anhand der Fig. 1
bis 6 beschrieben. Fig. 1 zeigt eine Querschnittsansicht
des gesamten Kompressors. Der Grundzug des Kompressors
wird anhand der Fig. 1 beschrieben. Ein Zylinderblock 1
bildet einen Teil des Gehäuses des Kompressors. Ein
Vordergehäuse 2 ist an das Vorderende des Zylinderblockes
1 gesichert. Ein Rückgehäuse 3 ist über eine erste Platte
4, eine zweite Platte 60, eine dritte Platte 61 und eine
vierte Platte 6 an das Rückende des Zylinderblocks 1
gesichert. Das Vordergehäuse 2 definiert eine
Kurbelkammer 2a. Eine Antriebswelle 9 ist an dem
Vordergehäuse 2 und dem Zylinderblock 1 drehbar gestützt.
Das Vorderende der Antriebswelle 9 ragt aus der
Kurbelkammer 2a vor, und zwar mit einer an diesem
Vorderende gesicherten Riemenscheibe 10. Die
Riemenscheibe 10 ist über einen Riemen 11 am Motor E
eines Fahrzeugs funktionell gekoppelt.
Ein Stützrohr 2b ragt von dem Vorderende des
Vordergehäuses 2 auf derartige Weise vor, daß es das
Vorderende der Antriebswelle 9 umgibt. Die Riemenscheibe
10 ist über ein Traglager 7 an dem Stützrohr 2b
abgestützt. Durch das Traglager 7 nimmt das Stützrohr 2b
sowohl die Axiallast als auch die auf die Riemenscheibe
10 wirkende Radiallast auf. Zwischen dem Vorderende der
Antriebswelle 9 und dem Vordergehäuse 2 befindet sich
eine Lippendichtung 12, die einen Druckverlust von der
Kurbelkammer 2a verhindert.
Ein Führungsloch 15a ist in dem Mittelabschnitt einer
Taumelscheibe 15 gebildet. Die Taumelscheibe 15 ist
mittels der Antriebswelle 9 auf derartige Weise gestützt,
daß sie entlang der Achslänge dieser Welle 9 über das
Führungsloch 15a verschiebbar und verschwenkbar ist.
Gemäß den Fig. 1 und 2 sind ein Paar von Abstützungen 16
und 17 an der Taumelscheibe 15 gesichert, wobei die
Führungsstifte 18 und 19 an den jeweiligen Abstützungen
16 und 17 befestigt sind. Führungskugeln 18a und 19a sind
an den distalen Enden der jeweiligen Führungsstifte 18
und 19 gebildet. Eine Antriebsplatte 8 ist an der
Antriebswelle 9 befestigt. Die Antriebsplatte 8 hat einen
Stützarm 8a, der von der Antriebsplatte 8 aus in Richtung
auf die Taumelscheibe 15 (nach hinten) vorragt. Ein Paar
von Führungslöchern 8b und 8c ist in dem Arm 8a gebildet,
wobei die Führungskugeln 18a und 19a in den dazugehörigen
Führungslöchern 8b und 8c verschiebbar angebracht sind.
Das Zusammenwirken des Arms 8a und der Führungsstifte 18
und 19 gestattet der Taumelscheibe 15, sich zusammen mit
der Antriebswelle 9 zu drehen und sich bezüglich der
Antriebswelle 9 zu verschwenken.
Eine Vielzahl von Zylinderbohrungen 1a ist in dem
Zylinderblock 1 auf derartiger Weise gebildet, daß sie
mit der Kurbelkammer 2a in Verbindung stehen. Einköpfige
Kolben 22 sind in den dazugehörigen Zylinderbohrungen 1a
enthalten. Die hemisphärischen Abschnitte eines Paars von
Schuhen 23 sind an jedem Kolben 22 in gegenseitig
verschiebbarer Weise angebracht. Die Taumelscheibe 15 ist
zwischen den flachen Abschnitten beider Schuhe 23
gehalten. Demgemäß wird das durch die Drehung der
Antriebswelle 9 erzeugte Taumeln der Taumelscheibe 15
über die Schuhe 23 zu jedem Kolben 22 übermittelt, so daß
sich der Kolben 22 in der dazugehörigen Zylinderbohrung
1a gemäß der Neigung der Taumelscheibe 15 hin- und
herbewegt.
Gemäß den Fig. 1 und 3 sind in dem Rückgehäuse 3 eine
Saugkammer 3a und eine Ausstoßkammer 3b definiert.
Saugöffnungen 4a und Ausstoßöffnungen 4b sind in der
ersten Platte 4 gebildet. Saugventile 60a sind an der
zweiten Platte 60 gebildet, wobei Ausstoßventile 61a an
der dritten Platte 61 gebildet sind. Bewegt sich der
Kolben 22 rückwärts, so zwingt das Kühlgas in der
Saugkammer 3a die Saugventile 60a über die Saugöffnungen
4a zu öffnen und tritt dieses in die Zylinderbohrungen 1a
ein. Bewegt sich der Kolben 22 nach vorne, zwingen die
Kühlgase in den Zylinderbohrungen 1a die Ausstoßventile
61a über die Ausstoßöffnungen 4b zu öffnen und treten
diese in die Ausstoßkammer 3b ein. Da jedes Ausstoßventil
61a an einer Aufnahme 6a an der vierten Platte 6 anstößt,
ist das Öffnungsausmaß des dazugehörigen Ausstoßventils
61a begrenzt.
Ein Axiallager 29 ist zwischen der Antriebsplatte 8 und
dem Vordergehäuse 2 angeordnet. Dieses Axiallager 29
nimmt die Reaktionskompressionskraft auf, die über den
Kolben 22, die Taumelscheibe 15, etc. auf die
Antriebsplatte 8 wirkt.
Gemäß den Fig. 1, 4 und 5 ist eine Verschlußkammer 13 in
dem Mittelabschnitt des Zylinderblocks 1 gebildet, die
sich entlang der Achse der Antriebswelle 9 erstreckt. Ein
zylindrischer Kolben 21 mit einem geschlossenen Ende ist
in der Verschlußkammer 13 verschiebbar untergebracht.
Eine Feder 24 ist zwischen dem Kolben 21 und der
Innenwand der Verschlußkammer 13 angeordnet. Die Feder 24
preßt den Kolben 21 zur Taumelscheibe 15 hin.
Das Hinterende der Antriebswelle 9 ist in den Kolben 21
eingesetzt. Ein Kugellager 25 ist zwischen dem Hinterende
der Antriebswelle 9 und der Innenwand des Kolbens 21
angeordnet. Das Kugellager 25 nimmt Belastungen in
Radialrichtung und in Axialrichtung auf, die auf die
Antriebswelle 9 ausgeübt werden. Das Hinterende der
Antriebswelle 9 ist mittels der Innenwand der
Verschlußkammer 13 gestützt, und zwar über das Kugellager
25 und den Kolben 21. Das Kugellager 25 hat einen an der
Innenwand des Kolbens 21 befestigen Außenring 25a und
einen entlang der Außenfläche der Antriebswelle 9
verschiebbaren Innenring 25b.
Gemäß Fig. 5 ist auf der hinteren Außenfläche der
Antriebswelle 9 ein Stufenabschnitt 9a ausgebildet. Der
Eingriff des Innenrings 25b des Kugellagers 25 und dieser
Stufenabschnitt 9a verhindern die Bewegung des
Kugellagers 25 zur Taumelscheibe 15 (nach vorne).
Gleichzeitig verhindert der Eingriff, daß sich der Kolben
21 zur Taumelscheibe 15 hin bewegt.
Ein Saugdurchlaß 26 ist in dem Mittelabschnitt des
Rückgehäuses 3 gebildet. Dieser Saugdurchlaß 26 steht mit
der Verschlußkammer 13 in Verbindung. Eine
Positionieroberfläche 27 ist am Zylinderblock 1
ausgebildet, und zwar zwischen der Verschlußkammer 13 und
dem Saugdurchlaß 26. Das distale Ende des Kolbens 21 ist
an der Positionieroberfläche 27 anstoßbar. Da das distale
Ende des Kolbens 21 an der Positionieroberfläche 27
anstößt, ist die Bewegung des Kolbens 21 von der
Taumelscheibe 15 weg oder in rückwärtiger Richtung
begrenzt und ist der Saugdurchlaß 26 von der
Verschlußkammer 13 abgetrennt.
Ein Rohr 28 ist zwischen der Taumelscheibe 15 und dem
Kugellager 25 an der Antriebswelle 9 verschiebbar
angebracht. Das Vorderende des Rohrs 28 ist an der
hinteren Endfläche der Taumelscheibe 15 in Anlage
bringbar. Das hintere Ende des Rohrs 28 berührt den
Außenring 25a des Kugellagers nicht, sondern berührt
lediglich den Innenring 25b.
Während sich die Taumelscheibe 15 nach hinten bewegt,
stößt sie an das Rohr 28. Das Rohr 28 drückt seinerseits
den Innenring 25b des Kugellagers 25. Daraus resultierend
bewegt sich der Kolben 21 gegen die Anpreßkraft der Feder
24 zur Positionieroberfläche 27 und stößt das distale
Ende des Kolbens 21 an die Positionieroberfläche 27. Zu
diesem Zeitpunkt ist der Neigungswinkel der Taumelscheibe
15 derart beschränkt, daß er minimiert ist. Der minimale
Neigungswinkel der Taumelscheibe 15 ist etwas größer als
0°. Eine Neigung von 0° ist als Neigung der Taumelscheibe
15 definiert, wenn die Ebene der Taumelscheibe senkrecht
zur Antriebswelle 9 ist.
Wenn der Neigungswinkel der Taumelscheibe 15 das Minimum
erreicht, kommt der Kolben 21 in eine geschlossene
Position, um gemäß Fig. 6 den Saugdurchlaß 26 von der
Verschlußkammer 13 zu trennen. Der Kolben 22 ist zwischen
dieser geschlossenen Stellung und einer Offenstellung
(siehe Fig. 5) bewegbar, die von der geschlossenen
Stellung beabstandet ist, und wird auf die Bewegung der
Taumelscheibe 15 hin positioniert. Gemäß Fig. 1 ist die
Taumelscheibe 15, die an einem Vorsprung 8d der
Antriebsscheibe 8 anstößt, beschränkt, um sich nicht über
einen vorbestimmten maximalen Neigungswinkel zu neigen.
Die Saugkammer 3a ist über ein Verbindungsloch 4c mit der
Verschlußkammer 13 in Verbindung, welche durch die
Einzelplatten 4, 60, 61 und 6 durchgeht. Dieses
Verbindungsloch 4c ist von dem Saugdurchlaß 26
abgesperrt, wenn der Kolben 21 in der geschlossenen
Position ist. Der Saugdurchlaß 26 bildet einen Einlaß, um
das Kühlgas in den Kompressor zu führen. Daher blockiert
der Kolben 21 den Durchlaß des Kühlgases von dem
Saugdurchlaß 26 zur Saugkammer 3a stromabwärts von diesem
Einlaß.
Gemäß Fig. 1 ist ein Durchlaß 30 in der Antriebswelle 9
gebildet. Der Durchlaß 30 verbindet die Kurbelkammer 2a
mit dem Inneren des Kolbens 21. Gemäß den Fig. 1, 4 und 5
ist ein Durchgangsloch 21a in dem distalen Ende des
Kolbens 21 gebildet. Wenn gemäß den Fig. 1 und 5 die
Taumelscheibe 15 bei einem maximalen Neigungswinkel ist,
steht das Innere des Kolbens 21 über das Durchgangsloch
21a mit der Verschlußkammer 13 in Verbindung. Wenn sich
gemäß den Fig. 4 und 6 die Taumelscheibe 15 in minimalem
Neigungswinkel befindet, steht das Innere des Kolbens 21
über das Durchgangsloch 21a mit dem Verbindungsloch 4c in
Verbindung. Demgemäß ist die Kurbelkammer 2a über den
Durchlaß 30, das Innere des Kolbens 21, das
Durchgangsloch 21a und das Verbindungsloch 4c mit der
Saugkammer 3a in Verbindung.
Gemäß den Fig. 1 und 4 verbindet ein
Drucksenkungsdurchlaß 14 die Kurbelkammer 2a mit der
Saugkammer 3a. Ein elektromagnetisches Ventil 32 ist an
das Rückgehäuse 3 angebracht und in der Mitte des
Drucksenkungsdurchlasses 14 angeordnet. Wenn der
Elektromagnet 33 des elektromagnetischen Ventils 32
erregt wird, öffnet ein Ventilkörper 34 ein Ventilloch
32a, wie in Fig. 1 gezeigt. Wenn der Elektromagnet 33
ausgeschaltet ist, schließt der Ventilkörper 34 gemäß
Fig. 4 das Ventilloch 32a. Daher öffnet oder schließt das
elektromagnetische Ventil 32 den Drucksenkungsdurchlaß 14
zwischen der Kurbelkammer 2a und der Saugkammer 3a.
Ein Zufuhrdurchlaß 31 verbindet die Ausstoßkammer 3b mit
der Kurbelkammer 2a. Das Kühlgas in der Ausstoßkammer 3b
wird über den Zufuhrdurchlaß 31 stets in die Kurbelkammer
2a versorgt.
Ein äußerer Kühlkreislauf 35 verbindet den Saugdurchlaß
26 für die Zuführung des Kühlgases in die Saugkammer 3a
mit der Auslaßöffnung 1b für das Ausstoßen des Kühlgases
von der Ausstoßkammer 3b. Im äußeren Kühlkreislauf 35
sind ein Kondensator 36, ein Expansionsventil 37 und ein
Verdampfer 38 vorgesehen. Das Expansionsventil 37 steuert
die Durchflußrate des Kühlgases gemäß einer Änderung im
Gasdruck auf der Auslaßseite des Verdampfers 38.
Ein Temperatursensor 39 ist nahe dem Verdampfer 38
angeordnet. Der Temperatursensor 39 ermittelt die
Temperatur im Verdampfer 38 und gibt ein auf der
ermittelten Temperatur basierendes Signal zu einem
Computer C aus. Ein Motordrehzahlsensor 41 ermittelt die
Drehzahl des Motors E und gibt ein auf der ermittelten
Drehzahl basierendes Signal zu dem Computer C.
Der Computer C steuert das Elektromagnet 33 des
elektromagnetischen Ventils 32. Insbesondere erregt der
Computer C den Elektromagneten 33 oder schaltet diesen
aus, und zwar basierend auf der EIN-Betätigung oder der
AUS-Betätigung eines Wirkschalters 40 für das Einschalten
des Klimatisierungssystems. Wenn die durch den
Temperatursensor 39 ermittelte Temperatur bei
eingeschaltetem Wirkschalter 40 gleich oder kleiner als
ein Sollwert ist, schaltet der Computer C den
Elektromagneten 33 aus. Bei einer Temperatur, die kleiner
oder gleich dem Sollwert ist, kann es im Verdampfer 38
vereisen. Wenn sich ferner die mittels des
Motordrehzahlsensors 41 ermittelte Motordrehzahl bei
eingeschaltetem Wirkschalter 40 schlagartig ändert,
schaltet der Computer C den Elektromagneten 33 aus.
Der Vorgang des Kompressors wird nachstehend beschrieben.
Bezogen auf die Fig. 1 und 5 ist der Elektromagnet 33
erregt und der Drucksenkungsdurchlaß 14 geöffnet. In
diesem Fall strömt das Kühlgas in der Kurbelkammer 2a
über den Drucksenkungsdurchlaß 14 und den Durchlaß 30 zur
Kurbelkammer 3a aus. Daher erreicht der Druck in der
Druckkammer 2a den niedrigen Druck in der Saugkammer 3a,
d. h. den Saugdruck. Daraus resultierend wird die
Differenz zwischen dem Druck in der Kurbelkammer 2a und
dem Druck in den Zylinderbohrungen 1a kleiner und ist der
Neigungswinkel der Taumelscheibe 15 maximiert. Die
Ausstoßverdrängung des Kompressors ist somit maximiert.
Wenn das Gas mit bei maximalem Neigungswinkel gehaltener
Taumelscheibe 15 ausgestoßen wird, während die
Kühlbelastung des Kompressors niedriger wird, fällt die
Temperatur im Verdampfer 38, um sich dem Wert anzunähern,
der ein Vereisen bewirken kann. Wenn die mittels des
Temperatursensors 39 ermittelte Temperatur gleich oder
kleiner dem Sollwert wird, schaltet der Computer c den
Elektromagneten 33 aus. Wenn der Elektromagnet 33
ausgeschaltet ist, ist der Drucksenkungsdurchlaß 14
geschlossen, um die Kurbelkammer 2a von der Saugkammer 3a
zu trennen. Folglich stoppt das Kühlgas in der
Kurbelkammer 2a das Strömen über den
Drucksenkungsdurchlaß 14 in die Saugkammer 3a. Zu diesem
Zeitpunkt wird der Kurbelkammer 2a Durchblasgas von den
Zylinderbohrungen 1a zugeführt. Ferner wird das Kühlgas
von der Ausstoßkammer 3b durch den Zufuhrdurchlaß 31
ebenso zur Kurbelkammer 2a zugeführt. Dies erhöht den
Druck in der Kurbelkammer 2a. Der Unterschied zwischen
dem Druck in der Kurbelkammer 2a und dem Druck in den
Zylinderbohrungen 1a steigt daher an, wobei der
Neigungswinkel der Taumelscheibe 15 kleiner wird.
Während der Neigungswinkel der Taumelscheibe 15 kleiner
wird, wird der Kolben 21 über das Rohr 28 und das
Kugellager 25 nach hinten geschoben. Folglich nähert sich
das distale Ende des Kolbens 21 der Positionieroberfläche
27 an. Diese Bewegung begrenzt schrittweise den
Querschnittsbereich des Durchlasses, der sich von dem
Saugdurchlaß 26 zur Saugkammer 3a erstreckt. Die von dem
Saugdurchlaß 26 in die Saugkammer 3a strömende
Kühlgasmenge verringert sich dadurch allmählich. Daraus
resultierend verringert sich die Menge des Kühlgases, das
von der Saugkammer 3a in die Zylinderbohrungen 1a gesaugt
wird, ebenfalls allmählich, wodurch sich die
Ausstoßverdrängung allmählich verringert. Der
Ausstoßdruck fällt allmählich ab, wobei das für den
Antrieb des Kompressors benötigte Drehmoment allmählich
kleiner wird. Daher ändert sich das Drehmoment in einer
kurzen Zeitdauer nicht merklich.
Wenn das distale Ende des Kolbens 21 an der
Positionieroberfläche 27 anstößt, sperrt gemäß den Fig. 4
und 6 der Kolben 21 den Saugdurchlaß 26 von der
Saugkammer 3a. Folglich hört das Kühlgas auf, von dem
äußeren Kühlkreislauf 35 in die Saugkammer 3a zu strömen
und wird der Neigungswinkel der Taumelscheibe 15 minimal.
Da der minimale Neigungswinkel der Taumelscheibe 15 nicht
bei 0° liegt, wird selbst dann Kühlgas von den
Zylinderbohrungen 1a in die Ausstoßkammer 3b ausgestoßen,
wenn der Neigungswinkel der Taumelscheibe 15 minimiert
wird. Selbst wenn der Neigungswinkel der Taumelscheibe 15
minimiert ist, bestehen daher zwischen der Ausstoßöffnung
3b, der Kurbelkammer 2a und der Saugkammer 3a
Druckdifferenzen.
Das von den Zylinderbohrungen 1a in die Ausstoßkammer 3b
ausgestoßene Kühlgas strömt über den Zufuhrdurchlaß 31 in
die Kurbelkammer 2a. Das Kühlgas in der Kurbelkammer 2a
strömt über den Durchlaß 30 und das Durchgangsloch 21a in
die Saugkammer 3a, wobei das Kühlgas in der Saugkammer 3a
in die Zylinderbohrungen 1a gezogen wird, um zur
Ausstoßkammer 3b ausgestoßen zu werden. Mit einem
Neigungswinkel der Taumelscheibe 15 bei einem minimalen
Winkel werden daher ein Kreislaufpfad gebildet, der die
Ausstoßkammer 3b, den Zufuhrdurchlaß 31, die Kurbelkammer
2a, den Durchlaß 30, das Durchlaßloch 21a, die Saugkammer
3a und die Zylinderbohrungen 1a im Kompressor verbindet.
Das Kühlgas, das zur Ausstoßkammer 3b ausgestoßen wird,
zirkuliert entlang diesem Kreislaufpfad und strömt nicht
zum äußeren Kühlkreislauf 35 aus. Daher tritt keine
Vereisung im Verdampfer 38 auf. Ferner werden die
einzelnen Bewegungsteile des Kompressors mit Hilfe von im
Kühlgas fein verteiltem Schmieröl geschmiert.
Wenn die Kühlbelastung des Kompressors ausgehend vom in
Fig. 4 und 6 gezeigten Zustand steigt, erscheint der
Anstieg als ein Temperaturanstieg im Verdampfer 38. Wenn
die mittels des Temperatursensors 39 ermittelte
Temperatur den Sollwert überschreitet, erregt der
Computer C den Elektromagneten 33. Wenn diese Erregung
eintritt, wird der Drucksenkungsdurchlaß 14 geöffnet. In
diesem Falle strömt das Kühlgas in der Kurbelkammer 2a
über den Drucksenkungsdurchlaß 14 aus der Saugkammer 3a
aus, wobei sich der Druck in der Kurbelkammer 2a dem
Saugdruck annähert. Daraus resultierend wechselt der
Neigungswinkel der Taumelscheibe 15 in Richtung zum
maximalen Neigungswinkel, und zwar ausgehend vom
minimalen Neigungswinkel.
Während der Neigungswinkel der Taumelscheibe 15 steigt,
bewegt sich der Kolben 21 allmählich von der
Positionieroberfläche 27 weg, und zwar aufgrund der
Anpresskraft der Feder 24. Diese Bewegung erhöht
schrittweise den Querschnittsbereich des Durchlasses, der
sich von dem Saugdurchlaß 26 zur Saugkammer 3a erstreckt.
Die von dem Saugdurchlaß 26 in die Saugkammer 3a
strömende Kühlgasmenge erhöht sich dadurch schrittweise.
Daraus resultierend erhöht sich die von der Saugkammer 3a
in die Zylinderbohrungen 1a gezogene Kühlgasmenge
ebenfalls schrittweise, wobei die Ausstoßverdrängung
schrittweise ansteigt. Folglich steigt der Ausstoßdruck
schrittweise an, wobei das Drehmoment, das benötigt wird,
um den Kompressor anzutreiben, schrittweise größer wird.
Daher ändert sich das Drehmoment in einer kurzen
Zeitdauer nicht merklich.
Selbst wenn der Elektromagnet 33 in dem Zustand aus Fig.
5 aufgrund der AUS-Betätigung des Wirkschalters 40 oder
aufgrund einer schlagartigen Änderung in der
Motordrehzahl ausgeschaltet wird, verstellt sich der
Neigungswinkel der Taumelscheibe 15 vom maximalen
Neigungswinkel in Richtung auf den minimalen
Neigungswinkel. Wenn der Wirkschalter 40 eingeschaltet
wird oder die schlagartige Änderung in der Motordrehzahl
im Zustand aus Fig. 6 vorüber ist, ist der Elektromagnet
33 erregt. Wenn die Kühlbelastung des Kompressors dann
groß ist, verstellt sich der Neigungswinkel der
Taumelscheibe 15 in Richtung zum maximalen Neigungswinkel
und zwar ausgehend von dem minimalen Neigungswinkel.
Wenn der Motor E stoppt, hört der Kompressor auf zu
laufen und ist der Elektromagnet 33 ausgeschaltet,
wodurch bewirkt wird, daß sich der Neigungswinkel der
Taumelscheibe 15 zum minimalen Neigungswinkel hin
verstellt. Wird der Kompressor gestoppt, so ist die
Taumelscheibe 15 bei dem minimalen Neigungswinkel
gehalten.
Bei diesem Ausführungsbeispiel wird die Zufuhr des
Kühlgases zur Saugkammer 3a von dem äußeren Kühlkreislauf
35 durch Bewegung des Kolbens 21 auf die Neigung der
Taumelscheibe 15 hin gestattet oder verhindert. Die
Verwendung dieser Kolben 21 verhindert das Vereisen im
Verdampfer 38, wenn keine Kühlbelastung auf den
Kompressor vorhanden ist, und unterdrückt eine
schlagartige Drehmomentänderung, wenn die Taumelscheibe
15 zwischen dem maximalen Neigungswinkel und dem
minimalen Neigungswinkel verstellt wird. Obwohl das
Öffnen und Schließen des Drucksenkungsdurchlasses 14
gemäß einer Änderung in der Kühlbelastung des Kompressors
häufig wiederholt wird, kann die sich nach der Änderung
richtende Erschütterung absorbiert werden, da
schlagartige Änderungen in dem Drehmoment durch
Betätigung des Kolbens 21 unterdrückt werden. Überdies
erfordert dieser Kompressor kein herkömmliches
Steuerventil und kostete daher weniger.
Ein zweites Ausführungsbeispiel der vorliegenden
Erfindung wird nachstehend unter Bezugnahme auf die Fig.
7 bis 10 beschrieben. Bei diesem Ausführungsbeispiel sind
die Elemente, die denen des ersten Ausführungsbeispiels
gleichen, mit gleichen Bezugszeichen bezeichnet und nicht
erklärt.
In diesem zweiten Ausführungsbeispiel ist ein
Verdrängungssteuerventil 43 gemäß Fig. 7 an das
Rückgehäuse 3 angebracht und in der Mitte des
Drucksenkungsdurchlasses 14 angeordnet. Der Druck in der
Kurbelkammer 2a ist mittels dieses Steuerventils 43
gesteuert. Ein Ventilgehäuse 44, das das Steuerventil 43
unterbringt, ist mit einer ersten Öffnung 44a, einer
zweiten Öffnung 44b und einer dritten Öffnung 44c
versehen. Die erste Öffnung 44a steht über den
Drucksenkungsdurchlaß 14 mit der Kurbelkammer 2a in
Verbindung. Die dritte Öffnung 44c steht über den
Drucksenkungsdurchlaß 14 mit der Saugkammer 14 in
Verbindung. Die zweite Öffnung 44b steht über einen
Einlaßdurchlaß 46 mit dem Saugdurchlaß 26 in Verbindung.
Eine Saugdruckermittlungskammer 49 steht mit der zweiten
Öffnung 44b in Verbindung. Der Saugdruck, der
stromaufwärts von der Position vorhanden ist, bei der der
Kolben 21 den Kühlgasdurchlaß (zwischen dem Saugdurchlaß
26 und der Saugkammer 3a) sperrt, steht mit der
Ermittlungskammer 49 in Verbindung. Der Druck in dieser
Ermittlungskammer 49 wirkt über ein Diaphragma 50 gegen
eine Einstellfeder 51. Die Anpresskraft der Einstellfeder
51 wird über das Diaphragma und über eine Stange 52 zu
einem Ventilkörper 53 übermittelt. Die Anpreßkraft einer
Feder 54 wirkt auf den Ventilkörper 53 in
Öffnungsrichtung eines Ventilloches 44e. Gemäß einer
Änderung im Saugdruck in der Ermittlungskammer 49 öffnet
oder schließt der Ventilkörper 53 das Ventilgehäuse 44e.
Wenn das Ventilloch 44e geschlossen ist, ist die erste
Öffnung 44a von der dritten Öffnung 44c getrennt, wodurch
die Kurbelkammer 2a von der Saugkammer 3a getrennt ist.
Bei diesem zweiten Ausführungsbeispiel wird der
Temperatursensor 39 nicht verwendet. Wenn die
Kühlbelastung des Kompressors groß ist und der Saugdruck
groß ist, wobei der Elektromagnet 33 erregt ist, um den
Drucksenkungsdurchlaß 14 zu öffnen, steigt der Druck in
der Ermittlungskammer 49 an, wobei das Öffnungsausmaß des
Ventilloches 44e mittels des Ventilkörpers 53 ansteigt.
Bei steigendem Öffnungsausmaß des Ventilloches 44e steigt
die Kühlgasmenge, die von der Kurbelkammer 2a über den
Drucksenkungsdurchlaß 14 zur Saugkammer 3a ausströmt.
Daraus resultierend fällt der Druck in der Kurbelkammer
2a. Da der Saugdruck in den Zylinderbohrungen 1a hoch
ist, sinkt der Druck zwischen dem Druck in der
Kurbelkammer 2a und dem Druck in den Zylinderbohrungen
1a. Demgemäß wird gemäß Fig. 7 und 8 der Neigungswinkel
der Taumelscheibe 15 größer.
Wenn die Kühlbelastung des Kompressors gering ist und der
Saugdruck gering ist, wird das Öffnungsausmaß des
Ventilloches 44e mittels des Ventilkörpers 53 kleiner und
sinkt die aus der Saugkammer 3a von der Kurbelkammer 2a
ausströmende Kühlgasmenge. Folglich steigt der Druck in
der Kurbelkammer 2a an. Da der Saugdruck in den
Zylinderbohrungen 1a gering ist, steigt die Differenz
zwischen dem Druck in der Kurbelkammer 2a und der Druck
in den Zylinderbohrungen 1a an. Daher wird der
Neigungswinkel der Taumelscheibe 15 kleiner.
Wenn die Kühlbelastung des Kompressors sehr gering ist
und der Saugdruck sehr gering ist, schließt der
Ventilkörper 53 gemäß Fig. 9 das Ventilloch 44e. Wenn der
Elektromagnet 33 ausgeschaltet ist, schließt der
Ventilkörper 34 das Ventilloch 32a, wodurch gemäß Fig. 10
der Drucksenkungsdurchlaß 14 gesperrt ist. Demzufolge
steigt der Druck in der Kurbelkammer 2a an, wobei sich
die Taumelscheibe 15 zum Minimalwinkel bewegt. Wenn der
Elektromagnet 33 von dem in Fig. 10 gezeigten Zustand aus
erregt wird, wird der Drucksenkungsdurchlaß 14 geöffnet
und bewegt sich die Taumelscheibe 15 von ihrem minimalen
Neigungswinkel zum maximalen Neigungswinkel hin. Bei
diesem zweiten Ausführungsbeispiel ist der Neigungswinkel
der Taumelscheibe 15 einstellbar gesteuert und zwar
kontinuierlich zwischen dem maximalen Neigungswinkel und
dem minimalen Neigungswinkel.
Ein drittes Ausführungsbeispiel wird nachstehend unter
Bezugnahme auf die Fig. 11 und 12 beschrieben. Bei diesem
Ausführungsbeispiel sind die Elemente, die denen des
ersten Ausführungsbeispiels gleichen, mit gleichen
Bezugszeichen bezeichnet und nicht erklärt.
In diesem dritten Ausführungsbeispiel ist ein
Verdrängungssteuerventil 43a entlang des
Zufuhrdurchlasses 31 in der Mitte angeordnet, der gemäß
Fig. 11 die Ausstoßkammer 3b und die Kurbelkammer 2a
verbindet. Der Druck in der Ermittlungskammer 49 wirkt
über das Diaphragma 50 gegen die Einstellfeder 51. Die
Anpresskraft der Einstellfeder 51 wird über das
Diaphragma 50 und über die Stange 52 auf den Ventilkörper
53 übermittelt. Die Anpresskraft der Feder 54 wirkt auf
den Ventilkörper 53 in der Schließrichtung eines
Ventilloches 44e. Gemäß einer Änderung im Saugdruck in
der Ermittlungskammer 49 öffnet oder schließt der
Ventilkörper 43 das Ventilloch 44e. Wenn das Ventilloch
44e geschlossen ist, ist die Ausstoßkammer 3b von
Kurbelkammer 2a getrennt.
Wenn die Kühlbelastung des Kompressors groß ist und der
Saugdruck groß ist, steigt der Druck in der
Ermittlungskammer 49 an und wird das Öffnungsausmaß des
Ventilloches 44e mittels des Ventilkörpers 53 geringer.
Während das Öffnungsausmaß des Ventilloches 44e geringer
wird, sinkt die vom der Ausstoßkammer 3b in die
Kurbelkammer 2a strömende Kühlgasmenge. Daraus
resultierend sinkt gemäß Fig. 11 der Druck in der
Kurbelkammer 2a und wird der Neigungswinkel der
Taumelscheibe 15 größer.
Wenn die Kühlbelastung des Kompressors gering ist und der
Saugdruck gering ist, steigt das Öffnungsausmaß des
Ventilloches 44e mittels des Ventilkörpers 43 an und
steigt die von der Ausstoßkammer 3b in die Kurbelkammer
2a strömende Kühlgasmenge an. Demzufolge steigt der Druck
gemäß Fig. 12 in der Kurbelkammer 2a an und wird der
Neigungswinkel der Taumelscheibe 15 geringer.
In diesem dritten Ausführungsbeispiel ist, wie im zweiten
Ausführungsbeispiel, der Neigungswinkel der Taumelscheibe
15 kontinuierlich veränderbar gesteuert, und zwar
zwischen dem maximalen Neigungswinkel und dem minimalen
Neigungswinkel.
Ein viertes Ausführungsbeispiel dieser Erfindung wird
nachstehend anhand der Fig. 13 beschrieben. Bei diesem
Ausführungsbeispiel sind die Elemente, die denen des
ersten Ausführungsbeispiels gleichen, mit gleichen
Bezugszeichen bezeichnet und nicht erklärt.
In diesen vierten Ausführungsbeispiel ist ein Durchlaß
32b im elektromagnetischen Ventil 32 gebildet, wobei der
Durchlaß 30 in der Antriebswelle 9 und das Durchgangsloch
21a in des Kolbens 21 weggelassen sind.
Wenn der Elektromagnet 33 des elektromagnetischen Ventils
32 ausgeschaltet wird, ist der Drucksenkungsdurchlaß 14
gesperrt und steigt der Druck in der Druckkammer 2a an.
Demzufolge wird der Neigungswinkel der Taumelscheibe 15
kleiner und sperrt der Kolben 21 den Saugdurchlaß 26 von
der Saugkammer 3a ab. In diesem Falle strömt das Kühlgas
über den Drucksenkungsdurchlaß 14 und über den Durchlaß
32b aus der Saugkammer 3b aus.
Demzufolge zirkuliert in diesem vierten
Ausführungsbeispiel das Kühlgas entlang des
Kreislaufpfads im Kompressor, wenn die Zufuhr des
Kühlgases von dem äußeren Kühlkreislauf 35 zur Saugkammer
3a blockiert ist. Daher werden die Einzelabschnitte in
dem Kompressor mit Hilfe von im Kühlgas fein verteiltem
Schmieröl geschmiert.
Ein Kompressor hat eine Taumelscheibe 15, die zwischen
einem maximalen und einem minimalen Neigungswinkel
hinsichtlich der Achse der Antriebswelle 9 schwenkbar
ist, und zwar in Übereinstimmung mit einer Differenz
zwischen den Drücken in einer Kurbelkammer 2a und einer
Saugkammer 3a. Ein elektromagnetisches Ventil 32 ist in
einem Druckdurchlaß 14 angeordnet und öffnet oder
schließt den Druckdurchlaß 14 gemäß der Instruktion eines
externen Computers C. Diese Instruktion basiert auf einem
Betriebszustand des Kompressors, so daß das
elektromagnetische Ventil 32 den Druck in der
Kurbelkammer 2a einstellt. Der Druckdurchlaß 14 verbindet
die Kurbelkammer 2a und die Saugkammer 3a. Die
Taumelscheibe 15 ist zum maximalen Neigungswinkel hin
geneigt, sofern der Druckdurchlaß 14 offen ist, um den
Druck in der Kurbelkammer 2a zur Saugkammer 3a hin zu
entspannen. Die Taumelscheibe 15 ist zum minimalen
Neigungswinkel hin geneigt, sofern der Druckdurchlaß 14
geschlossen ist, um den Druck in der Kurbelkammer 2a zu
schließen. Ein Trennelement 21, 24 ist zwischen dem
externen Kreislauf 35 und der Saugkammer 3a angeordnet,
um den externen Kreislauf 35 von der Saugkammer 3a
abzutrennen, und zwar in Verknüpfung mit der
Taumelscheibe 15, die zum minimalen Neigungswinkel hin
angetrieben ist.
Claims (11)
1. Kompressor, mit einer Taumelscheibe (15), die für eine
einstückige Drehung in einer Kurbelkammer (2a) an einer
Antriebswelle (9) angebracht ist, und
einem Kolben (22), der mit der Taumelscheibe (15)
gekoppelt ist und in einer Zylinderbohrung (1a)
angeordnet ist, wobei die Drehung der Antriebswelle (9)
in eine Hin- und Herbewegung des Kolbens (22) umgewandelt
wird, um eine Kapazität der Zylinderbohrung (1a) zu
variieren, um das Gas zu verdichten, das von einem
äußeren Kreislauf mittels einer Saugkammer (3a) zur
Zylinderbohrung (1a) zugeführt wird und in eine
Ausstoßkammer (3b) ausgestoßen wird, wobei die
Taumelscheibe (15) hinsichtlich der Achse der
Antriebswelle (9) zwischen einem maximalen Neigungswinkel
und einem minimalen Neigungswinkel schwenkbar ist, und
zwar in Übereinstimmung mit einer Differenz zwischen den
Drücken in der Kurbelkammer (2a) und der Saugkammer (3a),
wobei die Taumelscheibe (15) die Verdrängung des
Kompressors steuert, um maximal und minimal zu sein,
sofern die Taumelscheibe (15) jeweils am maximalen
Neigungswinkel und am minimalen Neigungswinkel ist, und
wobei ein im Druckdurchlaß (14) angebrachtes
elektromagnetisches Ventil (32) den Druckdurchlaß (14)
wahlweise öffnet und schließt, und zwar in
Übereinstimmung mit dem Befehl eines externen Computers
(C), wobei der Befehl auf einem Betriebszustand des
Kompressors basiert, so daß das elektromagnetische Ventil
(32) den Druck in der Kurbelkammer (2a) einstellt, wobei
der Kompressor dadurch gekennzeichnet ist, daß
der Druckdurchlaß (14) die Kurbelkammer (2a) und die
Saugkammer (3a) verbindet, wobei die Taumelscheibe (15)
zum maximalen Neigungswinkel hin geneigt ist, wenn der
Druckdruchlaß (14) geöffnet ist, um den Druck in der
Kurbelkammer (2a) in die Saugkammer (3a) zu entspannen,
wobei die Taumelscheibe (15) zum minimalen Neigungswinkel
hin geneigt ist, wenn der Druckdurchlaß (14) geschlossen
ist, um den Druck in der Kurbelkammer (2a) zu erhöhen,
und ein Trennelement (21, 24) zwischen dem externen
Kreislauf (35) und der Saugkammer (3a) angebracht ist, um
den externen Kreislauf (35) von der Saugkammer (3a) zu
trennen, und zwar in Verbindung mit der Taumelscheibe
(15), die zum minimalen Neigungswinkel hin angetrieben
wird.
2. Kompressor nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet,
daß das elektromagnetische Ventil (32) erregt wird, um
den Druckdurchlaß (14) zu öffnen, und ausgeschaltet wird,
um den Druckdurchlaß (14) zu schließen.
3. Kompressor nach Anspruch 1 oder 2, gekennzeichnet
durch
einen Innendurchlaß (21a, 30, 31, 32b), der mit dem
externen Kreislauf (35) wahlweise verbunden und
abgetrennt ist, wobei der Innendurchlaß (21a, 30, 31,
32b) einen Entspannungsdurchlaß (21a, 30, 32b)
einschließt, der die Kurbelkammer (2a) mit der Saugkammer
(3a) verbindet, um das Gas in der Kurbelkammer (2a) zur
Saugkammer (3a) zu entspannen,
einen Zufuhrdurchlaß (31), der die Ausstoßkammer (3b) mit
der Kurbelkammer (2a) verbindet, um das verdichtete Gas
von der Ausstoßkammer (3b) zur Kurbelkammer (3a)
zuzuführen, wobei die Taumelscheibe (15) zum minimalen
Neigungswinkel hin geneigt ist, und
einen Kreislaufdurchlaß, einschließlich des
Entspannungsdurchlasses (21a, 30, 32b) und des
Zufuhrdurchlasses (31), wobei der Kreislaufdurchlaß
aufgrund der Trennung des Innendurchlasses (21a, 30, 31,
32b) von dem externen Kreislauf (35) definiert ist.
4. Kompressor nach einem der Ansprüche 1 bis 3,
gekennzeichnet durch ein erstes Steuerventil (43), das in
dem Druckdurchlaß (14) angebracht ist, wobei der
Druckdurchlaß (14) einen Querschnittsbereich hat, der in
Verknüpfung mit dem ersten Steuerventil (43) variabel
ist, das auf den Druck des vom externen Kreislauf (35)
zur Saugkammer (3a) zugeführten Gases hin anspricht.
5. Kompressor nach Anspruch 4, dadurch gekennzeichnet,
daß das erste Steuerventil (43) auf den stromaufwärts von
dem Trennelement (21, 24) erzeugten Druck hin betätigt
wird.
6. Kompressor nach Anspruch 3, gekennzeichnet durch ein
zweites Steuerventil (43A), das in dem Zufuhrdurchlaß
(31) angebracht ist, wobei der Zufuhrdurchlaß (31) einen
Querschnittsbereich hat, der in Verbindung mit dem
zweiten Steuerventil (43A) variabel ist, das auf den
Gasdruck hin anspricht, der von dem externen Kreislauf
(35) zur Saugkammer (3a) zugeführt wird.
7. Kompressor nach Anspruch 6, dadurch gekennzeichnet,
daß das zweite Steuerventil (43A) auf den Druck hin
betätigt wird, der stromaufwärts von dem Trennelement
(21, 24) erzeugt wird.
8. Kompressor nach einem der vorhergehenden Ansprüche,
dadurch gekennzeichnet, daß das Trennelement einen
Saugdurchlaß (26) für die Verbindung der Saugkammer (3a)
mit dem externen Kreislauf (35) und einen Kolben (21)
einschließt, der entlang der Achse der Antriebswelle (9)
bewegbar ist, wobei der Kolben (21) eine Endfläche für
das Schließen des Saugdurchlasses (26) hat und die
Saugkammer (3a) von dem externen Kreislauf (35) trennt,
wenn die Taumelscheibe (15) bei dem minimalen
Neigungswinkel ist.
9. Kompressor nach Anspruch 8, dadurch gekennzeichnet,
daß der Kolben (21) den Saugdurchlaß (26) schließt, um
die Taumelscheibe (15) bei dem minimalen Neigungswinkel
zu halten.
10. Kompressor nach Anspruch 8 oder 9, dadurch
gekennzeichnet, daß der Kolben (21) eine hohle
zylindrische Form aufweist und ein Lager (25) innerhalb
des Kolbens (21) angeordnet ist, um die Antriebswelle (9)
drehbar zu stützen.
11. Kompressor nach Anspruch 10, gekennzeichnet durch ein
Betätigungselement (28), das entlang der Achse der
Antriebswelle (9) für die Übermittlung der
Neigungsbewegung der Taumelscheibe (15) zur Kolben (21)
mittels des Lagers (25) bewegbar ist.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP6098946A JPH07310654A (ja) | 1994-05-12 | 1994-05-12 | クラッチレス片側ピストン式可変容量圧縮機 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE19517334A1 true DE19517334A1 (de) | 1995-11-16 |
DE19517334C2 DE19517334C2 (de) | 1998-11-12 |
Family
ID=14233275
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DE19517334A Expired - Fee Related DE19517334C2 (de) | 1994-05-12 | 1995-05-11 | Taumelscheibenkompressor mit variabler Förderleistung |
Country Status (4)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH07310654A (de) |
KR (1) | KR0146771B1 (de) |
DE (1) | DE19517334C2 (de) |
TW (1) | TW306959B (de) |
Cited By (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP0812987A2 (de) * | 1996-06-07 | 1997-12-17 | Kabushiki Kaisha Toyoda Jidoshokki Seisakusho | Kompressor mit veränderlicher Fördermenge |
EP0814263A2 (de) * | 1996-06-19 | 1997-12-29 | Kabushiki Kaisha Toyoda Jidoshokki Seisakusho | Kompressor mit variabler Fördermenge sowie Montageverfahren |
FR2752020A1 (fr) * | 1996-07-31 | 1998-02-06 | Toyoda Automatic Loom Works | Soupape de commande pour compresseur a deplacement variable |
EP0824191A2 (de) * | 1996-08-12 | 1998-02-18 | Kabushiki Kaisha Toyoda Jidoshokki Seisakusho | Kompressor mit variabler Fördermenge |
EP0844392A3 (de) * | 1996-11-20 | 1999-06-02 | Kabushiki Kaisha Toyoda Jidoshokki Seisakusho | Kompressor mit variabler Fördermenge |
DE19810789C2 (de) * | 1997-03-13 | 2001-04-19 | Toyoda Automatic Loom Works | Kompressorvorrichtung und Kompressor |
DE102019108074B4 (de) | 2018-03-30 | 2021-12-30 | Kabushiki Kaisha Toyota Jidoshokki | Kolbenkompressor |
Families Citing this family (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
TW400919U (en) * | 1996-03-12 | 2000-08-01 | Toyoda Automatic Loom Works | Variable volume capacity typed compressor |
JP4706617B2 (ja) * | 2006-11-03 | 2011-06-22 | 株式会社豊田自動織機 | 圧縮機の吸入絞り弁 |
Citations (9)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE3711979C2 (de) * | 1986-04-09 | 1990-09-13 | Kabushiki Kaisha Toyoda Jidoshokki Seisakusho, Kariya, Aichi, Jp | |
DE4019027A1 (de) * | 1989-06-16 | 1990-12-20 | Toyoda Automatic Loom Works | Taumelscheibenkompressor mit variabler foerderleistung |
DE4033422A1 (de) * | 1990-10-20 | 1992-04-23 | Bosch Gmbh Robert | Taumelscheibenkompressor |
US5173032A (en) * | 1989-06-30 | 1992-12-22 | Matsushita Electric Industrial Co., Ltd. | Non-clutch compressor |
DE4015006C2 (de) * | 1989-05-10 | 1993-03-18 | Kabushiki Kaisha Toyoda Jidoshokki Seisakusho, Kariya, Aichi, Jp | |
DE4344818A1 (de) * | 1992-12-28 | 1994-07-07 | Toyoda Automatic Loom Works | Taumelscheibenverdichter mit verstellbarer Verdrängung |
DE4439512A1 (de) * | 1993-11-05 | 1995-05-11 | Toyoda Automatic Loom Works | Kolbenverdichter mit änderbarer Verdrängung |
DE4446087A1 (de) * | 1993-12-27 | 1995-06-29 | Toyoda Automatic Loom Works | Verdrängungsvariabler Kolbenkompressor |
DE4446832A1 (de) * | 1993-12-27 | 1995-06-29 | Toyoda Automatic Loom Works | Kupplungsloser verdrängungsvariabler Kolbenkompressor |
-
1994
- 1994-05-12 JP JP6098946A patent/JPH07310654A/ja active Pending
-
1995
- 1995-05-10 TW TW084104634A patent/TW306959B/zh active
- 1995-05-11 DE DE19517334A patent/DE19517334C2/de not_active Expired - Fee Related
- 1995-05-11 KR KR1019950011525A patent/KR0146771B1/ko not_active IP Right Cessation
Patent Citations (9)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE3711979C2 (de) * | 1986-04-09 | 1990-09-13 | Kabushiki Kaisha Toyoda Jidoshokki Seisakusho, Kariya, Aichi, Jp | |
DE4015006C2 (de) * | 1989-05-10 | 1993-03-18 | Kabushiki Kaisha Toyoda Jidoshokki Seisakusho, Kariya, Aichi, Jp | |
DE4019027A1 (de) * | 1989-06-16 | 1990-12-20 | Toyoda Automatic Loom Works | Taumelscheibenkompressor mit variabler foerderleistung |
US5173032A (en) * | 1989-06-30 | 1992-12-22 | Matsushita Electric Industrial Co., Ltd. | Non-clutch compressor |
DE4033422A1 (de) * | 1990-10-20 | 1992-04-23 | Bosch Gmbh Robert | Taumelscheibenkompressor |
DE4344818A1 (de) * | 1992-12-28 | 1994-07-07 | Toyoda Automatic Loom Works | Taumelscheibenverdichter mit verstellbarer Verdrängung |
DE4439512A1 (de) * | 1993-11-05 | 1995-05-11 | Toyoda Automatic Loom Works | Kolbenverdichter mit änderbarer Verdrängung |
DE4446087A1 (de) * | 1993-12-27 | 1995-06-29 | Toyoda Automatic Loom Works | Verdrängungsvariabler Kolbenkompressor |
DE4446832A1 (de) * | 1993-12-27 | 1995-06-29 | Toyoda Automatic Loom Works | Kupplungsloser verdrängungsvariabler Kolbenkompressor |
Cited By (15)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP0812987A2 (de) * | 1996-06-07 | 1997-12-17 | Kabushiki Kaisha Toyoda Jidoshokki Seisakusho | Kompressor mit veränderlicher Fördermenge |
EP0812987A3 (de) * | 1996-06-07 | 1999-06-02 | Kabushiki Kaisha Toyoda Jidoshokki Seisakusho | Kompressor mit veränderlicher Fördermenge |
EP0814263A3 (de) * | 1996-06-19 | 1999-06-02 | Kabushiki Kaisha Toyoda Jidoshokki Seisakusho | Kompressor mit variabler Fördermenge sowie Montageverfahren |
EP0814263A2 (de) * | 1996-06-19 | 1997-12-29 | Kabushiki Kaisha Toyoda Jidoshokki Seisakusho | Kompressor mit variabler Fördermenge sowie Montageverfahren |
FR2752020A1 (fr) * | 1996-07-31 | 1998-02-06 | Toyoda Automatic Loom Works | Soupape de commande pour compresseur a deplacement variable |
EP0824191A2 (de) * | 1996-08-12 | 1998-02-18 | Kabushiki Kaisha Toyoda Jidoshokki Seisakusho | Kompressor mit variabler Fördermenge |
EP0824191A3 (de) * | 1996-08-12 | 1999-06-09 | Kabushiki Kaisha Toyoda Jidoshokki Seisakusho | Kompressor mit variabler Fördermenge |
US6135722A (en) * | 1996-08-12 | 2000-10-24 | Kabushiki Kaisha Toyoda Jidoshokki Seisakusho | Positional relationship of a bearing in the shutoff member of a variable displacement compressor |
EP0844392A3 (de) * | 1996-11-20 | 1999-06-02 | Kabushiki Kaisha Toyoda Jidoshokki Seisakusho | Kompressor mit variabler Fördermenge |
US6126406A (en) * | 1996-11-20 | 2000-10-03 | Kabushiki Kaisha Toyoda Jidoshokki Seisakusho | Variable displacement compressor |
CN1088156C (zh) * | 1996-11-20 | 2002-07-24 | 株式会社丰田自动织机制作所 | 变容量压缩机 |
DE19810789C2 (de) * | 1997-03-13 | 2001-04-19 | Toyoda Automatic Loom Works | Kompressorvorrichtung und Kompressor |
US6227812B1 (en) | 1997-03-13 | 2001-05-08 | Kabushiki Kaisha Toyoda Jidoshokki Seisakusho | Refrigerant circuit and compressor |
DE19810789C5 (de) * | 1997-03-13 | 2007-09-20 | Kabushiki Kaisha Toyota Jidoshokki, Kariya | Kompressorvorrichtung und Kompressor |
DE102019108074B4 (de) | 2018-03-30 | 2021-12-30 | Kabushiki Kaisha Toyota Jidoshokki | Kolbenkompressor |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
TW306959B (de) | 1997-06-01 |
DE19517334C2 (de) | 1998-11-12 |
KR0146771B1 (ko) | 1998-08-17 |
KR950033086A (ko) | 1995-12-22 |
JPH07310654A (ja) | 1995-11-28 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
DE69611057T2 (de) | Hubsteuervorrichtung für einen Kolbenverdichter mit variabelem Hub ohne Kupplung | |
DE69728361T2 (de) | Regelventil für einen Kompressor mit veränderlicher Verdrängung | |
DE4439512C2 (de) | Kolbenverdichter mit änderbarer Verdrängung | |
DE19810789C5 (de) | Kompressorvorrichtung und Kompressor | |
DE69909549T2 (de) | Kontrollventil | |
DE60313058T2 (de) | Kapazitätskontrollventil | |
DE4436883C2 (de) | Förderleistungs-Steuerventil für einen mit variabler Förderleistung arbeitenden Taumelscheiben-Kältemittelkompressor | |
DE69508359T2 (de) | Kolbenverdichter mit änderbarer Verdrängung | |
DE3614430C2 (de) | ||
DE3713696C2 (de) | ||
DE3500299C2 (de) | ||
DE3609058C2 (de) | ||
DE60033000T2 (de) | Klimaanlage und Steuerventil in einem variablen Verdrängungskompressor | |
DE69401853T2 (de) | Taumelscheibenverdichter | |
DE69407226T2 (de) | Lageranordnung zur Verwendung in einem Kompressor | |
DE69713197T2 (de) | Kältemittelkreislauf mit Durchgangsregelungsmechanismus | |
DE69819048T2 (de) | Regelventil für einen Verdichter mit veränderlicher Förderleistung und Verfahren zur Herstellung | |
DE19644431A1 (de) | Verstellkompressor | |
DE19713414A1 (de) | Regelventil in einem Verdrängungskompressor mit variabler Förderleistung | |
DE4422649C2 (de) | Verdrängungsvariabler Kolbenkompressor | |
DE4446087C2 (de) | Kompressor | |
DE69731340T2 (de) | Kompressor mit variabler Fördermenge | |
DE4446832C2 (de) | Kupplungsloser verdrängungsvariabler Taumelscheibenkompressor | |
DE19517334C2 (de) | Taumelscheibenkompressor mit variabler Förderleistung | |
DE19514376C2 (de) | Kolbenverdichter mit variabler Verdrängung |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
OP8 | Request for examination as to paragraph 44 patent law | ||
8125 | Change of the main classification |
Ipc: F04B 39/08 |
|
D2 | Grant after examination | ||
8364 | No opposition during term of opposition | ||
8327 | Change in the person/name/address of the patent owner |
Owner name: KABUSHIKI KAISHA TOYOTA JIDOSHOKKI, KARIYA, AICHI, |
|
8339 | Ceased/non-payment of the annual fee |