DE19513767A1 - Verstellbare, hydrostatische Radialkolbenmaschine - Google Patents
Verstellbare, hydrostatische RadialkolbenmaschineInfo
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Description
Die Erfindung geht aus von einer hydrostatischen
Radialkolbenmaschine mit verstellbarem Hubring nach dem
Oberbegriff des Anspruchs 1.
Eine derartige Maschine ist allgemein bekannt. Sie wird in
einer Vielzahl von Anwendungsbereichen der Hydraulik
benutzt, da es durch ihren Einsatz möglich ist den Aufwand
an Steuer- und/oder Regelventilen zu verringern.
Hauptvorteile bei Antrieben mit derartigen
Radialkolbenmaschinen ist neben der Einfachheit der Bauweise
deren Verlustarmut, sowie die schnelle und präzise
elektrische Ansteuerbarkeit der Maschine. Zur Ansteuerung
werden in das Maschinengehäuse integrierte,
druckbeaufschlagte Verstellkolben verwendet, die auf den
äußeren Umfang des Hubrings entlang dessen Verstellrichtung
einwirken. Die Exzentrizität des Hubrings, welche
proportional zur Fördermenge der Maschine ist, läßt sich als
Regelgröße verwenden und wird von einem induktiven
Wegaufnehmer erfaßt. Dieser Istwert wird von einem
elektronischen Regelverstärker mit einem Führungswert
verglichen und dient zur Lageregelung des Hubrings.
In manchen Anwendungsfällen ist es nun ungünstig, daß sich
die induktive Wegmeßeinrichtung nicht anders als in
Verlängerung der Verstellkolben anordnen läßt, wodurch sich
die Maschine in ihrer bereits größten Abmessung weiter
vergrößert. Da die Wegmeßeinrichtung ein zusätzliches
Anbauteil darstellt erhöht sich zudem der Bauaufwand der
Maschine.
Ferner ist nach DE 35 13 736 A1 eine hydrostatische
Radialkolbenpumpe mit einer Meßeinrichtung zur Erfassung der
Exzentrizität eines drehbar gelagerten Exzenterrings
bekannt. Ein hydraulisches Gestänge überträgt dabei die von
der Exzentrizität des Exzenterrings abhängige Auslenkung
eines Geberstößels, welcher sich auf der Innenseite des
Exzenterrings abstützt, auf einen Nehmerstößel. Dieser ist
mit einem Spulenkern versehen, welcher entsprechend der
vorhandenen Exzentrizität am Exzenterring unterschiedlich
tief in eine Meßspule eintaucht und dort ein Meßsignal
auslöst. Diese Meßeinrichtung weist eine Vielzahl von
mechanischen Bauteilen auf und erfordert einen hohen Aufwand
für die hydraulische Kopplung; dabei muß die Signalabnahme
in einer rotierenden Maschinenwelle erfolgen.
Die erfindungsgemäße, elektrohydraulisch verstellbare
Maschine mit den kennzeichnenden Merkmalen des
Hauptanspruchs hat demgegenüber den Vorteil, daß die
eingesetzten Mittel aus kostengünstigen Meßeinrichtungen
bestehen, die in ohnedies vorhandene Bauteile der Maschine
integriert sind oder die diese Bauteile selbst als
Meßwertgeber nutzen. Das Bauvolumen und der Bauaufwand der
Maschine vergrößern sich dadurch nicht.
Weiterhin vorteilhaft ist es, daß ein digitales Meßsignal
vorliegt, das von einer elektronischen Schaltung sowohl zur
Bestimmung der Exzentrizität des Hubrings als auch zur
Drehzahlbestimmung des Rotors und ggf. für zusätzliche
Funktionen, wie z. B. zur Geräuschdämpfung der Maschine
benutzt werden kann.
Wird ein zusätzlicher Meßwertaufnehmer entlang der von der
Verstelleinrichtung vorgegebenen Richtung angeordnet, so
erzeugt er ein von der Exzentrizität des Hubrings
unabhängiges und daher als Bezugsmarke geeignetes Signal;
wird zusätzlich der andere Meßwertaufnehmer in einer
Position angebracht in der die Relativbewegung zwischen
Arbeitskolben und Gleitschuh ein Maximum annimmt, so bietet
diese Anordnung der Meßwertaufnehmer neben einer besonders
exakten Auflösung den Vorteil, daß Drehzahlschwankungen des
Rotors erfaßt werden können, wodurch sich Ungenauigkeiten
bei der Bestimmung der Exzentrizität des Hubrings in der
Auswerteschaltung leichter beseitigen lassen.
Vorteilhaft ist es auch, die Meßwertaufnehmer im Hubring
anzubringen, weil dadurch eine relativ einfache Bauweise
gefördert wird. Für eine einfache Signalweiterleitung
empfiehlt es sich dagegen, mindestens den zur
Verstellrichtung senkrecht angeordneten Meßwertaufnehmer
gehäuseseitig anzubringen.
Weiterhin erwähnenswert ist, daß sich die Meßeinrichtungen
durch eine hohe, dem Anwendungsfall anpaßbare Flexibilität
auszeichnen. Ist eine hohe Auflösung gefragt, so läßt sich
die Anzahl der mit Marken bestückten Gleitschuhe erhöhen
und/oder die Anzahl der Marken pro Gleitschuh kann erhöht
werden.
Günstig ist ferner, daß die Meßeinrichtungen berührungslos
arbeiten und deshalb weder Reibung noch Verschleiß
unterliegen, was einen langlebigen, wartungsarmen
Betrieb gewährleistet.
Weitere vorteilhafte Ausgestaltungen und Weiterbildungen der
Erfindung ergeben sich aus den Unteransprüchen und der
Beschreibung.
Ein Ausführungsbeispiel der Erfindung ist in der Zeichnung
dargestellt und in der nachfolgenden Beschreibung näher
erläutert.
Es zeigen
Fig. 1 eine Radialkolbenmaschine im Querschnitt, in
vereinfachter Darstellung und Fig. 2 ein Diagramm der Signale
der beiden Meßwertaufnehmer in Abhängigkeit der Zeit bzw. des
Verdrehwinkels des Rotors.
Fig. 1 zeigt eine Radialkolbenmaschine 10 deren Gehäuse 11
durch einen nicht dargestellten Deckel verschlossen ist. Im
Gehäuse 11 ist eine nach außen abgedichtete, im
wesentlichen zylindrische Ausnehmung 12 ausgebildet, in die
zentrisch ein im Gehäuse ortsfest gelagerter Steuerzapfen 13
hineinragt. Auf diesem Teil des Steuerzapfens 13 ist ein
Rotor 14 drehbar gelagert, in dem mehrere radial verlaufende
Bohrungen 15 Zylinder bilden, in denen Arbeitskolben 16
gleiten. Diese Arbeitskolben 16 sind gelenkig mit
Gleitschuhen 17 verbunden, die aus den Bohrungen 15 des
Rotors heraus ragen und die mittels nicht näher dargestellten
Halteringen beweglich an einen zylindrischen Hubring 18
gefesselt sind. Die Innenfläche des Hubrings 18 bildet dabei
die Lauffläche für diese Gleitschuhe 17. Der Hubring 18 wird
von zwei im Gehäuse angeordneten, hydraulischen
Verstellkolben 19 u. 20, welche sich diametral
gegenüberliegen und eine Verstelleinrichtung bilden, in
seiner Lage fixiert. Die Position des Hubrings 18 ist
innerhalb der Ausnehmung 12, entlang der von den
Verstellkolben 19 u. 20 vorgegebenen Richtung, variabel.
Parallel zur Verstellrichtung angebrachte Abflachungen am
äußeren Umfang des Hubrings 23 und am Gehäuse 24 dienen als
Führung bei der Verschiebung des Hubrings 18 in
Verstellrichtung und sichern diesen gleichzeitig gegen
Verdrehen. Im Steuerzapfen 13 sind in der Höhe des Rotors
14, in Fig. 1 nicht erkennbare Steuerschlitze ausgebildet,
die über ebenfalls im Steuerzapfen 13 angebrachte
Längskanäle 21 und Durchbrüche mit radial im Gehäuse
verlaufenden, nach außen dringenden Kanälen verbunden sind.
Diese Kanäle stellen Saug- und Druckkanäle dar und führen
das Hydraulikmedium in die Maschine hinein bzw. unter Druck
wieder heraus. Die Winkellage des Rotors 14 auf dem
Steuerzapfen 13 ist so ausgeführt, daß die zwischen den
Steuerschlitzen im Steuerzapfen 13 gelegenen Stege in einem
Bereich liegen, in dem sich die Arbeitskolben 16 in ihren
Totpunkten befinden. Der Rotor 14 wird über eine nicht näher
dargestellte Kupplung von einer im Deckel gelagerten,
ebenfalls nicht dargestellten, Triebwelle in Drehbewegung
versetzt.
Wie Fig. 1 zeigt, weist die Radialkolbenmaschine 10 zur
Erfassung der Exzentrizität 22 des als Verstellorgan
dienenden Hubrings 18 Mittel auf, die aber zwei
Meßeinrichtungen im Hubring 18 und in den Gleitschuhen 17
verfügen.
Diese beiden Meßeinrichtungen sind gemäß Fig. 1 derart
ausgebildet, daß ein erster Gleitschuh 25 und ein zweiter
Gleitschuh 26 mit gleichartigen Meßwertgebern 27 u. 28
ausgerüstet sind. Zwei, diesen Meßwertgebern zugeordnete,
Meßwertaufnehmer 29 u. 30 befinden sich im Hubring 18. Der
erste Meßwertaufnehmer 29 ist in einer Ebene angeordnet, die
senkrecht zur Verstellrichtung verläuft und in der sich auch
die Längsachse 33 des Steuerzapfens befindet. Hier nimmt die
Relativbewegung zwischen Arbeitskolben 16 und Gleitschuh 17
ein Maximum an. Der zweite Meßwertaufnehmer 30 befindet sich
in Richtung der Verstellrichtung, wo zwischen Gleitschuh 17
und Arbeitskolben 16 keine Relativbewegungen stattfinden.
Der Zeitpunkt der Signalauslösung ist hier lediglich von der
Drehzahl des Rotors 14 abhängig, nicht jedoch von der
Exzentrizität 22 des Hubrings 18. Dieses Signal eignet sich
daher besonders als Bezugsmarke aber auch zur exakten
Bestimmung der Rotordrehzahl.
Beide Meßwertaufnehmer 29 u. 30 sind mit einer
elektronischen Auswerteschaltung 34 verbunden, wie dies in
Fig. 1 vereinfacht dargestellt ist.
Die Wirkungsweise der verstellbaren Radialkolbenmaschine 10
wird im Folgenden erläutert, wobei deren grundsätzliche
Funktion in Zusammenhang mit einer hydromechanischen
Verstelleinrichtung als an sich bekannt vorausgesetzt wird.
Bei der in Fig. 1 als linksdrehend dargestellten
Radialkolbenmaschine 10 ist über die Verstelleinrichtungen
19 u. 20 der Hubring 18 maximal nach links ausgestellt,
wodurch sich eine exzentrische Lage von Hubring 18 zu Rotor
14 ergibt.
Die eingangs erwähnte Fesselung der Gleitschuhe 17 an den
Hubring 18 in Verbindung mit dessen exzentrischer Lage zum
Rotor 14 zwingt den, über die Gleitschuhe 17 gelenkig
verbunden Arbeitskolben 16 im Rotor 14, bei dessen
Drehbewegung, eine Hubbewegung in radialer Richtung auf. Je
nachdem, ob die Hubbewegung der Arbeitskolben 16 nach außen
oder nach innen gerichtet ist, d. h. je nachdem, ob der
zwischen Hubring 18 und Rotor 14 vorhandene Spalt sich im
Verlauf der weiteren Rotorumdrehung vergrößert oder
verkleinert, führt der Gleitschuh 17 eine Kippbewegung 36 um
die Achse seines Arbeitskolbens 16 in Drehrichtung oder eine
Kippbewegung 37 entgegen der Drehrichtung des Rotors 14 aus.
Diese Relativbewegung zwischen Arbeitskolben 16 und
Gleitschuh 17 variiert während einer Rotorumdrehung zwischen
einem Minimal- und einem Maximalwert. Wenn sich die
Kolbenachse mit der durch die beiden Verstelleinrichtungen
verlaufenden Achse deckt, was pro Rotorumdrehung für jeden
Arbeitskolben 16 zweimal der Fall ist, findet keine
derartige Relativbewegung statt; es kommt allerdings bei
Erreichen dieser Nullage zu einer Richtungsumkehr der
Relativbewegung.
Der Maximalwert dieser kippenden Relativbewegung zwischen
Arbeitskolben 16 und Gleitschuh 17 verhält sich proportional
zur Exzentrizität des Hubrings und wird bei senkrecht zur
Verstellrichtung stehender Kolbenachse erreicht. Dieser bei
Radialkolbenmaschinen mit Gleitschuhen vorhandene
kinematische Effekt wird nun zur Erfassung der Exzentrizität
22 des Hubrings 18 ausgenutzt, wie dies anhand von Fig. 2
erläutert wird.
Der Meßwertgeber des zweiten Gleitschuhs 28 hat am zweiten
Meßwertaufnehmer 30 einen Spannungsimpuls 41 ausgelöst. Geht
man nun davon aus, daß zwischen Hubring 18 und Rotor 14,
entgegen der Darstellung nach Fig. 1, keine Exzentrizität 22
vorhanden ist, so löst der Meßwertgeber des ersten
Gleitschuhs 27 am ersten Meßwertaufnehmer 29 mit einem
gewissen Zeitverzug einen Spannungsimpuls 42 aus. Die
elektronische Auswerteschaltung 34 erfaßt diesen Zeitverzug
in der Form, daß durch den Spannungsimpuls 41 eine
hochfrequente, elektronische Zähleinrichtung gestartet wird,
die vom Spannungsimpuls 42 wieder gestoppt wird. Die
Zählfrequenz ist dabei so gewählt, daß das Zählergebnis der
vorhandenen Exzentrizität zwischen Hubring und Rotor
entspricht; im beschriebenen Fall muß das Ergebnis demnach
Nullauten.
Wird nun der Hubring 18, gemäß Fig. 1, maximal nach links
verschoben, so erfolgt die dadurch erzeugte Kippbewegung des
Gleitschuhs 25 in Richtung der Laufrichtung des Rotors 14.
Der Spannungsimpuls 41, ausgelöst durch den Meßwertgeber 28,
erfolgt zeitlich genau wie vorher, der Spannungsimpuls 42.1
wird jedoch durch die entstandene Voreilung des Gleitschuhs
25 auf der Zeitachse früher ausgelöst. Der geringere
Zeitverzug zwischen den Signalen 41 und 42.1 führt dazu, daß
die von den Spannungsimpulsen gestartet und gestoppte
Zähleinrichtung nur einen kleineren Wert erreicht, welcher
der vorliegenden Exzentrizität des Hubrings 18 entspricht.
Erfolgt, entgegen der in Fig. 1 dargestellten Ausführung, die
Verschiebung des Hubrings 18 jedoch nach rechts, so kippt
der Gleitschuh 25 entgegengesetzt zur Laufrichtung des
Rotors 14 und der Spannungsimpuls 42.2, welcher die
Stoppbedingung für die Zähleinrichtung in sich trägt,
erfolgt zeitlich später. Das zugehörige Zählergebnis fällt
entsprechend höher aus.
Somit läßt sich die Exzentrizität 22 über den gesamten
Verstellbereich des Hubrings 18 stetig ermitteln.
Zur Drehzahlerfassung werden die Meßsignale des von der
Exzentrizität unabhängig angeordneten Meßwertaufnehmers 30
benutzt. Die Auswerteschaltung erfaßt dazu die Zeit zwischen
zwei aufeinanderfolgenden Meßsignalen und setzt diese in
Bezug auf den dabei vom Rotor 14 überschrittenen Drehwinkel.
Über die Drehzahl des Rotors 14 und die vorliegende
Exzentrizität am Hubring 18 läßt sich der Volumenstrom der
Maschine ermitteln.
Bei einer derartigen Meßeinrichtung hängt das
Abtastintervall zwischen zwei Signalen von der Drehzahl des
Rotors 14 und der Anzahl der Gleitschuhe/Kolben im Rotor 14,
welche mit Meßwertgebern bzw. Marken zur Signalbildung
ausgestattet sind, ab. Bei einer üblichen Industriedrehzahl
von 1500 1/min und bei sieben Kolben läßt sich
beispielsweise ein Abtastintervall von ca. 5,7 ms
darstellen. In vielen Fällen reicht dieses aus, ist jedoch
für eine schnelle Regelung eine kleinere Abtastzeit
erforderlich, so können die Gleitschuhe zur Erhöhung der
Auflösung mit mehreren Marken als Meßwertgeber ausgestattet
werden.
Selbstverständlich sind Änderungen an der gezeigten
Ausführungsform möglich, ohne vom Gedanken der Erfindung
abzuweichen. So kann zum Beispiel die Anzahl der Kolben bzw.
Gleitschuhe auch größer oder kleiner als bei der
dargestellten Ausführungsform sein. Selbstverständlich
können anstelle der Gleitschuhe 25 und 26 auch die anderen
Gleitschuhe zur Signalgewinnung herangezogen werden. Ebenso
ist es vorstellbar die Gleitschuhkanten selbst,
d. h. ohne zusätzliche Marken, zur Signalauslösung
heranzuziehen.
Weiterhin eignen sich für das berührungslose Wirkungsprinzip
der Meßeinrichtung verschiedene Verfahren, wobei ein
induktives, ein optoelektronisches oder ein magnetisches
Wirkungsprinzip vorteilhaft ist.
Claims (10)
1. Verstellbare, hydrostatische Radialkolbenmaschine (10)
mit einem Gehäuse (11), in dem ein drehbar gelagerter Rotor
(14) angeordnet ist, der mit einer Antriebswelle
zusammenwirkt und der in radial angeordneten Bohrungen (15)
Arbeitskolben (16) führt, deren aus den Bohrungen ragende
Enden mit am Kolben gelenkig gelagerten Gleitschuhen (17)
ausgestattet sind, welche sich an der Innenseite eines
Hubrings (18) abstützen, der über eine Einrichtung relativ
zum Rotor (14) exzentrisch verstellbar ist, wobei diese
Einrichtung über mindestens ein Stellglied (19, 20) verfügt,
das auf den Außenumfang des Hubrings (18) entlang dessen
Verstellrichtung einwirkt und mit Mitteln zur Erfassung der
Exzentrizität des Hubrings (18), dadurch gekennzeichnet, daß
die Mittel Meßeinrichtungen aufweisen, welche die
Exzentrizität (22) des Hubrings (18) aus einer
Relativbewegung ableiten, die die Gleitschuhe (17) bei einer
Umdrehung des Rotors (14) relativ zu ihren Arbeitskolben
(16), in oder gegen die Drehrichtung des Rotors (14)
ausführen.
2. Radialkolbenmaschine (10) nach Anspruch 1, dadurch
gekennzeichnet, daß die Meßeinrichtung mindestens einen
Meßwertaufnehmer (29) aufweist, der in einem quer zur
Verstellrichtung liegenden Bereich liegt, in dem die
Relativbewegung zwischen Gleitschuh (17) und Arbeitskolben
(16) möglichst groß ist.
3. Radialkolbenmaschine (10) nach Anspruch 2, dadurch
gekennzeichnet, daß der Meßwertaufnehmer (29) in einer
senkrecht zur Verstellrichtung verlaufenden Ebene liegt, in
der auch die Längsachse (14) des Rotors liegt.
4. Radialkolbenmaschine (10) nach einem der Ansprüche 1 bis
3, dadurch gekennzeichnet, daß ein zweiter Meßwertaufnehmer
(30) vorgesehen ist, der im wesentlichen in der von den
Verstelleinrichtungen (19 und 20) gebildeten Richtung liegt.
5. Radialkolbenmaschine (10) nach einem der Ansprüche 1 bis
4, dadurch gekennzeichnet, daß mindestens ein
Meßwertaufnehmer (29, 30) im Hubring (18) angeordnet ist.
6. Radialkolbenmaschine (10) nach einem der Ansprüche 1 bis
4, dadurch gekennzeichnet, daß mindestens ein
Meßwertaufnehmer (29, 30) gehäusefest angeordnet ist.
7. Radialkolbenmaschine (10) nach einem oder mehreren der
Ansprüche 1 bis 6, dadurch gekennzeichnet, daß als
Meßwertgeber mindestens ein Gleitschuh (17) vorgesehen ist.
8. Radialkolbenmaschine (10) nach Anspruch 7, dadurch
gekennzeichnet, daß jeder Gleitschuh (17) mindestens eine,
insbesondere mehrere Markierungen aufweist.
9. Radialkolbenmaschine (10) nach einen der Ansprüche 1 bis
8, dadurch gekennzeichnet, daß die Meßeinrichtung nach einem
berührungslos arbeitenden Wirkungsprinzip arbeitet.
10. Radialkolbenmaschine (10) nach einem der Ansprüche
5, 7, 8, 9, dadurch gekennzeichnet, daß der Hubring (18) im
Gehäuse (11) gegen Verdrehung gesichert angeordnet ist, wozu
Gleitflächen (23, 24) an Hubring (18) und an Gehäuse (11)
ausgebildet sind, die insbesondere parallel zur
Verstellrichtung verlaufen.
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