DE1537058B2 - Sperrschwinger mit einem ueber einen ladewiderstand mit der steuerelektrode eines transistors verbundenen ladekondensator - Google Patents
Sperrschwinger mit einem ueber einen ladewiderstand mit der steuerelektrode eines transistors verbundenen ladekondensatorInfo
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- DE1537058B2 DE1537058B2 DE1967C0043089 DEC0043089A DE1537058B2 DE 1537058 B2 DE1537058 B2 DE 1537058B2 DE 1967C0043089 DE1967C0043089 DE 1967C0043089 DE C0043089 A DEC0043089 A DE C0043089A DE 1537058 B2 DE1537058 B2 DE 1537058B2
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Description
gen des Sperrschwingers sind in den Unteransprüchen angegeben.
In der Zeichnung ist der Sperrschwinger nach der Erfindung an Hand beispielsweise gewählter Ausführungsformen
und erläuternder Diagramme schematisch vereinfacht dargestellt. Es zeigt
F i g. 1 ein erstes Schaltungsbeispiel eines im weiteren als »Kippschwingungsoszillator« bezeichneten Sperrschwingers
nach der Erfindung,
F i g. 2a und 2b Diagramme der in der Schaltung nach F i g. 1 auftretenden Signale,
F i g. 3 (a) ein äquivalentes Schaltidiagramm des Ausgangsteils der Oszillatorschaltung nach F i g. 1,
F i g. 3 (b) ein Diagramm, das die Verhältnisse zwischen den Ausgangsspannungen während der
entsprechenden Schwingungsperioden darstellt,
Fig.4 eine Fernsehzeilenkippschaltung als Ausführungsform
eines Kippschwingungsoszillators nach F i g. 1 — und weitere Merkmale der Erfindung.
Die in F i g. 1 gezeigte Kippschwingungsoszillatorschaltung besitzt einen Transistor TA (hier npn-Transistor)
und einen Transformator TR mit drei Wicklungen, dessen Wicklung 1 und 2 dazu dient, eine Rückkopplung
vom Kollektor zur Basis des Transistors zu bilden. Eine erste Wicklung 1 des Transformators liegt mit einem
Ende an dem Kollektor des Transistors TA und mit ihrem anderen Ende an Erde. Das Ende einer zweiten
Wicklung 2 liegt über einen Widerstand R 5 an der Basis des Transistors, während das andere Ende an einem
Anschluß eines Ladekondensators C6 liegt, dessen anderer Anschluß geerdet ist. Der gemeinsame
Schaltungsknoten 18 der Transformatorwicklung 2 und des Kondensators C6 ist weiterhin über das Paar der in
Serie geschalteten Widerstände R 7 und R 8, von denen
R 7 einstellbar ist, an einen Schaltarm 9 gelegt, der in einer Stellung geerdet ist und in der anderen Stellung
mit einem Anschluß einer Regelspannung Vas verbunden ist. Wie durch Punkte bei dem Transformator 77?
gekennzeichnet, sind die Wicklungen 1 und 2 gegensinnig gewickelt. Der Transformator 77? besitzt eine
andere Sekundärwicklung 5, die dazu dient, das. Ausgangssignal des Oszillatorsystems abzuleiten, und
die mit einem Lastwiderstand R 10 verbunden gezeigt ist.
Nach einem Merkmal der Erfindung ist die Basis des Transistors TA über einen Zweig geerdet, der die
Serienschaltung einer Diode DIl und eines Paares von
Widerständen R12 und R 13 aufweist. Der Anschlußpunkt
21 der Widerstände R 12 und R 13 ist mit dem Kollektor des Transistors TA über einen Kondensator
C17 verbunden.
Eine Versorgungsspannung (in diesem Beispiel negativ) liegt an dem Anschluß Va, der über einen
Widerstand R 14 mit dem Anschlußpunkt 21 und über einen Widerstand R 15 it dem Emitter des Transistors
TA verbunden ist. Dieser Emitter ist weiterhin über einen Entkoppelkondensator C16 mit Masse verbunden.
Die so beschriebene Oszillatorschaltung ist im allgemeinen üblicher Art, abgesehen von dem Schaltungszweig,
der die Basis des Transistors über die Diode D11 und die Serienschaltung der Widerstände R 12 und
R13 erdet, abgesehen von dem Zweig, der den Kollektor des Transistors mit dem Anschlußpunkt 21
über den Kondensator C17 verbindet, und abgesehen von dem Schaltungszweig, der den Widerstand R15 und
den Kondensator C16 aufweist.
Beim Arbeiten der Schaltung wird angenommen, daß der Schalter 9 in seine untere Stellung geschaltet ist, in der der Schaltarm geerdet ist. Es kann schon gesagt werden, daß, wenn der Schalter 9 in seine obere Stellung geschaltet wird, um so die Steuerspannung Vas über den Schaltarm an den Widerstand R 8 zu legen, das Arbeiten des Systems nicht geändert ist, ausgenommen daß die Zeitparameter des Ausgangssignals geändert sind, wie dies später erscheint.
Beim Arbeiten der Schaltung wird angenommen, daß der Schalter 9 in seine untere Stellung geschaltet ist, in der der Schaltarm geerdet ist. Es kann schon gesagt werden, daß, wenn der Schalter 9 in seine obere Stellung geschaltet wird, um so die Steuerspannung Vas über den Schaltarm an den Widerstand R 8 zu legen, das Arbeiten des Systems nicht geändert ist, ausgenommen daß die Zeitparameter des Ausgangssignals geändert sind, wie dies später erscheint.
In den üblichen Kippschwingungsoszillatorsystemen der allgemeinen Art, auf die die Erfindung angwendet
wird, schließt der Arbeitszyklus des Systems zwei aufeinanderfolgende Phasen oder Perioden ein: Eine
Kippphase, in welcher der Transistor 7*4 gesperrt ist,
und einer Regenerationsphase, in welcher der Transistor leitend ist. Während der Regenerationsphase jeden
Zyklus wird der Kondensator C6 auf eine vorgeschriebene negative Spannung (Vm) über den Widerstand R 5,
wie im folgenden beschrieben werden wird, aufgeladen. Während der folgenden Kipperiode des Zyklus ist
dieser Ladungsweg unterbrochen wegen der Sperrung des Transistors TA und der Kondensator C6 entlädt
sich über die Widerstände R 7 und R 8 nach Masse. Die allgemeine Art dieses eben beschriebenen Arbeit'sganges
findet nicht statt bei Anwesenheit des Schaltungszweiges von der Basis des Transistors TA über die
Diode DIl und die Widerstände R 12 und i?13 nach
Masse, da die Diode nichtleitend bleibt während der Kipperiode. Dies wird erreicht durch passende Wahl der
Widerstandswerte der Widerstände R13, R14 und R 12.
Wenn die Diode DIl während der Kippphase nicht •leitend ist, kann sich der Kondensator C6 nicht über die
Wicklung 2, den Widerstand R 5, die Diode DIl und die
Widerstände R 12 und R 13 entladen, sondern muß sich über die Widerstände R 7 und /?8, wie oben gezeigt,
entladen.
Die Änderungen der Spannung Vis an dem Kondensatoranschluß
18 mit der Zeit sind in F i g. 2 (a) dargestellt. In diesem Diagramm ist die Kippphase der
Schaltung durch die Zeitperiode ii und die Regenerationsphase
als die Zeitperiode h gezeigt Wie gezeigt, hat die Kondensatorspannung VIe einen maximalen
negativen Wert Vm (z.B. -6 Volt) bei Beginn der
Kipperiode und fällt dann exponentiell gemäß dem bekannten Kondensatorentladungsgesetz ab. Die Entladung
findet über die Widerstände R 7 und R 8, wie im vorhergehenden beschrieben, statt. Wenn der Transistor
TA gesperrt ist, bleibt die Transistorbasisspannung Vb im wesentlichen gleich Vie während dieser Kippphase
und folgt im wesentlichen der gleichen exponentiellen Änderungskurve, wie für Vi8 gezeigt.
Zu gewissen Augenblicken, die die Beendigung der ir Periode darstellen, ist das Abfallen der Kondensatorspannung
Vis so weit fortgeschritten, daß die Transistorbasisspannung
Vb im Absolutwert geringer als der Sperrspannungswert des Transistors geworden ist,
wodurch der Transistor leitend wird und die Regenerationsphase des Systems einsetzt. Dies tritt ein, wenn die
Basisspannung Vb (oder die Kondensatorspannung Vie,
die im wesentlichen die gleiche ist) positiver wird, als die Summe der Spannungen Ve-f Vbe, wobei Ve die
Emittervorspannung darstellt, die durch die Versorgungsspannung V2 und den Widerstand R 15 bestimmt
ist, und Vbe die Basis-Emitter-Spannung ist, als Merkmal
des Transistors. Beispielsweise und angenähert dargestellt in dem Diagramm der F i g. 2 (a) kann Ve etwa —3
Volt und Vbe etwa 0,4 Volt sein. Die Zeitdauer fi der
Kipperiode kann aus den bekannten Schaltungskonstanten errechnet werden (diese Rechnung wird später
ausgeführt).
Zu dem Augenblick wird der Transistor TA leitend und ein negativer Impuls von der Versorgungsklemme
V3 über den Widerstand RiS und den leitenden
Transistor und die Transformatorwicklung 1 nach Masse übertragen. Die Spannung an dem Kollektoranschluß
des Transistors, der sich während der Kippphase im wesentlichen auf Massepotential befand, fällt stark
ab mit einem negativen Abfall AV\. Der negative
Spannungsimpuls Δ Vi, der so über die Primärwicklung 1 des Transformators erscheint, induziert einen positiven
Spannungsimpuls Δ V2 in der Sekundärwicklung 2. Der
induzierte Impuls ist wegen des umgekehrten Wicklungssinns positiv. Wenn ti\ und n2 die Zahl der
Windungen in den Wicklungen 1 und 2 ist, dann wird
Δν2=-(η2Ιη\)Δνχ.
Die Spannungsimpulse Δ V\ und Δ V2 entgegengesetzter
Polarität sind durch die senkrechten führenden Kanten der Rechteckwellenformen dargestellt, die jeweils in
vollen und gestrichelten Linien in F i g. 2 (b) gezeigt sind. Der Impuls positiver Spannung Δ Vi erscheint an dem
Schaltungsknoten 19 zwischen dem Widerstand R 5 und der Sekundärwicklung 2 des Transformators. Dieser
Schaltungsknoten 19 wurde auf einem Potential gehalten, das im wesentlichen gleich der Spannung Vis
des Kondensators am Anschluß 18 und der Transistorbasisspannung Vb während der Kipperiode war. Hinsichtlich
der steilen Übergangsart des Spannungsimpulses Δν2 wirken die Kondensatorn C 6 und C16
demgegenüber als scheinbare Kurzschlüsse, und daher kann eine geschlossene Schleife von dem Schaltungsknoten 19 über den Widerstand R 5, die Basisemitterverbindung
des leitenden Transistors TA, den Kondensator C16 nach Masse und dann von Masse über den
Kondensator C6 und die Transformatorwicklung 2 zurück zum Schaltungsknoten 19 geführt werden.
Ein mit Ir5 bezeichneter Strom fließt daher durch den
Widerstand R5. Die Diode DiI ist im wesentlichen
gleichzeitig mit dem Transistor TA durch Anlegen einer negativen Spannung von dem Kollektoranschluß über
den Koppelkondensator C17 zu dem Anschlußpunkt 21 leitend gehalten. Daher teilt sich der über den
Widerstand R 5 erscheinende Strom Irs zwischen zwei
parallelen Schaltungszweigen auf, von denen der eine über die Basisemitterschicht des Transistors TA und den
Kondensator C16 nach Masse und der andere über die Diode Pll und die Widerstände J? 12 und Λ13 nach
Masse geht. Der Strom durch den ersten Transistor-Zweig ist mit h bezeichnet und dient dazu, eine
zusätzlich positive Vorspannung an die Transistorbasis anzulegen, wodurch der Transistor schnell leitend wird,
so daß er während der Regenerationsphase der Schaltung ein Stadium maximaler konstanter Leitfähigkeit
durch einen kumulativen Effekt behält
Der durch den zweiten parallelen Schaltungszweig (Dioden-Zweig) fließende Strom ist mit Id bezeichnet
Dieser Strom behält gemäß einem Merkmal der Erfindung einen annähernd konstanten Wert während
der Regenerationsphase (Periode t2).
Während der Regenerationsperiode t2 wird die
Spannungsdifferenz an der Wicklung 1 auf dem konstanten Wert 4 V\ durch gleichmäßige Stromversorgung
von der Spannungsquelle Va über den Widerstand R15 und den leitenden Transistor TA gehalten. Daher
wird die induzierte Spannungsdifferenz an der Sekundärwicklung 2 ebenfalls konstant gehalten auf dem
positiven Wert Δ V2, wie in F i g.'2 (b) gezeigt Auf Grund
dieses beständigen Spannungsabfalls /4V2, der den
Anschluß 18 auf einer negativeren Spannung als den Anschluß 19 hält, fließt beständig ein Strom Irs von dem
Anschluß 18 über die Wicklung 2 und den Widerstand R 5, wodurch der Anschluß 18 und daher die obere Seite
des Kondensators C6 auf ein negatives Potential geladen wird. Das Anwachsen der negativen Kondensatorladung
während der Regenerationsperiode (Zeit fe) des Zyklus ist als die umgekehrte Exponentialkurve
ίο während der ^-Periode in F i g. 2 (a) gezeigt Mit dem
Zunehmen der negativen Ladung an dem Kondensatoranschluß 18 nimmt der Ladestrom Irs ab.
Wenn Irs = h+Id und wenn Id im wesentlichen
konstant ist, dann ist es klar, daß das Abnehmen des Ladestroms Irs ein entsprechendes Abnehmen des an
die Basis des Transistors TA gelegten Stromes h
bewirkt. Das Basispotential fällt daher auf einen Wert ab, der unterhalb der Leitschwelle liegt Wenn dies
geschieht, beginnt die Leitfähigkeit des Transistors abzunehmen, und der Transistor wird schnell gesperrt
durch einen kumulativen Effekt. Dies ist der Fall, da ein geringer Abfall der Transistorleitfähigkeit unterhalb des
konstanten Leitwertes ein entsprechendes Abfallen der Spannungsdifferenz zlVi und daher ebenso der Span- (
nungsdifferenz Δ V2 bewirkt, die ihrerseits den Strom Irs
und daher den an der Transistorbasis liegenden Strom h begrenzen, wodurch der Anfangseffekt verstärkt wird.
Der Transistor ist nun gesperrt, und eine neue Kipperiode des Arbeitszyklus des Systems setzt ein.
Ein wesentliches Merkmal in dem im vorhergehenden beschriebenen Arbeitsvorgang ist darin zu sehen, daß
.der hier mit Id bezeichnete Strom, der durch den Schaltungszweig Dii-Ri2-RiZ fließt einen vorgeschriebenen
hohen Wert beim Beginn der Regerierationsperiode t2 erreichen soll und diesen Wert während
dieser Periode beibehalten soll. Diese Funktion des verbesserten Systems ist folgendermaßen verbessert:
Sobald der Transistor TA beim Beginn der Regenerationsperiode
leitend wird, erscheint ein negativer Spannungsimpuls Δ Vi am Kollektoranschluß des Transistors
(wie im vorhergehenden beschrieben). Dieser Spannungsimpuls wird über den Koppelkondensator
C17 an den Anschluß 21 gelegt und erzeugt den entsprechenden negativen Impuls Δν2\ an diesem
Anschlußpunkt. Der Anschlußpunkt 21 ist daher auf ( einem konstanten negativen Potential während der
Regenerationsperiode gehalten. Es fließt daher Strom von der Transistorbasis über die Diode £>11 und den
Widerstand Ri2 zu dem Anschlußpunkt 21. Wenn sowohl das Basispotential des leitenden Transistors und
das Potential an dem Anschlußpunkt 21 während dieser Periode konstant sind, dann ist der besagte Strom ID
■ ebenfalls konstant
Die Werte der Widerstände Ä12, J? 13 und i? 14 sind
derart gewählt, daß bei Abwesenheit des negativen Spannungsimpulses Δ Vi an dem Anschlußpunkt 21, d. h.
während der Kipperiode des Zyklus das Potential an dem Diodenanschluß 20 stets genügend hoch gegenüber
dem Transistorbasispotential Vb ist, um das Leiten der
Diode D11, wie im vorhergehenden beschrieben, zu
vermeiden,, während bei Vorliegen des negativen Impulses ΔVi am Anschlußpunkt 21, d.h. in der
Regenerationsperiode, die Potentiale an den Anschlüssen 20 und 21 derart gegenüber dem Transistorbasispo-
6S tential sind, daß die Diode, wie im vorhergehenden
beschrieben, leitet und der resultierende konstante Diodenstrom Id mehrfach, z. B. 5- oder 6mal größer als
der maximale Transistorbasisstrom h ist, der erforder-
Hch ist, um den Transistor TA leitend zu halten.
Beispielsweise Werte für die Widerstände und andere Schaltungselemente werden später angegeben.
Die Zeitperioden t\ und h, die den Schwingungszyklus
charakterisieren, werden im folgenden mathematisch abgeleitet. Es wird gezeigt werden, daß in Übereinstimmung
mit einem vorteilhaften Grundmerkmal der Erfindung diese Perioden im wesentlichen unabhängig
von den Merkmalen der Transistoren sind.
Als erstes wird die Kipperiode t\ abgeleitet. Wenn
man sich auf F i g. 2 und auf die Ausführungen bezüglich dieser Diagramme bezieht, kann die Gleichung der
Kondensatorenladungskurve des Kondensators C 6 während der Kipperiode folgendermaßen geschrieben
werden:
= VM exp ( -
(Rl + RS) C 6
■)·
h = (R7 + RS) C6 In
(1)
Die Regenerationsperiode h wird ähnlich abgeleitet,
indem die Gleichung der Ladekurve des Kondensators C6 mit dem Ladestrom Irs über den Widerstand R 5
bestimmt wird:
R5IR5 = AV2 exp
und dann eingesetzt wird, daß am Ende der Regenerationsperiode £2 der Ladestrom
•fe(min) =
mm)
ist, wobei Ib(m\n) der Schwellenstrom für das Leiten des
Transistors ist (Parameter des verwendeten Transistors). Wenn man den natürlichen Logarithmus nimmt,
erhält man:
£2 = R5C6 In
(2)
bei
(3)
Id > I,
b(min) ■
(4)
ι ο
15
Der Ausdruck für £1 wird erhalten, wenn man zu der Zeitperiode £1 den oberen Ausdruck der Schwellenspannung
Vb=Ve+ Vbe für das Leitendsein des Transistors
gleichsetzt und den natürlichen Logarithmus dieses Ausdrucks nimmt:
In der Gleichung (1) für J1 ist ersichtlich, daß, wenn
die Kipperiode £1 praktisch unabhängig von den Merkmalen des verwendeten Transistors TA ist
Weiterhin hängt die Periode £1 nicht von den Windungsverhältnissen des Transformators 77? ab.
Aus der Gleichung (2) ist ersichtlich, daß der Wert t2
ebenso von den Transistoreigenschaften oder den Transformatorwicklungsverhältnissen unabhängig ist,
wenn gesetzt wird
Daraus ist ersichtlich, daß, wenn man über den Hilfszweig, der die Diode DIl und die Widerstände
R12 und R13 enthält, einen im wesentlichen konstanten
Strom während der Regenerationsperiode des Oszillators fließen läßt, der wesentlich höher, etwa 5- oder
6mal, als der Transistorbasisstrom Ib(mm) ist, der
erforderlich ist, um den Transistor TA leitend sein zu lassen, durch die Erfindung der bedeutende Vorteil
herbeigeführt wird, daß die charakteristischen Ausgangszeitparameter £1 und £2 der Oszillatorschaltung im
wesentlichen von Änderungen der Transistoreigenschaften unbeeinflußbar sind. Ebenso, wenn diese
Zeitperioden unabhängig von den Windungsverhältnissen des Ausgangstransformators sind, kann der
zusätzliche Vorteil erhalten werden, daß diese Zeitparameter £1 und £2 von den Ladeänderungen unabhängig
sind, vorausgesetzt, daß die Versorgungsspannung V3
passend eingestellt ist, wie im folgenden gezeigt werden wird.
Fig.3(a) veranschaulicht Teile der verbesserten Oszillatorschaltung nach Fig. 1, wobei die Ausgangsschaltung
durch eine äquivalente Schaltung ersetzt ist die einen Ladewiderstand R 22 aufweist, der direkt an
der Primärwicklung 1 des Transformators liegt Es ist klar, daß die Beziehung zwischen dem Widerstand R 22
und dem in F i g. 1 gezeigten Lastwiderstand R10 durch
folgende Gleichung gegeben ist:
R22 = RIO f—V
wobei fli und /23 die Anzahl der Windungen in den
Transformatorwicklungen 1 und 3 sind.
Wenn L die Induktivität der Transformatorwicklung 1, Il der dadurch fließende Strom und Ικη. der durch den Widerstand i?22 fließende Strom ist dann ist der " während der Regenerationsperiode £2 durch den Transistor TA fließende Strom /c=/z.+/ä22· In dieser Gleichung ist der Strom Il etwa Il= VoIR22, wobei V0 die Kollektorspannung während der Kipperiode ist.
Wenn L die Induktivität der Transformatorwicklung 1, Il der dadurch fließende Strom und Ικη. der durch den Widerstand i?22 fließende Strom ist dann ist der " während der Regenerationsperiode £2 durch den Transistor TA fließende Strom /c=/z.+/ä22· In dieser Gleichung ist der Strom Il etwa Il= VoIR22, wobei V0 die Kollektorspannung während der Kipperiode ist.
Der Wert der Kollektorspannung Vo kann aus dem
Diagramm der F i g. 3 (b) abgeleitet werden, worin die Änderungen der Kollektorspannung über den gesamten
Schwingungszyklus dargestellt sind. Wenn die schraffierten Bereiche oberhalb und unterhalb der Null-Achse
im wesentlichen gleich sind wie zwischen den Kipperioden £1 und den Regenerationsperioden £2 in
dem Schwingungszyklusj ist es klar, daß
45
V0 = Ve
daraus folgt:
Ic R22 V
+
tl
J'
Damit wird der durch Transistor 74 fließende durchschnittliche Strom Ic :
τ- v
R22
R22
Aus F i g. 3 (a) ist ersichtlich, daß der durchschnittliche Strom Ic, der über jede der Perioden fi und £2 konstant
ist, der gleiche ist, wie der durch den Widerstand R15
während den entsprechenden Perioden fließende, wenn der Entkoppelkondensator C16 diesen Strom von
Masse isoliert Daraus folgt offensichtlich:
= Va - R\5 lc
(7) 609 531/154
Aus den Gleichungen (6) und (7) folgt:
R22 / V„ , \. (8)
£15
Diese letzte Gleichung zeigt, daß bei einer Änderung in dem äquivalenten Lastwiderstand R 22, wie im Fall
einer unterschiedlichen Last, die an den Oszillatorausgang angeschlossen ist, es nur nötig ist, die Versorgungsspannung Va, um das Verhältnis t2/t\ der Oszillatorausgangsperioden
auf einem vorgeschriebenen Wert konstant zu halten, wenn dies gewünscht ist.
Wie in F i g. 1 gezeigt, kann der Endanschluß der Widerstandskette RS-R7 an eine Regelspannung Vas
gelegt werden, statt an Masse zu liegen, soweit dies betrachtet wurde. Diese im allgemeinen übliche
Anordnung liefert Mittel zur Änderung der Zeitperioden ii und h und der Ausgangsfrequenz des Oszillators
über die Änderung der Ladungs- und Entladungsperioden des Kondensators C 6,
In einer vorteilhaften Ausführungsform des erfindungsgemäßen Oszillators wird dieser als Schaltstufe in
einer Fernsehkippschaltung verwendet (siehe F i g. 4).
In F i g. 4 ist ein Kippgenerator für Horizontalablenkung eines Fernsehsystems gezeigt, das einen Kippschwingungsoszillator
aufweist, der ähnlich dem in F i g. 1 gezeigten ist, abgesehen davon, daß der in F i g. 1
mit RS bezeichnete Widerstand hier ersetzt ist durch ein Paar von parallelgeschalteten Widerständen RS'
und RS". Es ist ein üblicher Wahlschalter ST vorgesehen zum selektiven Einschalten jeden Widerstandes
RS' und RS" in der Schaltung zwischen dem einstellbaren Widerstand R 7 und dem Regelspannungsanschluß
Vas und damit zum Wählen zwischen zwei verschiedenen Fernsehzeilennormen. In dieser Ausführungsform,
mit dem Schalter 57" in seiner oberen Stellung und damit R S' eingeschaltet, ist das System für
die 819-Zeilennorm verwendbar, während, wenn der Schalter ST in seine untere Stellung geschaltet ist und
RS" eingeschaltet ist, das System für die 625-Zeilennorm verwendbar ist, wie im folgenden erklärt werden
wird. Der Regel- oder Bezugsspannungsanschluß Vas kann über eine Verstärkerstufe mit dem Ausgang eines
Phasenvergleichers (nicht gezeigt) verbunden sein, dessen einer Eingang das Kippsignal von dem
erfindungsgemäßen Kipposzillator erhält und dessen anderer Ausgang ein Phasenbezugssignal der Standardzeilenfrequenz
empfängt.
Mit der Ausgangswicklung 3 des Koppeltransformators TR ist eine Kippschaltung verbunden, die die mit
dem Widerstand R 10 in F i g. 1 schematisch dargestellte Last ersetzt. Die Kippschaltung besitzt einen Kipptransistor
Γ23, dessen Basis mit einem Ende der Transformatorausgangswicklung 3 verbunden ist, deren
anderes Ende geerdet ist, und dessen Kollektor mit der Horizontalablenkspule 24 des Fernsehsystems verbunden
ist. Der Kollektor des Transistors T23 ist weiterhin mit der Parallelschaltung eines Kondensators C25 und
einer Diode D 26 verbunden, deren andere Enden zusammen mit dem Emitter des Transistors Γ23
geerdet sind. Dieses Parallelnetzwerk stellt einen Weg für die Rückgewinnung der in der Ablenkspule 24
während der nicht leitenden Periode des Transistors gespeicherten Energie dar.
Beim Arbeiten dieser Zeilenkippschaltung erzeugt der Oszillatorabschnitt der Schaltung eine bezüglich der
F i g. 1 und 2 im vorhergehenden beschriebene Art von Ausgangssignalen. Die mit t\ bezeichnete Kipperiode ist
zwischen zwei verschiedenen Werten wählbar, die von der Stellung des Standardwahlschalters ST abhängen.
Das Ausgangssignal des Oszillators ist an die Basis des Kipptransistors T23 gelegt. Dieser ist daher zwischen
seinem leitenden und gesperrten Zustand in im allgemeinen mit den entsprechenden Zuständen des
schaltenden Transistors Γ4 des Oszillatorabschnitts komplementären Zeitbeziehungen geschaltet. In anderen
Worten: Der Kipptransistor Γ23 ist gesperrt während der Regenerationsperiode i2 und ist leitend
während der Kipperiode fi und versorgt die Ablenkspule
24 derart mit Energie, daß der Elektronenstrahl einer Fernsehröhre (nicht dargestellt) horizontal über den
Schirm in einem vorgeschriebenen Maß abgelenkt wird.
Es ist von beträchtlicher Bedeutung für die eigene Arbeitsweise der Kippschaltung, daß der Kipptransistor
Γ23 mit einem konstanten Basisstrom während der Leitperiode, d. h. der Periode ti, versorgt wird, wobei
keinerlei Änderungen der Dauer dieser Periode berücksichtigt werden. Wenn der verbesserte Kippschwingungsoszillator
nach F i g. 1 als Mittel zum Schalten des Kipptransistors Γ23 verwendet wird,
werden auf unberücksichtigte Fälle, wie z. B. Tempera- ,-?
turverschiebungen, zurückzuführende Änderungen von *■
ti, wie im vorhergehenden ausgeführt, so klein wie möglich. Dies ist ein bedeutender Vorteil der Kippschaltung
nach Fig.4. Es gibt jedoch noch zusätzliche Gründe für die Änderung der Zeitperiode ti. Es kann
eine überlegte Umschaltung dieser Periode durch Einwirkung auf den Standardwahlschalter ST, wie im
vorhergehenden beschrieben, stattfinden. Normalerweise führt dies zu wesentlichen und unangenehmen
Änderungen des Basisstromes des Transistors Γ23 während dessen Leitperiode, die den Transistor
zerstören oder seine Funktionssicherheit empfindlich stören können. Diese Schwierigkeit ist in dem System
der F i g. 4 in folgender Weise beseitigt.
Durch Analyse kann gezeigt werden, daß, wenn das Windungsverhältnis der Transformatorwicklungen 1
und 2, das mit (ni/ni)=n bezeichnet ist, so gewählt ist,
daß die Gleichung:
η =
*be23
2 t, + r.
(9)
45. erfüllt ist, wobei Vbe23 die Basisemitterspannung des
Kipptransistors T23 (ein Merkmal des Transistors) und die anderen Ausdrücke die im vorhergehenden beschriebenen
Bedeutungen haben, dann ist die Ableitung des Basisstromes /«3 dieses Kipptransistors hinsichtlich
der als variabel betrachteten Zeitperiode ti gleich Null. Diese Eigenheit ist eine direkte Folge des bezüglich der
F i g. 1 imvorhergehenden beschriebenen Merkmals der Erfindung, daß der Emitter des Schalttransistors TA
automatisch auf einem Vorspannpotential Ve mittels des
Widerstandes R 15 und des zugehörigen Entkopplungskondensators C16 von der Versorgungsspannungsklemme
V3 gehalten wird.
Es sei zunächst angenommen, daß die erfindungsgemäße Kippgeneratorschaltung in einem Bereich verschiedener
Werte für ti, von dem Wert ti' zu dem Wert
ti", arbeitet. Wenn in der obigen Gleichung (9) ti durch
den arithmetischen Ausdruck 1/2 (ti'+ ti") ersetzt wird,
gilt die Gleichung:
η =
' 6e23
(10)
Wenn das Wicklungsverhältnis n=nilnz des Koppeltransformators
TR derart gewählt ist, daß die
Bedingung (10) erfüllt ist, bleibt so der Basisstrom hiz
des Kipptransistors Γ23 praktisch ungeändert für alle Werte von fi in dem Bereich t\ —1\". Die Kippschaltung
arbeitet daher unter optimalen Bedingungen innerhalb dieses Bereiches. Anders dargestellt besitzt die Kurve,
die die Änderungen des Basisstromes hn als Funktion
von fi darstellt, eine sehr flache Kuppe oder ist praktisch
eine waagerechte Linie zwischen den Werten ti —ti' und
fi = ti". Insbesonders, wenn ti' und U" so gewählt sind,
daß sie den gewünschten Horizontalkipperioden, die für den 819-Zeilenstandard und den 625-Zeilenstandard
vorgeschrieben sind, jeweils entsprechen (es ist zu bemerken, daß die Strahlrücklaufperiode und daher die
erforderliche Regenerationsperiode f2 die gleiche für
beide Normen ist), wird das Schalten des Standardwahlschalters STzu einem seiner Stellungen den Kipptransistorbasisstrom
hn praktisch ungeändert lassen. Der Kipptransistor wird unter Bedingungen optimaler
Wirksamkeit und Zuverlässigkeit für beide Normen arbeiten.
Es ist zu betonen, daß das im vorhergehenden beschriebene Merkmal der Erfindung, die für das
Wählen zwischen verschiedenen Fernsehnormen angwendet wurde, darin eine breitere Anwenungsmöglichkeit
findet, daß es Änderungen des Basisstromes des Kipptransistors vermeidet, wenn die Oszillatorausgangsmerkmale
sich ändern, unabhängig vom Grund und der genauen Art dieser Änderungen.
In einer praktischen Ausführungsform der Zeilenkippschaltung nach Fig.4 haben die Schaltelemente
Werte und Eigenschaften, wie sie in der Zeichnung gezeigt sind. In der oberen Stellung des Schalters ST, in
der der 819-Zeilenstandard gewählt ist, ist der Widerstand R 8' = 1500 Ohm eingeschaltet, während in
der unteren Schalterstellung zur Wahl des 625-Zeilenstandards der Widerstand R 8" = 2400 Ohm eingeschaltet
ist. Mit der Gleichung (1) erhält man die folgenden Werte für die Kippzeitperioden t\ und ti", die für die
entsprechenden Zeilenstandards gelten, mit dem einstellbaren Widerstand R 7 auf seiner Mittelstellung von
500 Ohm:
ίι' = 37μ5 und ίι" = 52μ5.
In beiden Fällen ist die Regenerationsperiode i2 nach
Gleichung (2):
In der Ungleichung (3) kann es erreicht werden, daß der linke Teil gleich 3 Volt und der rechte gleich 0,4 Volt
ist, so daß die Ungleichung genügend erfüllt ist In der Ungleichung (4) ist Id etwa 4,5 mA und Inmm) etwa
0,8 mA, so daß diese Bedingung ebenfalls erfüllt ist
Gleichung (10) zeigt, daß mit den oben gezeigten Werten (es ist zu bemerken, daß Vie23= Vöe=0,4 Volt)
das optimale Windungsverhältnis n=ni/n3, das nötig ist,
um einen konstanten Basisstrom des Transistors T23 für beide wählbare Werte it' und ti" der T4-Kipperiode
zu sichern (und für Zwischenwerte davon), etwa 4,8 ist Mit verwendeten Wicklungszahlen von 45, 33 und 9
jeweils für die Transformatorwicklungen 1,2 und 3 wird das Wicklungsverhältnis n=5, das genügend dicht an
dem optimalen Wert für praktische Zwecke liegt.
Testuntersuchungen haben bestätigt, daß in der resultierenden Schaltung die Zeitparamter ft und t2 und
daher die Zeilenkippcharakteristiken weitestgehend unabhängig von jeglichen Änderungen der Charakteristiken
der verwendeten Transistoren sind, wie diese durch Fertigungstoleranzen, Temperatureinflüsse, Alterung
oder andere Bedingungen herbeigeführt werden können. Der an der Basis des Kipptransistors während
dessen Leitperiode liegende Strom bleibt auf einem im wesentlichen konstanten Wert von 240 mA bis 200 mA
in beiden Stellungen des Standardwählschalters. Die Schaltung kann ebenso leicht und schnell eingestellt
oder wiedereingestellt werden, um die gewünschten Werte der Zeitparameter zu ändern oder wiedereinzu-
ib stellen, wie z. B. im Fall der Änderung der an die
Schaltung angeschlossenen Ausgangslast. Weiterhin sind die durch die verschiedenen Zweige der Schaltung
fließenden und die mit Id, Irs und Ic bezeichneten Ströme
einschließenden Ströme genau festgelegt und begrenzt, wie dies durch die Gleichungen gezeigt ist und durch
Messung bestätigt wurde.
In der im vorhergehenden beschriebenen beispielsweisen Ausführungsform des erfindungsgemäßen Kippschwingungsoszillators
ist die Rückkopplungsschleife über den Koppeltransformator vom Kollektor zur Basis
des Transistors gebildet. Selbstverständlich können ebenso andere Arten von Rückkopplungen, wie z. B.
Kollektor-Emitterrückkopplung, gebildet werden. Die Erfindung ist jedoch von besonderem Wert in dem
veranschaulichten Fall der Kollektor-Basisrückkopplung (oder für den äquivalenten Fall der Emitter-Basisrückkopplung)
aus folgenden Gründen. Diese besondere Rückkopplungsart ist besonders wünschenswert in
einem solchen Kippschwingungsoszillator (blocking oscillator), da im wesentlichen geringe Rückkopplungsenergie und ein niedrigerer durchschnittlicher Transistor-Basis-Strom
benötigt wird und eine genauere Frequenzregelung ermöglicht ist, als bei anderen
Rückkopplungsanordnungen. Gleichzeitig zeigte diese Anordnung beim Arbeiten eine sehr ausgeprägte
Abhängigkeit der der Ausgangsfrequenz und der Zeitparamter des Oszillators von den Verstärkungsmerkmalen (Stromverstärkungsfaktor ß) des Transistors
und der Last Aus diesen Gründen haben die Oszillatorausgangszeitfaktoren in einem wesentlichen
Grad von den Merkmalen des speziell verwendeten Transistors abgehangen. Es ist bekannt, daß die
gegenwärtige Technologie es nicht leicht und zuverlässig ermöglicht, Transistoren herzustellen, die genau
bestimmte und· gleichmäßige Merkmale besitzen. Weiterhin sind diese Merkmale durch Temperaturänderungen
und Alterung beeinflußbar. Als Ergebnis davon tritt eine wesentliche Streuung oder Unsicherheit in den
Ausgangszeitparamtern einer üblichen Oszillatorschaltung dieser Art auf. Die Erfindung kann nach einem
Gesichtspunkt so gesehen werden, daß sie einen Transistor liefert, der tatsächlich frei von Verstärkungsstreuungen ist, durch das Vorsehen eines Hilfszweiges
mit einem derart angeordneten Stromfluß, daß während der Regenerationsperiode i2 und nur während dieser
Periode ein hoher und konstanter Strom von der Steuerelektrode (gewöhnlich die Basis, wie hier gezeigt)
des Transistors abgenommen wird, der mehrfach (z. B. 5- oder 6mal) größer ist als der Basisstrom, der
erforderlich ist um den Transistor leitend zu machen. Die resultierende Transistorschaltung kann gedacht
werden als eine Transistorart, die einen höheren Basisstrom als ein gewöhnlich verwendeter Transistor
benötigt und scheinbar frei von Verstärkungsstreuungen ist
Während der erscheinende Stromverstärkungsfaktor des Transistors dabei etwas reduziert ist, ist dieser
Nachteil genügend durch die so erreichte Stabilität der
Ausgangsfaktoren der Oszillatorschaltung ausgeglichen. Gemeinsam mit diesem bedeutenden Merkmal
wird durch die Erfindung ein zusätzliches und ebenfalls bedeutehdes Ergebnis der automatischen Vorspannung
der dritten Elektrode (hier Emitter) des Transistors über ein automatisches Vorspannetzwerk, das in dieser
Ausführungsform den Widerstand R15 und den Kondensator C16 aufweist, derart erreicht, daß die
Ausgangswicklungsfaktoren (a) des Kopplungstransformators mit einem optimalen Wert gewählt werden
können, der sichert, daß der Ausgangsstrom, der an die Regelelektrode eines Lasttransistors (T23) gelegt ist, im
wesentlichen unabhängig von dem Formfaktor der Oszillatorausgangsimpulse ist Dieses Ergebnis ist von
besonderem Wert in Fällen, bei denen dieser Lasttransistor ein »Kipp«-Transistor in einer Fernsehkippschaltung
ist.
Zusätzlich zu den im vorhergehenden beschriebenen Vorteilen ist festzustellen, daß die in Fig.4 gezeigte
Kippschaltung weitestgehend vereinfacht im Vergleich zu üblichen Kippschaltungen von allgemein ähnlicher
Art darin ist, daß die isolierenden und verstärkenden Stufen oder Stufen, die gewöhnlich erforderlich waren,
um zwischen die schaltenden Kippschaltungsabschnitte des Systems und die Ausgangs- oder Lastabschnitte, die
den Kipptransistor aufweisen, gesetzt zu werden, hier fortgelassen wurden.
Hierzu 2 Blatt Zeichnungen
Claims (8)
1. Sperrschwinger mit einem über einen Ladewiderstand mit der Steuerelektrode, vorzugsweise
der Basis, eines Transistors verbundenen Ladekondensator, der sich bei gesperrtem Transistor entlädt
und sich bei leitendem Transistor auflädt, einer transformatorischen Rückkopplung von der Ausgangselektrode,
beispielsweise dem Kollektor, des Transistors auf dessen Steuerelektrode, einem einen
Gleichrichter, beispielsweise eine Diode, enthaltenden, mit der Steuerelektrode verbundenen Hilfszweig
zur Ableitung eines etwa konstanten und relativ hohen Stromes bei leitendem Transistor und
einem beispielsweise transformatorischen Abgriff des Ausgangssignals von der Ausgangselektrode des
Transistors, dadurch gekennzeichnet, daß ein Punkt (21) des Hilfszweiges über einen
Koppelkondensator (C17) zur Vorspannung des Gleichrichters (DW) bei leitendem Transistor (TA)
mit dessen Ausgangselektrode verbunden ist.
2. Sperrschwinger nach Anspruch 1, wobei im Hilfszweig in Serie mit dem Gleichrichter Widerstände
liegen, dadurch gekennzeichnet, daß der Koppelkondensator (C 17) an dem in der Serienschaltung
der Widerstände (R 12, Rt3) liegenden Verbindungspunkt (21) zusammen mit einer Vorspannungsquelle
(Va, R14) liegt.
3. Sperrschwinger nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß die Vorspannungsquelle (Va,
R 15) mit der dritten Elektrode, z. B. dem Emitter, des Transistors (TA) und einem Entkopplungskondensator
(C 16) verbunden ist.
4. Sperrschwinger nach einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, daß das an der
Ausgangselektrode, z. B. der Kollektor, des Transistors (TA) beispielsweise transformatisch (1, 3)
abgenommene Signal an der Steuerelektrode z. B. der Basis, eines weiteren Transistors (723) zur
Schaltung desselben in den Sperrzustand während der Regenerationsphase und in den leitenden
Zustand während der Kippphase anliegt.
5. Sperrschwinger nach Anspruch 4, dadurch gekennzeichnet, daß für den transformatorischen
Abgriff ein Transformator (1, 3) mit einem derartigen Windungszahlverhältnis vorgesehen ist,
daß der an der Steuerelektrode des zweiten Transistors (T23) fließende Strom für verschiedene
vorgeschriebene Zeitwerte der Phasen des ersten Transistors (TA) annähernd gleich groß bleibt.
6. Sperrschwinger nach Anspruch 4 oder 5 für eine Fernsehkippschaltung, dadurch gekennzeichnet, daß
mit der Anfangselektrode des zweiten Transistors (T23) ein Ablenkorgan (24) verbunden ist.
7. Sperrschwinger nach Anspruch 5 und 6, dadurch gekennzeichnet, daß an den Ladekondensator (C6)
eine selektiv schaltbare Vorspannschaltung (Vas, ST, R 8', R 8") zur Auswahl der vorgeschriebenen
Zeitwerte entsprechend verschiedenen Fernsehzeilennormen angeschlossen ist.
8. Sperrschwinger nach einem der Ansprüche 4 bis 7, dadurch gekennzeichnet, daß zwischen der
Ausgangselektrode und der dritten Elektrode des zweiten Transistors (T23) eine Parallelschaltung aus
einer Diode (D 26) und einem Kondensator (C25) liegt.
Die Erfindung betrifft einen Sperrschwinger mit einem über einen Ladewiderstand mit der Steuerelektrode,
vorzugsweise der Basis, eines Transistors verbundenen Ladekondensator, der sich bei gesperrtem
Transistor entlädt und sich bei leitendem Transistor auflädt, einer transformatorischen Rückkopplung von
der Ausgangselektrode, beispielsweise dem Kollektor, des Transistors auf dessen Steuerelektrode, einem einen
Gleichrichter, beispielsweise eine Diode, enthaltenden,
ίο mit der Steuerelektrode verbundenen Hilfszweig zur
Ableitung eines etwa konstanten und relativ hohen Stromes bei leitendem Transistor und einen beispielsweise
transformatorischen Abgriff des Ausgangssignals von der Ausgangselektrode des Transistors.
Ein derartiger Sperrschwinger wird mit dem deutschen Patent 12 49 915 vorgeschlagen. Er dient vorzugsweise
als Steuergenerator für die Vertikalablenkschaltung von Fernsehgeräten.
Vergleichbare Sperrschwinger sind auch aus der deutschen Auslegeschrift 1158 556 sowie aus der deutschen Patentschrift 9 64 878 bekannt. Bei ihnen ist jedoch mangels entsprechender schaltungstechnischer Maßnahmen die Erzielung eines von Periode zu Periode gleichbleibenden Tastverhältnisses nicht möglich, was andererseits eine ganz wesentliche Forderung ist, um zu einem zeitlich genau festliegenden Verlauf des Ausgangssignals entsprechend beispielsweise der jeweiligen Fernsehzeilennorm, zu kommen. Das Tastverhältnis der bekannten Schaltungen hängt nämlich vom Verstärkungsfaktor des verwendeten Transistors ab, der seinerseits bekanntlich u. a. arbeitspunkt- und temperaturabhängig ist. Außerdem ist der zeitliche Verlauf des Ausgangssignals auch noch von der Transformatorinduktivität abhängig, die ihrerseits mit der Ausgangslastimpedanz veränderlich ist.
Vergleichbare Sperrschwinger sind auch aus der deutschen Auslegeschrift 1158 556 sowie aus der deutschen Patentschrift 9 64 878 bekannt. Bei ihnen ist jedoch mangels entsprechender schaltungstechnischer Maßnahmen die Erzielung eines von Periode zu Periode gleichbleibenden Tastverhältnisses nicht möglich, was andererseits eine ganz wesentliche Forderung ist, um zu einem zeitlich genau festliegenden Verlauf des Ausgangssignals entsprechend beispielsweise der jeweiligen Fernsehzeilennorm, zu kommen. Das Tastverhältnis der bekannten Schaltungen hängt nämlich vom Verstärkungsfaktor des verwendeten Transistors ab, der seinerseits bekanntlich u. a. arbeitspunkt- und temperaturabhängig ist. Außerdem ist der zeitliche Verlauf des Ausgangssignals auch noch von der Transformatorinduktivität abhängig, die ihrerseits mit der Ausgangslastimpedanz veränderlich ist.
Von diesen Nachteilen ist zwar der Sperrschwinger nach dem eingangs genannten, älteren Vorschlag
weitgehend frei. Ihm haftet jedoch ebenfalls noch der Mangel an, von Laständerungen in seiner Arbeitsweise
beeinflußt zu werden, so daß beispielsweise eine Verwendung als Fernseh-Horizontalablenkgenerator
nur in Verbindung mit einer Trennstufe und einem Leistungsverstärker möglich ist. Bekanntlich benötigt
nämlich die Horizontalablenkung für die Bildröhren von / Fernsehempfängern eine beträchtliche Leistung, die
erheblich über derjenigen liegt, die für die Vertikalablenkung erforderlich ist und die Horizontalablenkspulen
weisen demzufolge temperaturabhängige Widerstand-• sänderungen auf.
Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, einen Sperrschwinger der einleitend angegebenen Gattung zu
schaffen, der eine sehr stabile, von Laständerungen unabhängige Sperrschwingung erzeugt, so daß er
unmittelbar als Leistungsoszillator verwendbar ist.
Diese Aufgab e ist erfindungsgemäß durch Ausbildung des Sperrschwingers mit dem im Kennzeichnungsteil
des Anspruchs 1 angegebenen Merkmalen gelöst.
Hierdurch wird in vorteilhafter Weise erreicht, daß der zeitliche Verlauf des Ausgangssignals stabil,
weitgehend unabhängig von den Parametern der jeweils verwendeten Transistoren und leicht regelbar ist und
daß eine beträchtliche Leistung rückwirkungsfrei entnommen werden kann, so daß besondere Trennstufen
überflüssig sind. Erreicht wird dieses Verhalten durch stabile, genau definierte Ströme in allen
Schaltungszweigen, insbesondere auch der Rückkopplungsschleife.
Vorteilhafte Ausführungsformen und Weiterbildun-
Vorteilhafte Ausführungsformen und Weiterbildun-
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
FR73834A FR1496823A (fr) | 1966-08-23 | 1966-08-23 | Perfectionnements aux oscillateurs bloqués |
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Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE1537058A1 DE1537058A1 (de) | 1969-09-18 |
DE1537058B2 true DE1537058B2 (de) | 1976-07-29 |
Family
ID=8615785
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DE1967C0043089 Granted DE1537058B2 (de) | 1966-08-23 | 1967-08-11 | Sperrschwinger mit einem ueber einen ladewiderstand mit der steuerelektrode eines transistors verbundenen ladekondensator |
Country Status (5)
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---|---|
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DE (1) | DE1537058B2 (de) |
FR (1) | FR1496823A (de) |
GB (1) | GB1179589A (de) |
NL (1) | NL6711580A (de) |
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Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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Family Cites Families (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
NL302164A (de) * | 1962-12-19 |
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1966
- 1966-08-23 FR FR73834A patent/FR1496823A/fr not_active Expired
-
1967
- 1967-08-11 DE DE1967C0043089 patent/DE1537058B2/de active Granted
- 1967-08-15 GB GB37442/67A patent/GB1179589A/en not_active Expired
- 1967-08-15 US US660821A patent/US3417347A/en not_active Expired - Lifetime
- 1967-08-23 NL NL6711580A patent/NL6711580A/xx unknown
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
US3417347A (en) | 1968-12-17 |
DE1537058A1 (de) | 1969-09-18 |
FR1496823A (fr) | 1967-10-06 |
NL6711580A (de) | 1968-02-26 |
GB1179589A (en) | 1970-01-28 |
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---|---|---|---|
C3 | Grant after two publication steps (3rd publication) |