DE1474975A1 - Kegelscheibentriebe mit einer Vorrichtung zur selbsttaetig regulierenden UEbertragung eines Drehmoments von einem Antriebsteil auf ein Abtriebsteil - Google Patents
Kegelscheibentriebe mit einer Vorrichtung zur selbsttaetig regulierenden UEbertragung eines Drehmoments von einem Antriebsteil auf ein AbtriebsteilInfo
- Publication number
- DE1474975A1 DE1474975A1 DE19661474975 DE1474975A DE1474975A1 DE 1474975 A1 DE1474975 A1 DE 1474975A1 DE 19661474975 DE19661474975 DE 19661474975 DE 1474975 A DE1474975 A DE 1474975A DE 1474975 A1 DE1474975 A1 DE 1474975A1
- Authority
- DE
- Germany
- Prior art keywords
- force
- conical
- shaft
- torque
- drive
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
- 230000005540 biological transmission Effects 0.000 title claims description 134
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 title description 7
- 230000007246 mechanism Effects 0.000 claims description 56
- 230000033001 locomotion Effects 0.000 claims description 49
- 230000007480 spreading Effects 0.000 claims description 33
- 238000003892 spreading Methods 0.000 claims description 33
- 238000004146 energy storage Methods 0.000 claims description 26
- 230000009471 action Effects 0.000 claims description 12
- 230000007423 decrease Effects 0.000 claims description 5
- 238000003860 storage Methods 0.000 claims description 4
- 230000006835 compression Effects 0.000 description 14
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 14
- 238000004804 winding Methods 0.000 description 14
- 230000008859 change Effects 0.000 description 7
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 7
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 7
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 5
- 230000001419 dependent effect Effects 0.000 description 5
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 5
- 239000000463 material Substances 0.000 description 5
- 230000036316 preload Effects 0.000 description 5
- 238000003825 pressing Methods 0.000 description 5
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 5
- 230000035939 shock Effects 0.000 description 4
- 239000006096 absorbing agent Substances 0.000 description 3
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 3
- 230000001276 controlling effect Effects 0.000 description 3
- 238000002955 isolation Methods 0.000 description 3
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000033228 biological regulation Effects 0.000 description 2
- 230000003993 interaction Effects 0.000 description 2
- 238000000034 method Methods 0.000 description 2
- 210000000056 organ Anatomy 0.000 description 2
- 230000008569 process Effects 0.000 description 2
- 230000000750 progressive effect Effects 0.000 description 2
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 2
- 230000035945 sensitivity Effects 0.000 description 2
- 235000014347 soups Nutrition 0.000 description 2
- 235000010678 Paulownia tomentosa Nutrition 0.000 description 1
- 240000002834 Paulownia tomentosa Species 0.000 description 1
- WFWLQNSHRPWKFK-UHFFFAOYSA-N Tegafur Chemical compound O=C1NC(=O)C(F)=CN1C1OCCC1 WFWLQNSHRPWKFK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 241000656145 Thyrsites atun Species 0.000 description 1
- 238000005299 abrasion Methods 0.000 description 1
- 238000010516 chain-walking reaction Methods 0.000 description 1
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 1
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 description 1
- 230000007812 deficiency Effects 0.000 description 1
- 235000013601 eggs Nutrition 0.000 description 1
- 239000004744 fabric Substances 0.000 description 1
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 1
- 210000003746 feather Anatomy 0.000 description 1
- 239000004519 grease Substances 0.000 description 1
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000009191 jumping Effects 0.000 description 1
- 238000005461 lubrication Methods 0.000 description 1
- 210000002445 nipple Anatomy 0.000 description 1
- 230000007363 regulatory process Effects 0.000 description 1
- 230000000284 resting effect Effects 0.000 description 1
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 description 1
- 238000010079 rubber tapping Methods 0.000 description 1
- 238000007789 sealing Methods 0.000 description 1
- 125000006850 spacer group Chemical group 0.000 description 1
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16H—GEARING
- F16H61/00—Control functions within control units of change-speed- or reversing-gearings for conveying rotary motion ; Control of exclusively fluid gearing, friction gearing, gearings with endless flexible members or other particular types of gearing
- F16H61/66—Control functions within control units of change-speed- or reversing-gearings for conveying rotary motion ; Control of exclusively fluid gearing, friction gearing, gearings with endless flexible members or other particular types of gearing specially adapted for continuously variable gearings
- F16H61/662—Control functions within control units of change-speed- or reversing-gearings for conveying rotary motion ; Control of exclusively fluid gearing, friction gearing, gearings with endless flexible members or other particular types of gearing specially adapted for continuously variable gearings with endless flexible members
- F16H61/6625—Control functions within control units of change-speed- or reversing-gearings for conveying rotary motion ; Control of exclusively fluid gearing, friction gearing, gearings with endless flexible members or other particular types of gearing specially adapted for continuously variable gearings with endless flexible members controlling shifting exclusively as a function of torque
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T74/00—Machine element or mechanism
- Y10T74/18—Mechanical movements
- Y10T74/1836—Rotary to rotary
- Y10T74/18408—Cranks, slidable connections
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T74/00—Machine element or mechanism
- Y10T74/21—Elements
- Y10T74/211—Eccentric
- Y10T74/2114—Adjustable
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Transmissions By Endless Flexible Members (AREA)
- Transmission Devices (AREA)
Description
Anmelderin: Margarete Hildegard AMBROS, 85 Nürnberg, Grünbergerstr.46
Erfinder: Richard AMBROS, 85 Nürnberg, Grünbergerstr.46
Kegel sehe ibeKitriebe mit einer Vorrichtung zur selbsttätig regulierenden
Übertragung eines "Drehmoments von einem Antriebsteil auf ein Abtriebsteil
Erfindung betrifft eine ganze Anzahl von Kegelscheibentrieben mit einer
Vorrichtung zur selbsttätig regulierenden Übertragung eines Drehmoments von einem Antriebsteil auf ein Abtriebsteil, wobei die Kegelscheiben durch die
Antriebskraft in geschlossene Stellung gedrängt werden und wobei zwischen
den drehbar zur Welle gelagerten Kegelscheiben und der Welle erfindungsgemäss ein eich mitdrehender Übersetzungsmechanismus wirksam angeordnet ist,
der mit wenigstens einem relativ zur Antriebsachse drehbar gelagerten Drehmomentübertragungsteil ausgestattet ist, welches bei der relativen Drehbewegung der Kegelscheiben um die Welle eine von dieser Bewegung abweichende
Verdrehbewegung ausführt, und wobei der Verdrehwinkel dieses Drehmomentübertragungeteiles zur Welle wesentlioh kleiner ist, als der Verdrehwinkel
der KegelsoheiΛι zur Welle.
Ia Zusammenwirken mit an eich bekannten, zentriech zur Antriebsachse
wirksamen Kraftteilen, welche über den erfindungsgemäseen übersetzungsaechaniemus eine Verdrehkraft zwieohen den Kegelscheiben und der Welle bewirken, entstehen selbstregelnde Antriebe- bzw. Abtriebssoheiben, die miteinander in Wirkverbindung gebracht sogenannte Drehmomentwandler ergeben,
welche vollkommen frei von axial gerichteten Fehlsteuerkräften sind.
Bekannt 1st es, Drehmomentwandler so auszulegen, dass die Übertragung der Leistung bei konstanter Antriebedrehzahl, z.B. bei einem Kraftfahrzeugantrieb oder bei einem Aufwickelantrieb bzw. bei konstanter Abtriebsdrehzahl
z.B. bei «inen Abwiokelantrieb, konstant bleiben soll,
line von der Verdrehkraft eines in Timfangerichtung zwieohen den Kegelsehelben und der Welle wirkenden Kraftβpelohers gesteuerte selbstregelnde
Abtriebsscheibe ist bereits Im DRP 103 7I6 beschrieben. Hier ist zwieohen
dtn Kegelsohelben und der Wellt eine gewundene Biegefeder angeordnet,
welche bei einer relativen Drehbewegung »wischen den Kegeleoheiben und
der Welle duroh ihren sich dabei verändernden Spannungszuetand das jeweils
übertragbar· Drehmoment beeinflusst, während die dazugehörige Abtriebsdrehzahl entsprechend de« Jeweiligen v»rdrehwinkel duroh gewindeföroig verlaufende AnlauffHohen bestimmt ift. - :■
109827/0037 »ad original " 2 "
Bei diesem Getriebe setzen sich sowohl die Antriebsscheibe als auch die
Abtriebsscheibe aus Kraftteil und regelbarem Getriebe zusammen, wobei das Kraftteil jeweils durch eine gewundene Biegefeder dargestellt ist, welche
sich sowohl in Umfangsrichtung als auch in axialer Richtung zwischen den
Kegelscheiben und der Welle abstützt, während das regelbare Getriebe jeweils aus einem axial zueinander verschiebbaren Kegelscheibenpaar besteht,
welches drehbar zur Welle gelagert ist. Es ist auch bekannt, die Verdrehkraft zwischen den Kegelscheiben und der Welle durch ein hydraulisches oder
pneumatisches System, ein magnetisches Feld oder eine elastische Masse zu bewirken. Jedoch sind diese Getriebe höchstens für den Antrieb eines
Elektrokarrens oder zum Abwickeln geeignet. Denn zu einem richtigen Drehmomentwandler gehört nicht nur ein Kraftteil und ein regelbares Getriebe,
sondern in erster Linie ein 'Drehmomentwandler" bzw. ein drehbar zur Welle
gelagerter ttbersetzungsmechanismus mit wenigstens einem Teil, welches bei
der Drehbewegung der Kegelscheiben um die Welle eine von dieser Bewegung abweiohende Verdrehbewegung vollführt.
Weit entfernt von diesen Systemen ist ein bekanntes Wickelgetriebe (WD -Patentschrift 948 931), welches auf dem Grundprinzip der USA-Patentschrift
3 094 320 beruht. Bei diesem Getriebe wird das Kraftteil durch die Spreizkraft eines, beide Kegelscheibenpaare umschlingenden Antriebeelementes
(Spezialgliederkette) ersetzt. Die Grosse der Leistungsübertragung ist dabei durch Verschieben eines Gewichtes auf einem beidarmig wirkenden Hebel
einstellbar, welcher um eine feststehende Achse gelagert ist und an seinem kürzeren, dem Gewicht gegenüberliegenden Hebelarm eine Kurvenscheibe aufweist, welche über einen weiteren Hebelarm eine enorm hohe Anpresskraft
zwischen zwei axial zueinander verschiebbaren Kegelscheiben einer Antriebsscheibe bewirkt. Diese im allgemeinen sehr flach ausgebildeten Kegelscheiben versuchen nun eine zwischen ihnen laufende, mit Rollen versehene
Spezialgliederkette auf einen grösseren Laufkreisdurchmesser zu drängen,
woduroh zwischen dem die Abtriebsscheibe bildenden, gegenüberliegenden Kegelscheibenpaar eine von der Spezialgliederkette bewirkte Spreiz- oder
Steuerkraft entsteht, welche über axial nicht selbsthemmende, gewindeförmig verlaufende und die Kegelscheibenstellung der Abtriebsscheibe bestimmende Kurvenbahnen eine Verdrehkraft zwischen den Kegelscheiben und der
Welle bewirkt und einen Trieb ins Schnelle einzustellen sucht, während die Antriebskraft selbst über die Kurvenbahnen eine ins Langsame treibende
Verdrehstellung anstrebt.
109827/0037
H74975
Nachteilig bei diesem bekannten Wickelgetriebe ist, dass die der Antriebskraft entsprechende Zugkraft der Kette bei einem Drehmoraentanstieg ebenfalls eine axiale Spreizkraft zwischen den Kegelscheiben erzeugt, welche
einen ^rieb ins Schnelle einzustellen sucht, wo eigentlich eine ttbersetzungsänderung ins Langsame stattfinden sollte, so dass die Kurvenbahnen
sehr flach ausgebildet sein müssen, um die von dieser Zugkraft bewirkte
Spreizkraft im Verhältnis zu der vom Gewicht bewirkten axialen Spreizoder Steuerkraft gering zu halten.
Betrachtet man jetzt das Kräftespiel der beiden, die Kegelscheibenstellung
der Abtriebescheibe bestimmenden Verdrehkräfte, so muss man feststellen,
dass es verhältnismässig leicht ist, die Kegelscheiben der Abtriebsscheibe bei einem Drehmomentanstieg über die flach ausgebildeten Kurvenbahnen in
eine geschlossene Stellung zu drangen, während es umgekehrt wesentlich schwerer ist, die Kegelscheiben mittels einer vom Gewicht bewirkten Axialkraft über die flach ausgebildeten Antriebekefcelscheiben sowie die flach
ausgebildeten Kurvenbahnen der Abtriebsscheibe wieder auseinanderzuschrauben.
Das heisst mit anderen Worten, dass dieses bekannte Wickelgetriebe wesentlich leichter ins Langsame als ins Sohnelle regelt, so dass das die Steuerkraft bewirkende Gewicht trotz seiner Massenträgheit (« Fehlsteuerkraft)
sehr leicht anfängt zu hüpfen. Da aber ein hüpfendes Gewicht nicht mehr
als Steuerkraft bezeichnet werden kann und die Regelkraft allein von der
Schwere des ruhenden Gewichts bestimmt sein soll, so lässt man bei diesem bekannten Wickelgetriebe an dem Hebelarm, auf welchem das Gewicht verschiebbar angeordnet ist, einen Stossdämpfer angreifen, der beruhigend
auf das Gewicht einwirkt, sobald es seinen Regelaufgaben nachkommen sollte. Will das Gewicht nach unten pendeln, um die Warenbahnspannung aufrecht zu
erhalten, so verhindert dies der Stoeedämpfer. Will das Gewicht nach oben
pendeln, weil die eingestellte Warenbahnspannung überschritten wird, dann
bewirkt der Stossdämpfer gerade entgegengesetzt eine noch höhere Spannung. Nachteilig ist auch, dass die Kurvenbahnen der Abtriebsscheibe bei der
Drehmomentübertragung aufgrund ihres fiaohen Verlaufes und der Punktberührung mit Kugeln, welche zur Verminderung der Reibung vorgesehen sind,
einem gewaltigen Anpressdruck ausgesetzt sind und dass kein Kraftteil
vorgesehen ist, welches wenigstens einen Teil der Drehmomentübertragung mit übernimmt. Paradoxerweise 1st es andererseits aber ebenfalls nachteilig, dass die Kurvenbahnen nicht so flach ausgebildet werden können,
- 4 -BAD ORIGINAL
109827/0037
dass die von der Antriebskraft über die Antriebskette bewirkte Spreizkraft
keine Fehlsteuerkraft mehr erzeugen kann. Lobenswert hingegen sind die
Wälzkurven- oder Schneidenlager auf denen die Gewichtshebel gelagert sind, um die Regelung äusserst feinfühlig auszugestalten.
Ee sind auch sogenannte Spreizscheiben bekannt, bei welchen die Kegelscheiben
einerseits durch einen axial wirkenden Kraftspeicher und andererseits durch die Antriebskraft selbst entsprechend der relativen Verdrehstellung
zwischen den Kegelscheiben und der Welle über gewindeförmigverlaufende
Anlaufflächen, Kurvenbahnen, Hebel usw. zueinander gepresst werden (siehe USA-Patentschriften 2 896 460 und 2 952 161).
Um jedoch eine, insbesondere bei Stahlgliederketten erforderliche, entsprechend
hohe Anpresskraft zur Übertragung des erforderlichen Drehmoments
zu erzielen, ist man bei diesen Ausführungen gezwungen, die Anlaufflächen möglichst flach auszuführen, so dass hier wiederum die Gefahr einer
Blockierung des Regelmechanismus besteht, da die von der axialen Spreizkraft des Umschlingungselementes über die flach ausgebildeten Anlaufflächen
bewirkte Umfangskomponente zur Erzeugung eines Rückstellmomentes verhältni8mässig
gering und erheblich reibungsbelastet ist. "Pur Kraftfahrzeugantriebe ist ein Keilriemengetriebe bekannt, dessen
Kegelscheibenpaarejeweils axial zueinander, jedoch nicht drehbar auf der
Antriebs- bzw. Abtriebswelle angeordnet und. Das Übersetzungsverhältnis
wird hier durch rein axial wirkende Steuerkräfte geregelt, wobei ein Fliehkraftregler sowie eine vom Vergaser abgeleitete Steuerkraft die Antriebskegelscheiben
in geschlossene Stellung drängen bzw. einen Trieb ins
Schnelle einzustellen suchen, während die Abtriebskegelscheiben durch Federkraft
gegen das Umschlingungselement gepresst werden. Dieeee Getriebe
hat den Nachteil, dass es bei ansteigendem T)rehmomentbedarf erst insLangeame
regelt; wenn der Fliehkraftregler seine Steuerkraft vermindert, d.h.
wenn der Antriebsmotor (bei gleichbleibender Gaspedalstellung) vorher etwas gedrosselt wird. Auoh ist eine selbstregelnde Abtriebescheibe bekannt,
deren drehbar zur Welle gelagerte Kegelsoheiben mittels eines
Fliehkraftreglers zueinander gedrängt werden, wobei diese Anpreeekraft
noch durch einen auf der Welle aufgebrachten Anpressflansoh unterstützt
wird, welcher entsprechend dem zu übertragenden Abtriebsmoment über Kurvenbehnen
ein· die Kegelsoheiben in gesehlossene Stellung drängend· Anpresskraft
bewirkt. Die Drehmomentübertragung von den Kegelsoheiben tür
Welle findet dabei über dies« Kurvenbahnen statt, welch· aus bereits erwähnten
Gründen sehr flaoh ausgebildet sein müssen, so dass si· einem
109827/0037 BAD original
enorm hohen Flankendruck ausgesetzt sind. Dies ist besonders nachteilig
bei auftretenden Laetveohaeln, da die Kurvenbahnen nicht ständig in Wirkverbindung zwischen den Kegelecheiben und der Welle stehen, so dass sie
durch die wechselweise Verdrehkraft erheblichen Stoesbelastungen ausgesetzt sind, ferner ist ein hydraulisch regelbares Getriebe bekannt, bei
welchem sowohl die Kegelscheiben der Antriebsscheibe als auch der Abtriebs-• scheibe durch die Antriebskraft in geschlossene Stellung gedrängt werden,
wobei jeweils ein auf der Welle aufgebrachter Anpressflansch über eine in
den Kegelecheiben axial verschiebbare, mit Kurvenbahnen versehene Gewindemuffe sowie ein hydraulisches Medium «ine axiale Anpresskraft zwischen den
Kegelecheiben erzeugt. "Oieses Aggregat kann man, sieht man von den Kegelscheiben ab, als ein (längst bekanntes) in ümfangsrichtung wirkendes
Kraftteil bezeichnen, da der hydraulische Kraftspeicher über die axial
verschiebbare Gewindemuffe eine Verdrehkraft zwischen den Kegelsoheiben und der Walle bewirkt. Im Hinblick auf ein selbstregelndes Getriebe wäre
hier nachteilig, dass der Anpressflanech direkt auf der Welle aufgebracht
iat, so dass die Kurvenbahnen wiederum sehr flach ausgebildet »ein müssen
(hoher Plankendruck, Erzeugung eine* Httokstellmomentes über fast selbsthaltende Kurvenbahnen) und dass dia axial verschiebbare Gewindemuffe nur
eine sehr kleine Verdrehbewegung zwischen den Kegelscheiben und dar Welle auszuführen imstande 1st. Als fernsteuerbares Getriebe kann as jedoch saina
Zwacke erfüllen.
T)er Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, eine Vorrichtung der eingangs
genannten Art zu sohaffen, bei der nur aus der Umfangekraft, die das zu
fibertragende ^rehmement bewirkt, eine Regelkraft zur Steuerung des ttber-•atsungsvcrhältnlssee gewonnen wird. MMpVMMaVHMaMMaiat-
ffMMI, Kit der Vorrichtung aoll eine aögllohst reibungs- und trägheitslosa Steuerung alt hoher Regelempflndliehkelt möglich sein. Dar Wirkungsgrad soll Insbesondere Ie Hlnbliok auf hydraullache Drehmomentwandler
optimal sein.
Weiterhin aoll die Vorrichtung mugllohst robust sein. Ferner soll der
Aufbau der Vorrichtung einfach sein, um alt einer rationellen Fertigung
einen niedrigen Herstellungspreis und vielfältige, wlrtsohaftlloh vertretbar· Binsats«0gliohkeiten tu garantieren*
OR/GjNAl
109827/0037
H7A975
TDrfindungsgemäss wird diese Aufgabe dadurch gelöst, dass zwischen den
Kegelscheiben und der Welle ein sich mitdrehender ttbersetzungsmechanismus wirksam angeordnet ist, der mit wenigstens einem relativ zur Antriebsachse drehbar gelagerten Drehmomentübertragungsteil ausgestattet ist,
welches bei der relativen "Drehbewegung der Kegelscheiben um die Welle
eine von dieser Bewegung abweichende Drehbewegung ausführt, dass der Terdrehwinkel dieses Drehmomentübertragungsteiles zur Welle kleiner ist,
als der Verdrehwinkel der Kegelscheiben zur Welle, dass ein zentrisch zur Antriebsachse wirksames, eine Verdrehkraft erzeugendes Kraftteil
vorgesehen ist, welches über den Obersetzungsmechanismus in Wirkverbindung zwischen den Kegelscheiben und der Welle steht, dass der tibersetzungsmeehanismus für sich betrachtet wenigstens drei relativ zur Antriebsachse drehbar gelagerte Drehmomentübertragungsteile aufweist, wobei ein drehbar zur Antriebsachse gelagerter Exzenterring mit einer parallel zur Antriebsachse verlaufenden Drehachse versehen ist, um welche
ein beidarmig wirkender Hebel drehbar gelagert ist, der mit seinen äusseren Hebelarmen drehfest, jedoch in radialer Richtung verschiebbar zu
seinen Drehmomentübertragungsteilen, einerseits mit einem drehbar um
die Antriebsachse gelagerten Übertragungeteil und andererseite mit eine*
drehbar um die Antriebsachse gelagerten Abtriebeteil im Eingriff eteht,
dass der beidarmig wirkende Hebel zwischen seinen Drehmomentübertragungsteilen angeordnet ist und seine äueeeren Hebelarme ua ca. 180 xu seiner
parallel zur Antriebsachse verlaufenden Drehachse versetzt sind, wobei der Hebel zweckmässigerweise als drehbar im Exzenterring gelagerte Kreisscheibe auegebildet ist.
Nach einen weiteren Merkmal der Erfindung eind Übersetzungeaeehaniamus
(Steuerteil), Kraftteil und regelbares Setriebe ale Bauelenente für sich
ausgebildet und in Kraftflueβ gesehen in beliebiger Reihenfolge zueinander angeordnet, wobei der Übersetzungen«ohanisaus allein als universal
verwendbares Bauelement betrachtet werften kann, während die bekannten Bauelemente Kraftteil und regelbares Getriebe zusammengenommen, soweit es
sich um Kraftfahrzeugantriebe und auoh Aufwiokelantriebe handelt, stets
Drehmomentwandler ergeben, welche mit den bereits erwähnten Mängeln behaftet sind. Der Vorteil der Erfindung besteht darin, dass bei dem Übertragungsmechanismue nur aus der Umfangskraft, die das zu übertragende
Drehmoment bewirkt, eine Hegelkraft zur Steuerung des Übersetzungsverhältnisses gewonnen vird und diese Hegelkraft bein wechselseitigen Kräfteepiel nit der Antriebskraft gleich «rosse Möglichkeit hat, sioh zu ent-
109827/0037 ^o or,g,na. -7-
falten, wie die Antriebskraft, welche stets einen kleineren Kegelscheibenabstand
einzustellen bestrebt ist.
Durch den Übersetzungsmechanismus wird dadurch eine verhältnismässig
reibungs- und trägheitslose Steuerung mit hoher Regelempfindlichkeit sowohl bei einer Übersetzungsänderung ins Schnelle als auch bei einer Übersetzungsänderung
ins Langsame erreicht. Auch wird bei dem nach dem Baukastenprinzip zusammengestellten Getriebe bei einer rationellen Fertigung
ein niedriger Herstellungspreis garantiert, wobei sich viele, wirtschaftlich vertretbare Einsatzmöglichkeiten anbieten, die von einem Kraftfahr- ,
zeugantrieb uber einen Aufwickelantrieb, einen Rührwerksantrieb, einen
Werkzeugmaschinenantrieb usw. bis zu einem Abwickelantrieb hinunter reichen.
"Die Erfindung wird an Hand der zugehörigen, die Ausführungsbeispiele darstellenden
Zeichnungen erläutert. Ee zeigern
vig.1a bis 1d: verschiedene Ausführungsbeispiele eines erfindungsgemässen,
drehbar um eine Antriebsachse gelagerten ttbersetzungsmechanismus
(Steuerteil), wobei sich insbesondere die in Fig.1a und 1b dargestellten
Ausführungsbeispiele als Steuerteil für drehbar zu ihrer. Welle gelagerte Kegelscheibenpaare eignen,
Fig.2: eine selbstregelnde Abtriebsscheibe für gesteuerte Leistungsübertragung,
mit einem Kraftteil von linear mit seinem Verdrehwinkel ansteigenden Drehmomentverlauf (Federeharakteristik), welches über
ein Steuerteil eine konstant bleibende Verdrehkraft zwischen den Kegelscheiben und der Welle erzeugt und sich speziell für etie Abwickeleinrichtung
eignet,
Fig.3* eine Abwickeleinrichtung mit einer in Fig.2 dargestellten Abtriebsscheibe, deren Leistungsübertragung durch ihre Brehzahlveränderung
mittels zweier stufenlos regelbarer Getriebe während des Laufes verändert werden kann,
Fig.4» den Schnitt A-A der in Fig.2 dargestellten Abtriebsscheibe bei
maximalem Kegelscheibenabstand,
Fig.5« den Schnitt A-A der in Fig.2 dargestellten Abtriebsscheibe bei
minimalem Kegelscheibenabstand,
109827/0037
147497
■pig.6: eine selbstregelnde Abtriebsscheibe für gesteuerte Leistungsübertragung,
mit zwei Kraftteilen von linear ansteigendem Drehmomentverlauf, wovon das eine Kraftteil von den Kegelscheiben
aus direkt auf die Abtriebswelle und das andere Kraftteil über ein Steuerteil auf die Abtriebswelle einwirkt, so dass zwischen
den Kegelscheiben und der Welle eine konstant bleibende ■Verdrehkraft
erzeugt wird, welche über einen bekannten Mechanismus während des Laufes verändert werden kann,
Fig.7: eine selbstregelnde Abtriebsscheibe für gesteuerte Leistungsübertragung
mit einem Kraftteil von drehzahlabhängig konstantem ■Drehmomentverlauf, welches über ein Steuerteil eine mit dem Verdrehwinkel
ansteigende Verdrehkraft zwischen den Kegelscheiben und der Velle erzeugt und einem weiteren Steuerteil, über welches
die Kegelscheiben bei Kraftflussumkehr durch die Bremskraft des Antriebsmotors in geschlossene Stellung gedrängt werden, wobei
an letztgenanntem Steuerteil Hilfssteuerkräfte angreifen,
Fig.B: den Schnitt A-A der in "Fig.7 dargestellten Abtriebsscheibe bei
normal gerichtetem Kraftfluss,
■pig.9s entsprechend Schnitt A-A der in Fig.7 dargestellten Abtriebsscheibe den Bewegungsablauf der Steuerteile bei Umkehr des Kraftflusses,
wobei dann die gesamte Antriebseinrichtung als Bremsgetriebe dient,
Figo1Ox eine selbstregelnde Abtriebsscheibe für gesteuerte Leistungsübertragung,
mit einem Kraftteil von linear ansteigendem Drehmomentverlauf, welches ähnlich der Ausführung nach Fig.7 über
ein Steuerteil zur Verminderung des Kegelscheibenabstandes bei Kraftflussumkehr auf die Welle einwirkt,
eine selbstregelnde Spreizscheibe, bei welcher die Verdrehkraft
zwischen den Kegelscheiben und der Welle über Kurvenbahnen durch
einen axial wirkenden Kraftspeicher (Druckfeder) erzeugt wird, der durch seinen jeweiligen, der Antriebskraft entgegenwirkenden,
Spannungszustand das übertragbare Drehmoment bestimmt und gleichzeitig
die axial zueinander verschiebbaren Kegelscheiben gegen zwischen ihnen laufendes Umschlingungselement presst,
109827/00 3 7 bad original
H74975
■Pig.12» entsprechend Schnitt A-A der in Fig.11 dargestellten Spreizscheibe
den Bewegungsablauf der Steuerteile beim Antrieb in beiden Kraftflussrichtungen
Pig.13i eine selbstregelnde Spreizscheibe ähnlich Fig.11, mit einem drehzahlabhängig
wirkenden Kraftspeicher
* T?ig.14« eine selbstregelnde Spreizscheibe ähnlich Fig.11, mit zusätzlichen,
in formschlüssiger Wirkverbindung zwischen den Kegelscheiben
und der Welle angeordneten Kurvenbahnen
Fig.15» eine selbstregelnde Spreizscheibe ähnlich Fig.14 mit einem als
ί Druckzylinder und Kolben auegebildeten Kraftspeicher
j Fig.16t eine selbstregelnde Abtriebescheibe für gesteuerte Leistungsübertragung,
mit einem als Druckzylinder und Kolben ausgebildeten Kraftteil und einem zusätzlichen Steuerteil zur Erzielung einer
progressiven Verdrehkraft zwischen den Kegelscheiben und der Well·,
Fig.17·ι den Querschnitt 17-17 der in Fig.16 dargestellten Abtriebssoheibe
bei ainiaal übersetzter Verdrehkraft,
Wg.17bi den Quereohnitt 17-17 der in Fig.16 dargestellten Abtriebssoheibe
bei MxImI übersetzter Verdrehkraft.
Fig.1a bit 1d seigen beispielhaft erflndungsgealssa, drehbar ua eine Antriebsachse 0 gelagerte ubersetzungsaeohanisaen bzw. Steuerteile. Sie bestehen au· eine» drehbar ua die Antriebsachse 0 gelagerten Exsenterrlng
59f der alt einer parallel sur Antriebsachse verlaufenden Drehaohse I
versehen 1st, ua welehe ein beidaraig wirkender Hebel 37 drehbar gela
gert 1st. nie Drebaohse I ist in den Ausführungen naoh Fig.1a bis 1o
durch eine exzentrisch la Bxsenterrlng angebrachte Bohrung 38 gebildet, in weloher «loh der als Kreleseheibe ausgebildete! beidarmig wirkende
Hebel 37 verdrehen liest.
In der Aueführung naoh Flg.id ist der Hebel als Kreisringsoheibe ausge
bildet und drehbar sur Drehaohse I direkt auf dem drehbar um die Antrlebsaohse 0 gelagerten Exzenterring 39 gelagert.
- 10 · ORIGINAL
109827/0037
147*975
Der beidarmig wirkende Hebel 37 steht nun mit seinen äusseren, zur Drehachse I um ca. 180 versetzten Hebelarmen drehfest, jedoch in radialer
■Richtung verschiebbar zu seinen Drehmomentübertragungsteilen, einerseits
mit einem drehbar um die Antriebsachse 0 gelagerten Übertragungsteil 34
und andererseits mit einem drehbar um die Antriebsachse 0 gelagerten Abtriebsteil 43 im Eingriff. Der Eingriff zwischen dem beidarmig wirkenden
Hebel 37 und seinen Drehmomentübertragungsteilen wird dadurch bewerkstelligt, dass jeweils ein axial abstehender pührungsbolzen 35 bzw. 42 des
einen Steuerteiles in einer vorwiegend radial verlaufenden Nut 36 bzw.44
des anderen Steuerteiles verschiebbar geführt ist. In praktisch allen Anwendungsfällen empfiehlt es sich dabei, den Hebel 37 zwischen seinen
Drehmomentübertragungsteilen anzuordnen.
Um die Funktion eines erfindungegeraässen Übersetzungsmechanismus zu verstehen, denke man eich beispielsweise das Übertragungsteil 34 feststehend.
Duroh Drehen des Exzenterringes 39 um die Antriebsachse 0 bewegt eich die
Drehachse I kreisförmig mit dem Radius e (Exzentrizität) um die Antriebsachse 0, so dass der beidarmig wirkende Hebel 37, drehbar zum Exzenterring
39 und verschiebbar zu seinen Drehmomentübertragungeteilen, eine Pendelbewegung des Abtriebiteiles 43 um die Antriebsachse 0 bewirtet.
Es entstehen also zwischen Übertragungsteil 34, Abtriebeteil 43 und Exzenterring 39 relative Verdrehbewegungen um die Antriebsachse 0, wobei
der relative Verdrehwinkel des ixsenterring·β 39 »um Übertragungeteil 34
bzw. Abtriebeteil 43 atete grosser ist, als der Verdrehwinkel der beiden
Drehmoaentübertragungsteile 54 und 43 «ueinander.
In dtn nun folgenden Aueführungsbeispielen 1st ee zweoJcmässlg, sieh auf
die Ausführungen nach Fig.1a und 1b su beschränken.
fix im Prinzip in Flg.1« dargestelltes Steuerteil, bei welchem der beidarmig wirkende Hebel 37 β,η eine« Hebelende alt einer Radialnut 36 und am
anderen Hebelende mit einem Ftthrungsbolaen 42 versehen ist, eignet sich im
Zusammenwirken Bit an sieh bekannten Kraftteilen insbesondere für die
leistungsgereohte Steuerung einer selbstregelnden Abtriebssoheibe, wobei
durch die relative Drehbewegung des Sxzenterringes 39 um das Drehmement-Ubertragungsteil 34 bzw. 43 eowohl die Drehmomentübertragung als auch der
Kegelsoheibenabstand gesteuert wird.
Ein in T1Ig. 1b dargestelltes Steuerteil, bei welchem der beidarmig wirkende
Hebel 37 en seinen beiden Hebelenden mit Radialnuten 36, 44 versehen ist,
eignet sioh für die Steuerung des Kegelsoheibenabstandee einer selbst-
109827/0037
1474978
regelnden Abtriebsscheibe bei Kraftflussumkehr, wobei das Bremsraoment,
sowie ein bei Verringerung der Antriebs- oder Abtriebsdrehzahl wirksam werdendes Kraftteil eine geschlossene Kegelscheibenstellung anstreben
und eine Drehmomentübertragung rückwirkend zum Antriebsmotor ermöglichen.
dasselbe Steuerteil eignet sich auch zur Erzeugung der nötigen Anpresskraft
von axial zueinander verschiebbaren Kegelscheiben gegen einen Keilriemen oder eine Keilgliederkette mittels einer Antriebskraft, wobei die
Spreizkraft dieses Umschlingungselementes auch in der Lage ist, eine der
Antriebskraft wirkungsvoll gegenüberstehende Urafangskomponente zu erzeugen."
Auch hier wird die Anpresskraft sowie die verdrehkraft zwischen den Kegelscheiben
und der Welle durch die relative "Drehbewegung des Exzenterringes 39 um das Abtriebsteil 43 bzw. das Übertragungsteil 34 im Zusammenwirken
mit einem an sich bekannten Kraftteil gesteuert.
vig.2 zeigt eine selbstregelnde Abtriebsscheibe, welche über den gesamten
Regelbereich das von den Kegelscheiben 1 auf die Welle 2 übertragene Drehmoment
beibehält, obwohl das die verdrehkraft zwischen den Kegelscheiben 1
und der Welle 2 bewirkende Kraftteil 94 eine mit seinem Verdrehwinkel linear
ansteigende Drehmomentcharakteristik aufweist. Ein Kraftspeicher 99» der eine seinem Verdrehwinkel proportionale Verdrehkraft erzeugt und beispielsweise
als ebene Spiralfeder ausgebildet ist, wirkt in eingezeichneter Antriebsdrehrichtung
auf das tfbertragungsteil 34 bzw. entgegen der eingezeichneten
Drehrichtung auf ein Stützlager 33·
Von einer nicht eingezeichneten, beispielsweise in Fig.11 bis 15 dargestellten
Spreizscheibe, deren Kegelscheiben in axialer Richtung von einem axial wirkenden Kraftspeicher bzw. der Antriebskraft selbst gegeneinander
gepresst werden, wird über ein TJmschlingungselement 61, welches ein Keilriemen
oder eine Stahlgliederkette sein kann, auf die Kegelscheiben 1 ein Drehmoment übertragen. Das Drehmoment wird in eingezeichneter Antriebsrichtung von dem drehfest durch "Bolzen 114 und Steckstift 124 mit den Kegelscheiben
in Eingriff stehenden Stützlager 33 über den Kraftspeicher 99 auf das ttbertragungsteil 34 übertragen, welches koaxial drehbar zur Welle
2 gelagert ist. Das Übertragungsteil 34 ist mit einem ^ührungsbolzen 35
versehen, welcher in die radiale Nut 36 des exzentrisch im Exzenterring
59 bzw. in den Kegelocheiben 1 gelagerten, beidarmig wirkenden Hebele 37
eingreift. Der als Kreisscheibe ausgebildete Hebel 37 ist drehbat in der
exzentrisch zur Anordnung angebrachten Bohrung 3fl des Exzenterringes 39
gelagert, welcher seinerseits drehfest durch die Holzen II4 mit den Kegel-
- 12 -
109827/0037 bad original
scheiben 1 im Eingriff steht.
Der beidarmig wirkende Hebel 37 ist, wie bereits ausgeführt, mit dem
Eingriffsbolzen 42 versehen, welcher in die Radialnut 44 des mit der Welle 2 drehfest verbundenen Abtriebsteiles 43 eingreift, welches somit
in eingezeichneter Drehrichtung das Abtriebsmoment auf die Welle 2 tiberträgt. Durch eine relative Drehbewegung der Kegelscheiben 1 um die
Welle 2 von 180° in eingezeichneter Drehrichtung (wobei sich der Exzenterring 39 und das Stützlager 33 mitdrehen) wandert der im Exzenterring
39 exzentrisch gelagerte beidarmig wirkende Hebel 37 mit seiner
Drehachse I, drehbar in der exzentrischen Bohrung 38 des Exzenterringea
39 und verschiebbar zwischen Übertragungsteil 34 und Abtriebsteil 43 gelagert,
entlang einem Halbkreis vom Radius e (Exzentrizität) in eingezeichneter
Drehrichtung nach oben, wodurch sich die Hebelübersetzung zwischen dem Kraftspeicher 99 und der Welle 2 verändert. Gleichzeitig
verringert sich der Abstand der Kegelscheiben 1 durch die relative Drehbewegung der Kegelscheiben um die Welle 2 über ein in axialer Richtung
selbsthemmendes rechtsgängiges Gewinde 45 auf maximalen Laufkreisdurchmesser,
so dass das Übersetzungsverhältnis des Getriebes ins Langsame geregelt wird. Die Kegelscheibenstellung der antreibenden Spreizscheibe ist
dabei durch die Axialstellung der Kegelscheiben 1 über das TTmsohlingungselement
61 steuerbar.
Die Endverdrehstellungen der Kegelscheiben 1 sind durch die halbkreisförmige,
aus der Zeichnungsebene heraustretende Ringnut 130 begrenzt, in
welche ein vom Abtriebsteil 43 axial abstehender Anschlagbolzen 129 ragt. Die Nabe 3» auf welcher die mittels einer Blgxtcksx in axialer Richtung
möglichst gleitfreudigen Verdrehsicherung 48 im Eingriff stehenden Kegelscheiben
1 zueinander koaxial verschraubbar angeordnet sind, ist zweiteilig ausgeführt und besteht aus einem Nabenteil und einem Gewindeteil 10a.
Ebenso hat die mit dem Gewinde versehene Kegelscheibe 1 ein aufgeschraubtes
Gewindeteil 10. Der Konus der Kegelscheiben richtet sich nach handeleüblichen
Keilriemen oder Keilgliederketten 61. Die Steigung des selbstheamenden
Gewindes 45 ist gerade so gross, dass eine Drehung der Kegelscheiben
1 um 180 zur Welle den axialen Stellweg ergibt. Dabei ist es sweckmässig,
den Steigungswinkel des selbsthemmenden Gewindes möglichst flacht
bzw, den Gewindedurohmesser nögllohst gross zu halten.
109827/0037
- 13 -
BAD ORIGINAL
um die Vorspannung der als Kraftspeicher 99 vorgesehenen Drehfeder verändern zu können, sind das Stützlager 33 und der Exz ent erring 39 niit
mehreren Radialbohrungen 115 versehen, so dass Hebel angesetzt werden
können. Nach neti eingestellter Vorspannung bzw. Verdrehstellung zwischen
Stützlager 33 und Exzenterring 39 muss der Steckstift 124 wieder in eine der zahlreichen Axialbohrungen 125 des Exzenterringes 39 eingeschoben
werden. Die jeweilige Verdrehstellung kann dabei durch eine am Umfang angebrachte Skala angezeigt werden.
■pig.4 zeigt den Schnitt A-A einer in 1PIg.2 dargestellten selbstregelnden
Abtriebsscheibe für gesteuerte Leistungsübertragung bei max. Kegelscheibenabstand. Die von der als Kraftspeicher 99 vorgesehenen Drehfeder bewirkte Timfangskraft F1 des Führungsbolzens 35 erzeugt über die Drehachse I
des Exzenterringes 39 eine ümfangskraft P1 am Führungsbolzen 42. Bezogen
auf die Drehachse T des beidarmig wirkenden Hebels 37 ist
P1 * rp - P1 <rF + β)
Dabei ist:
t„ m der radiale Abstand des Führungebolzens 35 von der Drehachse 0 der
Jr
Anordnung,
rp » der radiale Abstand des Führungsbolzens 42 von der Drehachse I des
beidarmig wirkenden Hebels 37»
β - Exzentrizität des Fjxzenterringes 39 bzw. Abstand zwischen Drehachse T
und Antriebsachse 0 (= Drehachse 0 der Anordnung)
Bezogen auf die Drehachse 0 der Anordnung ist das vom Führungsbolzen 42
über das Abtriebeteil 43 auf die Welle 2 in Antriebsdrehrichtung übertragene Drehmoment, welohes also nunmehr dem Drehmoment Nd1 der Abtriebescheibe entsprichtt
mi (Welle) - P1 (rp + β ) oder
"4I (Veil·) " F1 —5
1 (weil· 1 Γ
Dabei ist Md , .. \dae Drehmoment, alt welchem die als Kraftspeicher 99
auegebildete Dfehfeder In Antrlebedrehrichtung auf die Welle einwirkt und
ei let für eisen Duroheohnittfachaann, der nicht an ein perpetuum mobile
109827/0037
glaubt, ganz selbstverständlich, dass die Drehfeder mit demselben Drehmoment
auch entgegen der Antriebsdrehrichtung auf die Kegelscheiben zurückwirkt, was sich auch leicht berechnen lässt»
Das Drehmoment, mit welchem die als Kraftspeicher 99 ausgebildete Drehfeder entgegen der Antriebsdrehrichtung auf die Kegelscheiben einwirkt,
setzt eich zusammen aus dem direkt über das Stützlager 33 auf die Kegelscheiben
einwirkendem Drehmoment, nämlich:
MdI (Keg.) - P1 * rF
und dem Drehmoment, welches über die Lagerstelle bzw. Drehachse I des
beidarmig wirkenden Hebels 37 auf die Kegelscheiben übertragen wird, nämlich: Md11 (Keg>) - (F1 + P1) β
wobei die TJmfangskraft P1 in dieser "Formel als gleich grosse, vom Abtriebsteil 43 auf den Führungsbolzen 42 rückwirkende Reaktionskraft der in Fig.4
ein/gezeiehneten Kraft P. betrachtet werden muss (actio = reactio).
Das vom Kraftspeicher 99 auf die Kegelscheiben rückwirkende Gesamtdrehmoment
ist also:
Md1 (Keg.) " MI (Keg.) + MII (Keg.)
- F1 · rp + F1 »- β + P1 · e
Setzt man P1 « 1^I '1J1+ 6^ in obige Formel ein,
rP
dann ergibt sich: Md1 /χ ν - F1 · rp + F1 · e + F1 ^rF * 6^ e
rp
rp + rp ' e + rF
r P
FjB ist aleo
was bedeutet, dass der Kraftspeicher 99 gleichermaesen, jedoch in entgegengesetzten
Drehrichtungen sowohl auf die Welle·, als auch auf die Kegelscheiben
einwirkt.
Fig.5 zeigt den Schnitt A-A einer Abtriebsscheibe nach Fig.2 bei geschlossener
Kegelsoheibenstellung, bssw. iax. Laufkreisdurchmesser. Ourch die relative
Drehbewegung der Kegelscheiben 1 um die Welle 2 von 1BO hat aioh
die von der Drehfeder bewirkte Verdrehkraft erhöht und erzeugt so am
Führungsbolzen 35 eine TTmfangskraft Fp.
- 15 109827/0037
-15- U7A975
auf die T)rehachse I ist nunmehr» P„ · r ■ Fp (r„ - e)
und das vom Vührungsbolzen 42 auf die Welle 2 übertragene Drehmoment ist»
Md2 - P2 (r - e) oder
Md2 . F2 UF - β) (rp - e)
rP
Um zu erreichen, dass das Drehmoment der Abtriebsscheibe über den gesamten
Regelbereich konstant bleibt, muss die Vorspannung der Drehfeder so eingestellt werden, dasei
Md1 <■ Md0 oder
ν (rp + e) (r + e) Fg (rp - e) (r - e)
—H oder
r r
P P
- e) (rp - e)
F2 (r^ + e) (rp + TJ
Da 1 ν Anfangsdrehraoment der Drehfeder 1 ... . .
_—___ β β
- ~ 8O ergibt sichi
2 H' Enddreumoment der Drehfeder 2
τ? (r - e) (r - e)
1 K F ρ Anfangadrehmoment der Drehfeder
c. σ p
Dabei können die zwangsweise zwischen den beiden Endstellungen der Kegelscheiben bei einem geradlinigen Verlauf der Radialnuten 36 bzw.44 sich
ergebenden Drehraomentabweichungen dadurch korrigiert werden, dass zumindest eine der beiden Radialnuten 36, 44, wie beispielsweise die Nut 36,
eine vom geradlinig radialen verlauf abweichende Kurvenform aufweist.
r
ρ
spannung der Drehfeder 99 »o eingestellt werden, dass sich ein Drehinoment-Terhältnis der Feder von
F1 (rF - e) (rp - e) 27,5 · 34,5 1
V^ " (rF + β) \τρ + e) " 40,5 · 47,5 " 2
ergibt. Durch Verringerung der Vorspannung wird eine mit dem Verdrehwinkel
ansteigende Drehaoaentcharakteristik erreicht bzw. umgekehrt, duroh Erhöhung der Vorspannung eine abfallend· Drehmomentcharakteristik.
Die in Fig.2 dargestellte Abtriebssoheibe eignet sich speziell für einen
Abwickelantrieb, da bei einem Abwicklungeantrieb die Abtriebedrehzahl bei
gleichbleibender Warengeachwlndigkeit konstant bleibt * ^1"
109827/0037
Um diese Abtriebsscheibe für einen Aufwickelantrieb, einen Kraftfahrzeugantrieb
oder dgl. geeignet zu machen, muss lediglich der TCxzenterring 39
um 180 zu seiner Brehachse verdreht eingebaut werden (siehe Fig.7 Steuerteil
95a)> so dass sich das vom Kraftspeicher 99 mit linear ansteigendem
Drehmoment auf die Welle 2 übertragene Drehmoment durch die Übereetzungsänderung
des exzentrisch gelagerten beidarmig wirkenden Hebels nicht verringert, sondern erhöht.
Geht man davon aus, dass sich das Drehmoment der Drehfeder, die den Kraftspeicher
99 darstellt, von der Ausgangsstellung zur Endsteilung der Kegelscheiben 1 wieder verdoppelt, dann ergibt sich bei einem um 1Θ0 gedreht
eingebauten Exzenterring 59» bei gleichen Hebelarmen und gleicher Exzentrizität
ein Drehmomentverhältnis von
Md1 P1 (rp - e) (rp - e) 111
Md^ " F^ ° Cr15, + e) (/ + e) " 2 * 2 " 4
Das entspricht einem Regelbereich der Abtriebsdrehzahl von 4*11 um in
beiden Endstellungen konstante Leistung zu übertragen, bzw. einem Nenndurchmesserverhältnis
von 1:2, falls die antreibende Scheibe gleich proportioniert ausgeführt ist.
Durch einen entsprechenden Verlauf der beiden Radialnuten 365 44 kann die
Leistungsübertragung auch hier in den Zwischenstellungen der Kegelscheiben 1 genau konstant gehalten werden, so dass das selbsthemmende Gewinde
45 (siehe Tnig.2) als normales Gewinde mit konstantem Steigungswinkel ausgebildet
sein kann.
3 zeigt eine Abwickeleinrichtung mit einer in Fig.2 dargestellten
und in Fig.4 und. 5 näher erläuterten Abtriebsacheibe 74» deren Drehmoment
über den gesamten Regelbereich konstant bleibt, bzw. bleiben muss, da die
mit der Warenbahn synchron laufende Welle 76 bei gleicher Warengeschwindigkeit
konstante Drehzahl beibehält.
Bei einer Abwickeleinrichtung erhöht sich mit abnehmendem Wickeldurchaesser
die Drehzahl der Abwickelwelle 75· "Her Kraftfluss geht dabei von
der Warenbahn aus und wird von der Abwickelwelle 75 auf die mit der Warenbahn synohron laufende Welle 76 übertragen.
In dargestelltem Ausführungebeispiel treibt die Abwickelwelle 75 über
•in Drehzahlübersetzungsgetriebe 66 und ein stufenlos regelbares Getriebe 59 auf einen Drehmomentwandler , der auβ einer gefederten Spreizscheibe
(•iehe 1PIg.11 oder 14) und einer Abtriebsecheibe 74 besteht.
- 17 -
109827/0037
Die Abtriebsscheibe 74 treibt nun ihrerseits über ein stufenlos regelbares
Getriebe 65 auf die mit der Warenbahn synchron laufende Welle 76.
Srfindungsgemäss ist nun, zwecks Veränderung der Warenspannung, für die
Drehzahlregelung der beiden stufenlos regelbaren Getriebe 59; 65 ein gemeinsamer
Stellmechanismus, nämlich die Gewindespindel 50 vorgesehen,
welche über den Stellhebel 52 die Übersetzung des Getriebes 59 und über
den Stellhebel 54 die Übersetzung des Getriebes 65 so verändert, dass jeweils die drehzahlerhöhung des einen Getriebes der Hrehzahlverringerung
des anderen Getriebes entspricht.
Oadurch wird erreicht, dass sich die Drehzahl und damit die Leistungsübertragung
der selbstregelnden Abtriebsscheibe 74 bei gleichbleibender Kegelscheibenstellung stufenlos regeln lässt.
F.a wird nun unabhängig vom jeweiligen Wickeldurchmesser und der jeweils
eingestellten Warenspannung immer ein konstantes Drehmoment über die Abtriebsscheibe
74 übertragen, so dass eine zwischen dieser und dem Getriebe 65 angeordnete Überlastkupplung Ho, je nach deren Drehmomenteinstellung,
beispielsweise immer bei 20% Überlastung des Getriebes durchrutschen
wird.
.6 zeigt eine selbstregelnde Abtriebsscheibe mit während des Regelvorganges
konstant bleibendem Abtriebsmoment, mit zwei Kraftteilen 94» deren Kraftspeicher 99 Drehfedern, beispielsweise ebene Spiralfedern
sind, die für sich betrachtet, eine linear mit ihrem Verdrehwinkel ansteigende Verdrehkraft bewirken. Diese Abtriebsecheibe ist speziell für
ein Abwickelgetriebe geeignet und im Gegensatz zur Ausführung nach VIg.2
so ausgebildet, dass die auf die Welle 2 übertragbare Leistung verändert
werden kann. Dies wird erreicht, indem ein Kraftteil 94 über ein Steuerteil 95 ein mit dem Verdrehwinkel linear abfallendes Drehmoment von den
Kegelacheiben auf die Welle 2 überträgt, während das andere Kraftteil 94*
von den Kegelscheiben aus direkt über einen Kraftspeicher 99' mit linear
ansteigender Verdrehkraft auf die Nabe 5» bzw. die Welle 2 einwirkt, auf
der die Nabe 3a drehfest aufgebracht iet. Bei gleichmassig mit dem Verdrehwinkel
aofalleade« Drehmoraentverlauf S ("Steuerkurve) bzw. ansteigendem
Drehmoraentverlauf ü1 (Federcharakteristik) ist die Summe der auf die
Welle 2 übertragenen Drehmomente Md innerhalb des Regelbereiches konstant.
- 18 BAD ORN?'NAl
109827/0037
Verdreht man das Stutzlager 33' des direkt auf die Welle einwirkenden
Kraftteiles 94' in eingezeichneter Drehrichtung zu den Kegelscheiben, so
erhöht sich die Krafteinwirkung des Kraftspeicher*99' aut die Welle 2. Die
Verdrehstellung kann während des Laufes durch einen parallel zur Antriebsachse 0 drehbar gelagerten Stellmechanismus 113 verändert werden, der
über seine zueinander verdrehbaren Zahnräder 102; IO3 mit dem Exzenterring
39 bzw. dem Stützlager 33' im Eingriff steht, wobei der Exzenterring 39
und das Stutzlager 33' niit Zahnkränzen 127 von gleichem ^eilkreisdurchmesser
versehen sind.
Die Verdrehstellung des Stützlagers 33' zum drehfest mit den Kegelscheiben
im Eingriff stehenden Exzenterring 39 kann selbstverständlich auch in Abhängigkeit
von der Antriebs- oder Abtriebsdrehzahl des Getriebes über ein Steuerventil bzw. einen Fliehkraftregler reguliert werden, so dass sich die
Krafteinwirkung des Kraftspeichers 99' erst bei zunehmender Drehzahl erhöht
(wenn der Wickel in Schwung gebracht ist). Durch den in Abhängigkeit vom Verdrehwinkel zwischen den Kegelscheiben und der '/eile erhöhten Drehmomentverlauf
F1 des direkt in Wirkverbindung zwischen den Kegelscheiben
und der Welle angeordneten Kraftspeichers 99' erhöht sich die innerhalb
des Regelbereiches konstant bleibende Summe der auf die Abtriebswelle 2 übertragenen Drehmomente auf beispielsweise Md1.
Der Drehmoraentverlauf (konstant, zunehmend oder abnehmend) kann durch Veränderung
der verdrehstellung zwischen dem Stutzlager 33 und den Kegelscheiben
variiert werden, wofür der Steckstift 124 vorgesehen ist, der in verschiedenen Verdrehstellungen im Exzenterring 39 einrastbar ist.
Fig.7 zeigt eine selbstregelnde Abtriebsscheibe fur gesteuerte Leistungsübertragung
mit einem Kraftteil von drehzahlabhängig konstantem Drehmomentverlauf, welches über ein Steuerteil eine mit dem Verdrehwinkel ansteigende
Verdrehkraft zwischen den Kegelscheiben und der Welle erzeugt und einem weiteren Steuerteil, über welches die Kegel scheiben bei Kraftflussumkehr
durch die bremskraft dee Antriebsmotors in geschlossene Stellung gedrängt
werden, wobei an letztgenanntem Steuerteil Utktmkxät±mxm.»Exmttm*x Hilfseteuerkräite
angreifen. Sie eignet sich insbesondere fur einen Kraftfahrzeugantrieb.
Das Kraftteil 94 *a, welches fur sich betrachtet eine dem Drehmonifint-Drehzahiverlauf
des Antriebsmotors entsprechende Verdrehkraft bewirkt, erzeugt über ein Steuerteil 95a zwischen den Kegelecheiben und der Welle eine mit
deren VerdrehwinKel ansteigende Verdrehkraft.
BAD ORiGiNAL
109827/0037
U7A97S
"nie drehzahl abhängige, während des R^gelVorganges konstant bleibende Verdrehkraft
zwischen dem Stützlager 33a und dem Ubertragungstoil 34a wird hi r>r durch eine drehzahlabhängig konstante («■ drehzahlabhängige, wahrend
des Regelvorganges konstant bleibende), in axialer Richtung wirkende Steuerkraft K'(f \ erzeugt, welche in bekannter Weise über eine -*»■ axiale*-
verschiebbare Gewindemuffe 104 in Umfangsrichtung auf das Stützlager 33»
bzw. das Übertragungsteil 34a einwirkt.
T)ie beispielsweise von einem hydraulischen System erzeugte Steuerkraft
K1/ χ versucht hiex* über einen ausserhalb der Anordnung axial verschiebbar
oder schwenkbar gelagerten Steuerhebel 111 die Gewindemuife 104 nach
rechts zu verschieben. Dabei drückt der Steuerhebel 111 über einen Druckring 117a sowie ein Axialdrucklager 143a gegen die Gewindemuffe, welche
mit dem Stützlager 33a über eine Geradverzahnung 106 und mit dem Übertragungsteil
34a über das rechtsgängige Gewindeteil 107, welches fest mit dem tthertragungsteil verbunden ist, im Eingriff steht, Dabei sind zwischen den
Gewinderillen der Gewindemuffe 104 und des Gewindeteiles 107 mehrere im
Umlauf stehende Kugeln 142 zur Verminderung der Reibung vorgesehen. T)ie Steuerkraft K'/„ \ wirkt somit über das rechtsgängige Gewinde 105 des
Gewindeteiles 107 in eingezeichneter Antriebsdrehrichtung auf das Übertragungsteil
34a ein und entgegen eingezeichneter Drehrichtung mit gleicher TTmfangskraft auf das Stützlager 33a (actio ■ reactio). Der dabei von der
Steuerkraft bewirkte Axialschub wird von einem Axialdrucklager 143 abgefangen, welohes sich seinerseits über eine Distanzbüchee I85 sowie ein
Drehmomentübertragungeteil 43a und ein weiteres Axialdrucklager 143c gegen
die Welle 2 abstützt. Auch sind Axialdrucklager 143b und 143d vorgesehen, welche die von der Spreizkraft des Umschlingungeelementes 61 erzeugten
AxialSchübe abfangen, um die Regelung auch wirklich äusserst feinfühlig
auszugestalten. Dabei hat die von der Antriebskraft bewirkte Spreizkraft des Umschlingungselementes keine Möglichkeit, die Regelung in irgend
einer Weise nacVneilig zu beeinflussen, da weder der von der SpreizKraft
bewirkte, gegen das Kraftteil 94's, gerichtete Axialschub noch der von der
Spreizkraft bewirkte, gegen das in axialer Richtung selbsthemmende Gewinde
45a gerichtete Axialschub in der Lage ist, eine Verdrehkraft zwischen den
Kegelscheiben und der Welle zu erzeugen. Die Hebelübersetzung des Steuerteilee
95a ist hier so gewählt, dies sich das vom Kraftteil 94fa auf die
Welle 2 übertragene Drehmoment durch die relative Drehbewegung der Kegelscheiben
1 in eingezeichneter Antriebsdrehrichtung um die Welle 2 erhöht,
109827/0037 1^ 0RIGiNAu -
wobei die Kegelscheiben über das rechtsgängige Gewinde 45a (bei gleichzeitigem
Verschieben der Gewindemuffe 104 nach links) in geschlossene Kegelscheibenstellung gedrängt werden. Das Gewinde 45a ist hier in Form
zweier um 180 zueinander versetzten, konzentrisch zur Antriebsachse verlaufenden,
räumlich gekrümmten Anlaufflächen ausgebildet, auf denen Lauf-
QHfeprefa&f£n
rollen 152 abrollen. Die Laufrollen 152 sind auf radial sSEKaBttBfr- Rollenbolzen
151 drehbar gelagert, welche um 180 zueinander versetzt in der
axial beweglichen Kegelscheibe eingepresst sind. Als Verdrehsicherung zwischen der axial fixierten und der axial beweglichen Kegelscheibe ist
ein Keilwellenprofil 48a vorgesehen.
Bildet man das Steuerteil 95a so aus, dass beispielsweise r_, « 34 mm, r - 27 mm und e-10 mm, so ergibt sich bei konstanter Verdrehkraft des
Bildet man das Steuerteil 95a so aus, dass beispielsweise r_, « 34 mm, r - 27 mm und e-10 mm, so ergibt sich bei konstanter Verdrehkraft des
P
Kraftteiles 94'a:
Kraftteiles 94'a:
Md1 (rF - e) (r - e) 24-17 1
Md2 (rp + e) (rp + e) 44 · 37 4
Mit einem aus Kraft1;eil 94'a mit drehzahlabhängig konstanter Verdrehkraft
und Steuerteil 95a bestehendem Kraft- und Steuerteil kann also ein Getriebe mit einem Drehzahlbereich von 4*1 gesteuert werden. Dabei ist als
Antriebsscheibe eine Spreizscheibe nach Fig.13 oder 15 zu empfehlen. Bas
Stützlager 33a, der Exzenterring 39a und die axial fixierte Kegelscheibe
sind durch Schrauben 122 drehfest miteinander verschraubt und verstiftet.
Im Gegensatz zu den Ausführungen nach Fig.2 und ^ig.6 ist bei der Ausführung
nach Fig.7 das Abtriebsteil 43a der aus Kraftteil 94'a und Steuerteil
95a gebildeten Regeleinheit nicht drehfest, sondern drehbar zur Antriebsachse 0 auf der Welle 2 gelagert, wobei zwischen dem Abtriebsteil
43a und der Welle 2 ein weiteres Steuerteil 95b zur Verminderung des Kegel scheibenabstandes bei Kraftflussumkehr wirksam angeordnet ist. Zu diesem Zweck steht der Exzenterring 39b des letztgenannten Steuerteils
über eine Anschlagnase I36 drehfest mit einem drehbar zur Antriebsachse
gelagerten Gewindeteil 10b, welches mit den bereits erwähnten Anlaufflächen 45a ausgebildet ist, im Eingriff. Die vom Exzenterring 39b axial
abstehende Anschlagnase I36 ragt dabei duroh ein kreisförmig zur Antriebsachse
verlaufendes Langloch I46 des Übertragungsteiles 34thinduroh in
eine Aussparung 149 des Gewindeteiles 10b.
Mit dem steuerteil 95b steht ausserdem ein Stellmechanisraus 113' in Wirkverbindung,
wobei die gleiche Teilkreisdurohmeeser aufweisenden Zahnräder
102 und 103 des Stellmechanismus mit dem Abtriebsteil 43b bzw. dem ftber-
109827/0037
" 21 "
tragungsteil 34b des Steuerteils 95b (ähnlich wie bereits irider Beschreibung
zu Fig.6 erläutert) im Eingriff stehen. ' Für die nachfolgende Erläuterung denke man sich die Welle 2 feststehend.
Ein Drehmoment in eingezeichneter Drehrichtung sei als Hechtsdrehmoment bezeichnet, ein Drehmoment entgegen eingezeichneter Drehrichtung als Linksdrehmoment.
Ausserdem denke man sich vorläufig den Stellmechanismus 113'
ganz weg.
Die in Fig.7 dargestellte Abtriebsscheibe ist im Betriebszustand dargestellt
und zwar so, dass sie bei maxi/maler Drehzahl (grosser Kegelscheibenabstand)
minimales Drehmoment auf die Welle 2 überträgt. Bei normal gerichtetem Kraftfluss (von den Kegelscheiben 1 zur Welle 2)
entsteht also ein Rechtsdrehmoment am Übertragungsteil 34b, welches drehfest
auf dem Abtriebsteil 43a aufgebracht ist. Der Führungsbolzen 35b des
Ubertragungsteiles 34b wirkt dabei mit einer der Antriebskraft entsprechenden
Steuerkraft A in eingezeichneter Drehrichtung über die Radialnut 36b auf den exzentrisch im Exzenterring 39b drehbar gelagerten, beidarmig
wirkenden Hebel 37b ein, der sich über die Radialnut 44b und den Führungsbolzen 42b gegen das drehfest auf der Welle 2 aufgebrachte Abtriebsteil
43b abetützt.
Dadurch entsteht am Exzenterring 39b, der drehbar zur Antriebsachse 0 im
Abtriebsteil 43b gelagert ist, über die Lagerstelle bzw. Drehachse I des
Hebels 37b ebenfalls ein Rechtsdrehmoment, was im Querschnitt A-A (siehe Fig.θ) in richtiger Verdrehlage dargestellt ist.
Der Exzenterring 39b bewirkt nun über die Anschlagnase I36 ebenfalls ein
Rechtsdrehmoment am Gewindeteil 10b, wobei die Anschlagnase 136 in eingezeichneter
Antriebsdrehrichtung (siehe Fig.θ) gegen die Anschlagflache
135 des im Übertragungsteil 34b kreisförmig verlaufenden Langloches 146
angedrückt wird, wodurch die in Fig.θ dargestellte Verdrehstellung der
Steuerteile zueinander gesichert ist.
einer
Dazu ist nooh zu erwähnen, dass die Anschlagnase 136 bei tar relativen
Drehbewegung der Steuerteile des trbersetzungsmechanismus 95b den in Umfangsrichtung
zueinander versetzten Anschlagflächsm 131J des Langloohes
146 stets nacheilt.
Durch die Einwirkung der Antriebskraft A sind also sämtliche Teile
rechts der Kegelscheiben, insbesondere aber das Gewindeteil 10b in ihrer
Verdrehlage, relativ zur Welle gesehen, festgehalten. Die Abtriebsscheibe regelt also normal und überträgt bei konstanter Antriebsdrehzahl und
selbsttätiger Übersetzungsänderung konstant bleibende Leistung.
109827/0037
Fällt nun das Drehmoment der Abtriebsscheibe unter das Mindestdrehmoment
ab, so schlägt die halbkreisförmige Ringnut 13O der linken, axial fixierten
Kegelscheibe entgegen eingezeichneter Drehrichtung mit ihrer An-BChlagflache
148 gegen den Anschlagbolzen 129 an und ein vom Antriebsmotor bei Verringerung der Antriebsdrehzahl bewirktes Bremsmoment wirkt
über die Anschlagfläche 148 entgegen eingezeichneter Brehrichtung gegen
den Anschlagbolzen 129 des Abtriebsteiles 43a.
Das mit dem Abtriebsteil drehfest verbundene Übertragungsteil 34b bewirkt
nun analog der vorhergehenden Beschreibung über die Lagerstelle bzw. Drehachse I des beidarmig wirkenden Hebels 37b ein Linksdrehmoment des Exzenterringes
39b sowie des drehfest mit diesem im Eingriff stehenden Gewindeteiles 10b (siehe "Pig.9)· T)ie von der Bremskraft des Motors bewirkte
Steuerkraft am Führungsbolzen 35h ist in Fig.9 mit Br bezeichnet.
Der Exzenterring 39h und damit das Gewindeteil 10b wird also durch die
Steuerkraft Br um 180 entgegen eingezeichneter Drehrichtung um die Welle 2 verdreht, bis die Anschlagnase I36 gegen die andere, zur Anschlagfläche
135 in Umfangsrichtung versetzte Anschlagfläche des Langloches I46 anschlägt
(dieser nacheilend), wobei sich ein angenommener Punkt Y der Anschlagnase 136 schneller bewegt als ein angenommener Punkt X des Langloches
146.
Die Kegelscheiben werden durch diese Drehbewegung des Gewindeteiles 10b .
über die rechtsgängigen Anlaufflächen 45a zusammengeschraubt, wobei der relative Verdrehwinkel zwischen den Kegelscheiben und dem Gewindeteil 10b
nur 180° - oc ist (siehe Pig.9).
Legt man das Steuerteil 95h (welches übrigens der Ausführung nach Fig.1b
entspricht) so aus, dass der Winkel « « 45 beträgt, dann müssen die Anlaufflächen
45a so ausgelegt werden , dass eine Drehung der Kegelscheiben
von 180 - 45 « 135 zum Gewindeteil 10b den axialen S+ellweg der Kegelscheiben
ergibt. Dementsprechend muss dann auch das Steuerteil 95a (beispielsweise mit e » 14i5 ram* ^ » 35» 5 mm und r »■ 29 mm) ausgebildet wer-
H P
den, worauf in der Beschreibung zu Fig.i6 noch eingegangen wird.
Die halbkreisförmige Ringnut I30 der axial fixierten Kegelscheibe ist dann
in ümfangsrichtung gesehen zweokmäasigerweise so bemessen, dass sie nur
eine Verdrehbewegung des Anschlagbolzens 129 von etwas weniger als 135
zuläeet, wobei sie dann die Anschlagflächen des Langloches I46 entlastet.
- 23 -
109827/QQ37
14/4971
■Rei Kraftflussumkehr wird das Bremsmoment rückwirkend zum Antriebsmotor in
eingezeichneter "Drehrichtung von der Welle 2 über das Steuerteil 95b, das
Abtriebsteil 43a und den Anschlagbolzen 129 auf die Kegelscheiben 1 übertragen.
Geht man wieder von der in Fig.? dargestellten Ausgangsstellung aus und
nimmt man an, dass der Kraftfluss normal von den Kegelscheiben über die
Regeleinheit 94'a; 95a zur Welle gerichtet ist, dann wird die Scheibe
durch Verdrehen der Kegelscheiben um die Welle in eingezeichneter Drehrichtung
auf maximales drehmoment bzw. minimalen Kegelscheibenabstand angespannt.
Umgekehrt werden sich dann bei einem Drehmomentabfall die Kegelscheiben
1 über das rechtsgängige Gewinde 45a auseinanderschrauben, also ins Schnelle treiben, was bei einem Kraftfahrzeugantrieb erwünscht ist,
solange man den Antriebsmotor auf Touren hält.
■Rin Drehmomentabfall kommt aber auch zustande, wenn man die Tourenzahl
des Antriebsmotors verringert. In diesem Falle werden sich die Kegelscheiben
1 über das Gewinde 45a erst auseinanderschrauben und dann durch die relative Drehbewegung zwischen den Kegelscheiben 1 und dem Gewindeteil 10b,
bewirkt durch die Bremskraft des Motors, wieder zusammenschrauben. Um hier ein Auseinanderlaufen der Kegelscheiben 1 erst gar nicht zustande
kommen zu lassen, ist es zweckmässig, sich einer Rückstellkraft Rs1 zu bedienen,
welche am Sf.euerteil 95b angreift und erst wirksam wird, wenn sich
die Tourenzahl des Antriebsmotors bzw. die Drehzahl der Abtriebsscheibe
verringert. Diese Rückstellkraft Rs1 hat dann die Aufgabe, das Gewindeteil
10b entgegen eingezeichneter Drehrichtung gegen die Welle 2 zu verdrehen
und bewirkt somit einen kleineren Kegelscheibenabstand.
Die Rückstellkraft Rs1 kann in einfachster Weise von einem parallel zur
Antriebsachse 0 drehbar gelagerten Stellmechanismus 113* erzeugt werden,
der mit dem Steuerteil 95b über die Zahnräder 102; 103 in Wirkverbindung
steht und beispielsweise als handelsüblicher Fliehkraftregler ausgebildet ist, bei welchem Fliehkraftgewichte einerseits und eine oder mehrere
Druckfedern andererseits entgegengesetzte Verdrehkräfte zwischen den Zahnrädern 102 und 103 bewirken.
In dargestelltem Ausführungsbeispiel bewirkt ein synchron mit der Abtriebsscheibe
angetriebener bzw. mitlaufender Fliehkraftregler II31 mit
zunehmender Drehzahl ein Linkedrehmoment des Zahnrades IO3 gegenüber dem
Zahnrad 102 bzw. ein Rechtsdrehmoment des Übertragungsteiles 34b gegenüber dem Abtriebstqil 43b.
109827/0037 - 24 -
"Dadurch entsteht am Führungsbolzen 35b eine der Steuerkraft A gleichgerichtete
Steuer- oder Haltekraft II, welche ebenso wie die Antriebskraft das 'Bestreben hat, die in "Fig.8 dargestellte Verdrehstellung der Steuerteile
des Übersetzungsmechanismus 95h zueinander aufrecht zu erhalten.
Die Abtriebsscheibe regelt also bei Erreichen einer bestimmten Abtriebsdrehzahl ganz normal, d.h. bei einem Drehmomentanstieg ins Langsame und
bei einem Drehmomentabfall ins Schnelle.
Verringert man jetzt die Tourenzahl des Antriebsmotors, dann verringert
sibh neben der Verdrehkraft des Kraftteiles 94'a bzw. der Steuerkraft A
mit abnehmender Abtriebsdrehzahl auch die vom Fliehicraftregler 113* bewirkte
Steuerkraft II und die im Fliehkraftregler nun wirksam werdenden, den Fliehkräften entgegenwirkenden Druckfedern bewirken nun ein Rechtsdrehmoment des Zahnrades 103 gegenüber dem Zahnrad 102 bzw. ein Linksdrehmoment
des Übertragungsteiles 34b gegenüber dem Abtriebsteil 43h.
Dadurch entsteht am "Pührungsbolzen 35h eine der Steuerkraft "Rr gleichgerichtete
Rückstellkraft Rs' (siehe Fig.9)> welche ebenso wie die bremskraft
&s Motors bestrebt ist, den Exzenterring 39b und damit das Gewindeteil
10b entgegen eingezeichneter Drehrichtung zur Welle 2 zu verdrehen, wodurch die Kegelscheiben über die Anlaufflächen 45a in geschlossene
Stellung gedrängt werden.
Der fliehkraftregler II31 muss so ausgelegt sein, dass er die Drehmomentübertragungsteile
34b; 43b des Steuerteils 95b um den Winkel <X zueinander
verdrehen kann. F,r kann auch mit einem kleinen Übersetzungsmechanismus ausgebildet werden.
Die von den Steuerkräften A und H gegenüber dem Zahnrad 102 bzw. dem Abtriebsteil
43b bewirkten, auf das Gewindeteil 10b gerichteten Steuermomente (τ? s Rechtsdrehmoment = von rechts gesehen im Uhrzeigersinn, L « Linksdrehmoment
- von rechts gesehen entgegen dem Uhrzeigersinn) sind in Fig.7 an
den Drehmoment übertragenden Steuerteilen mit R bzw. L bezeichnet, während
die von den Steuerkräften "Rr und Rs1 bewirkten Steuermoraente auf der Darstellung
mit Cr) bzw. (L) eingetragen sind.
Fig. 8 zeigt den Querschnitt A-A des in Fig.7 etwas versetzt, dargestellten
Hteuerteiles 95b bei normal gerichtetem Kraftfluss. Die von der Antriebskraft
bewirkte Steuerkraft K und die von einem Fliehkraftregler bewirkte Steuerkraft
TT wirken im Uhrzeigersinn über den Führungsbolzen 35b des Übertragungsteilea
34b gegen die Radialnut 36b des beidarmig wirkenden Hebels
37b, der sich über die= ^-pehachse I und die Radialnut 44b gegen den Führungsbolzen
4?b den Abtrlrbsteiles 43b bzw, die Welle 2 abstutzt.
109827/0037 " '°S "
dadurch entsteht über die "Drehachse I, um welche der Hebel 37b drehbar im
Exzenterring gelagert ist, ein Rechtsdrehmoment des Exzenterringes 39b
gegenüber dem Abtriebsteil 43b um die Antriebsachse 0. Der Exzenterring
wirkt dabei, wie bereits in der Beschreibung zu Fig. 7 erläutert, in eingezeichneter
Drehrichtung über die Anschlagnase I36 gegen die Anschlagfläche
135 des kreisförmigen Langloches 146.
Figo9 zeigt wiederum entsprechend Schnitt A-A zu Fig.! den Bewegungsablauf
der Steuerteile bei Kraftflussumkehr.
Oie bei Verringerung der Antriebstourenzahl wirksam werdenden Steuerkräfte
Rs' und Br wirken entgegen dem Uhrzeigersinn gegen die Radialnut 36b des
beidarmig wirkenden H#bels 37b und schwenken den sich am Bolzen 42b abstützenden,
drehbar im Exzenterring 39b und radial verschiebbar zu seinen T)rehmomentübertragun^steilen
gelagerten Hebel 37b nach links. Dabei wandert die Irehachse I, um welche der beidarmig wirkende Hebel 37b im Exzenterring 39b
drehbar gelagert ist, halbkreisförmig um die Antriebsachse 0 von der Stellung a über b nach c, und ein angenommener Punkt E des drehbar zur Antriebsachse
gelagerten Exzenterringes 39b und damit das drehfest mit dem Exzenterring im Eingriff stehende Gewindeteil 10b werden entgegen dem Uhrzeigersinn
um 180° zur Welle 2 verdreht.
Oie Steuerkräfte Rs' und Br bewirken somit über das rechtsgängige Gewinde 45a
des Gewindeteiles 10b eine Verringerung des Kegelscheibenabstandes und die gesamte Getriebeanordnung wirkt dann rückwirkend zum Antriebsmotor als
Bremsgetriebe. Gleichzeitig ist damit beim Wiederanfahren des Kraftfahrzeuges ein sogenannter Sanftanlauf bzw. eine ins Langsame treibende Kegelscheibenstellung
gewährleistet.
T-1Ig. 10 zeigt eine gegenüber der Aueführung nach "Fig. 7 etwas vereinfachte
AU8führungsform einer selbstregelnden Abtriebsseheib« für einen Aufwickelantrieb
bzw. für weniger anspruchsvolle Kraftfahrzeugantriebe. T)as Antriebsmoment wird hier in eingezeichneter "Drehrichtung von den Kegelscheiben
1 über einen als Drehfeder (ebene Spiralfeder) ausgebildeten Kraftspeicher 99 auf eine Hohlwelle 147 übertragen, welche entsprechend
dem Abbriebsteil 43a nach Fig.7 als Drehmomentübertragungsteil zum Steuerteil
95b ausgebildet iat. Das f5teuerteil 95b hat zusammen mit dem HtellmechaninmuH
1131 die Aufgabe, die Kegelacheiben 1 (ähnlich wie in der Beschreibung
zu Pig.7 erläutert) bei Verringerung der Antriebedrehzahl des
Getrieben bzw. bei Kraftfiusmimkehr in gesohloesene '»teilung zu drängen.
10 9 8 2 7/0037 " L>6 "
H7A975
Da die Drehfeder 99 dee Kraftteiles 94 eine linear mit ihrem Verdrehwinkel
ansteigende Verdrehkraft bewirkt, müssen die Anlaufflächen des in axialer
Richtung selbsthemmenden Gewindes 45a so geformt sein, dass sie die Kegelscheibenstellung
in Abhängigkeit von der Verdrehkraft der Drehfeder so steuern, dass das Produkt aus Drehmoment χ Abtriebsdrehzahl bei normal gerichtetem
Kraftfluss und voller Antriebßtourenzahl konstant bleibt. Die richtige Vorspannung der entsprechend ausgelegten Drehfeder ist durch die
Verdrehstellung zwischen dem Stützlager 33 und den Kegelscheiben bestimmt und durch Steckstift 124 arretiert.
Da die Verdrehkraft des Kraftteiles 94 bei der Ausführung nach Fig.10
nicht drehzahlabhängig gesteuert wird, ist es hier bei einem Kraftfahrzeugantrieb
zweckmässig, die vom Steilmechanismus 113' über das Steuerteil 95b
bewirkte Steuerkraft H in Abhängigkeit von der Antriebsdrehzahl des Getriebes
zu erzeugen. T)er Stellmechanismus 113' müsste dann beispielsweise
in bekannter Weise als hydraulischer Druckzylinder mit einer axial verschiebbaren
Gewindemuffe ausgebildet sein, der über eine synchron mit der Antriebswelle des Getriebes angetriebene Zahnradpumpe bei zunehmender Antriebsdrehzahl
mit steigendem Druck beaufschlagt wird, während die Rückstellkraft Rs1 von einer Druckfeder erzeugt wird, welche über die axial
verschiebbare Gewindemuffe eine gegenüber dem hydraulischen System entgegengesetzte
Verdrehkraft zwischen den Zahnrädern des Stellmechanismus 113' bewirkt.
Die von der Spreizkraft des Umschlingungselementes 61 nach links gerichtete
Axialkraft stützt sich über die Hohlwelle 147 gegen ein im linken Lagergehäuse fixiertes Axialdrucklager 178 ab.
Pig.11 zeigt eine Spreizscheibe, deren verdrehfest durch Passfeder 48 im
Ringriff stehendes, in axialer Richtung zueinander verschiebbares Kegelscheibenpaar
1a durch einen axial wirkenden Kraftspeicher 156 gegen ein zwischen ihm laufendes Umschlingungselement, Keilriemen oder Keilgliederkette
61 gepresst wird.
Der axial wirkende Kraftspeicher 156 ist hier beispielsweise durch Tellerfedern
gebildet. Denkt man sich das Kegelscheibenpaar 1a, dessen rechte, axial fixierte Kegelscheibe gleichzeitig das Übertragungsteil 34c darstellt,
feststehend, so wird durch eine relative Drehbewegung den mit der WeLIe ?a
drehfent verbundenen '-!xuenterringei! 39c um dar» Übertragung te Il ^4c in eingezeichneter
HrehrichtniifT das Abtriebst« Il 4^c ebenfalls Ln eingezeichneter
nrehr Loh hing C von rechts aus gesehen im Uhrzeigersinn) um ill« Antriebsachse
0 geiicHwerikt.
100027/0 0 37
"2T" U7A975
Auf dem als Hohlwelle ausgebildeten Abtriebsteil 43c ist am Wellenende
ein als Anpressflansch 15Ο ausgebildetes Gewindeteil drehfest aufgebracht,
welches nit wenigstens zwei, gleichmässig am Umfang verteilten, radial angeordneten
Rollenbolzen 151 versehen ist, auf denen die Laufrollen 152
drehbar gelagert sind.
Die Laufrollen 15? sind dabei auf Kurvenbahnen 153 einer als Kurvenscheibe
154 ausgebildeten Oewindemuffe abrollbar, welche axial verschiebbar und
drehfest über eine Oeradverzahnung 155 mit den Kegelscheiben im eingriff
stehend, in der axial beweglichen Kegelscheibe 1a gelagert ist. 7MIrCh die relative Schwenkbewegung des Abtriebsteiles 43c bzw. des mit diesem
drehfest verbundenen Anpressflansches 1 50 zu den Kegelscheiben 1a in
eingezeichneter Drehrichtung wird demzufolge die Kurvenscheibe 154 über die rechtsgängigen Kurvenbahnhälften 153a nach rechts verschoben, wodurch die
als Kraftspeicher I56 dienenden Tellerfedern angespannt werden. Dabei erzeugt
der beidarmig wirkende Hebel 37c über die Radialnut 36c eine der Antriebsdrehrichtung
entgegengerichtete Umfangskraft am Führungsbolzen 35c
des die axial fixierte Kegelscheibe darstellenden ttbertragungsteiles 34c.
Das Antriebsmoment wird dabei in eingezeichneter Drehrichtung von der Welle
2a über das Steuerteil 95c und den drehfest auf dem Abtriebsteil 43a
aufgebrachten Anpressflansch I50 über die Rollenbolzen 151 und die rechtsgängigen
Kurvenbahnhälften 153a auf die Kurvenscheibe 154 bzw. die Kegelscheiben 1a übertragen.
Die relative Drehbewegung zwischen der Welle 2a bzw„ dem Exzenterring 39c
und den Kegelscheiben 1a ist durch eine halbkreisförmige Ringnut 130a der
das ttbertragungsteil 34c darstellenden axial fixierten Kegelscheibe begrenzt,
in welche ein vom TCxzenterring 39c axial abstehender Anechlagbolzen
1?9a ragt.
Die Ringnut gestattet, von dargestellter Ausgangsposition ausgehend, bei
feststehend gedachtem Kegelscheibenpaar eine Verdrehbewegung des Exzenterringes
39/1 von 90 in eingezeichneter Drehrichtung und 90 entgegengesetzt
eingezeichneter Dtehrichtung, wobei das Abtriebsteil 43c bzw. der Anpreesflansch
I50 nur Jeweils um einen Winkel β von ca. 20 - 30 , relativ zu den
Kegelscheiben 1a gesehen, verdreht wird (siehe Vig.12).
■"ei Kraftflussumkehr erzeugt das "Rremsmoment eine entgegengesetzte Verdrehkraft
zwischen den Kegelscheiben 1a und der Welle ?a und dRs Drehmoment
109827/0037
wird dann über die gleichen Steuerteile von den Kegelscheiben 1a über die
linksgängigen Kurvenbahnhälften 153b auf die Welle 2a übertragen.
■Diese Spreizscheibe eignet sich also sowohl als Antriebsscheibe als auch
als Abtriebsscheibe.
Oie Tellerfedern können, für sich betrachtet, gleiche oder verschiedene
■^edercharakteristik aufweisen, so dass die "Pedercharakteristik des gesamten
Federpaketes verändert werden kann, indem erst die weichen Tellerfedern
plattgedrückt werden und dann die härteren an die Reihe kommen. T)ie Vorspannung
des "Federpaketes ist durch eine Mutter 157 einstellbar. Statt der
Tellerfedern können auch ein oder mehrere Spiraldruckfedern verwendet werden.
Die in ^1Ig. 11 dargestellte gefederte Spreizscheibe hat auf Grund der Übersetzung
durch das Steuerteil 95c gegenüber bekannten Spreizscheiben den
Vorteil, dass die Kurvenbahnen 153 einen entsprechend steilen, für die ■Drehmomentübertragung günstigen Steigungsverlauf aufweisen können, wobei
die Antriebskraft - entsprechend übersetzt - eine verhältnismässig hohe Anpresskraft der Kegelscheiben 1a gegen das Umschlingungselement erzeugt.
Gleichzeitig ist damit der Vorteil verbunden, dass eine von der Spreizkraft des TImschlingungseleraentes 61 bewirkte Axialkraft über die steil
ausgebildeten Kurvenbahnen eine verhältnismässig hohe Umfangskomponente
zur Erzeugung eines Rückstellmömentes bewirkt, wodurch ein ausgeglichenes Wirkverhältnis zwischen Antriebskraft und Rückstellkraft zustande kommt.
Die Rollenbolzen 151 stehen dabei über die Laufrollen 152 auch bei Lastwechseln
standig mit den Kurvenbahnen 153 iw Eingriff.
Fig.12 zeigt entsprechend Schnitt A-A einer in Fig.11 dargestellten Spreizscheibe
den Tiewegungsablauf der Steuerteile beim Antrieb in beiden Kraftflussrichtungen,
und zwar von den feststehend gedachten Kegel scheiben 1a aus betrachtet.
Der vuhrungr.bolzen 35c der dem Steuerteil 95c zugewandten Kegelscheibe Vt
bildet also bei dieser Betrachtung den feststehend gedachten Stutzpunkt.
Tiurch die "HrehbeWegung des mit der Welle ?n drehfest im Eingriff stehenden
■Rxzen!erringers 39c in eingezeichneter Orehrichtung wird ein angenommener
Punkt Ti1, des Vxzantarvinpea 39c um QO zur Antriebsachse 0 von drr Stellung
b' in die Stellung n1 verdreht.
■Hnbei wandrit dor boidnrmiß wirkende Hebel 37« mit seiner Drehachse It
relativ drehlar ?uni Tlxrpnt erring 5(^; "Hd radial vprr.ohiebbar i.u npinen
Drehmoment übf rl r.'irunr: \ ( i 1 »?n folnfv H , von der 'Heilung b zur SI öl Iunp, a
und df τ i'ni
> !|i|| <·■ luil ■. r η 4·'·.' d(>» AH riol'Ht f-i lo.« 11'1 von drr iHpllunp Γ in die
:;t<l Ium,·- I. ^ ιλ μ ti ·· '7 / O ΓΙ *ί Τ
Durch die drehung der Welle 2a um die Kegel scheiben 1a von 90° in eingezeichneter Drehrichtung wird also das Abtriebeteil 43c ebenfalls in eingezeichneter Drehrichtung um den Winkel β (ca. 20 - 30°) gegen die Kegelscheiben 1a verdreht, wodurch die in Fig.11 dargestellten als Kraftspeicher 156 dienenden Tellerfedern angespannt werden.
(Dabei entstehfYam Ffihrungsbolzen 35c der das übertragungsteil 34c bildenden Kegelscheibe eine der eingezeichneten Drehrichtung entgegenge«*£i*be
Verdrehkraft um die Antriebsachse 0.)
Umgekehrt ist das, durch, die Krafteinwirkung der Tellerfedern eine Verdrehkraft erzeugende Kraftteil 94h bestrebt, die Welle 2b. bzw. den Exzenterring 39c entgegen eingezeichneter Drehrichtung wieder in die Ausgangsstellung zurückzudrehen.
Der bewegungsablauf der Steuerteile bei Kraftflussumkehr erfolgt symmetrisch.
Ein beispielsweise von einem Antriebsmotor bei Verringerung seiner Tourenzahl bewirktes Bremsmoment versucht den Punkt E von b1 nach c' zu verdrehen, wobei der Führungsbolzen 42c von der Stellung 2 gegen die Stellung
3 gedrangt wird.
Dabei werden die Tellerfedern über die linkegängigen Kurvenbahnen 153t>»
über welche dann die Drehmomentübertragung stattfindet, angespannt. Das Übersetzungsverhältnis des Steuerteiles 95c kann durch Verringerung
bzw. Vergrösserung der Exzentrizität (Achsabstand zwischen Antriebsachse
und Drehachse T) praktisch beliebig erhöht bzw. verringert werden.
Auch können mehrere Steuerteile hintereinander angeordnet werden, um einen noch gröseeren Verdrehbereich zwischen den Kegelscheiben und der Welle bei
gleich ausgebildeten Kurvenbahnen zu gestatten.
'ig.13 zeigt eine selbstregelnde Spreizscheibe ähnlich Fig.11 mit einem
drehzahlabhängig wirkenden Kraftspeicher.
Sie eignet eich als Antriebsscheibe für einen Kraftfahrzeugantrieb beispielsweise im Zusammenwirken mit einer Spreizscheibe nach Fig.11. Im Gegensatz zu der in Fig.11 dargestellten Spreizscheibe wird hier die Axialkraft zur Erzeugung einer Verdrehkraft zwischen den Kegelscheiben und der
Welle von einem fliehkraftregler bewirkt, wie er bereits, ohne jedoch eine
Verdrehkraft zwischen den Kegelscheiben und der Welle zu bewirken, in der TTS-Patentschrift 2.556.512 dargestellt ist.
Au·serdem ist die als Kurvenscheibe 154 ausgebildete Gewindemuffe, welche
axial verschiebbar, Jedoch über eine klauenförmige Oeradverzahnung 155a
verdrehfeet zur Kegelscheibe 1a gelagert ist, bei der Ausführung nach Fig.
13 mit einer axial wirkenden Anschlagfläche 159 versehen, welche die Axialbewegung der Kurvenscheibe 154 gegen die Kegelscheibe 1a begrenzt. Für die
109827/0037
- 30 -
-30- H74975
Einstellung des max. Kegelscheibenabstandes sind zwei Muttern 157 vorgesehen,
welche auf dem als Hohlwelle ausgebildeten Abtriebsteil 43c gekontert sind.
Ferner ist die in ^1Ig. 13 dargestellte selbstregelnde Spreizscheibe spiegelbildlich
zu der in Fig.11 dargestellten selbstregelnden Scheibe aufgezeichnet,
so dass sich beim Übereinanderhalten der beiden Figuren die axial beweglichen
Kegelscheiben 1a nach Fig.13 und 1a nach Pig.11 diagonal gegenüberstehen,
wie dies zur Einhaltung der Riemen- bzw. Kettenflucht erforderlich ist. "Dabei denke man sich die Kegelscheiben der Spreizscheibe nach
■pig.11 in geschlossener Stellung.
"Die in Fig.13 dargestellte selbstregelnde Spreizscheibe ist bei max. Kegelscheibenabstand
aufgezeichnet, was bei einer Antriebsacheibe dem Anfahrzustand (Trieb ins Langsame) entspricht. "Das Antriebsmoment wird dabei analog
der Beschreibung zu Fig.11 von der Welle 2a über das Steuerteil 95c auf das
Abtriebsteil 43c und vom Anpressflansch 150 aus, der mit dem Abtriebsteil
43c drehfest verbunden ist, über das Kraftteil 94e auf die Kegelscheiben 1a
bzw. das TJmschlingungselement 61 übertragen.
3ur F.rläuterung der Funktion denke man sich die Kegel scheiben, wovon die
linke, axial fixierte Kegelscheibe gleichzeitig das Übertragungsteil 34c darstellt, wieder feststehend:
"Durch eine in eingezeichneter Drehrichtung wirkende, von der Welle 2a ausgehende
Antriebskraft wird die "Drehachse I des Exzenterringes 39c in eingezeichneter
Drehrichtung um die Antriebsachse 0 in die Zeichnungsebene hineingedreht, wodurch der drehbar um die Drehachse I im Exzenterring 39c
gelagerte beidarmig wirkende Hebel 37c das Abtriebsteil 43c in eingezeichneter
Drehrichtung um die Antriebsachse 0 schwenkt, indem er sich über die Radialnut 36c am feststehend gedachten Eingriffsbolzen 35c des tibertragungsteiles
34c abstützt und über die Radialnut 44c in eingezeichneter Drehrichtung auf den Bolzen 42c des Abtriebsteiles 43c einwirkt.
Der mit dem Abtriebsteil 43c drehfest verbundene Anpressflansch 15O, welcher
über Rollenbolzen 151 und Laufrollen 152 in die gewindeförmig verlaufenden
Kurvenbahnen 153 der Kurvenscheibe 154 eingreift, wirkt dabei in
eingezeichneter Drehrichtung gegen die linksgängigen Kurvenbahnhälften 153b und versucht, die rechte, axial verschiebbare Kegelscheibe 1a über die Anechlagfläche
159 der Kurvenscheibe 154 in geschlossene Kegelscheibenstellung zu drängen. Diesem Bestreben entgegen wirkt die Spreizkraft R des TImsohlingungselementes
61, so dass das Antriebsmoment in eingezeichneter Drehrichtung über die linksgängigen Kurvenbahnhälften 153b und die klauenförmig·
ausgebildete.,deradverzahnung 155a auf das Kegelscheibenpaar übertragen
wird.
109827/0037 - 31 -
H7A97S
■Reim Anfahren dee Getriebes ist die vom Abtriebsmoment über die Gegenscheibe
(Fig.11) bewirkte Anpresskraft der Kegelscheiben zueinander grosser
als die vom Antriebsmoment über die Spreizscheibe nach Fig.15 bewirkte Anpresskraft,
so dass stets ein Sanftanlauf bzw. eine ins Langsame treibende Getriebeübersetzung bei geringer Fahrgeschwindigkeit gewährleistet ist.
Sobald nun der Antriebsmotor aur Touren kommt, versuchen die über Hebel 229 schwenkbar um die Achse 23O gelagerten Fliehgewichte 235 die rechte,
axial verschiebbare Kegelscheibe 1a der Antriebsscheibe nach Fig»13 in geschlossene
Kegelscheibenstellung zu drängen, indem sich die Hebel 229» · welche beidseits an den Fliehgewichten befestigt sind, einerseits über die
bolzen ?5° und die Lagerungen 231 gegen die axial verschiebbare Kegelscheibe
abstützen und andererseits über Rollen 232 auf eine suppentellerförmige
Ausdrehung 227 der Kurvenscheibe 154 einwirken. Dabei sind die Rollen 232
drehbar um die am rechten Hebelende angeordneten Achsen 234 gelagert und die Lagerungen 231 für die Bolzen 23O an der Kegelscheibe angegossen. Die
Achsen 230 und 234 sind durch Sicherungen 235 in ihrer Lage festgehalten.
Die suppentellerförmige Ausdrehung 227 der Kurvenscheibe 154 ist so geformt,
dass die Fliehgewichte 235 bei konstanter Antriebsdrehzahl annähernd konstante Spreizkraft zwischen der Kurvenscheibe 154 und der axial verschiebbaren
Kegelscheibe 1a erzeugen und zwar unabhängig von der/en axialem Abstand
zueinander.
Durch die Einwirkung der '"'liehgewichte 233 entsteht also zwischen der axial
beweglichen Kegelscheibe 1a und der Kurvenscheibe 154 eine drehzahlabhängig konstante Spreizkraft S, /„ \, die als Kraftspeicher 156a bezeichnet
i st.
Wichtig dabei ist, dass die von den ^liegewichten bewirkte, gegen die
Kurvenscheibe 154 gerichtete Axialkraft, welche grössenmässig der entgegengesetzt
gerichteten axialen Steuerkraft der Kegelscheibe 1a entspricht factio = reacuoj, über die gewindefürmig verlaufenden Kurvenbahntiälften
153b und das Steuerteil 95c konstante Verdrehkraft zwischen den Kegelscheiben
und der 'felle bewirkt, so dass unabhängig von der Kegelscheibenstellung
ein der Drehmoment-Drehzahl-Kennlinie des Antriebsmotor -mmbmfmtmimmmm
drehmoment von der Welle 2a auf die Kegelscheiben 1a übertragbar ist.
Mi 1 zunehmender Antriebsdrehzahl wird nun die vom Kraftspeicher 156a gegen
das TTmschlingungnelerneut 61 gerichtete axiale Steuerkraft Π, / f \ grosser
und dip axial verschiebbar gelagerte Kegelscheibe liebt sich von der An-
«(!lilagnäcim 15^ der ^urvniigctunlic 1I*)/! ab, womit pirn» nutomni inehn Steuerung
dort inmiTPtzungnv«>rh·! 11 iii nneH pinri'lci let wird ππΊ Mm» 'Mr rnoi r.
■>!)<i< iunr in« ".(;hm>]le nt«1 f f'i tidel,
10 9 8 2 V / η 0 3 7 8AD 0RIGINAt- ·
H74975
muss noch erwähnt werden, dass die in wig. 11 dargestellte Spreizscheibe
als Abtriebs- bzw. Oegenscheibe diesem Regelbestreben bei Verringerung
des Abtriebsmomentes entgegenkommt, indem sie ihrerseits die gegen das Umschlingungselement 61 gerichtete Anpress- bzw. Steuerkraft
verringert.
"Hie Kurvenscheibe 154 steht bei abgehobenen Fliehgewichten einerseits unter
der Einwirkung der von der Antriebskraft bewirkten nach links gerichteten
Schubkraft und andererseits unter der Einwirkung der von den Fliehgewichten bewirkten, nach rechts gerichteten Schubkraft, welche bestrebt
ist, die Kurvenscheibe in eingezeichneter Axialstellung zu halten. Bei einem abtriebseitigen Drehmomentanstieg wird also die Kurvenscheibe
154 durch die Fnwirkung der Antriebskraft über die linksgängigen Kurvenbahnhälften
153b nach links geschoben, wobei die ^liehgewichte nach innen
gedrängt werden.
Durch eine geeignete Ausbildung der Kurvenbahnhälften 153b sowie des
Steuerteiles 95c kann man das Verhältnis zwischen der von der Antriebskraft
über die Kurvenbahnhälften erzeugten Umfangskraft und der axial gegen die Kurvenscheibe gerichteten Schubkraft so steuern, dass die Schubkraft
im Verhältnis zur Umfangskraft bei einer Verschiebung der Kurvenscheibe
154 nach links etwas abnimmt. Dies hat dann zur Folge, dass die
von der (legenscheibe bewirkte Spreizkraft S die Antriebskegelscheiben
auseinander drängt, wodurch eine Übersetzungsänderung ins Langsame eingeleitet wird. Unterstützt wird dieses Regelbestreben durch die als Abtriebsscheibe eingesetzte Spreizscheibe nach Fig.11, welche bei einem Drehmoment·
anstieg ihre AnpressKraft gegen das Umschlingungselement 61 erhöht und dadurch
eine erhöhte Spreizkraft S bewirkt bzw. für sich betrachtet ebenfalls einen frieb ins Langsame einzustellen sucht.
Die Abtriebsscheibe nach Fig.11 könnte jetzt noch durch ein zwischen dem
Steuerteil 95c und der Welle angeordnetes Steuerteil 95d verbessert werden (siehe 'R'ig.iö). Fin Getriebe mit zwei in Wirkverbindung zueinander stehenden
Spreizscheiben soll hier jedoch nur als Übergangslösung betrachtet
werden.
■Pig.14 zeigt ein« selbstregelnde Spreizscheibe ähnlich Fig.11, mit zusätzlichen,
in formschlussiger Wirkverbindung zwischen den Kegelscheiben
und der Welle angeordneten Kurvenbahnen 153c - 153d, welche in Abhängigkeit
vom ■"'erdrehwinkel zwischen den Kegel scheiben uhd der Welle den jeweils
grösstmöglichen Kegelscheibenabstand bestimmen.
109827/0037 ÜAU OniGiNA^ . 33 -
U7497S
"Hurch eine Verdrehbewegung der ''/eile 2a gegenüber den Kegelacheiben 1a
in eingezeichneter Drehrichtung (von rechts aus gesehen im Uhrzeigersinn) wird der als Anpressflansch 15O ausgebildete Rollenträger, analog der Beschreibung
zu 'ig.11, ebenfalls in eingezeichneter Drehrichtung um einen
Vinkel /3 von ca, 20 - 3O0 zur Antriebsachse 0 verdreht. Der Anpresaflansch
150 ist mit wenigstens zwei, gleichmassife am Umfang verteilten, radial angeordneten
Rollenbolzen 151 versehen, auf denen Laufrollen I52 drehbar gelagert
sind.
Auf jedem Rollenbolzen sind zwei Laufrollen gelagert, nämlich eine Laufrolle
152, welche über die Kurvenbahn 153a bzw. 153b mit einer, als Kurvenscheibe 154 ausgebildeten, axial verschiebbaren und über eine Geradverzahnung
155a drehfest mit der axial beweglichen Kegelscheibe 1a im Eingriff
stehenden Spannscheibe in Wirkverbindung steht und eine Laufrolle 152a, welche über die Kurvenbahn 153° bzw. 153^ in direkter Wirkverbindung
mit der Kegelscheibe 1a steht.
Durch die von einer Antriebskraft bewirkte relative Verdrehbewegung des
Anpressflansches 15O zu den Kegelscheiben in eingezeichneter Drehrichtung
wird die Kurvenscheibe 154 über die rechtsgängigen Kurvenbahnhälften 153a
nach rechts verschoben, wodurch die Tellerfedern 156 angespannt werden.
Und zwar soweit, bis die Laufrollen 152a gegen die ebenfalls rechtsgängigen Kurvenbahnhälften 153c der axial verschiebbaren Kegelscheibe 1a anschlagen,
wodurch die Vftrdrehbewegung zwischen den Kege!scheiben und der
■/eile entsprechend der jeweiligen Kegelscheibenstellung begrenzt ist.
Das Antriebsmoment wird dabei in eingezeichneter Drehrichtung von der
Velle ?a über das Steuerteil 95c übertragen und bewirkt über das Teil 43c
eine übersetzte verdrehkraft des Anpressflansches 150 gegen die Kegelscheiben.
Von den Rollenbolzen 151 aus überträgt sich diese Verdrehkraft
zu einem feil über die Laufrollen 152 und die rechtsgängigen Kurvenbahnhälften
153a auf die Kurvenscheibe 154 und die Kegelscheiben und zum anderen φβ11 über die Laufrollen 152a und die rechtsgängigen Kurvenbahnhälften
153c direkt auf die Kegelscheiben. Dabei wird über den Führungsbolzen
35c des Tteuerteiles 95c eine Verdrehkraft entgegen eingezeichneter
Drehrichtung auf die Kegelecheiben übertragen.
Während die Laufrollen 152 auch bei auftretenden Lastwechseln ständig
über die Kurvenbahnen 153a oder 153h in Wirkverbindung zwischen den Kegelecheiben
und der Welle stehen, erfolgt eine Drehmomentübertragung über die Kurrenbahnen 153c oder 153d nur bei Überschreitung der jeweiligen, vom
Kraftspeicher 156 erzeugten Verdrehkraft zwischen den Kegelsoheiben und
der Welle.
!0082^/0037 8ΑΠ ™-~.μ4ι_ -34-
1A7A97I
Diese maximale, von den Druckfedern I56 über die Kurvenbahnen 153a oder
153b und das Steuerteil 95c bewirkte Verdrehkraft ist abhängig von der
jeweiligen Kegelschelbenstellung, welche den Snannungszustand.der Druckfedern
entsprechend dem axialen Abstand zwischen der/ Kurvenscheibe 154 und der axial beweglichen Kegelscheibe la bestimmt.
Für eine genaue Berechnung der über beide Kurvenbahnen 153a und 153c bzw.
153h und T53d übertragenen TJmfangs kraft e muss in jedem Falle das über den
Führungsbolzen 35c des Steuerteiles 95c erzeugte Gegendrehmoment berücksichtigt
werden. Das heisst, die über die Kurvenbahnen übertragenen Umfangskräfte
berechnen sich aus Antriebsmoment plus Oegendrehmoment (bei
positivem Vorzeichen), ttber die Kurvenbahnen kann also eine wesentlich
höhere Anpresskraft der Kegelscheiben gegen das Umschiingungsorgan 61 erzeugt
werden, als dies ohne einen ttbersetzungsmechanismus 95c möglich wäre.
Durch einen geeigneten Verlauf der Kurvenbahnen 153c und 153d der axial
beweglichen Kegelscheibe 1a kann nun unabhängig von den Kraftreserven des Kraftspeichers I56 eine drehmomentabhängige axiale Steuerkraft der Kegelscheiben
zueinander in Abhängigkeit von der jeweiligen Kegelscheibenstellung
bewirkt werden. Über eine parabelförmige Kurvenbahn beispielsweise
kann man die Anpresskraft gegen das Umschlingungsorgan so steuern, dass
sie bei gleichbleibendem Antriebsmoment mit zunehmendem Laufkreisdurchmesser
kleiner wird und sich so der ebenfalls kleiner werdenden Umfangskraft
des Umschlingungsorganes anpasst. Fs wird dadurch ein übermässiger
Verschleiss des Zugorganes vermieden und optimale Lebensdauer erreicht.
Durch die Einwirkung des Kraftspeichers I56, der ja ständig über die Kur-,
venbahnen der Kurvenscheibe 154 in Wirkverbindung zwischen den Kegelscheiben
und der Velle steht, wird eine Stossbelastung der an der Kegelscheibe
1a angebrachten Kurvenbahn bei LastSchwankungen vermieden. Die Frstreckung
der Kurvenbahnen 153° - 153d der Kegelscheibe 1a in Umfangsrichtung ist
so bemessen, dass sie über den gesamten Axialhub der Kegelscheibe eine
Verdrehbewegung der Welle gegen die Kegelscheiben von etwa 9° in eingezeichneter
Drehrichtung und 90 entgegen eingezeichneter Drehrichtung zulässt,
wobei die dabei stattfindende Schwenkbewegung des Anpressflansches 150 von der Übersetzung des Steuerteiles 95c abhängt. Die- Kurvenbahn 153a 153b
verläuft in vorliegendem Ausführungsbeispiel mehr V-förmig und ist der Kurvenbahn 153c - 153d angepasst.
Das Kraftteil 94f kann nun in Bezug auf die Kegelscheiben und die Welle
ebenfalle als ein in TTmfangsrichtung wirkendes Bauelement betrachtet wer-
109827/0037 bad origin* - 55 -
~35~ 1474971
den, bei welchem cUe Spreizkraft des TJmschlingungsorganes ausser über den
Kraftspeicher auch noch über die Kurvenbahnen der Kegelscheibe 1a sowie das Steuerteil 95c eine Verdrehkraft zwischen den Kegelseheiben und der "
Welle erzeugt und damit das übertragbare Antriebsmoment beeinflusst, bzw.
bestimmt,
Zwischen dem "Exzenterring 39° und dem beidarmig wirkenden Hebel 37cist
•in Nadelkäfig 160 angeordnet, während für die Schmierung des Steuerteils 95c ein Schmiernippel 161 vorgesehen ist. Die Führungsbolzen 42c und 35c
sind mit Hingen 162 bzw. i62a aus einem Stück geschmiedet und drehfest
über Pass-Stifte I63, 163a mit ihren Übertragungsteilen verstiftet und .
verschraubt. 411e ^eile sind dynamisch ausgewuchtet. So ist beispielsweise
der Rxzenterring 39° mit Aussparungen 165 versehen, "Die Mutter 157 zur
Vorspannung des Kraftspeichers I56 ist in der Querschnittsebene geschlitzt
und kann durch eine Schraube I64 gekontert werden.
Fig.15 zeigt nun eine Spreizscheibe, welche rein konstruktiv teilweise
der Ausführung nach "^ig.^ entspricht. A.ls axial wirkender Kraftspeicher
ist hier ein hydraulisches «ΑηβορμβμβηΗμβΙνβ System vorgesehen, welches
drehzahlabhängig die axiale Anpresskraft der Kegelscheiben ,gegeneinander
steuert und ähnlich funktioniert, wie der Fliehkraftregler, also mit zu- . nehmender Antriebsdrehzahl eine grosser werdende Anpresskraft bewirkt,
■Has hydraulische^IMmbmpbhhmMhbIM System erzeugt als Kraftspeicher 156a
bei einer bestimmten dntriebsdrehzahl eine unabhängig von der Kegelscheibenstellung
konstante Spreizkraft S1 /« \ zwischen der axial beweglichen
Kegelscheibe 1a und der Kurvenscheibe 154» wodurch über die Kurvenbahnen 153a - 153h sowie das Steuerteil 95c konstante Verdrehkraft zwischen den
Kegelscheiben und der ^TeIIe bewirkt wird.
"Sei einer hydraulisch-JMMBpBHMHttafe gesteuerten Spreizscheibe besteht
die Möglichkeit, die über den Kraftspeicher gesteuerte Verdrehkraft durch veränderung der Spreizkraft S, in Funktion zur Antriebstourenzahl zu
variieren, was bei einem lufwickelantrieb von "Redeutung sein kann.
Mese Spreizscheibe eignet sich auch zur übertragung eines Brerasmomentes
bei Kraftflussumkehr rückwirkend zum Antriebsmotor. Die Spreizkraft S1 /„ \
K ^*n'
des Kraftspeichers 156a entsteht durch Druckbeaufschlagung des zwischen
der axial beweglichen Kegelscheibe 1a und der Kurvenscheibe 154 gebildeten Hohlraumes 17O über die Druckleitung 109a und 109b.
10982 7/003 7 " 56 ""
Die Druckleitung 109a ist durch eine koaxiale Bohrung in der Welle 2a gebildet, während sich die Druckleitung 109b aus radialen Bohrungen von der
Welle bis zum Hohlraum 170, mit dazwischen liegenden AusdrehungenVzusammensetzt.
Durch die Ausdrehungen der radial durchbohrten Teile, die ja entweder
drehbar oder axial verschiebbar zueinander gelagert sind, wird die Einwirkung des hydraulischen MapBHlMHi Systems aufrecht erhalten.
Die Abdichtung der Druckleitung 109, sowie des Hohlraumes 17O wird durch
Rundschnurringe 168 bewerkstelligt. Als Verdrehsicherung zwischen der Kegelscheibe 1a und der Kurvenscheibe 154 wurden hier mehrere gleichmässig
am Umfang verteilte, axial angeordnete Mitnehmerbolzen I66 bevorzugt,
welche in der Kurvenscheibe 154 fest eingepresst und in axialen Bohrungen
167 der Kegelscheibe 1a verschiebbar geführt sind. Als Verdrehsicherung zwischen den Kegelscheiben ist ein Keilwellenprofil 48a vorgesehen.
Wie man nun die Kurvenbahnen der Spreizscheiben nach Fig.14 und Pig. 15 am
besten auslegt, ist ganz von deren Einsatz abhängig, tftier beide Kurvenbahnen 153a - 153b und 153c - 153d der Spreizscheibe
nach Fig.15 kann beispielsweise die von der Antriebskraft über die Kurvenbahnen erzeugte Umfangskraft im Verhältnis zur axialen Anpresskraft der
Kegelscheiben gegeneinander so gesteuert werden, dass bei einer Überschreitung der über den Kraftspeicher erzeugten Verdrehkraft die axiale
Anpresskraft im Verhältnis zu der, das Antriebemoment bestimmenden Umfangskraft etwas abnimmt. Ausser über die Kurvenbahnen kann die Charakteristik *·* Spreizscheibe auch noch über die Steuerteile 95c verändert
werden und zwar einaal durch Veränderung des Übersetzungsverhältnisses und zum anderen durch die verschiedenen Ausführungen, durch welche die
Charakteristik Mte Spreizscheibe* bestimmt werden kann.
Auch kann beispielsweise zwischen der Welle 2a und dem Steuerteil 95c ein weiteres, in Fig.16 dargestelltes Steuerteil 95d wirksam angeordnet
sein, wodurch der Verdrehwinkel zwischen den Kegelscheiben und der Welle
bei gleich ausgebildeten Kurvenbahnen in beiden Verdrehrichtungen von 90 auf 135 vergrössert werden kann und wobei die Spreizkraft S des Umschlingungeelementes beispielsweise eine progressive Verdrehkraft »wischen den Kegelscheibe und der Welle bewirkt. Die Verdrehkraft kann
selbstverständlich auf degressiv oder konstant gehalten werden (j· nach
Wahl des zusätzlichen Steuertelies).
109827/0037
■"'■ U74975
Eine Vergrösserung des Verdrehwinkele zwischen den Kegelscheiben und der
Welle kann bei sogenannten "Ganzstahlgetrieben", bei denen das TJmsehlingungselement eine Stahlgliederkette ist, von Bedeutung sein, da hier eine
maximale Anpresskraft gegen das Urnschiingungeelement erforderlich ist, um
eine möglichst schlupffreie Drehmomentübertragung zu erzielen.
Die Druckbeaufschlagung einer Spreizscheibe nach Fig.15 kann über eine
synchron zu ihr angetriebene^ Zahnradpumpe erfolgen, welche beispielsweise
gegen ein Steuerventil fördert und dadurch über die zwischen Pumpe und
Steuerventil einmündende bzw. abgezweigte Druckleitung 109 mit zunehmender Tourenzahl anwachsenden Druck zur Bildung des Kraftspeichere 156a
liefert.
Fig.16 zeigt nun wieder eine selbstregelnde Abtriebsscheibe für gesteuerte
Leistungsübertragung, welche abgesehen von einem zusätzlichen Übersetzungsmechanismus 95d und einem, zwischen den Kegelscheiben und der Welle angeordneten, in axialer Richtung selbsthemmenden Gewinde 45b rein konstruktiv
ftriwerje
Zusammenwirken mit einer Spreizscheibe nach Fig.15 für einen Kraftfahrzeug- oder Aufwickelantrieb eignet. Ein wesentlicher Unterschied im Kraftteil 94 besteht darin, dass die Verdrehkraft zwisohen den Kegelscheiben
und der Welle einzig durch die Einwirkung des Kraftspeichers 156 bestimmt
ist und die Spreizkraft S des Umschlingungselementes 61 keine Möglichkeit
mehr hat, diese Verdrehkraft zu beeinflussen, wie dies bei der Ausführung nach Fig.15 über die Kurvenbahnen 153c — 153d noch möglich war. Die
Spreizkraft S wird hier ähnlich der Ausführung nach Fig.7 durch zwei um
180° zueinander versetzte, gewindeförmig zur Antriebsachse 0 verlaufende,
linkegängige Anlaufflächen 45b abgefangen, welche im Zusammenwirken mit dem als Hollenträger ausgebildeten Anpreseflansch 150a ein in axialer
Sichtung selbsthemmendes Gewinde bilden. Dabei muss die von der Spreizscheibe nach Fig.15 bewirkte Spreizkraft S des Vmschlingungselementes 61
bei einer Drehmomentübertragung von den Kegelscheiben zur Welle in eingezeichneter Antriebsdrehrichtung bei Erreichen einer bestimmten Motordrehzahl zumindest to gross sein, dass sie die linksgängigen Anlaufflächen 45b der axial beweglichen Kegelscheibe 1 gegen die Laufrollen 152b
anpresst, welche drehbar um radial angeordnete Rollenbolzen 151a im Anpressflanech 150* gelagert sind. Der mit der Welle 2a drehfest verbundene
Anpressflansoh 150a stützt sioh dabei über ein Axialdrucklager 178 gegen
•in Lagergehäuse 179, in welchem die Welle 2a drehbar gelagert 1st.
109827/0037 " 38 "
Die linkegängigen Anlaufflächen 45b sind ebenso wie die rechtsgängigen,
wesentlich steiler ausgebildeten Anlaufflächen 153e als räumlich gekrümmte, konzentrisch zur Wellenachse verlaufende Kurvenbahnen eines Gewindeteiles 10c ausgebildet, welches durch Befestigungsschrauben 176 mit
der axial beweglichen Kegelscheibe 1a verschraubt ist.
Die rechtsgängigen, ebenfalls um 180 zueinander versetzten Anlaufflächen
155e, welche sich über einen Winkelbereich von max. 45° erstrecken, haben
die Aufgabe, die Kegelsoheiben bei Kraftflussumkehr in geschlossene Stellung zu drängen, was jedoch ebensogut oder vielleicht sogar noch vorteilhafter über die rechtegängigen Kurvenbahnhälften 153a der Kurvenscheibe
154 zu bewerkstelligen ist, über welche der Anpressflansch 150 bei Kraftflussumkehr auf die Kurvenscheibe bzw. über die Kraftspeicher 156 auf die
axial bewegliche Kegelscheibe 1 einwirkt, welcheVdrehfest durch die Mitnehmerbolzen 166 mit der Kurvenscheibe 154 im Eingriff steht.
Der drehfest auf dem Abtriebsteil 43c aufgebrachte Anpressflansch 150 ist
hier in axialer Richtung mittels einer geteilten Scheibe 177 in üblicher
Weise festgehalten.
Die in Antriebsdrehrichtung wirksamen, die Kegelscheibenstellung steuernden Anlaufflächen 45b erstrecken sich im Gegensatz zu den Anlaufflächen
153e bzw. den Kurvenbahnhälften 153a über einen Winkel- bzw. Wirkbereich
von max. 135 * wobei in jedem Falle der axiale Stellweg der Kegelscheibe
1 gewährleistet sein muss.
Die Verdrehbewegung zwischen den Kegelscheiben und der Welle ist in beiden Verdrehrichtungen wiederum durch einen möglichst in direkter Wirkverbindung zwischen den Kegelscheiben und der Welle angeordneten, in ümfangsrichtung wirkenden Anschlag zu begrenzen. Der Anschlag ist in Fig.i6
nicht dargestellt. Sr könnte beispielsweise zwischen dem Exzenterring
39d und dem Abtriebsteil 43d des Steuerteils 95d untergebracht werden.
Im Gegensatz zur Ausführung nach Fig.15 ist der Kraftspeicher 156 bei der
Ausführung nach Fig.16 aus einem Kraftspeicher 156b, welcher bei einem
Kraftfahrzeugantrieb ein· der Drehmoment-Drehzahlkennlinie des Antriebsmotors entsprechende Spreizkraft S1. /- \ bewirkt und einem aus mehreren
gleiohmässig am umfang verteilten Druckfedern bestehenden Kraftspeicher
156c gebildet. Ausserdem sind noch mehrere am Umfang der axial beweglichen
Kegelscheibe 1 angeordnete, axial wirkende Druckfedern 180 vorgesehen,
um die Anlauffläohen 45b von der hohen axialen Spreizkraft S des als
Stahlgliederkette ausgebildeten Umschlingungeelementes 61 möglichst zu entlasten, falls die Einwirkung der Kraftspeicher 156 gegen die axial be-
109 8 2 7/0037 "39~
wegliche Kegelscheibe 1 im Verhältnis zur Spreizkraft S zu gering sein
sollte.
Gegenüber den Kraftspeichern 156b und 156c erzeugen die Druckfedern 180
jedoch keine der Antriebskraft entgegenwirkende Rückstellkraft, welche
durch eine Verdrehung der Kegelscheiben ua die Welle einen grossen Kegelscheibenabstand einzustellen bestrebt ist. Dabei muss die Spreizkraft S
bei normal gerichtetem Kraftfluss und einer bestimmten Motordrehzahl selbstverständlich grosser sein, als die Summe der von den Kraftspeichern
156 und den Druckfedern 180 bewirkten Axialkräfte, um den lontakt zwischen
den Anlaufflächen 45b und den Laufrollen 152b des Anpressflansches 150a
aufrecht zu erhalten.
ttbsicKHicfidr Verringerung eier
«eMmtorYMo tor drehzahl bzw. nachlassender Spreizkraft S zur Wirkung
kommt und dann die axial bewegliche Kegelscheibe 1 in geschlossene Kegelscheibenstellung drängt. Dabei wird diese Axialkraft durch die axiale
Kräfteinwirkung der Kraftspeicher 156 gegen die axial bewegliche Kegelscheibe 1 unterstützt. Die Kraftspeicher 156 üben also eine Doppelfunktion aus: Durch ihre axiale Kräfteinwirkung gegen die Kurvenscheibe 154
versuchen sie bei normal gerichtetem Kraftfluss über deren linksgängige
Kurvenbahnhälften 153b eine Verdreheteilung zwischen den Kegeleoheiben
und der Welle einzustellen, welche entsprechend dem Verlauf der die Kegelscheibenstellung in Antriebsrichtung bestimmenden linksgängigen Anlaufflächen 45b einem grösseren Kegelscheibenabstand entspricht. Sobald man
jedoch die Motordrehzahl soweit verringert, dass das Kraftfahrzeug abgebremst wird bzw. der Kraftfluss rückwirkend zum Antriebsmotor gerichtet
ist, dann verringert sich auch die von einer Antriebsscheibe nach Fig.15
bewirkte Spreizkraft S und die Kraftspeicher 156 versuchen nun, unterstützt durch die Druckfedern 180, durch ihre gegen die axial bewegliche
Kegelscheibe 1 gerichtete Kräfteinwirkung einen kleineren Kegelseheibenabstand einzustellen, wobei der Anpressflansch 150 mit einer der Bremskraft des Motors entsprechenden Verdrehkraft auf die rechtsgängigen Kurvenbahnhälften 153a einwirkt und die Kurvenscheibe 154 über die Kraftspeicher 156 gegen die axial bewegliche Kegelscheibe 1 andrückt. Über
die rechtsgängigen Kurvenbahnhälften 153a kann demzufolge ein gedämpfteres Zueinanderdrücken der Kegelscheiben bei Kraftflussumkehr bewerkstelligt
werden, als über die rechtsgängigen Anlaufflächen 153e, welche direkt auf
die axial bewegliche Kegelscheibe 1 einwirken würden.
1 09 8 27 /0037
- 40 -
1474971
Dae von den Kegelscheiben über die Kraftspeicher 156 und das Steuerteil
95c auf den Exzenterring 39c übertragene, bei einer bestimmten Motordrehzahl konstant bleibende "Drehmoment wird nun über ein zwischen dem Exzenterring 39c und der Welle ? wirkesim angeordnetes Steuerteil 95d so übersetzt, dass bei einer relativen Drehbewegung der Kegelscheiben um die
Welle in eingezeichneter Antriebsdrehrichtung eine mit dem Verdrehwinkei ansteigende Verdrehkraft auf die Welle 2 übertragen wird.
Da sich bei normal gerichtetem Kraftfluss der axiale Abstand zwischen der Kurvenscheibe 154 und der axial beweglichen Kegelscheibe 1 während dieser
Verdrehbewegung der Kegelscheiben um die Welle kaum verändert, so erzeugt auch der aus Druckfedern gebildete Kraftspeicher 156c eine annähernd konstante Verdrehkraft zwischen den Kegelscheiben und dem Exzenterring 39c
des Steuerteils 95c, bzw. über das Steuerteil 95d eine mit dem Verdrehwinkel ansteigende Verdrehkraft zwischen den Kegelscheiben und der Welle.
Das Steuerteil 95d entspricht dabei der Ausführung nach Fig.1a und das
Steuerteil 95c der Ausführung nach Pig,1b.
Die Einwirkung des Kraftspeichere 156c muss also bei der drehzahlabhängigen Druckbeaufschlagung des Kraftspeichers 156b über die Steuerleitung
109 mit berücksichtigt werden. In Bezug auf konstruktive Details sei noch erwähnt, dass sich die Druckfedern 180 nach der anderen, den Kegelscheiben
abgewandten Seite über Führungsbuchsen 181,sowie ein Axialdrucklager 183
gegen den Anpressflansch 150a abstützen. Die Führungsbuchsen 181 sind dabei axial verschiebbar in Bohrungem 182 der axial beweglichen Kegelscheibe
1 gelagert. Bei der sich wiederum aus Kraftteil, regelbarem Getriebe und erfindungsgemässem Übersetzungsmechanismus zusammensetzenden Getriebeeinheit besteht das regelbare Getriebe 93b ähnlich der Ausführung nach Fig.7
aus einem Kegelscheibenpaar 1 , bei welchem die Antriebskraft über ein in
axialer Richtung selbsthemmendes Gewinde 45b eine geschlossene ' Kegel-
sftduno
echeibemdee*eaii einzustellen sucht.
Der übersetzuxtgsmechanismus 95c entspricht also in Funktion und Aufbau
genau der Ausführung nach Fig.15» wobei jedoch der Exzenterring 39c des
übersetzungsmechanismus 95° nicht direkt drehfest auf der Welle 2 aufgebracht ist, sondern über ein Steuerteil 95d auf die Welle einwirkt* <
Denkt man sich zunächst das Steuerteil 95d weg, so bewirkt analog der B·- ^_—
Schreibung su Fig.15 eine konstant· Spreizkraft des Kraftspeichere I56
eine konstante Verdrehkraft «wischen den Kegelscheiben und dem Exmenterring 39c (der hier gleichzeitig das Übertragungsteil 34d des Übersetzungsmechanismus 95d darstellt, indem er mit dem beidarmig wirkenden Hebel 37d
109827/0037 "41"
~41 " 1474971
des Übersetzungsmechanismus 95d in Eingriff steht),wobei die auftretenden
Verdrehkräfte über die linkegängigen Kurvenbahnhälften 153b der über die
Mitnehaerbolzen 166 drehfest mit den Kegelscheiben im Eingriff stehenden
Kurvenscheibe 154» sowie den Führungebolzen 35° des tfbersetzungsmechanismu8 95o auf die Kegelscheiben einwirken.
Die Mitnehaerbolzen 166 wirken dabei entgegen eingezeichneter Drehrichtung
und der Führungsbolzen 35c in eingezeichneter Drehrichtung auf die Kegelscheiben ein, wobei sich das auf die Kegelscheiben einwirkende, konstante
Drehmoment aus der Differenz dieser beiden Verdrehkräfte ergibt. Während der eben geschilderten 90 - Drehung der Kegelscheiben um die Antriebsachse 0 wirkt der Kraftspeicher 156b andererseits mit gleicher Verdrehkraft in eingezeichneter Drehrichtung auf den feststehend gedachten Exzenterring 39c des Qbersetzungsmechanismus 95c» wodurch am Führungebolzen
35d des Exzenterringes 39c eine dieser Verdrehkraft entsprechende Umfangekraft entsteht. Der Führungsbolzen 35d des als Übertragungsteil 34d ausgebildeten Exzenterringes 39c wirkt also während der 90 -Drehung der Kegelscheiben um den Exzenterring 39c in eingezeichneter Drehriohtung mit konstanter Umfangskraft K gegen den beidarmig wirkenden Hebel 37d des Übersetzungsmechanismus 95d» und zwar ebenfalls in eingezeichneter Drehriohtung. Ober das Steuerteil 95d, dessen Abtriebsteil 43d mittels Schrauben
174 fest mit der Welle 2 verschraubt ist, wird dabei das auf die Welle einwirkende Drehmoment (wie bereite gehabt) so gesteuert, dass das von
den Kegelscheiben über den Führungsbolzen 35d auf die Welle übertragene
Drehmoment mit zunehmendem Verdrehwinkel zwischen den Kegelscheiben und der Welle bzw, den Kegelscheiben und dem Exzenterring 39c zunimmt.
Gleichzeitig wird durch die relative Drehbewegung zwischen den Kegelscheiben und der Welle die axiale Kegelseheibenetellung zueinander über
die linksgängigen Anlaufflächen 45b so gesteuert, dass das Produkt aus
übertragbarem Drehmoment χ Abtriebedrehzahl der selbstregelnden Abtriebsecheibe konstant bleibt*
In den figuren 17* und 17b ist nun veranschaulicht» wie die konstante
Umfangskraft K des Führungebolzene 35d einmal mit minimaler und einmal
mit maximaler Verdrehkraft auf die Welle 2 einwirkt und damit das minimale bzw» maximale übertragbare Drehmoment zwischen den Kegelscheiben und
der Welle bestimmt. Dabei ist der Exzenterring 39d des Steuerteile 95d
mittels mehrerer Sohrauben 173 feet mit der axial fixierten Kegelscheibe verechraubt.
109827/0037
"42- H74975
Flg.17a. zeigt den Querschnitt 17-17 der Vorrichtung nach Fig.i6 in Ausgangsposition. Durch eine ganz geringe relative Drehbewegung der Kegelscheiben 1 zum Exzenterring 39c in eingezeichneter Drehrichtung wird die
Antriebsscheibe in "Spannungszustand" versetzt, das heisst, der Kraftspeicher 156b erzeugt über die linksgängigen Kurvenbahnhälften 153h eine Verdrehkraft zwischen den Kegelscheiben und dem Exzenterring 39c Der Einfachheit halber sei nun angenommen, dass dieser "Spannungszustand" bei der in
Fig.16 und 17 dargestellten Ausgangsposition bereits vorhanden ist und
der Führungsbolzen 35d des Exzenterringes 39c also bereits in eingezeichneter Drehrichtung mit einer konstanten Kraft K auf die Radialnut 36d des
beidarmig wirkenden Hebels 37d einwirkt.
Bezeichnet man:
e « 0 - I - Abstand Antriebsachse 0 zur Drehachse I des beidarmig
wirkenden Hebels 37d im Exzenterring 39d
r_ - 0 - II » Abstand des Führungsbolzens 35d zur Antriebsachse 0
r -I- III - Abstand des FUhrungsbolzens 42d zur Drehachse I,
dann ist (über die Drehachse I gerechnet) die Kraft P, mit welcher der
Führungsbolzen 42d gegen die Radialnut 44d des Abtriebsteiles 43d einwirkt :
und bezogen auf die Antriebsachse 0 ist das auf die VeIIe 2 einwirkende
Md1 - P1 (rp - e)
- K (rF - e) (rp - e)
rP ■
Dabei ist Md das von den Kegelscheiben auf die Welle übertragene Drehmoment und es ist ganz selbstverständlich, dass jetzt die Summe aller auf
die Kegelscheiben rückwirkenden Verdrehkräfte gleich gross sein muss, wobei der Kraftspeicher in eingezeichneter Drehrichtung auf die Welle und
entgegen eingezeichneter Drehrichtung auf die Kegelscheiben einwirkt.
Fig.17b zeigt den Querschnitt 17-17 der Vorrichtung nach Fig.16 nach einer
relativen Drehbewegung der Kegelscheiben von 90 in eingezeichneter Drehrichtung zum Führungsbolzen 35d des als Übertragungsteil 34d ausgebildeten
üxzinterringes 39°·
109827/0037 · " 45 "
Die Drehachse I des Hebels 37d drehte sich dabei parallel zur Antriebsachse
O im Abstand e von der Stellung (a) zur Stellung (b). "Bezogen auf die Antriebsachse 0 wirkt der Führungsbolzen 35d wiederum mit
einer konstanten Kraft K gegen die Radialnut 36d des beidarmig wirkenden
Hebels 37d und versucht diesen mit einer Kraftkomponente K- um seine Drehachse
I zu verdrehen. Der Angriffsradius der Kraftkomponente K_ ist dabei
I - II1 m Abstand zwischen Drehachse 1 und Führungebolzen 35d. tfber die
Drehachse I entsteht dabei am Führungsbolzen 42d eine Kraft P1, mit welcher
dieser gegen die Hadialnut 44d des mit der Welle 2 fest verbundenen
Abtriebsteiles 43d einwirkt. "Bezogen auf die Antriebsachse 0 ist nun das
auf die Welle einwirkende Drehmoment:
Mdp « P„ · 0 -III1 in eingezeichneter Drehrichtung, wobei P„ die auf
die Antriebsachse 0 bezogene Kraftkomponente von P1 ist und 0 - III1
(= Abstand zwischen Antriebsachse 0 und Führungsbolzen 42d) der auf die
Antriebsachse 0 bezogene wirksame Hebelarm von P2 ist.
Wählt man beispielsweise s e = 14»5 mm, r_ - 35»5 mm und r - 29 mm
" P
so ergibt sich bei der in Fig.17b dargestellten Stellung des ttbersetzungsmechanismus
im Gegensatz zu der in Fig.17a dargestellten Stellung ein
Drehmomentverhältnis von
Md2 P2-O-III1 P2 · 0 - III« 4
Md. P. 0 - III P. · (r -e) 1
1 1 1 v ρ '
Bei einem Drehzahlverhältnis der Abtriebsscheibe von n~ t h.. *· 1 » 4
bleibt demzufolge die übertragbare Leistung N * Md1 n.. ■ Md2 n2 - konstant.
Bei der relativen Drehbewegung der Kegelscheiben zum Führungsbolzen 35d
von 90 in eingezeichneter Drehrichtung drehte sich ein angenommener
Punkt R des Exzenterringes 39d von der Stellung (a1) zur Stellung (b')>
während sich die Welle 2 vom Führungsbolzen 35d aus gesehen dem Exzenterring
bzw. den Kegelscheiben entgegendrehte. Wie aus Fig.17b ersichtlich,
müssen also die Kegeleckeiben in eingezeichneter Antriebsdrehrichtung um den Winkel £ (ca.155 ) zur Welle verdreht werden, um eine Verdrehkraft
von Md2 zwischen den Kegelscheiben und der Welle zu erreichen.
Die Anlaufflächen 45b zur Steuerung des Kegelscheibenabstandes müssen also
so ausgelegt werden, dass eine Verdrehbewegung der Kegelscheiben zur Welle
von fiS* in eingezeichneter Antriebsdrehrichtung den Stellweg der axial verschiebbaren
Kegelscheibe ergibt.
109827/0037
Um die Regelung auch wirklich äussert feinfühlig auszugestalten, sind zwischen dem beidarmig wirkenden Hebel 37d und dem Exzenterring 39d ähnlich
wie bei einem Rillenkugellager Kugeln 172 zur Verminderung der Reibung angeordnet. Desgleichen sind zwischen dem drehbar zur Antriebsachse 0 gelagerten Exzenterring 39c und der axial fixierten Kegelscheibe Kugeln 172
untergebracht.
wobei die Abtriebs scheibe nach Fig.16 ohne Steuerteil 95^ auszuführen,υ der Ex
senterring 39c des Steuerteils 95c drehfest auf der Welle 2 zu befestigen ist.
Durch einen entsprechenden Verlauf der linksgängigen Kurvenbahnhälften
kann man den Regelbereich eines, aus einer Antriebsscheibe nach Fig.15 und
einer Abtriebsscheibe nach Fig»i6 gebildeten Getriebes bei einem Kraftfahr
zeug- oder Aufwickelantrieb noch etwas erhöhen (in der dargestellten Dimension etwa von 4*1 auf 5!1 bis 6»1).
Ein Getriebe mit einer Antriebsscheibe nach Pig·15 und einer Abtriebsschei
be nach Fig.i6 kann als Universalgetriebe bezeichnet werden, welches im
Zuge einer rationellen Fertigung sowohl für einen Kraftfahrzeugantrieb als
auch für einen Aufwickelantrieb geeignet ist, wobei lediglich die Druckbeaufschlagung von Fall zu Fall den Betriebsverhältnissen angepasst werden
muss. Da es aber nicht schwer ist, einen konstanten, veränderbar konstanten
oder drehzahlabhängig konstanten Druck zu erzeugen, so dürften damit die verhältnlsmässig komplizierten Zusammenhänge bei all diesen Antriebsarten
gleichermassen zufriedenstellend gelöst sein.
Die über ein Getriebe mit einer Abtriebsscheibe nach Fig.i6 übertragbare
Leistung ist in sämtlichen Fällen unabhängig vom übersetzungsverhältnis
einzig durch die Druckbeaufschlagung der Abtriebsscheibe bestimmt, sobald
die von der Antriebsscheibe bewirkte Spreizkraft des Umschlingungselementes die Kräfte überwindet, welche die Kegelscheiben der Abtriebsscheibe
in geschlossene Stellung zu drängen suchen (Sanftanlauf). Die Druckbeaufschlagung der Antriebsscheibe muss bei einem Kraftfahr*eugantrieb so gesteuert werden, dass sie bei einer bestimmten Antriebstourenzahl grosser
ist als die Druokbeaufschlagung der Abtriebescheibe. Sie bewirkt dann lediglich die für eine möglichst schlupffreie Drehmomentübertragung erforderliche Anpresskraft der Kegelscheiben gegen das Unechlingungseleaent.
109827/0037
Claims (1)
1. Kegelscheibentrieb mit einer Vorrichtung aur selbsttätig regulierenden
übertragung eines Drehmoments von einem Antriebsteil auf ein Abtriebsteil, mit einem drehbar zur Welle gelagerten Kegelscheibenpaar, welches
bei gleichzeitigem Anspannen eines in Umfangerichtung wirkenden Kraftspeicher· mittels einer von der Antriebskraft bewirkten, axial gerichteten Kraftkomponente in geschlossene Kegelscheibenstellung gedrängt
wird, dadurch gekennzeichnet, dass zwischen
den drehbar um eine Antriebsachse (θ) gelagerten Kegelscheiben (i) und
der Welle (2) ein sich mitdrehender tfbersetzungsmechanismus (95) wirksam angeordnet ist, der mit wenigstens einem relativ zur Welle (2) drehbar gelagerten Drehmomentübertragungeteil (J4}43) ausgestattet ist,
welches bei der relativen Drehbewegung der Kegelscheiben (1) um die
Welle (2) eine von dieser Bewegung abweichende,».»eecee Verdrehbewegung ausführt.
2. Kegelaeheibentrieb nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet , dass der Verdrehwinkel des Drehmomentübertragung steiles (34; 43) zur Welle (2) kleiner 1st, als der Verdrehwinkel der
Kegelecheiben (1) zur Welle (2).
3· Kegelseheibentrieb nach Anspruch 1 und 2, dadurch gekennzeichnet , dass wenigstens ein zentrisch zur Antriebsachse (θ)
wirksames, eine Verdrehkraft erzeugendes Kraftteil (94) vorgesehen ist, welches über den Übersetzungsmechanismus (95) in Wirkverbindung zwischen
den Kegeieoheiben (i) und der Welle (2) steht.
Kegelscheibentrieb naoh Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet, da·· da· Kraftteil (94) über den Übersetzungsmechaniemus (95)
eis der Antriebskraft entgegengerichtetes RÜckstellmoeent bewirkt«
109827/0037
Kegelscheibentrieb nach Anspruch 1-4» dadurch gekennzeichnet , dass der Übersetzungsmechanismus (95) für sich betrachtet, wenigstens drei relativ zueinander um die Antriebsachse (θ)
verdrehbar gelagerte Drehmomentübertragungsteile (34; 39; 43) aufweist, wobei ein drehbar zur Antriebsachse gelagerter Exzenterring (39) mit
einer parallel zur Antriebsachse umlaufenden Drehachse (i) versehen ist,
um welche ein beidarmig wirkender Hebel (37) drehbar gelagert ist, der mit seinen äusseren Hebelarmen drehfest, jedoch in radialer Richtung
verschiebbar zu seinen Drehmomentübertragungsteilen, einerseits mit einem drehbar um die Antriebsachse gelagerten Übertragungsteil (34) und
andererseits mit einem drehbar um die Antriebsachse gelagerten Abtriebsteil (43) im Eingriff steht.
6. Übersetzungsinechanismus nach Anspruch 5» dadurch gekenn zeichnet , dass der beidarmig wirkende Hebel (37) zwischen
seinen Drehmomentübertragungsteilen (34; 43) angeordnet ist und seine äusseren Hebelarme um ca. 180° zu seiner Drehachse (i) versetzt sind.
Übersetzungsmechanismus nach Anspruch 6, dadurch gekennzeichnet , dass der beidarmig wirkende Hebel (37) als drehbar
im Exzenterring (39) gelagerte Kreisscheibe ausgebildet ist.
ÜbersetzungsmechanisBUs nach Anspruch 6 und 7» dadurch gekennzeichnet, dass die Wirkverbindung «wischen dem beidarmig wirkenden Hebel (37) und seinen Drehmomentübertragungsteilen (34;
43) dadurch gebildet ist, indem Jeweils ein axial abstehender Führungsbolzen (35) bzw. (42) des einen Steuerteils in eine vorwiegend radial
verlaufende Nut (36) bzw. (44) des anderen Steuerteiles ragt.
9. Übersetzungsmechanismus nach Anspruoh 6 bis 8, dadurch gekennzeichnet, da·· der beidarmig wirkend· Hebel (37) eine
vorwiegend radial verlaufende Nut (36) aufweist und mit einem axial ab-•tehenden Führungsbolzen (42) versehen ist.
109827/0037
10. Übersetzungsmechanismus nach Anspruch 6 bis β, dadurch gekennzeichnet , dass der beidarmig wirkende Hebel (37)
zwei vorwiegend radial verlaufende Hüten (36; 44) aufweist.
11. Übersetzungsmechanismus nach Anspruch 6 bis 8, dadurch gekennzeichnet , dass der beidarmig wirkende Hebel (37) mit
zwei axial abstehenden Führungsbolzen (35; 42) versehen ist.
12. Kegelscheibentrieb nach Anspruch 1 bis 11, dadurch gekennzeichnet , dass der Obersetzungsmechanisiaus (95)
Kraftteil (94) und das regelbare Getriebe (1; 93)» als Bauelemente für
sich ausgebildet, im Kraftfluss gesehen in beliebiger Reihenfolge zueinander wirksam angeordnet sind.
13* Selbstregelnde Spreizscheibe nach Anspruch 12, dadurch gekennzeichnet, dass das regelbare Getriebe (i) aus einem
axial zueinander verschiebbaren, drehfest miteinander im Eingriff stehenden Kegelseheibenpaar (la) besteht.
14. Selbstregelnde Abtriebsscheibe für gesteuerte Leistungsübertragung
nach Anspruch 12, dadurch gekennzeichnet, dass das regelbare Getriebe (93) aus einem drehfest miteinander im Eingriff
stehenden Kegelscheibenpaar (i) besteht, welches über ein in axialer
Richtung selbsthemmendes Gewinde (45) zueinander verschraubbar ist.
15* Drehmomentwandler nach Anspruch 12 und 13t dadurch gekennzeichnet, dass zwei selbstregelnde Spreizscheibeη
nach der Erfindung über ein gemeinsames Umschlingungselement (61) miteinander in Wirkverbindung stehen.
- 4 -109827/0037
16. Drehmomentwandler nach Anspruch 12 bis 14» dadurch gekennzeichnet , dass eine selbstregelnde Spreizscheibe
nach der Erfindung über ein gemeinsames TJmschlingungselement (6i) mit
einer selbstregelnden Abtriebs scheibe nach der Erfindung in Virk-werbindung steht.
17· Drehmomentwandler nach Anspruch 16, dadurch gekennzeichnet , dass die Leistungsübertragung mittels zweier stufenlos regelbarer Getriebe (59; 65) veränderbar ist, wobei ein gemeinsamer Stellmechanismus vorgesehen ist, über den bei einer Drehzahlerhöhung des einen Getriebes (59) die Drehzahl des anderen Getriebes (65)
verringerbar ist.
1Θ. Drehmomentwandler nach Anspruch 12 und 16, dadurch gekennzeichnet , dass die Leistungsübertragung durch Veränderung der Krafteinwirkung des Kraftteiles (94) während des Laufes
veränderbar ist.
19* Drehmomentwandler nach Anspruch 18, dadurch gekennzeichnet , dass die Kräfteinwirkung des Kraftteiles (94) drehzahlabhängig gesteuert ist.
20. Übersetzungsmechanismus nach Anspruch 6 bis 11, dadurch gekennzeichnet , dass der übersetzungsmechanismus (95)» als
Bauelement fur sich ausgebildet, nur an anständige Leute verkauft wird·
109827/0037
21e Drehmomentwandler nach Anspruch 16,18 und 19, dadurch
gekennzeichnet , dab die Kegelscheiben (l)
einer selbstregelnden Abtriebsscheibe nach der Erfindung bei Kraftfluüumkehr über die Anlaufflächen (45a) eines
drehbar zur Welle (2) gelagerten, in axialer Richtung fixierten Gewindeteiles (10b) in geschlossene Kegelscheibenstellung
gedrängt werden, wobei das Gewindeteil (lOb) mit dem Bxzenterring (39b) eines bei Kraftflußumkehr wirksam
werdenden Übersetzungsmechanismus (95b) drehfest im Eingriff steftt und wobei der Übersetzungsmechanismus (95b) mit einem
drehzahlabhängig gesteuerten Stellmechanismus (113') in
Wirkverbindung stehto
22© Drehmomentwandler nach Anspruch 15» 16, 18 und 19» dadurch gekennzeichnet, dau die Kegelscheiben
(1; la) einer selbstregelnden Abtriebsscheibe nach der Erfindung bei einer Drehmomentübertragung rückwirkend
zum Antriebsmotor über die bei Kraftfiulsumkehr
wirksam v/erdenden Kurvenb ahnhälft en von in Wirkverbindung
zwischen den Kegelscheiben (1; la) und der Welle (2; 2a) angeordneten Kurvenbahnen (153a - 153b j 153c - 153d) in
geschlossene Kegelscheibenstellung gedrängt werden, wobei die Kurvenbahnen (153) mit einem Anpreflflansch (150) in
Wirkverbindung stehen, der fest auf einem Drehmomentübertragungsteil (43c) des beidarmig wirkenden Hebels (37c)
eines Übersetzungsmechanismus (95o) aufgebracht ist.
23· Drehmomentwandler nach Anspruch 16 und 22, dadurch
gekennzeichnet dab der fest auf dem Drehmomentübertragungsteil (43c) dee beidarmig wirkenden Hebels (37o)
aufgebrachte Anprebflansoh (15o) über ixs Kurvenbahnen
(153a - 153b) einer drehfeet mit den Kegeischeiben (lj 34c)
in Eingriff stehenden Kurvenscheibe (154) in Wirkverbindung steht, wobei die Kurvenscheibe duroh eine über die Kurvenbannen (193a - 153b) Ton einer Verdrehkraft erzeugten, axial
wirkenden Kraftkomponente über axial wirkende Kraftspeicher (156) gegen eine axial rereohiebbare Kegelscheibe (1) dee
- 6 -109827/0037
Kegelscheibenpaares (1; 34c) einwirkt und wobei die Kraftspeicher (156) bei normal gerichtetem Kraftfluß über die
Kurvenbahnen (153a - 153b) sowie einen Übersetzungsmechania· mua (95c; 95d) eine gesteuerte Verdrehkraft zwischen den
Kegelscheiben (1) und der Welle (2) bewirken und die axial bewegliche Kegelscheibe (l) bei Kraftflußumkehr bzw. nachlassender
Spreizkraft (S) des Umschlingungselementes (61)
in geschlossene Kegelscheibenstellung drängen.
109827/0037
SK
Leerseite
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DEA0053416 | 1966-09-02 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE1474975A1 true DE1474975A1 (de) | 1971-07-01 |
Family
ID=6938964
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DE19661474975 Pending DE1474975A1 (de) | 1966-09-02 | 1966-09-02 | Kegelscheibentriebe mit einer Vorrichtung zur selbsttaetig regulierenden UEbertragung eines Drehmoments von einem Antriebsteil auf ein Abtriebsteil |
Country Status (7)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US3491610A (de) |
AT (1) | AT284576B (de) |
BE (1) | BE703351A (de) |
CH (1) | CH472606A (de) |
DE (1) | DE1474975A1 (de) |
FR (1) | FR1536601A (de) |
SE (1) | SE342078B (de) |
Families Citing this family (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE102013002382A1 (de) * | 2013-02-11 | 2014-08-28 | Alfred Brühn | Pneumatische Schaltbetätigung für automatische und automatisierte Fahrzeuggetriebe |
Family Cites Families (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US1172936A (en) * | 1915-06-08 | 1916-02-22 | Lewis Burn | Reversing and variable-speed gear. |
US2128560A (en) * | 1935-09-25 | 1938-08-30 | Diehl Corp | Torque converter |
US2159372A (en) * | 1938-04-27 | 1939-05-23 | Brosch Fritz | Speed-changing adapter for motion picture cameras |
US2364393A (en) * | 1943-08-18 | 1944-12-05 | Ferdinand W Seeck | Gearless variable speed transmission |
GB854136A (en) * | 1958-03-06 | 1960-11-16 | Plessey Co Ltd | Improvements in or relating to functional shaft drives |
DE1184583B (de) * | 1962-11-15 | 1964-12-31 | Reimers Getriebe K G | Stufenlos verstellbares Kegelscheibengetriebe mit drehmoment- und uebersetzungsabhaengiger Anpressung der axial verschiebbaren Kegelscheiben |
US3295381A (en) * | 1964-05-04 | 1967-01-03 | Anchor Steel And Conveyor Comp | Mechanical index drive |
DE1247720B (de) * | 1964-06-25 | 1967-08-17 | Zuse K G | Schwingungserzeuger |
-
1966
- 1966-09-02 DE DE19661474975 patent/DE1474975A1/de active Pending
-
1967
- 1967-08-25 CH CH1192867A patent/CH472606A/de not_active IP Right Cessation
- 1967-08-25 AT AT784967A patent/AT284576B/de not_active IP Right Cessation
- 1967-08-28 US US663616A patent/US3491610A/en not_active Expired - Lifetime
- 1967-08-31 BE BE703351A patent/BE703351A/xx unknown
- 1967-09-01 SE SE12135/67A patent/SE342078B/xx unknown
- 1967-09-01 FR FR119769A patent/FR1536601A/fr not_active Expired
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
CH472606A (de) | 1969-05-15 |
US3491610A (en) | 1970-01-27 |
BE703351A (fr) | 1968-02-29 |
AT284576B (de) | 1970-09-25 |
FR1536601A (fr) | 1968-08-16 |
SE342078B (sv) | 1972-01-24 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
DE69301875T2 (de) | Stufenlos regelbares Keilriemengetriebe | |
DE2719663A1 (de) | Mechanisches getriebe | |
CH209711A (de) | Reibradgetriebe mit veränderlicher Übersetzung. | |
DE2703171A1 (de) | Drehmomentwechselkupplung | |
WO2004085880A1 (de) | Getriebevorrichtung | |
DE3501663A1 (de) | Getrieberad mit variabler uebersetzung | |
DE2733083A1 (de) | Einrichtung zum kuppeln eines handantriebes mit einer drehbaren welle | |
DE1474975A1 (de) | Kegelscheibentriebe mit einer Vorrichtung zur selbsttaetig regulierenden UEbertragung eines Drehmoments von einem Antriebsteil auf ein Abtriebsteil | |
DE19506939A1 (de) | Antriebsvorrichtung | |
EP2839187B1 (de) | Stufenloses getriebe | |
DE2208088C3 (de) | Automatische Übersetzungsstellvorrichtung für ein stufenloses Keilriemengetriebe | |
DE102004032070B4 (de) | CVT-Getriebe sowie Verteilergetriebe, enthaltend ein CVT-Getriebe | |
DE467154C (de) | Geschwindigkeitswechselgetriebe mit einer Reibungskupplung | |
DE517636C (de) | Vorrichtung zum Anlassen von Motoren | |
DE607642C (de) | Selbsttaetiges Wechselgetriebe | |
CH488949A (de) | Vorrichtung zur selbsttätig regulierenden Übertragung eines Drehmoments an einem Umschlingungstrieb | |
DE1939572A1 (de) | Vorrichtung zur selbsttaetig regulierenden UEbertragung eines Drehmoments an einem Kegelscheibentrieb | |
DE1750705A1 (de) | Um eine Antriebsachse drehbarer UEbersetzungsmechanismus zur automatischen leistungsgerechten Steuerung von drehbar zu ihrer Welle gelagerten Kegelscheibenpaaren und aehnlichen Steuerungsproblemen | |
DE1920139A1 (de) | Vorrichtung zur selbsttaetig regulierenden UEbertragung eines Drehmoments an einem Kegelscheibentrieb | |
DE490616C (de) | Reibraederwechselgetriebe | |
AT312429B (de) | Stufenlos regelbares Reibungsgetriebe | |
DE2950208C2 (de) | Stufenlos einstellbares, mechanisches Verzweigungsgetriebe | |
DE2044794A1 (de) | Vorrichtung zur selbsttaetig regulierenden Übertragung eines Drehmoments an einem Kegelscheibentrieb | |
AT212657B (de) | Umlaufrädergetriebe für Maschinenantriebe | |
EP0038462A2 (de) | Selbsttätig stufenlos einstellbares Schwenkgetriebe |