DE1276136B

DE1276136B - Circuit arrangement for generating a frequency-modulated and / or amplitude-modulated oscillation and its use for measuring the modulation index and / or the degree of modulation of an electrical oscillation

Info

Publication number: DE1276136B
Application number: DE1966T0031226
Authority: DE
Inventors: Norbert Hecker; Olaf Schreiber
Original assignee: Telefunken Patentverwertungs GmbH
Current assignee: Telefunken Patentverwertungs GmbH
Priority date: 1966-05-25
Filing date: 1966-05-25
Publication date: 1968-08-29
Also published as: GB1175405A

Description

Schaltungsanordnung zum Erzeugen einer frequenzmodulierten und/oder amplitudenmodulierten Schwingung und ihre Verwendung zum Messen des Modulationsindex und/oder des Modulationsgrades einer elektrischen Schwingung Die Erfindung betrifft eine Schaltungsanordnung zum Erzeugen einer frequenzmodulierten Schwingung mit vorgegebenem Modulationsindex mF undtoder einer amplitudenmodulierten Schwingung mit vorgegebenem Modulationsgrad mA mit maximalem mr von größenordnungsmäßig 0,1 und mit maximalem mA von größenordnungsmäßig 0,1 aus einer Trägerschwingung und aus einer Modulationsschwingung mittels eines durch letztere steuerbaren Modulators.Circuit arrangement for generating a frequency-modulated and / or amplitude-modulated oscillation and its use for measuring the modulation index and / or the degree of modulation of an electrical oscillation. The invention relates to a circuit arrangement for generating a frequency-modulated oscillation with a predetermined Modulation index mF and t or an amplitude-modulated oscillation with a given Degree of modulation mA with a maximum mr of the order of 0.1 and with a maximum mA of the order of 0.1 from a carrier oscillation and from a modulation oscillation by means of a modulator controllable by the latter.

Eine übliche Schaltungsanordnung dieser Art besteht aus einem dem Trägerschwingungsgenerator nachgeschalteten Modulator. Zum Erzeugen frequenzmodulierter Schwingungen muß hierbei als Modulator ein Frequenzmodulator und zum Erzeugen von amplitudenmodulierten Schwingungen ein Amplitudenmodulator verwendet werden. Sollen mit dieser üblichen Schaltungsanordnung wahlweise frequenzmodu--lierte oder amplitudenmodulierte Schwingungen einerseits oder diese beiden Schwingungsarten in Kombination andererseits erzeugt werden, sind zwei getrennte Modulatoren erforderlich. Außerdem lassen sich mit für die Praxis ausreichender Genauigkeit mittels dieser üblichen Schaltungsanordnung ein Modulationsindex von größenordnungsmäßig 10-8 <= mE <= 0,1 und/oder ein Modulationsgrad von gleichfalls größenordnungsmäßig 10-8 <= mA i 0,1 nicht erzeugen, da eine Einstellung des Modulationsindex bzw. des Modulationsgrades nur durch eine der geforderten Genauigkeit angepaßte und daher praktisch unrealisierbar kleine Beaufschlagung des Modulators erfolgen könnte. A common circuit arrangement of this type consists of a Subsequent carrier wave generator modulator. For generating frequency-modulated Vibrations must be used as a modulator and a frequency modulator to generate amplitude-modulated oscillations an amplitude modulator can be used. Should with this usual circuit arrangement, either frequency-modulated or amplitude-modulated Vibrations on the one hand or these two types of vibration in combination on the other two separate modulators are required. In addition, you can with sufficient accuracy for practice by means of this conventional circuit arrangement a modulation index of the order of magnitude 10-8 <= mE <= 0.1 and / or a Do not generate a degree of modulation of the order of magnitude of 10-8 <= mA i 0.1, since the modulation index or the degree of modulation can only be set by a adapted to the required accuracy and therefore practically unrealizable small Actuation of the modulator could take place.

Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, eine Schaltungsanordnung der eingangs genannten Art anzugeben, die diese Nachteile vermeidet. The invention is based on the object of a circuit arrangement of the type mentioned above, which avoids these disadvantages.

Eine Schaltungsanordnung der eingangs genannten Art hat besonders praktische Bedeutung in der Meßtechnik der Mikrowellenoszillatoren, die beispielsweise in Doppler-Radargeräten einsetzbar sind und nur extrem kleine Rauschleitungen abgeben dürfen. Diese Rauschleitungen sind in Frequenzmodulations- und Amplitudenmodulationsrauschanteilen unterscheidbar und werden im allgemeinen als FM- bzw. AM-Rauschen bezeichnet. A circuit arrangement of the type mentioned has particularly practical importance in the measurement technology of microwave oscillators, for example can be used in Doppler radars and emit only extremely small noise lines to be allowed to. These noise lines are in frequency modulation and amplitude modulation noise components distinguishable and are generally referred to as FM and AM noise.

Die Messung des Rauschens von Mikrowellenoszillatoren erfolgt bekanntlich häufig mittels eines hochempfindlichen Mikrowellendiskriminators in Verbindung mit einem Spektralanalysator. Soll hierbei nur das AM-Rauschen gemessen werden, kann an Stelle eines Mikrowellendiskriminators auch ein Höchstfrequenzleistungsmesser, beispielsweise ein Bolometer, verwendet werden. It is known that the noise of microwave oscillators is measured often by means of a highly sensitive microwave discriminator in conjunction with a spectrum analyzer. If only the AM noise is to be measured here, can instead of a microwave discriminator also a high frequency power meter, for example a bolometer can be used.

Üblicherweise wird das FM-Rauschen durch den effektiven Rauschhub (d. h. quadratischer Mittelwert statistisch auftretender Frequenz-Abweichungen) und das AM-Rauschen durch den relativen Seitenbandpegel bs mit beiden Größen innerhalb einer vorgegebenen Bandbreite angegeben und definiert. Der effektive Rauschhub ist bekanntlich aber auch in den relativen Seitenbandpegel umrechenbar, und zwar nach der Gleichung mit Fm = Modulationsfrequenz.Usually, the FM noise is determined by the effective noise swing (ie root mean square value of statistically occurring frequency deviations) and the AM noise indicated and defined by the relative sideband level bs with both variables within a given bandwidth. However, as is known, the effective noise swing can also be converted into the relative sideband level according to the equation with Fm = modulation frequency.

Die bei modernen Mikrowellenoszillatoren auftretenden relativen Seitenbandpegel sind extrem klein und liegen größenordnungsmäßig im Bereich zwischen -50 und -150db, wodurch die absolute Eichung bekannter Rauschmeßeinrichtungen für Mikrowellenoszillatoren außerordentlich schwierig wird, da ja für diese Eichung FM- bzw. AM-Modulatoren erforderlich sind, mit denen der jeweilige Modulationsindex bzw. Modulationsgrad, die dem jeweiligen relativen Seitenbandpegel entsprechen, mit der notwenigen Genauigkeit und der notwendigen Konstanz über längere Zeiträume eingestellt werden können. The relative sideband levels found in modern microwave oscillators are extremely small and are of the order of magnitude between -50 and -150db, whereby the absolute calibration of known noise measuring devices for microwave oscillators It is extremely difficult because FM or AM modulators are used for this calibration are required with which the respective modulation index or degree of modulation, which correspond to the respective relative sideband level, with the necessary accuracy and the necessary constancy can be set over longer periods of time.

Die Erfindung löst die ihr zugrunde liegende Aufgabe und vermeidet die vorerwähnten Schwierigkeiten bei der Mikrowellenoszillatoren -Rauschmessung bei einer Schaltungsanordnung zum Erzeugen einer frequenzmodulierten Schwingung mit vorgegebenem Modulationsindex mz und/oder einer amplitudenmodulierten Schwingung mit vorgegebenem Modulationsgrad mA mit maximalem mp von größenordnungsmäßig 0,1 und mit maximalem mA von größenordnungsmäßig 0,1 aus einer Trägerschwingung und aus einer Modulationsschwingung mittels eines durch letztere steuerbaren Modulators dadurch, daß Kopplungsmittel mit vorgegebener oder einstellbarer Koppeldämpfung an zwei aufeinanderfolgenden Punkten in die Ausgangsleitung des Generators der Trägerschwingung eingefügt oder an diese Ausgangsleitung angekoppelt sind, daß über die Kopplungsmittel ein Nebenzweig zu der Ausgangsleitung angeschlossen ist, daß der Nebenzweig in Serienschaltung beliebiger Reihenfolge ein Dämpfungsglied, den Modulator und einen Phasenschieber enthält und daß die Übertragungsdämpfung im Nebenzweig einschließlich der Koppeldämpfungen der Kopplungsmittel, ferner der Modulationsindex und/oder der Modulationsgrad des Modulators bezüglich des Trägerschwingungsenergieanteils im Nebenzweig und schließlich die Phasenverschiebung im Nebenzweig einschließlich der Phasenverschiebung in den Kopplungsmitteln derart gewählt oder einstellbar sind, daß an dem dem Generator der Trägerschwingung gegenüberliegenden Ende seiner Ausgangsleitung eine Schwingung mit dem vorgegebenen Modulationsindex und/oder Modulationsgrad auftritt. The invention solves the problem on which it is based and avoids it the aforementioned difficulties with microwave oscillator noise measurement in a circuit arrangement for generating a frequency-modulated vibration with a given modulation index mz and / or an amplitude-modulated oscillation with a given degree of modulation mA with a maximum mp of the order of 0.1 and with a maximum mA of the order of 0.1 from a carrier oscillation and from a modulation oscillation by means of a modulator controllable by the latter in that coupling means with predetermined or adjustable coupling attenuation at two successive points in the output line of the generator of the carrier wave inserted or coupled to this output line that via the coupling means a secondary branch is connected to the output line, that the secondary branch is connected in series an attenuator, the modulator and a phase shifter in any order contains and that the transmission loss in the secondary branch including the coupling losses the coupling means, furthermore the modulation index and / or the degree of modulation of the Modulator with regard to the carrier vibration energy component in the secondary branch and finally the phase shift in the secondary branch including the phase shift in the Coupling means are selected or adjustable in such a way that the generator the end of its output line opposite the carrier oscillation generates an oscillation occurs with the specified modulation index and / or degree of modulation.

Zum Ermöglichen des Einstellens derjenigen Dämpfung und derjenigen Phasenverschiebung im Nebenzweig, die sich bei unverändertem Modulationsgrad und/oder Modulationsindex im Nebenzweig in dem vorgegebenen Modulationsindex und/oder Modulationsgrad der Trägerschwingung am Ausgang der erfindungsgemäßen Schaltungsanordnung auswirken, ist es zweckmäßig, an die ausgangsseitigen Kopplungsmittel des Nebenzweiges einen Detektor mit nachgeschaltetem Anzeigeinstrument, der eine annähernd quadratische Arbeitskennlinie in seinem Arbeitsbereich besitzt, derart zusätzlich anzuschließen, daß der Detektor mit einem Energieanteil über den Nebenzweig einerseits und direkt aus der Quelle der zu messenden Schwingung über die ausgangsseitigen Kopplungsmittel des Nebenzweiges andererseits gleichzeitig beaufschlagbar ist, und die Einstellung dadurch durchführbar und eichbar zu machen, daß die Dämpfung und Phasenverschiebung im Nebenzweig zunächst so einstellbar ist, daß die mittels des Anzeigeinstruments anzeigbare vektorielle Summe der dem Detektor zugeführten Energieanteile annähernd Null ist, daß daraufhin die Dämpfung im Nebenzweig auf einen Betrag vergrößerbar ist, der aus dem dem vorgegebenen Modulationsindex und/oder Modulationsgrad entsprechenden Seitenbandpegel der zu erzeugenden Schwingung errechenbar ist, und daß daraufhin die Dämpfung im Nebenzweig um den gleichen Betrag verminderbar, der Anzeigewert des Meßinstruments jedoch durch Vergrößerung des Steuerstromes des Modulators im Nebenzweig konstant haltbar ist. To enable adjustment of those damping and those Phase shift in the secondary branch, which occurs with an unchanged degree of modulation and / or Modulation index in the secondary branch in the specified modulation index and / or degree of modulation affect the carrier oscillation at the output of the circuit arrangement according to the invention, it is expedient to connect one to the output-side coupling means of the secondary branch Detector with a downstream display instrument, which is an approximately square Has a working characteristic curve in its working area, to be additionally connected in such a way that that the detector with an energy component via the secondary branch on the one hand and directly from the source of the vibration to be measured via the coupling means on the output side of the secondary branch on the other hand can be acted upon at the same time, and the setting to make it feasible and calibratable that the attenuation and phase shift is initially adjustable in the secondary branch that the means of the display instrument the displayable vector sum of the energy components supplied to the detector approximately Zero is that thereupon the attenuation in the secondary branch can be increased to an amount is the one from the one corresponding to the predetermined modulation index and / or degree of modulation Sideband level of the oscillation to be generated can be calculated, and that thereupon the attenuation in the secondary branch can be reduced by the same amount as the display value of the measuring instrument, however, by increasing the control current of the modulator im Side branch is constant.

Zur Rauschmessung von Mikrowellenoszillatoren mittels der erfindungsgemäßen Schaltungsanordnung wird vorteilhafterweise bei der vorstehend erwähnten zweckmäßigen Ausgestaltung der Erfindung als Generator der Trägerschwingung die Quelle der zu messenden Schwingung, d. h. der Mikrowellenoszillator, vorgesehen und an den Ausgang der Schaltungsanordnung eine an sich bekannte Rauschmeßeinrichtung, mit der relativ die Verdoppelung der zugeführten Rauschleistung meßbar ist, angeschlossen. Als Maß für das FM- bzw. AM-Rauschen des zu untersuchenden Mikrowellenoszillators dient hierbei die im Nebenzweig erforderliche Zusatzdämpfung, die zur Verdoppelung des Rauschens des zu untersuchenden Mikrowellenoszillators führt. For noise measurement of microwave oscillators by means of the inventive Circuit arrangement is advantageous in the above-mentioned expedient Embodiment of the invention as a generator of the carrier oscillation to the source of the measuring vibration, d. H. the microwave oscillator, provided and connected to the output the circuit arrangement a known noise measuring device with which relative the doubling of the supplied noise power is measurable, connected. As a measure is used for the FM or AM noise of the microwave oscillator to be examined here the additional attenuation required in the secondary branch, which is used to double the Noise of the microwave oscillator to be examined leads.

Besonders vorteilhaft ist es bei der erfindungsgemäßen Schaltungsanordnung, daß wahlweise getrennt oder kombiniert frequenzmodulierte und amplitudenmodulierte Schwingungen mit extrem kleinem Modulationsindex bzw. extrem kleinem Modulationsgrad mit großer Genauigkeit erzeugbar sind und daß hierzu nur ein einziger Modulator im Nebenzweig der erfindungsgemäßen Schaltungsanordnung vorgesehen werden muß, der beliebig entweder ein üblicher FM-oder ein üblicher AM-Modulator sein kann. Ob die Schwingung am Ausgang der erfindungsgemäßen Schaltungsanordnung frequenz- oder amplitudenmoduliert oder gemischt frequenz- und amplitudenmoduliert ist, hängt bei der erfindungsgemäßen Schaltungsanordnung lediglich von der jeweils eingestellten Phasenverschiebung in ihrem Nebenzweig ab. It is particularly advantageous in the circuit arrangement according to the invention, that either separately or combined frequency-modulated and amplitude-modulated Vibrations with an extremely small modulation index or extremely small degree of modulation can be generated with great accuracy and that for this purpose only a single modulator must be provided in the secondary branch of the circuit arrangement according to the invention, the can be either a conventional FM or a conventional AM modulator. If she Vibration at the output of the circuit arrangement according to the invention is frequency or amplitude modulated or mixed frequency and amplitude modulated depends on the invention Circuit arrangement only depends on the phase shift set in each case off their side branch.

Die der Erfindung zugrunde liegende Aufgabe ist - wie aus vorstehendem ersichtlich - nicht lösbar mit einem bekannten Amplitudenmodulator für Mikrowellen, der aus der Serienschaltung eines Trägerschwingungsgenerators, eines variablen Transformators und einem Lastwiderstand, beispielsweise einer Sendeantenne, besteht. Der variable Transformator wird durch die Ausgangsspannung eines üblichen Modulationsschwingungsgenerators in seinen Transformationseigenschaften beeinflußt und nutzt hierbei die Steuerbarkeit des Durchmessers der Raumladungswolke einer Anordnung nach Art eines Magnetrons mittels einer Anodenspannung aus, die unterhalb derjenigen liegt, welche das Fließen eines Anodenstroms herbeiführt. Mittels dieses bekannten Modulators sind Amplitudenmodulationsgrade in der Größenordnung von 400/o erzielbar und - wenn man zwei variable Transformatoren der angegebenen Art in Kaskade schaltet - Amplitudenmodulationsgrade in der Größenordnung von 700/o. Bei der Erzeugung von Amplitudenmodulationsgraden, die kleiner als 0,1 sind, treten hierbei prinzipiell die bereits einleitend bezüglich der üblichen Modulationsschaltungsanordnungen angegebenen Nachteile auf, die in einer praktisch unrealisierbaren kleinen Beaufschlagung des Modulators, hier des variablen Transformators, bestehen. Außerdem ist mit diesem bekannten Modulator keine Frequenzmodulation und erst recht nicht wahlweise die Erzeugung amplituden- oder frequenzmodulierter Schwingungen mit vorgebbarem Modulationsindex bzw. Modulationsgrad extrem kleiner Größenordnung durchführbar. The object underlying the invention is - as from the above visible - not solvable with a known amplitude modulator for microwaves, that from the series connection of a carrier wave generator, a variable transformer and a load resistance, for example a transmitting antenna. The variable Transformer is generated by the output voltage of a standard modulation oscillation generator influenced in its transformation properties and uses the controllability the diameter of the space charge cloud of an arrangement in the manner of a magnetron by means of an anode voltage which is below that which causes the flow brings about an anode current. This known modulator is used to generate amplitude modulation degrees in the order of 400 / o achievable and - if you have two variable transformers switches of the specified type in cascade - degrees of amplitude modulation in the order of magnitude from 700 / o. When generating amplitude modulation degrees that are less than 0.1 are, in principle, those already introduced with regard to the usual modulation circuit arrangements occur here indicated disadvantages, in a practically unrealizable small loading of the modulator, here the variable transformer. Besides, with this one known modulator no frequency modulation and certainly not optionally the Generation of amplitude- or frequency-modulated oscillations with a predefinable modulation index or degree of modulation of an extremely small order of magnitude can be carried out.

Im folgenden seien an Hand der Zeichnungen vorteilhafte Ausführungsbeispiele der Erfindung zu deren näherer Erläuterung beschrieben. Advantageous exemplary embodiments are given below with reference to the drawings of the invention to explain it in more detail.

Beim Ausführungsbeispiel der Erfindung nach Fig. 1, das als Eichnormal für eine Mikrowellenoszillator-Rauschmeßeinrichtung vorteilhaft verwendbar ist, wird über einen Richtungskoppler K1 mit der Koppeldämpfung h1 ein Teil der Trägerleistung in einen Nebenzweig ausgekoppelt. Dieser Teil- oder Hilfsträger im Nebenzweig wird nun mit Hilfe eines Modulators moduliert und anschließend über einen Koppler K2 mit der Koppeldämpfung b2 dem Hauptträger wieder zugesetzt. Außer dem Modulator befinden sich im Nebenzweig noch ein exakt geeichtes Dämpfungsglied und ein Phasenschieber. In the embodiment of the invention according to FIG. 1, which is used as a calibration standard can advantageously be used for a microwave oscillator noise measuring device, becomes part of the carrier power via a directional coupler K1 with the coupling attenuation h1 decoupled into a secondary branch. This partial or auxiliary carrier is in the secondary branch now modulated with the aid of a modulator and then via a coupler K2 with the coupling attenuation b2 added to the main beam again. Except for the modulator are located There is an exactly calibrated attenuator in the secondary branch and a phase shifter.

Wird nun im Modulator für den Hilfsträger ein Modulationsindex bzw. Modulationsgrad eingestellt, so entspricht das einem Seitenbandpegel h8H. Unter der Voraussetzung, daß der Hilfsträger sehr klein gegenüber dem Hauptträger ist, beträgt der Seitenbandpegel nach der Addition hinter K2 bs hsH - bl - h2 - b3. If a modulation index or If the modulation level is set, this corresponds to a sideband level h8H. Under the requirement that the auxiliary beam is very small compared to the main beam, is the sideband level after the addition behind K2 bs hsH - bl - h2 - b3.

Man kann also den gewünschten Seitenbandpegel sowohl mit dem Modulator als auch mit dem Dämpfungsglied einstellen. Insbesondere bei sehr großem gewünschtem Einstellbereich des Seitenbandpegels ist es bei der erfindungsgemäßen Schaltungsanordnung häufig zweckmäßig, diese beiden Einstellmöglichkeiten kombiniert auszunutzen, beispielsweise durch Grobeinstellung mittels des Modulators und Feineinstellung mittels des Dämpfungsgliedes. Läßt man bsH konstant, wird also der Modulator auf einen festen Wert eingestellt, so können mit b3 alle Seitenbandpegel, die kleiner als (hsH - b1 - b2) sind, eingestellt werden. So you can get the desired sideband level with both the modulator as well as with the attenuator. Especially when you want a very large one It is the setting range of the sideband level in the circuit arrangement according to the invention it is often expedient to use these two setting options in combination, for example by coarse adjustment by means of the modulator and fine adjustment by means of the attenuator. If bsH is left constant, the modulator is set to a fixed value, so all sideband levels lower than (hsH - b1 - b2) can be set with b3 will.

Mit Hilfe des Phasenschiebers g kann der Hilfsträger und damit auch die Seitenbänder mit jeder beliebigen Phasenlage dem Hauptträger zugesetzt werden. With the help of the phase shifter g, the subcarrier and thus also the sidebands are added to the main carrier with any phase position.

Durch Verstellung des Phasenschiebers um 90" kann also jederzeit eine FM-Modulation in eine AM-Modulation und umgekehrt umgewandelt werden.By adjusting the phase shifter by 90 ", a FM modulation can be converted into AM modulation and vice versa.

Will man also eine FM-Modulation mit dem Eichnormal erzeugen und ist der Modulator ein FM-Modulator, so muß der Hilfsträger dem Hauptträger gleich- bzw. gegenphasig zugesetzt werden (F i g. 2a). So if you want to generate an FM modulation with the calibration standard and If the modulator is an FM modulator, the subcarrier must be the same as the main carrier. or added in phase opposition (FIG. 2a).

Dreht man nun die Phase des Hilfsträgers um 90°, so erhält man eine AM-Modulation mit dem gleichen relativen Seitenbandpegel (F i g. 2b).If you now rotate the phase of the subcarrier by 90 °, you get a AM modulation with the same relative sideband level (Fig. 2b).

In F i g. 3 ist das Beispiel einer weiteren Ausgestaltung der Erfindung für ein Eichnormal gezeigt. Hier kann mit Hilfe eines Detektors mit Anzeigeinstrument der Seitenbandpegel und die Phase des Hilfsträgers exakt überwacht und eingestellt werden. In Fig. 3 is the example of another embodiment of the invention shown for a calibration standard. A detector with an indicating instrument can be used here the sideband level and the phase of the subcarrier are precisely monitored and adjusted will.

Der Nebenzweig ist hier mit einem Detektorkopf abgeschlossen. Zu diesem Detektorkopf gelangen zwei Teilwellen, die über die Koppler Kl und K2 eingekoppelt werden. The secondary branch is closed here with a detector head. to Two partial waves arrive at this detector head, which are coupled in via the couplers K1 and K2 will.

Der Träger der über den Richtungskoppler K2 eingeführten Teilwelle liegt b2 = 15 db unter dem Meßträger. Sein Betrag und seine Phase können nicht beeinflußt werden. Die zweite Teilwelle jedoch, die über den Koppler K1 mit einer Koppeldämpfung b1 = 10 db eingekoppelt wird, durchläuft den ganzen Nebenzweig. The carrier of the partial wave introduced via the directional coupler K2 is b2 = 15 db below the measurement support. Its amount and its phase cannot be influenced will. The second partial wave, however, which is transmitted via the coupler K1 with a coupling attenuation b1 = 10 db is coupled in, runs through the entire secondary branch.

Ihr Betrag und ihre Phase können eingestellt werden.Their amount and phase can be adjusted.

Das Meßinstrument M zeigt die Vektorsumme beider Wellen an.The measuring instrument M shows the vector sum of both waves.

Mit Hilfe des ungeeichten Dämpfungsgliedes und des Phasenschiebers wird nun die Vektorsumme beider Teilwellen auf 0 abgeglichen. Damit wird der Teilträger am Ausgang des Nebenzweiges ebenfalls auf b2 = 15 db unter dem Meßträger eingestellt. Da der Teilträger wieder über den Koppler K2 ausgekoppelt wird, liegt er am Ausgang des Eichnormals 2 h2 = 30db unter dem Meßträger. Außerdem hat er dann exakt die gleiche Phase wie der Meßträger. With the help of the uncalibrated attenuator and the phase shifter the vector sum of both partial waves is now adjusted to 0. This becomes the partial carrier at the exit of the secondary branch also set to b2 = 15 db under the measuring carrier. Since the subcarrier is decoupled again via the coupler K2, it is at the output of the calibration standard 2 h2 = 30db under the measuring support. In addition, he then has exactly that same phase as the measuring carrier.

Da der maximale Seitenbandpegel auf etwa bs - 50 db eingestellt werden soll, gilt für den Modulator bs = bsH2 b2 -50 db, bsH= =50 db + 2 b2 -20db Mit dem Modulator soll also für den Teilträger ein Seitenbandpegel von db eingestellt werden. Das entspricht einem Modulationsindex bzw. Modulationsgrad mH oho,02. Die Einstellung des Modulators erfolgt wieder mit Hilfe des Instruments M. Since the maximum sideband level can be set to about bs - 50 db applies to the modulator bs = bsH2 b2 -50 db, bsH = = 50 db + 2 b2 -20db With the A sideband level of db should therefore be set for the modulator for the subcarrier. This corresponds to a modulation index or degree of modulation mH oho, 02. The setting of the modulator is done again with the aid of the M.

Arbeitet man im quadratischen Bereich des Detektors, so ist der Ausschlag des Instruments M proportional zur Leistung des Differenzvektors der beiden Teilwellen. Dieser Differenzvektor soll nun auf db gegenüber dem Teilträger eingestellt werden, d. h., die Amplitude eines der beiden Teilträger muß um 100/o gesenkt werden. Mit dem Präzisionsdämpfungsglied b3 wird also eine Dämpfung b3 = 20 log 0,9 = 0,915 db eingestellt. Anschließend wird das Dämpfungsglied wieder auf 0 gestellt und der Steuerstrom am Modulator so lange gesteigert, bis das Instrument M wieder den gleichen Ausschlag zeigt. Damit ist also der Seitenbandpegel im Nebenzweig auf db und am Ausgang des Eichnormals auf -50db eingestellt. Jede weitere Absenkung des Seitenbandpegels erfolgt nun mit Hilfe der Dämpfung b3. Es gilt also bs -50db-h3. If you work in the square area of the detector, then the deflection is of the instrument M proportional to the power of the difference vector of the two partial waves. This difference vector should now be set to db with respect to the subcarrier, d. that is, the amplitude of one of the two partial carriers must be reduced by 100%. With the precision attenuator b3 thus becomes an attenuation b3 = 20 log 0.9 = 0.915 db set. Then the attenuator is set back to 0 and the The control current at the modulator is increased until the instrument M has the same again Rash shows. This means that the sideband level in the secondary branch is at db and am The output of the calibration standard is set to -50db. Any further lowering of the sideband level now takes place with the help of damping b3. So bs -50db-h3 applies.

Da für bs ein Bereich -50db bis -150 db gefordert wird, muß b3 also mindestens einen Meßbereich von 0 bis 100 db besitzen. Der Modulator kann sowohl ein FM- als auch ein AM-Modulator sein. Eine Eichung des Modulators selbst ist nicht notwendig. Since a range of -50db to -150 db is required for bs, b3 must be have at least a measuring range of 0 to 100 db. The modulator can do both be an FM as well as an AM modulator. There is no calibration of the modulator itself necessary.

Ist b2 genau bekannt, so ist die Genauigkeit der Messung nur noch von der Eichung des Präzisionsdämpfungsgliedes b3 abhängig. If b2 is exactly known, the accuracy of the measurement is only depends on the calibration of the precision attenuator b3.

Claims

Claims: 1. Circuit arrangement for generating a frequency-modulated Vibration with a specified modulation index mF and / or an amplitude-modulated Oscillation with a given degree of modulation mA with a maximum mF of the order of magnitude 0.1 and with a maximum mA of the order of magnitude 0.1 from a carrier oscillation and from a modulation oscillation by means of a modulator controllable by the latter, characterized in that coupling means (K1, K2) with a predetermined or adjustable Coupling attenuation (b ,, h2) at two successive points in the output line of the generator of the carrier wave (DUT) inserted or to this output line are coupled that via the coupling means a secondary branch to the output line is connected that the secondary branch in series connection in any order an attenuator (attenuation b3), the modulator and a phase shifter (phase angle 99) and that the transmission loss in the secondary branch including the coupling loss the coupling means, furthermore the modulation index and / or the degree of modulation of the Modulator with regard to the carrier vibration energy component in the secondary branch and finally the phase shift in the secondary branch including the phase shift in the Coupling means are selected or adjustable in such a way that the generator the end of its output line opposite the carrier wave (at the measuring station) a vibration with the specified modulation index and / or degree of modulation occurs (Fig. 1).

2. Circuit arrangement according to claim, characterized in that - To enable those attenuation and those phase shifts to be set in the secondary branch, which are with unchanged modulation index and / or degree of modulation of the modulator in the secondary branch in the specified modulation index and / or degree of modulation of the carrier oscillation at the output of the circuit arrangement - to the output side Coupling means (K,) of the secondary branch a detector with a downstream display instrument (M), which has an approximately quadratic working characteristic in its working area, is additionally connected in such a way that the detector with an energy component over the secondary branch on the one hand and directly from the source of the vibration to be measured On the other hand, simultaneously via the coupling means on the output side of the secondary branch can be acted upon, and that the setting can thereby be carried out and achieved is that the attenuation and phase shift in the secondary branch are initially adjustable is that the displayable by means of the display instrument vectorial sum of the dem Detector supplied energy components is approximately zero, that thereupon the attenuation can be increased in the secondary branch to an amount that is derived from the specified Modulation index and / or the degree of modulation corresponding to the sideband level of the oscillation to be generated is calculable, and that thereupon the attenuation in the secondary branch by the same amount can be reduced, but the display value of the measuring instrument can be reduced by increasing the Control current of the modulator in the secondary branch can be kept constant (FIG. 2).

3. The use of the switching arrangement according to Claim 2 for measuring the modulation index and / or the degree of modulation of an electrical oscillation, especially for measuring their frequency modulation and / or amplitude modulation noise component, in such a way that the source of the to be measured as the generator of the carrier oscillation Vibration (test object) is provided that at the output of the circuit arrangement a known noise measuring device with which the relatively doubling of the supplied noise power is measurable, is connected and that as a measure of the Modulation index and / or degree of modulation of the oscillation to be examined that im Secondary branch required additional attenuation (b3) for doubling the relative sideband level the oscillation to be examined is used (FIG. 2).

References considered: U.S. Patent No. 2,795 760.