DE1229561B - Verfahren und Vorrichtung zum Zerlegen von Luft durch Verfluessigung und Rektifikation mit Hilfe eines Inertgaskreislaufes - Google Patents
Verfahren und Vorrichtung zum Zerlegen von Luft durch Verfluessigung und Rektifikation mit Hilfe eines InertgaskreislaufesInfo
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- F25J2200/00—Processes or apparatus using separation by rectification
- F25J2200/90—Details relating to column internals, e.g. structured packing, gas or liquid distribution
Description
DEUTSCHES
PATENTAMT
AUSLEGESCHRIFT
Int. CL:
F25j
Deutschem.: 17 g-2/01
Nummer:
Aktenzeichen:
Anmeldetag:
Auslegetag:
Aktenzeichen:
Anmeldetag:
Auslegetag:
1229 561
G 36700 I a/17 g
21. Dezember 1962
!.Dezember 1966
G 36700 I a/17 g
21. Dezember 1962
!.Dezember 1966
Die Erfindung betrifft ein Verfahren und eine Vorrichtung zum Zerlegen von Luft durch Verflüssigung
und Rektifikation, bei dem der gewonnene Sauerstoff in flüssiger Form durch eine Pumpe auf
erhöhten Druck gebracht und anschließend im Wärmeaustausch mit einem dabei sich verflüssigenden
Kreislaufgas verdampft wird, das überwiegend aus Argon besteht und das in einer an ihrem Fuß
mit einer Lufttrennsäule verbundenen Nebenkolonne gewonnen, vor dem Wärmeaustausch auf Umgebungstemperatur
erwärmt und verdichtet wird.
Es ist bekannt, Stickstoff in einem offenen Kreislauf zu verwenden, der beim Wärmeaustausch mit
dem zu verdampfenden Sauerstoff verflüssigt wird. Dabei ist es jedoch erforderlich, sehr hohe Stickstoffdrücke
anzuwenden, um bei dem etwa in Betracht kommenden Sauerstoffdruck von 25 at eine Stickstoffkondensation
zu erzielen.
Mit niedrigeren Kreislaufgasdrücken kommt man bekanntlich aus, wenn man als Kreislaufgas Argon
verwendet, dessen Siedepunkt näher bei dem des Sauerstoffs liegt. Bei Verwendung von Argon als
Kreislaufgas ist man jedoch gezwungen, einen geschlossenen Kreislauf durchzuführen und den Gaskreislauf
laufend durch aus der zu zerlegenden Luft in einer Nebenkolonne abgetrenntes Argon zu
ergänzen.
Der vorliegenden Erfindung liegt nun die Aufgabe zugrunde, den Nachteil eines geschlossenen Kreislaufs,
dessen Gas an der Rektifikation nicht teilnimmt, zu vermeiden und einen offenen Kreislauf
eines an der Rektifikation beteiligten Gasgemisches anzuwenden.
Die erfindungsgemäße Lösung dieser Aufgabe besteht darin, daß das Kreislaufgas als Gasgemisch aus
dem mittleren Teil der Nebenkolonne gasförmig entnommen und nach seiner Verflüssigung durch den
Wärmeaustausch mit dem Sauerstoff in den Kopf der Nebenkolonne entspannt wird und daß ein mit Stickstoff
angereichertes Gasgemisch vom Kopf der Nebenkolonne abgezogen wird.
Dabei ist es vorteilhaft, daß als Kreislaufgas ein Gasgemisch verwendet wird, das zu 8 bis 30%, vorzugsweise
20 bis 25%, aus Sauerstoff, zu höchstens 10% aus Stickstoff und im übrigen im wesentlichen
aus Argon besteht.
Hierdurch wird der zusätzliche Vorteil erzielt, daß man sogar mit einem noch geringeren Kreislaufgasdruck
auskommt als bei reinem Argon, da das angewandte Kreislaufgas einen Sauerstoffanteil etwa
ähnlich dem der Luft enthält, der den Siedepunkt des Kreislaufgases dem des Sauerstoffs weiter an-
Verfahren und Vorrichtung zum Zerlegen von
Luft durch Verflüssigung und Rektifikation mit
Hilfe eines Inertgaskreislaufes
Luft durch Verflüssigung und Rektifikation mit
Hilfe eines Inertgaskreislaufes
Anmelder:
Linde Aktiengesellschaft,
Wiesbaden, Hildastr. 2-10
Als Erfinder benannt:
Dipl.-Ing. Rudolf Becker, München-Solhi
nähert. Für ein solches Kreislaufgas gelten dann auch ähnliche Kompressionsbedingungen wie für Luft.
Die Entnahme einer verhältnismäßig kleinen, mit Stickstoff angereicherten Gasmenge aus dem Kopf
der Nebenkolonne erfolgt zur Vermeidung der Anreicherung des Kreislaufgases mit Stickstoff oder
anderen unerwünschten Bestandteilen.
Diese kleine Gasmenge wird zweckmäßig mit dem aus dem Kopf der Niederdrucksäule abgezogenen
Stickstoff vereinigt. Wie üblich dient dabei dieser dann immer noch verhältnismäßig reine Stickstoff
nach Passieren eines Unterkühlungsgegenströmers für Waschflüssigkeit der Niederdrucktrennsäule als
Regeneratorspülgas und kann beliebiger Verwendung zugeführt werden.
Bei dieser Arbeitsweise genügt es, das Kreislaufgasgemisch in an sich bekannter Weise auf einen
Druck, der dem 1,2- bis l,4fachen Druck des zu gewinnenden Sauerstoffs entspricht, zu verdichten,
bevor es in die Wärmeaustauscher zur Verdampfung und Erwärmung des Sauerstoffs eintritt.
Die Menge des Kreislaufgases ist dabei in an sich bekannter Weise um 20 bis 50%, vorzugsweise 30
bis 40% größer als die jeweils zu verdampfende Sauerstoffmenge.
Zur Erzeugung der notwendigen Kälte und zum Ausgleich der Wärmebilanz in den verschiedenen
Austauschaggregaten wird ferner erfindungsgemäß derart verfahren, daß ein Teil der in einem Regeneratorsystem
gekühlten und gereinigten zu zerlegenden Luft zur Kühlung des Kreislaufgases in einem
Wärmeaustauscher herangezogen und anschließend arbeitsleistend in den mittleren Teil der Niederdrucklufttrennsäule
entspannt wird. ·
609 729/75
Zur Erzielung der in den einzelnen Medienströmen jeweils erforderlichen Temperaturbereiche wird nach
der Erfindung in der Weise vorgegangen, daß das komprimierte Kreislaufgas im Wärmeaustausch zunächst
mit dem gasförmig zu entnehmenden Drucksauerstoff, anschließend mit dem Teil der gekühlten
und gereinigten Luft und schließlich mit dem aus der Zerlegungskolonne flüssig entnommenen, auf Entnahmedruck
gepumpten Sauerstoff gekühlt und mindestens teilweise verflüssigt wird, bevor es in die
Nebenkolonne entspannt wird.
Im folgenden sollen nun verschiedene Ausführungsformen des erfindungsgemäßen Verfahrens an
Hand von F i g. 1 und 2 beispielsweise näher erläutert werden.
Gemäß F i g. 1 gelangt auf 4,5 ata komprimierte Luft (z. B. 3000 Nm3 pro Stunde) durch Leitung 1 in
einen der beiden Regeneratoren 2 und 3 (gezeichnet 2) und wird unter Befreiung von Wasser und
Kohlensäure tiefgekühlt.
Die durch Leitung 4 austretende tiefgekühlte und gereinigte Luft gelangt zum Teil (z. B. 1800 Nm3
pro Stunde) über Leitung 5, Heizvorrichtung 6 in der Niederdrucktrennsäule 7, Leitung 8, Unterkühlungsgegenströmer
9, Entspannungsventil 10 und Leitung 11 als Waschflüssigkeit auf die Trennsäule 7.
Ein anderer Teil (z. B. 1200 Nm3 pro Stunde) der tiefgekühlten und gereinigten Luft wird über Leitung
12, Wärmeaustauscher 13 zur Wiederanwärmung mittels zu kühlenden Kreislaufgases, Leitung 14; Entspannungsturbine
15 und Leitung 16 dem mittleren Teil der Trennsäule 7 gasförmig zugeführt.
Am Kopf der Trennsäule 7 wird über Leitung 17, den bereits erwähnten Unterkühlungsgegenströmer 9
für Trennsäulen-Waschflüssigkeit, Leitung 18 und einen der beiden Regeneratoren 2 und 3 (gezeichnet
3) zur Anwärmung auf Umgebungstemperatur Stickstoff abgezogen und durch Leitung 19 einschließlich
der wiederverdampften Luftverunreinigungen (z. B, 2630 Nm3 pro Stunde) abgeführt und
gegebenenfalls wenigstens teilweise einer beliebigen Verwendung zugeführt.
Am Sumpf der Trennsäule 7 wird durch Leitung 20 mittels der Pumpe 21 flüssiger Sauerstoff abgezogen, auf den gewünschten Druck (z. B. 25 atü)
gebracht und durch Leitung 22 und Wärmeaustauscher 23 sowie durch Leitung 24 und Wärmeaustauscher
25 zur Verdampfung und Anwärmung auf Umgebungstemperatur mittels Kreislaufgas geführt.
Aus Leitung 26 wird gasförmiger Drucksauerstoff als Produkt (z. B. 370 Nm3 pro Stunde) gewonnen. Bei
Bedarf kann mittels Leitung 27 auch eine gewisse Menge flüssigen Sauerstoffs abgezogen werden.
Im Kompressor 28 wird ein Kreislaufgasgemisch (z.B. 500Nm3 pro Stunde), das zu etwa 25% aus
Sauerstoff, zu etwa 5% aus Stickstoff und zu etwa 70% aus Argon besteht, auf 32 ata komprimiert und
über Leitung 29, an die ein Druckspeicher 30 von 2 m3 Inhalt angeschlossen ist, ferner über den bereits
genannten Wärmeaustauscher 25, Leitung 31, den genannten Wärmeaustauscher 13, Leitung 32, den
ebenfalls bereits genannten Wärmeaustauscher 23 zur mindestens teilweisen Verflüssigung mittels zu
verdampfenden Drucksauerstoffs sowie über Leitung 33, Entspannungsventil 34 und Leitung 35 in den
Kopf der Nebenkolonne 36 weitgehend flüssig eingespeist. Diese Nebenkolonne wird am Fuß durch
Leitung 37 mit Sauerstoff, Stickstoff und Argon enthaltendem Gas (z. B. 500 Nm8 pro Stunde), das aus
der Trennsäule 7 unterhalb des mittleren Lufteintritts abgezweigt wird, beschickt. Mit Sauerstoff angereicherte
Flüssigkeit (z. B. 490 Nm3 pro Stunde) wird vom Sumpf der Nebenkolonne 36 über Leitung 38 in
die Trennsäule 7 an der gleichen Stelle zurückgeführt. Am Kopf der Nebenkolonne 36 wird durch Leitung
39, Regelventil 40 und Leitung 41 eine kleine Menge (z. B. 10Nm3 pro Stunde) mit Stickstoff angereicherter
Gase abgezogen, damit keine Anreicherung von Stickstoff und anderen unerwünschten
Stoffen im Kreislaufgas eintreten kann. Dieses Gas wird mit Stickstoff aus der Trennsäule 7 in der
Leitung 17 vereinigt. Am mittleren Teil der Nebenkolonne 36 wird verdampftes und entsprechend
rektifiziertes Kreislaufgas durch Leitung 42 abgenommen und über Rohrbündel 43 in den Regeneratoren
2 und 3, in denen es mittels der zu zerlegenden Luft angewännt wird sowie über Leitung 44 zu dem
obenerwähnten Kompressor 28 den Kreislauf schließend zurückgeführt.
Die Anreicherung störender Begleitstoffe im Kreislaufgasgemisch wird auf diese einfache Weise verhindert,
so daß man mit einem minimalen Aufwand an Energie für die Kompression von Kreislaufgas
auskommt. Außerdem werden etwaige Verluste von Kreislaufgas aus der laufenden Produktion ergänzt
(offener Kreislauf).
F i g. 2 unterscheidet sich von F i g. 1 nur dadurch, daß ein Doppelsäulenrektifikator 7', 7" angewandt
wird.
Die Abzweigleitung 5 führt dabei in die Drucksäule 7' des Doppelrektifikators. Aus dem Sumpf der
Drucksäule 7' führt die Leitung 8' für unreinen Sauerstoff über ein Entspannungsventil 10' und Leitung
11' in den mittleren Teil der Niederdrucktrennsäule 7", in deren Sumpf in bekannter Weise der
Kopfkondensator T" der Drucksäule T eingebaut ist. Verflüssigter Stickstoff gelangt dabei aus dem
oberen Teil der Drucksäule 7' über Leitung 9', Unterkühlungsgegenströmer 9, Entspannungsventil 10" und
Leitung 11" zum Kopf der Niederdrucktrennsäule 7" als Waschflüssigkeit. Die Leitung 16 für entspannte
Luft tritt dann in entsprechender Höhe zwischen den Leitungen 11' und 11" in die Niederdrucktrennsäule?"
ein. Die Nebenkolonne 36 ist hier mittels der Leitungen 37 und 38 entsprechend unterhalb der
Leitung 11' angeschlossen, während die Leitung 20 für flüssigen Sauerstoff aus dem Sumpf der Niederdrucksäule
7" abgeht. Im übrigen entspricht die Schaltung in allen Teilen der Fig. 1, so daß sich
weitere Erläuterungen erübrigen.
Claims (15)
1. Verfahren zum Zerlegen von Luft durch Verflüssigung und Rektifikation, bei dem der
gewonnene Sauerstoff in flüssiger Form durch eine Pumpe auf erhöhten Druck gebracht und
anschließend im Wärmeaustausch mit einem dabei sich verflüssigenden Kreislaufgas verdampft
wird, das überwiegend aus Argon besteht und das in einer an ihrem Fuß mit einer Lufttrennsäule
verbundenen Nebenkolonne gewonnen, vor dem Wärmeaustausch auf Umgebungstemperatur
erwärmt und verdichtet wird, dadurch gekennzeichnet, daß das Kreislaufgas als Gasgemisch aus dem mittleren Teil der Neben-
kolonne gasförmig entnommen und nach seiner Verflüssigung durch den Wärmeaustausch mit
dem Sauerstoff in den Kopf der Nebenkolonne entspannt wird, und daß ein mit Stickstoff angereichertes
Gasgemisch vom Kopf der Nebenkolonne abgezogen wird.
2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß als Kreislaufgas ein Gasgemisch
verwendet wird, das zu 8 bis 30%, vorzugsweise 20 bis 25%, aus Sauerstoff, zu hochstens
10% aus Stickstoff und im übrigen im wesentlichen aus Argon besteht.
3. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet,
daß das mit Stickstoff angereicherte Gasgemisch aus dem Kopf der Nebenkolonne mit dem aus dem Kopf der Niederdrucksäule
entnommenen Stickstoff vereinigt wird.
4. Verfahren nach einem oder mehreren der Ansprüche 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, daß
das Kreislaufgasgemisch in an sich bekannter Weise auf einen Druck, der dem 1,2-bis l,4fachen
Druck des zu gewinnenden Sauerstoffs entspricht, verdichtet wird, bevor es in die Wärmeaustauscher
zur Verdampfung und Erwärmung des Sauerstoffs eintritt.
5. Verfahren nach einem oder mehreren der Ansprüche 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet, daß
die Kreislaufgasmenge in an sich bekannter Weise die zu verdampfende Sauerstoffmenge um
20 bis 50%, vorzugsweise 30 bis 40%, übersteigt.
6. Verfahren nach einem oder mehreren der Ansprüche 1 bis 5, dadurch gekennzeichnet, daß
ein Teil der in einem Regeneratorsystem gekühlten und gereinigten zu zerlegenden Luft zur Kühlung
des Kreislaufgases in einem Wärmeaustauscher herangezogen und anschließend arbeitsleistend
in den mittleren Teil der Niederdrucklufttrennsäule entspannt wird.
7. Verfahren nach Anspruch 6, dadurch gekennzeichnet, daß das komprimierte Kreislaufgas
im Wärmeaustausch zunächst mit dem gasförmig zu entnehmenden Drucksauerstoff, anschließend
mit dem genannten Teil der gekühlten und gereinigten Luft und schließlich mit dem aus der
Zerlegungskolonne flüssig entnommenen, auf Entnahmedruck gepumpten Sauerstoff gekühlt und
mindestens teilweise verflüssigt wird, bevor es in die Nebenkolonne entspannt wird.
8. Vorrichtung zur Durchführung des Verfahrens nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet,
daß die Nebenkolonne (36) zur laufenden Gewinnung des Kreislaufgasgemisches, die an ihrem
Fuß mit einer Niederdracktrennsäule (7, 7") verbunden ist, an ihrem mittleren Teil einen Austrittsstutzen
für rektifiziertes Kreislaufgasgemisch besitzt, der über Rohrbündel (43) in zur Kühlung
und Reinigung der Zerlegungsluft dienenden Regeneratoren (2, 3), einen Kompressor (28) und
Wärmeaustauscher (25, 23) für den zu verdampfenden Drucksauerstoff sowie ein Entspannungsventil
(34) mit dem Kopf der Nebenkolonne (36) zur Rückführung des mindestens teilweise verflüssigten
Kreislaufgases verbunden ist, wobei an dem Kopf der Nebenkolonne außerdem eine Abzugsleitung
(41) mit Regelventil (40) für eine kleine mit Stickstoff angereicherte Gasmenge vorgesehen ist.
9. Vorrichtung nach Anspruch 8, dadurch gekennzeichnet, daß die Abzugsleitung (41) vom
Kopf der Nebenkolonne (36) mit der Kopf-Austrittsleitung (17) der Niederdrucksäule (7,7") verbunden
ist.
10. Vorrichtung nach Anspruch 8 oder 9, dadurch gekennzeichnet, daß ein Wärmeaustauscher
(13) zur Wiederanwärmung eines Teiles der tiefgekühlten Luft mit Kreislaufgas vorgesehen ist,
dessen Luftaustrittsstutzen über eine Entspannungsturbine (15) mit dem mittleren Teil der
Niederdrucksäule (7, 7") verbunden ist.
11. Vorrichtung nach Anspruch 10, dadurch gekennzeichnet, daß der Wärmeaustauscher Luft/
Kreislaufgas (13) im Kreislaufgasstrom zwischen zwei Wärmeaustauscher Drucksauerstoff/Kreislaufgas
(25, 23) eingeschaltet ist.
12. Vorrichtung nach einem oder mehreren der Ansprüche 8 bis 11, dadurch gekennzeichnet,
daß als Luftrektifizierkolonne in an sich bekannter Weise eine Niederdracktrennsäule (7) vorgesehen
ist, die im Sumpf eine Heizvorrichtung (6) zur Verflüssigung der in ihren oberen Teil einzuspeisenden,
komprimierten, tiefgekühlten und gereinigten Luft und einen Sauerstoffableitungsanschluß
(20) besitzt und im mittleren Teil mit der Nebenkolonne (36) für Kreislaufgas in Verbindung
steht.
13. Vorrichtung nach einem oder mehreren der Ansprüche 8 bis 11, dadurch gekennzeichnet,
daß als Luftrektifizierkolonne in an sich bekannter Weise ein Doppelrektifikator mit unterer
Drucksäule (7') und oberer Niederdrucksäule (7") vorgesehen ist, deren Sumpf als Kondensator (T")
für die Drucksäule ausgebildet ist und einen Sauerstoffabzugsleitungsanschluß (20) besitzt, und
die im mittleren Teil mit der Nebenkolonne (36) für Kreislaufgas in Verbindung steht und im
oberen Teil Anschlußleitungen (1Γ, 11") mit Entspannungsventilen
(10', 10") für mit Sauerstoff angereicherte Flüssigkeit bzw. entspannten flüssigen
Stickstoff aus der Drucksäule (7') besitzt sowie mit der Entspannungsturbine (15) für einen
Luftteilstrom verbunden ist.
14. Vorrichtung nach einem oder mehreren der Ansprüche 8 bis 13, dadurch gekennzeichnet,
daß an die Verbindungsleitung (29) vom Kreislaufgaskompressor (28) zu den der Verdampfung
und Erwärmung des erzeugten Sauerstoffs dienenden Wärmeaustauschern (25,23) ein Druckspeicher
(30) angeschlossen ist.
15. Vorrichtung nach Anspruch 14, dadurch gekennzeichnet, daß der Druckspeicher (30) ein
Fassungsvermögen für innerhalb von 5 bis 10 Minuten umgewälztes Kreislaufgas besitzt.
In Betracht gezogene Druckschriften:
Deutsche Patentschrift Nr. 861 853;
USA.-Patentschrift Nr. 2784572.
Deutsche Patentschrift Nr. 861 853;
USA.-Patentschrift Nr. 2784572.
Hierzu 1 Blatt Zeichnungen
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FR950572A FR1372220A (fr) | 1962-12-21 | 1963-10-14 | Procédé et installation pour la décomposition de l'air par liquéfaction et rectification à l'aide d'une circulation de gaz inerte |
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Cited By (20)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP1284403A1 (de) * | 2001-08-09 | 2003-02-19 | Linde Aktiengesellschaft | Verfahren und Vorrichtung zur Erzeugung von Sauerstoff durch Tieftemperatur-Zerlegung von Luft |
DE102007031759A1 (de) | 2007-07-07 | 2009-01-08 | Linde Ag | Verfahren und Vorrichtung zur Erzeugung von gasförmigem Druckprodukt durch Tieftemperaturzerlegung von Luft |
DE102007031765A1 (de) | 2007-07-07 | 2009-01-08 | Linde Ag | Verfahren zur Tieftemperaturzerlegung von Luft |
DE102009034979A1 (de) | 2009-04-28 | 2010-11-04 | Linde Aktiengesellschaft | Verfahren und Vorrichtung zur Erzeugung von gasförmigem Drucksauerstoff |
EP2312248A1 (de) | 2009-10-07 | 2011-04-20 | Linde Aktiengesellschaft | Verfahren und Vorrichtung Gewinnung von Drucksauerstoff und Krypton/Xenon |
EP2458311A1 (de) | 2010-11-25 | 2012-05-30 | Linde Aktiengesellschaft | Verfahren und Vorrichtung zur Gewinnung eines gasförmigen Druckprodukts durch Tieftemperaturzerlegung von Luft |
DE102010052544A1 (de) | 2010-11-25 | 2012-05-31 | Linde Ag | Verfahren zur Gewinnung eines gasförmigen Druckprodukts durch Tieftemperaturzerlegung von Luft |
EP2520886A1 (de) | 2011-05-05 | 2012-11-07 | Linde AG | Verfahren und Vorrichtung zur Erzeugung eines gasförmigen Sauerstoff-Druckprodukts durch Tieftemperaturzerlegung von Luft |
EP2568242A1 (de) | 2011-09-08 | 2013-03-13 | Linde Aktiengesellschaft | Verfahren und Vorrichtung zur Gewinnung von Stahl |
EP2600090A1 (de) | 2011-12-01 | 2013-06-05 | Linde Aktiengesellschaft | Verfahren und Vorrichtung zur Erzeugung von Drucksauerstoff durch Tieftemperaturzerlegung von Luft |
DE102011121314A1 (de) | 2011-12-16 | 2013-06-20 | Linde Aktiengesellschaft | Verfahren zur Erzeugung eines gasförmigen Sauerstoff-Druckprodukts durch Tieftemperaturzerlegung von Luft |
DE102013017590A1 (de) | 2013-10-22 | 2014-01-02 | Linde Aktiengesellschaft | Verfahren zur Gewinnung eines Krypton und Xenon enthaltenden Fluids und hierfür eingerichtete Luftzerlegungsanlage |
DE102012017488A1 (de) | 2012-09-04 | 2014-03-06 | Linde Aktiengesellschaft | Verfahren zur Erstellung einer Luftzerlegungsanlage, Luftzerlegungsanlage und zugehöriges Betriebsverfahren |
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EP2801777A1 (de) | 2013-05-08 | 2014-11-12 | Linde Aktiengesellschaft | Luftzerlegungsanlage mit Hauptverdichterantrieb |
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EP2963367A1 (de) | 2014-07-05 | 2016-01-06 | Linde Aktiengesellschaft | Verfahren und Vorrichtung zur Tieftemperaturzerlegung von Luft mit variablem Energieverbrauch |
Families Citing this family (9)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE1501723A1 (de) * | 1966-01-13 | 1969-06-26 | Linde Ag | Verfahren und Vorrichtung zur Erzeugung gasfoermigen Hochdrucksauerstoffs bei der Tieftemperaturrektifikation von Luft |
JPS5743185A (en) * | 1980-08-29 | 1982-03-11 | Nippon Oxygen Co Ltd | Production of krypton and xenon |
US4345925A (en) * | 1980-11-26 | 1982-08-24 | Union Carbide Corporation | Process for the production of high pressure oxygen gas |
GB8620754D0 (en) * | 1986-08-28 | 1986-10-08 | Boc Group Plc | Air separation |
GB8622055D0 (en) * | 1986-09-12 | 1986-10-22 | Boc Group Plc | Air separation |
DE3834793A1 (de) * | 1988-10-12 | 1990-04-19 | Linde Ag | Verfahren zur gewinnung von rohargon |
FR2681415B1 (fr) * | 1991-09-18 | 1999-01-29 | Air Liquide | Procede et installation de production d'oxygene gazeux sous haute pression par distillation d'air. |
US5228296A (en) * | 1992-02-27 | 1993-07-20 | Praxair Technology, Inc. | Cryogenic rectification system with argon heat pump |
FR2689223B1 (fr) * | 1992-03-24 | 1994-05-06 | Air Liquide | Procede et installation de transfert de fluide en provenance d'une colonne de distillation, notamment d'air. |
Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE861853C (de) * | 1951-06-15 | 1953-01-05 | Adolf Messer G M B H | Verfahren zur Erzeugung von Drucksauerstoff |
US2784572A (en) * | 1953-01-02 | 1957-03-12 | Linde S Eismaschinen Ag | Method for fractionating air by liquefaction and rectification |
Family Cites Families (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US1498766A (en) * | 1921-04-29 | 1924-06-24 | Air Reduction | Method and apparatus for separating the constituents of gaseous mixtures |
US1607708A (en) * | 1924-10-22 | 1926-11-23 | Air Reduction | Separation of the constituents of gaseous mixtures |
DE628788C (de) * | 1933-02-09 | 1936-04-16 | Air Liquide | Herstellung von Krypton und Xenon |
US2040112A (en) * | 1935-04-05 | 1936-05-12 | Air Reduction | Method for the separation and recovery of krypton and xenon from gaseous mixtures containing them |
LU33507A1 (de) * | 1954-04-23 | |||
US2909410A (en) * | 1955-05-19 | 1959-10-20 | Air Prod Inc | Recovery of argon from an oxygen containing crude argon mixture |
-
1962
- 1962-12-21 DE DEG36700A patent/DE1229561B/de active Pending
-
1963
- 1963-12-12 US US330019A patent/US3222878A/en not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE861853C (de) * | 1951-06-15 | 1953-01-05 | Adolf Messer G M B H | Verfahren zur Erzeugung von Drucksauerstoff |
US2784572A (en) * | 1953-01-02 | 1957-03-12 | Linde S Eismaschinen Ag | Method for fractionating air by liquefaction and rectification |
Cited By (26)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP1284403A1 (de) * | 2001-08-09 | 2003-02-19 | Linde Aktiengesellschaft | Verfahren und Vorrichtung zur Erzeugung von Sauerstoff durch Tieftemperatur-Zerlegung von Luft |
DE102007031759A1 (de) | 2007-07-07 | 2009-01-08 | Linde Ag | Verfahren und Vorrichtung zur Erzeugung von gasförmigem Druckprodukt durch Tieftemperaturzerlegung von Luft |
DE102007031765A1 (de) | 2007-07-07 | 2009-01-08 | Linde Ag | Verfahren zur Tieftemperaturzerlegung von Luft |
EP2015013A2 (de) | 2007-07-07 | 2009-01-14 | Linde Aktiengesellschaft | Verfahren und Vorrichtung zur Erzeugung von gasförmigem Druckprodukt durch Tieftemperaturzerlegung von Luft |
EP2015012A2 (de) | 2007-07-07 | 2009-01-14 | Linde Aktiengesellschaft | Verfahren zur Tieftemperaturzerlegung von Luft |
DE102009034979A1 (de) | 2009-04-28 | 2010-11-04 | Linde Aktiengesellschaft | Verfahren und Vorrichtung zur Erzeugung von gasförmigem Drucksauerstoff |
EP2312248A1 (de) | 2009-10-07 | 2011-04-20 | Linde Aktiengesellschaft | Verfahren und Vorrichtung Gewinnung von Drucksauerstoff und Krypton/Xenon |
EP2458311A1 (de) | 2010-11-25 | 2012-05-30 | Linde Aktiengesellschaft | Verfahren und Vorrichtung zur Gewinnung eines gasförmigen Druckprodukts durch Tieftemperaturzerlegung von Luft |
DE102010052544A1 (de) | 2010-11-25 | 2012-05-31 | Linde Ag | Verfahren zur Gewinnung eines gasförmigen Druckprodukts durch Tieftemperaturzerlegung von Luft |
DE102010052545A1 (de) | 2010-11-25 | 2012-05-31 | Linde Aktiengesellschaft | Verfahren und Vorrichtung zur Gewinnung eines gasförmigen Druckprodukts durch Tieftemperaturzerlegung von Luft |
EP2466236A1 (de) | 2010-11-25 | 2012-06-20 | Linde Aktiengesellschaft | Verfahren zur Gewinnung eines gasförmigen Druckprodukts durch Tiefemperaturzerlegung von Luft |
EP2520886A1 (de) | 2011-05-05 | 2012-11-07 | Linde AG | Verfahren und Vorrichtung zur Erzeugung eines gasförmigen Sauerstoff-Druckprodukts durch Tieftemperaturzerlegung von Luft |
EP2568242A1 (de) | 2011-09-08 | 2013-03-13 | Linde Aktiengesellschaft | Verfahren und Vorrichtung zur Gewinnung von Stahl |
DE102011112909A1 (de) | 2011-09-08 | 2013-03-14 | Linde Aktiengesellschaft | Verfahren und Vorrichtung zur Gewinnung von Stahl |
EP2600090A1 (de) | 2011-12-01 | 2013-06-05 | Linde Aktiengesellschaft | Verfahren und Vorrichtung zur Erzeugung von Drucksauerstoff durch Tieftemperaturzerlegung von Luft |
DE102011121314A1 (de) | 2011-12-16 | 2013-06-20 | Linde Aktiengesellschaft | Verfahren zur Erzeugung eines gasförmigen Sauerstoff-Druckprodukts durch Tieftemperaturzerlegung von Luft |
DE102012017488A1 (de) | 2012-09-04 | 2014-03-06 | Linde Aktiengesellschaft | Verfahren zur Erstellung einer Luftzerlegungsanlage, Luftzerlegungsanlage und zugehöriges Betriebsverfahren |
EP2784420A1 (de) | 2013-03-26 | 2014-10-01 | Linde Aktiengesellschaft | Verfahren zur Luftzerlegung und Luftzerlegungsanlage |
WO2014154339A2 (de) | 2013-03-26 | 2014-10-02 | Linde Aktiengesellschaft | Verfahren zur luftzerlegung und luftzerlegungsanlage |
EP2801777A1 (de) | 2013-05-08 | 2014-11-12 | Linde Aktiengesellschaft | Luftzerlegungsanlage mit Hauptverdichterantrieb |
DE102013017590A1 (de) | 2013-10-22 | 2014-01-02 | Linde Aktiengesellschaft | Verfahren zur Gewinnung eines Krypton und Xenon enthaltenden Fluids und hierfür eingerichtete Luftzerlegungsanlage |
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EP2963370A1 (de) | 2014-07-05 | 2016-01-06 | Linde Aktiengesellschaft | Verfahren und vorrichtung zur tieftemperaturzerlegung von luft |
EP2963367A1 (de) | 2014-07-05 | 2016-01-06 | Linde Aktiengesellschaft | Verfahren und Vorrichtung zur Tieftemperaturzerlegung von Luft mit variablem Energieverbrauch |
WO2016005031A1 (de) | 2014-07-05 | 2016-01-14 | Linde Aktiengesellschaft | Verfahren und vorrichtung zur tieftemperaturzerlegung von luft mit variablem energieverbrauch |
Also Published As
Publication number | Publication date |
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US3222878A (en) | 1965-12-14 |
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