DE1159932B - Verfahren zur Gewinnung von Reinacetylen - Google Patents
Verfahren zur Gewinnung von ReinacetylenInfo
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Description
Es ist bekannt, ungesättigte Kohlenwasserstoffe, insbesondere Acetylen und Olefine aus gesättigten
Kohlenwasserstoffen durch thermische Behandlung oder durch partielle Verbrennung herzustellen. Im
Laufe dieser Reaktionen werden außer Acetylen und Olefinen andere ungesättigte Verbindungen gebildet,
und zwar besonders Diacetylen, Methylacetylen und höhere Homologe des Acetylens, sowie Propadien,
Butadien usw.
Das Acetylen ist folglich verunreinigt und für katalytische chemische Reaktionen unbrauchbar.
Die Reinigung besteht aus zwei hauptsächlichen Verfahrensschritten:
a) Wäsche des Pyrolysegases mit einem Lösungsmittel zur Beseitigung der Verunreinigungen,
d. h. einem Lösungsmittel mit geringer Löslichkeit für Acetylen (Vorreinigung),
.—. b) Behandlung des vorgereinigten Gases mit einem selektiven Lösungsmittel für Acetylen. Diese
zweite Verfahrensstufe ist folglich eine Anreicherung des in dem vorgereinigten Gas enthaltenen
Acetylens.
Es ist bekannt, die Verunreinigungen bei der Vorreinigung durch Wäsche des Pyrolysegases mit flüssigen
Kohlenwasserstoffen zu entfernen, die nur eine geringe Löslichkeit für Acetylen aufweisen.
Diese Wäsche wird in einer oder mehreren Stufen durchgeführt, je nach dem eingesetzten Waschkohlenwasserstoff
und dem später gewünschten Reinheitsgrad des angereicherten Acetylens. Diese Verfahren
befriedigen jedoch nicht, wenn man als Waschkohlenwasserstoffe Gemische verschiedener Fraktionen verwendet,
von denen ein Teil einen niedrigen Siedepunkt, z. B. von etwa 120 bis 150° C, hat. Beispielsweise
werden als Waschkohlenwasserstoffe manchmal die gleichen Kohlenwasserstoffe eingesetzt wie die,
die der Pyrolyse unterworfen werden. Unter diesen Bedingungen werden bedeutende Mengen der leichteren
Fraktionen durch die bei der Wäsche nicht gelösten Gase mitgeführt, die nach der Entfernung des
größten Teiles der höheren Acetylenverbindungen einem Anreicherungsverfahren für das Acetylen
unterworfen werden. Der mitgeführte Teil der Waschflüssigkeit bewirkt Störungen im Verlauf dieses selektiven
Lösungsprozesses für das Acetylen.
Es erscheint daher günstiger, als Lösungsmittel für die Vorreinigung ein Gemisch von Kohlenwasserstofffraktionen
mit höherem Siedepunkt, z. B. einem solchen um 200° C oder höher, einzusetzen. Die mit
verschiedenen Gemischen durchgeführten Versuche haben aber gezeigt, daß die Vorreinigungsflüssigkeit
eine um so höhere Lösungsfähigkeit für die Verunrei-
Anmelder:
Societe Beige de l'Azote
Societe Beige de l'Azote
et des Produits Chimiques du Marly,
Lüttich (Belgien)
Lüttich (Belgien)
Vertreter: Dr. W. Schalk, Dipl.-Ing. P. Wirth,
Dipl.-Ing. G. E. M. Dannenberg
und Dr. V. Schmied-Kowarzik, Patentanwälte,
Frankfurt/M., Große Eschenheimer Str. 39
Beanspruchte Priorität:
Großbritannien vom 2. Oktober 1958 (Nr. 31 545)
Dr. Frederic Frangois Albert Braconier, Plainevaux, und Jean Joseph Lambert Eugene Riga, Lüttich
(Belgien),
sind als Erfinder genannt worden
sind als Erfinder genannt worden
nigungen besitzt, je näher das Molekulargewicht dieser
Flüssigkeit den Molekulargewichten der zu entfernenden Verunreinigungen kommt.
Man muß daher ein Lösungsmittel für die Vorreinigung benutzen, das beiden Bedingungen, d.h. geringer Flüchtigkeit und niederem Molekulargewicht, gerecht wird.
Man muß daher ein Lösungsmittel für die Vorreinigung benutzen, das beiden Bedingungen, d.h. geringer Flüchtigkeit und niederem Molekulargewicht, gerecht wird.
Es ist bekannt, daß die das Acetylen begleitenden Verunreinigungen leicht Polymere bilden, die dazu
neigen, in der Pyrolyseanlage Ablagerungen zu bilden, die rasch zu Betriebsstörungen führen können.
Es ist daher notwendig, daß die Waschflüssigkeit unter Temperatur- und Druckbedingungen eingesetzt
werden kann, bei denen diese Polymere von der Waschflüssigkeit zurückgehalten werden und darin
gelöst bleiben.
Um andererseits kostspielige Kreislaufführangen zu vermeiden und den Verfahrensschritt der Vorreinigung
zu erleichtern, soll die Waschflüssigkeit nur ein Minimum an Acetylen und Äthylen lösen, leicht
regenerierbar und leicht zu handhaben sein.
Damit Vorreinigung und Anreicherung des Acetylens besonders wirksam sind, ist es notwendig, daß
die geringen Mengen von Verunreinigungen, die durch das Lösungsmittel der Vorreinigung nicht entfernt
werden, durch das zweite Lösungsmittel, d. h. das Lösungsmittel für die Anreicherung des Acety-
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lens, zurückgehalten werden und in diesem gelöst bleiben, wenn es der Behandlung zur endgültigen
Freigabe des Acetylens unterworfen wird. Es ist infolgedessen erforderlich, zwei »einander ergänzende«
Lösungsmittel zu verwenden.
Nach dem Verfahren der Erfindung, bei dem eine Explosionsgefahr völlig ausgeschaltet wird, fällt direkt
ein unter Druck stehendes konzentriertes Acetylen an, das unmittelbar für die Umsetzung in chemischen
Synthesen geeignet ist.
Dies wird dadurch erreicht, daß die Vorreinigung des Pyrolysegases durch eine Wäsche mit Kerosin,
d. h. einem Gemisch von Kohlenwasserstoffen mit einem Siedebereich zwischen 175 und 225° C und
einem mittleren Molekulargewicht von 180, bei einer Temperatur von —10 bis -4O0C und unter einem
Druck von 1 bis 10 at erfolgt, und die anschließende endgültige Konzentrierung des Acetylens in an sich
bekannter Weise durch die Behandlung des vorgereinigten Gases mit flüssigem trockenem Ammoniak bei
einer Temperatur von —10 bis — 70° C und unter
einem Druck von 1 bis 10 at vorgenommen wird, worauf das in dem trockenen Ammoniak gelöste
Acetylen durch Destillation gewonnen wird.
Weil mit Kerosin praktisch die gesamten in dem Pyrolysegas enthaltenen Verunreinigungen entfernt
werden, wird der Verfahrensschritt der Anreicherung des Acetylens, das in dem vorgereinigten Gas enthalten
ist, wesentlich erleichtert. Das bedeutet, daß die eingesetzte Lösungsmittelmenge für ein gleiches
Volumen vorgereinigten Pyrolysegases geringer und dessen Regenerierung einfacher ist.
Es ist außerordentlich vorteilhaft, als selektives Lösungsmittel für das Acetylen flüssiges Ammoniak
zu verwenden. Es wurde festgestellt, daß die geringe Menge gewisser Verunreinigungen, die von dem
Kerosin nicht vollständig entfernt wird, besonders leicht von dem Acetylen während der Wäsche des
Pyrolysegases mit Ammoniak abgetrennt wird, denn der Siedepunkt des Ammoniaks liegt zwischen dem
des Acetylens und dem der genannten Verunreinigungen. Kerosin und flüssiges Ammoniak wirken
folglich als zwei einander ergänzende Lösungsmittel.
Andere Lösungsmittel für Acetylen haben nicht diesen besonders interessanten Vorteil. Ebenso bleiben
bei Ersatz des Kerosins durch andere Lösungsmittel, wie z. B. Methanol, Butyrolacton, bei der Vorreinigung
im Pyrolysegas Verunreinigungen zurück, die mit dem flüssigen Gas Azeotrope mit einem
Siedepunkt bilden, der sehr nahe bei dem des Acetylens liegt.
Die Kohlensäure, die mit Ammoniak Ammoniumcarbamat bildet, sowie gewisse leicht kondensierbare
Bestandteile des Pyrolysegases, die fest werden und die Vorrichtung der bei niedrigen Temperaturen
durchgeführten Extraktion des Acetylens verlegen könnten, müssen vor der Behandlung mit dem Kerosin
und dem Ammoniak entfernt werden.
Das Verfahren zur Gewinnung von reinem Acetylen besteht daher hauptsächlich aus den folgenden
Stufen:
1. Behandlung des vorher von Ruß und Teer befreiten Pyrolysegases zwecks Entfernung der
Kohlensäure.
2. Trocknung und Kühlung des Pyrolysegases, um das Sättigungswasser zu binden und die
leicht kondensierbaren Kohlenwasserstoffe auszuscheiden.
3. Vorreinigung des Pyrolysegases durch Wäsche mit Kerosin bei tiefer Temperatur, um selektiv
die höheren Homologen des Acetylens und andere ungesättigte Kohlenwasserstoffe herauszulösen,
wobei nur ein geringer Teil des Acetylens und Äthylens gelöst wird.
4. Anreicherung des in dem vorgereinigten Gas enthaltenen Acetylens durch Lösung in flüssigem
Ammoniak bei niedriger Temperatur und anschließende Destillation der acetylenhaltigen,
ammoniakalischen Lösung, um daraus das reine Acetylen frei zu machen.
Dieses Verfahren gestattet es, Pyrolysegase sehr
verschiedener Zusammensetzung zu verarbeiten. Die
is folgende Tabelle zeigt als Beispiel zwei Analysen von
Pyrolysegasen, wobei die angegebenen Zahlen die Zusammensetzungen in Volumenprozenten angeben.
TabeUe 1 | Durch Pyrolyse von Naphtha |
|
Bestandteile des Pyrolysegases |
Durch partielle Verbrennung von Methan |
8,5 16,2 14,1 0,5 } 0,8 1,3 0,05 0,45 0,6 0,2 0,35 0,05 0,5 0,1 0,1 |
25 Acetylen Äthylen Methan Äthan Methylacetylen .... 30 Propadien Propylen Diacetylen Vinylacetylen Butadien 35 Buten Cyclopentadien Pentadien Benzol Toluol 40 Phenylacetylen |
8,1 0,3 4,8 0,13 0,04 0,1 0,03 |
|
Der Rest dieser Gase besteht hauptsächlich aus Wasserstoff, Kohlenoxyd, Kohlendioxyd und Stickstoff.
Der Verlauf der Verfahrensschritte, auf den sich die Erfindung bezieht, enthält beispielsweise die
folgenden Stufen, wobei auf das in Fig. 1 der Zeichnung dargestellte allgemeine Schema verwiesen sei.
Das von Ruß, Teer und anderen kondensierbaren Bestandteilen befreite Pyrolysegas wird durch die
Leitung 1 in den Gasometer 2 geleitet. Nachdem es mittels des Kompressors 3 auf einen Druck von
einigen Atmosphären gebracht ist, wird es in eine Einrichtung zur Entfernung der Kohlensäure geführt,
die symbolisch durch die Kolonne 4 dargestellt ist.
Dieser Arbeitsvorgang ist notwendig, um die Bildung von Ammoniumcarbamat zu verhindern, das in dem
flüssigen Ammoniak, welches für die Lösung des Acetylens benötigt wird, nur gering löslich ist. Man
kann diese Entfernung der Kohlensäure durch irgendeine der dem Fachmann bekannten Methoden vornehmen,
beispielsweise durch Waschen des Gases mit ammoniakalischen Lösungen. Das Pyrolysegas
wird dann beim Durchgang durch den Wärmeaustauscher 5 getrocknet und gekühlt, wobei die Kühlung
mit Hilfe der Kälteeinheiten erfolgt, die von dem Gas geliefert werden, das aus der Kolonne 20
des Lösungsprozesses des Acetylens mit dem flüssigen Ammoniak kommt.
Um die Vereisung der Trockenapparaturen zu verhindern, spritzt man durch die Leitung 6 vor dem
Eintritt des Gases in den Wärmeaustauscher 5 Methanol in das Pyrolysegas. Das in dem Behälter 7 anfallende
Kondensat wird gegebenenfalls einer Entspannung unterworfen, falls unter Druck gearbeitet wurde,
und mit Wasser vermischt. Auf diese Weise bilden sich in dem Trennbehälter 8 zwei Schichten. Die
untere Schicht besteht aus einer wäßrigen Lösung von Methanol, während die obere Schicht aus einem
Gemisch von Benzol, Toluol und Xylol zusammengesetzt ist.
Das aus dem Wärmeaustauscher 5 mit einer Temperatur von —10 bis — 300C austretende Pyrolysegas
wird in einer einzigen Kolonne 9 mit gekühltem Kerosin von —10 bis — 400C bei einem Druck von
1 bis 10 atm, vorzugsweise 5 bis 10 atm, gewaschen. Diese Wäsche hat die Wirkung, daß das Gas praktisch
von allen Homologen des Acetylens und anderen ungesättigten Verunreinigungen befreit wird,
die sich in gelöster Form in der Waschflüssigkeit wiederfinden.
Gleichzeitig werden geringe Mengen Acetylen und Äthylen absorbiert. Diese werden wiedergewonnen,
indem das Kerosin beim Durchgang durch den Wärmeaustauscher 10 auf eine Temperatur von 10
bis 300C aufgeheizt wird und anschließend in der
Kolonne 11 teilweise entspannt wird. Auf diese Weise werden die geringen Mengen Acetylen und Äthylen,
die im Kerosin enthalten waren, in Freiheit gesetzt. Das Gasgemisch wird zweckmäßig zurückgeführt,
z. B. über die Leitung 12 in den Gasometer 2.
Das auf diese Weise von Acetylen und Äthylen befreite Kerosin wird durch Entgasung der gelösten
Verunreinigungen regeneriert. Zu diesem Zweck unterwirft man das Kerosin einer erneuten Entspannung
oder einer leichten Erwärmung oder einer Desorption mit Hilfe eines Inertgases oder mehreren
dieser Prozesse. Vorzugsweise wird das Kerosin bis auf einen Druck nahe dem Atmosphärendruck entspannt,
anschließend beim Durchgang durch einen Wärmeaustauscher 13 und gegebenenfalls einen Erhitzer
14 bis auf eine Temperatur von 100 bis 1200C
aufgeheizt und darauf in der Kolonne 15 der Desorption mit einem Inertgas unterworfen. Als Inertgas
kann man vorteilhaft Wasserdampf benutzen, aber in diesem Fall muß in der Kolonne 15 an allen Stellen
eine Temperatur über dem Taupunkt des Dampfes aufrechterhalten werden, um unter den angewandten
Druckbedingungen jede Kondensation des Dampfes im Kerosin zu verhindern. Diese Heizeinrichtung
kann aus einem Druckdampfmantel bestehen, der die Kolonne 15 auf ihrer ganzen Länge umschließt. Die
Verunreinigungen, die im Kerosin gelöst waren, werden mit dem Inertgas aus der Kolonne 15 durch die
Leitung 16 entfernt, wogegen das regenerierte Kerosin durch die Leitung 17 in die Waschkolonne 9 für das
Pyrolysegas zurückgeführt wird. Hierbei durchfließt das Kerosin nacheinander die Wärmeaustauscher 14
und 10, wo es Wärme an das unreine Kerosin abgibt, das aus der Waschkolonne 9 kommt; dann wird es in
dem Wärmeaustauscher 18 gekühlt.
Das vorgereinigte und auf —10 bis — 400C gekühlte
und die Kolonne 9 verlassende Gas tritt über die Leitung 19 in die Kolonne 20 ein, wo sich der
selektive Lösungsprozeß des Acetylens in dem durch die Leitung 21 zugeführten flüssigen trockenen Ammoniak
vollzieht. Die bei der Verdampfung des Ammoniaks auftretende Kälte hält das thermische Gleichgewicht
in der Kolonne 20 aufrecht. Der selektive Lösungsprozeß des Acetylens vollzieht sich bei einem
Druck von 1 bis 20 atm, vorzugsweise 5 bis 10 atm. Das über Leitung 22 abfließende, von Acetylen befreite
Gas ist gekühlt und mit Ammoniak gesättigt. Nach Durchgang durch den Wärmeaustauscher 5
wird das Gas von dem mitgeführten Ammoniak vorzugsweise durch eine Wasserwäsche in der Kolonne
ίο 23 befreit und dann in eine Fraktioniereinrichtung 24
geschickt. Dieses Gas besteht aus Äthylen, Wasserstoff, Methan, Kohlenoxyd und vor allem Stickstoff,
also aus Verbindungen, die man durch Fraktionierung in der Einrichtung 24 trennen kann. Man gewinnt
auf diese Weise unter anderem Äthylen mit einem besonders hohen Reinheitsgrad, das direkt für
chemische Synthese benutzt werden kann.
Die flüssige Acetylen-Ammoniak-Lösung wird am Sumpf der Kolonne 20 abgezogen. Nach einer Druckerhöhung
in dem Kompressor 25 und nach Durchgang durch den Wärmeaustauscher 26 zwecks Wiedergewinnung
der Kälteeinheiten wird sie in die Kolonne 27 geleitet. Hier wird durch partielle Entspannung
und/oder durch Erwärmen die Entgasung des gesamten gelösten Äthylens vorgenommen, das
von einem kleinen Teil des im Ammoniak gelösten Acetylens begleitet ist. Gegebenenfalls nach einer
Reinigung von mitgerissenem Ammoniak, beispielsweise durch eine Wasserwäsche, wird das Gemisch
von Äthylen und Acetylen beispielsweise durch die Leitung 28 in den Gasometer 2 oder in die Kolonne
20 zurückgeführt. Durch die Leitung 29 führt man das mit Acetylen beladene flüssige Ammoniak, das
kein Äthylen mehr enthält, in die Kolonne 30, wo das Acetylen ζ. Β. durch Erwärmung bei niedriger
Temperatur entgast wird. Dieses Acetylen verläßt die Kolonne 30 zusammen mit gasförmigem Ammoniak
und tritt in die Kolonne 31 ein, in der das Ammoniak ausgewaschen wird. Am Kopf dieser Kolonne 31 erhält
man so ein reines Acetylen, das je nach den Bedingungen der weiteren Verwendung unter Atmosphärendruck
oder einem höheren Druck erhalten wird.
Das flüssige trockene Ammoniak, das am Fuß der Kolonne 30 abgezogen wird, enthält kein Acetylen mehr, aber noch eine geringe Menge von Verunreinigungen, die bei der Vorreinigung in der Kolonne 9 nicht entfernt wurden. Dieses flüssige Ammoniak wird zum größten Teil durch die Leitung 21 in die Waschkolonne 20 zurückgeführt. Der Rest wird in der Kolonne 32 einer Destillation unterworfen, um diese Verunreinigungen abzutrennen, und das gereinigte Ammoniak wird gleichfalls durch die Leitung
Das flüssige trockene Ammoniak, das am Fuß der Kolonne 30 abgezogen wird, enthält kein Acetylen mehr, aber noch eine geringe Menge von Verunreinigungen, die bei der Vorreinigung in der Kolonne 9 nicht entfernt wurden. Dieses flüssige Ammoniak wird zum größten Teil durch die Leitung 21 in die Waschkolonne 20 zurückgeführt. Der Rest wird in der Kolonne 32 einer Destillation unterworfen, um diese Verunreinigungen abzutrennen, und das gereinigte Ammoniak wird gleichfalls durch die Leitung
21 in die Waschkolonne 20 zurückgeführt.
Beim Abtreiben der im Kerosin gelösten Verunreinigungen des Acetylens mit Hilfe von Wasserdampf
am Kopf der Kolonne 15 erhält man ein Gemisch dieser Verunreinigungen und Wasserdampf, das man
mit dem Pyrolysegas mischen kann. Auf diese Weise
dient der Wasserdampf als inertes Schleppgas für die Verunreinigungen und als Verdünnungsmittel für den
zu zersetzenden Kohlenwasserstoff; darüber hinaus werden diese Verunreinigungen als Ausgangsmaterial
nutzbar gemacht.
Es ist ein weiterer Vorteil des Verfahrens der Erfindung, daß das Gasgemisch, das in die Fraktioniereinrichtung
24 eintritt, in verschiedene Fraktionen zerlegt werden kann, wie beispielsweise Äthylen,
Methan, ein Gemisch von Kohlenoxyd und Wasserstoff und Restgas. Die Methan- und die Restgasfraktion
stellt unter Zusatz von Kohlenoxyd und Wasserstoff ein wertvolles Gasgemisch dar, aus dem
durch Verbrennung die heißen Gase gebildet werden können, in die man den zu spaltenden Kohlenwasserstoff
einführt. Der Rest des Gemisches von Kohlenoxyd und Wasserstoff ist als Ausgangsprodukt für die
Synthesen von z. B. Ammoniak Methanol geeignet.
Vergleichsversuche haben gezeigt, daß es im Hinblick auf die Weiterverarbeitung im allgemeinen
wirtschaftlicher ist, die Vorreinigung des Pyrolysegases mit dem Kerosin und die selektive Absorption
Unter Berücksichtigung der Tatsache, daß die Lösungsfähigkeit von Ammoniak für Äthylen gering
ist, wird so immer die gleiche Äthylenmenge gelöst, die somit im Kreislauf zwischen den Kolonnen 20
5 und 26 zirkuliert. Daraus ergibt sich, daß bei laufendem Betrieb der Anlage das gesamte im frischen
Pyrolysegas enthaltene Äthylen sich in dem Gasgemisch vorfindet, das den Kopf der Absorptionskolonne
20 verläßt und in die Fraktioniereinrichtung ίο 24 geht.
Am Fuß der Kolonne 27 zieht man flüssiges Ammoniak ab, das nur noch Acetylen und gewisse bei
der Behandlung des Pyrolysegases mit Kerosin nicht zurückgehaltene Verunreinigungen gelöst enthält.
des Acetylens mittels Ammoniak unter Druck durch- 15 Diese verschiedenen Bestandteile lassen sich leicht
zuführen. Beispielsweise ist die Löslichkeit der Ver- durch Destillation trennen, denn bei den vorgeunreinigungen
des Acetylens bei einem Druck von sehenen Drücken Hegt der Siedepunkt des Ammoetwa
10 kg/cm2 und einer Temperatur von —20 bis niaks zwischen dem des Acetylens und dem der Ver-—30°
C hoch und die mitgeführte Menge Lösungs- unreinigungen. Das von Ammoniak begleitete Acetymittel
infolge des niederen Dampfdruckes äußerst 20 len tritt nach der Entspannung in die Kolonneil
gering. Darüber hinaus gestattet das Arbeiten unter ein, wo das Ammoniak durch Wäsche entfernt wird,
Druck die Kerosinmenge und die Wiedergewinnung so daß am Kopf dieser Kolonne 31 ein sehr reines
der vom Lösungsmittel gelösten Verunreinigungen Acetylen austritt.
erheblich wirtschaftlicher zu gestalten. Weil es zudem Das Gemisch von Acetylen und Ammoniak, das
erforderlich ist, das die Kolonne 20 verlassende Gas 25 die Kolonne 30 verläßt, muß eine solche Zusammennach
der Trennung von dem Acetylen vor dem Ein- setzung haben, daß mit Rücksicht auf den Druck und
die Temperatur keine explosive Reaktion zu befürchten ist. Es wurden Versuche durchgeführt, die gezeigt
haben, daß das Gemisch von Acetylen und Ammo-30 niak praktisch zu gleichen Gewichtsteilen, d. h. zu
50 Gewichtsprozent aus Acetylen und zu 50 Gewichtsprozent aus Ammoniak bestehen, um die Vorbedingungen
absoluter Explosionssicherheit bei einem Druck von 16 at und einer Temperatur von — 30° C
höhere Temperaturen einstellt als dies unter Atmo- 35 zu erfüllen. In gleicher Weise muß das gasförmige
Sphärendruck der Fall wäre, und zwar stellt sich bei Gemisch von Acetylen, Äthylen und Ammoniak, das
Atmosphärendruck eine Temperatur von — 60 bis die Kolonne 26 am Kopf verläßt, eine Zusammen-—700C
ein, während sich diese Temperatur bei setzung in der Nähe von 50 Gewichtsprozent Ammoeinem
Druck von 7 at auf —25 bis -350C stabili- niak und 50 Gewichtsprozent Acetylen und Äthylen
siert, wodurch der Verlust an Kälteeinheiten vermin- 40 besitzen.
dert wird. Die Fig. 2 der Zeichnungen gibt die Lös- Das folgende Beispiel illustriert das Verfahren der
lichkeiten der verschiedenen Bestandteile des Pyro- Erfindung. Das vom Ruß, Teer und anderen konlysegases
im Kerosin in Abhängigkeit von ihrem Ge- densierbaren Bestandteilen befreite Pyrolysegas
halt bei 7 at und —30° C wieder. Aus dieser Tabelle (1000 Nm3) hat die in der Tabelle 2 angegebene Zugeht
hervor, daß das Kerosin besonders gut die C3- 45 sammensetzung. Zusammen mit zurückgeführten
und ^-Kohlenwasserstoffe, und zwar vor allem die Gasanteilen wurde es im Gasometer 2 auf einen
C4-Kohlenwasserstoffe löst, daß aber seine Lösungs- Druck von 16 at gebracht und die Entfernung der
fähigkeit für C2-Kohlenwasserstoffe, d. h. Acetylen Kohlensäure in der Kolonne 4 bei einem durch-
und Äthylen gering ist. schnittlichen Druck von 9,5 at vorgenommen. Dann
Das flüssige trockene Ammoniak hat eine erhöhte 5° wurde die Gasmischung mit geringen Mengen Metha-Lösungsfähigkeit
für das Acetylen und den Teil der nol versetzt und im Wärmeaustauscher 5 abgekühlt,
Verunreinigungen, die vom Kerosin nicht zurück- die in diesem gebildete flüssige Fraktion im Begehalten
wurden, und es löst nur sehr wenig Äthylen. hälter? aufgefangen und nach einer Entspannung auf
Die Fig. 3 zeigt vergleichsweise die Löslichkeiten Atmosphärendruck und der Zugabe von Wasser im
von Acetylen und Äthylen in flüssigem Ammoniak in 55 Absetzgefäß 8 einer Trennung in die Phasen unterAbhängigkeit
von ihrem Gehalt in dem Pyrolysegas, worfen. Die untere Schicht ist eine wäßrige Methanolwobei
die Absorptionskolonne 18 einen Druck von lösung, und die obere Schicht besteht zum größten
7 at und eine Temperatur von —30°C hatte. Teil aus Benzol, Toluol und Cyclopentadien. Auf
Die geringe Menge von Äthylen, die zugleich mit eine Tonne konzentrierten Acetylens, das am Kopf
dem gesamten Acetylen im flüssigen Ammoniak ge- 60 der Kolonne 31 gewonnen wird, fallen 105 kg Cyclolöst
wird, kann leicht durch partielle Entgasung der pentadien, 320 kg Benzol und 70 kg Toluol an.
ammoniakalischen Lösung abgetrennt werden. Hier- Am Austritt des Wärmeaustauschers 5 hat das Gas
ammoniakalischen Lösung abgetrennt werden. Hier- Am Austritt des Wärmeaustauschers 5 hat das Gas
bei tritt eine bevorzugte Desorption von Äthylen, be- (942 ms) die in der Tabelle 2 angegebene Zusammengleitet
von Acetylen und Ammoniak aus der Lösung setzung und man leitet dieses in den unteren Teil der
ein, die dann nur noch Acetylen und seine Verunrei- 65 Kolonne 9, in der es einer Wäsche mit Kerosin unternigungen
enthält. Das auf diese Weise desorbierte zogen wird. Man braucht 2680 kg Kerosin, die am
Gasgemisch wird in den Kreislauf der Behandlung Kopf der Waschkolonne 9 mit einer Temperatur von
des Pyrolysegases zurückgeschickt. —28,5° C zugeführt werden. Die Vorreinigungs
tritt in die Fraktionieranlage 24 auf etwa 15 at zu komprimieren, wird der Energieverbrauch für das
gesamte Verfahren geringer, wenn man unter erhöhtem Druck arbeitet anstatt bei Atmosphärendruck.
Ein anderer Vorteil beim Arbeiten unter Druck in der Absorptionskolonne 20 liegt darin, daß sich dort
infolge der automatischen thermischen Regelung durch teilweise Verdampfung von Ammoniak auf
wäsche erfolgt bei einem Druck von 8,13 at. Am Fuß der Kolonne 9 zieht man eine Lösung der Verunreinigungen
in dem Kerosin mit einer Temperatur von — 18,5° C ab. Nach Durchleitung durch den Wärmeaustauscher
10 wird diese Lösung in der Kolonne 11 einer Entspannung unterworfen, geringe Mengen
Acetylen und Äthylen in Freiheit gesetzt und rückgeführt. Nach der Erwärmung in den Wärmeaustauschern
13 und 14 wird das entspannte Kerosin in die Kolonne 15 geleitet, wo unter Verwendung von
Wasserdampf die Abtrennung der Verunreinigungen erfolgt, die wiedergewonnen werden. Am Kopf der
KolonnelS beträgt die Temperatur etwa 1200C.
Diese Verunreinigungen werden zum Pyrolyseofen zurückgeschickt, wo sie ungefähr 10 Gewichtsprozent
des Naphthas ausmachen. Das gereinigte Kerosin wird zur Kolonne 9 zurückgeleitet, nachdem es in den
Wärmeaustauscher 14 und 10 und im Austauscher 18 bis auf eine Temperatur von —28,5° C heruntergekühlt
worden ist.
Das vorgereinigte, die Kolonne 9 am Kopf verlassende Gas (818 m3) (Zusammensetzung Tabelle 2)
wird in der Kolonne 20 einer Wäsche mit flüssigem, trockenem Ammoniak unterworfen. Für das Herauslösen
des Acetylene in der Kolonne 20 werden 984 kg flüssiges trockenes Ammoniak benötigt, das eine
Temperatur von -270C hat. Der Druck in dieser
Kolonne beträgt 7,6 at. Die Lösung des Acetylene im Ammoniak wird am Sumpf der Kolonne 20 abgezogen
und hat eine Temperatur von —35° C. Das im Ammoniak nicht gelöste Restgas (742 m3) (Zusammensetzung
in der Tabelle 2) wird über die Leitung 22 und den Wärmeaustauschers in die Kolonne23
geführt und von hier aus in die Fraktioniereinrichtung 24, in die es mit einem Druck von 7 at eintritt.
Hier trennt man das Gas in mehrere Fraktionen, darunter Äthylen, Methan und ein Gemisch von Wasserstoff
und Kohlenoxyd, die zur unmittelbaren Verwendung geeignet sind.
Die ammoniakalische Lösung, die am Sumpf der
Die ammoniakalische Lösung, die am Sumpf der
ίο Kolonne 20 abgezogen wird, enthält Acetylen und
Äthylen sowie einen geringen Anteil an Verunreinigungen. Nachdem diese acetylenhaltige Lösung in
dem Kompressor 25 auf einen Druck von 18 at gebracht ist und einen Teil ihres Kälteinhaltes an das
in die Kolonne 20 eintretende Ammoniak abgegeben hat, tritt sie in die Kolonne 27 ein, in der man durch
Erwärmen und teilweise Entspannung auf 16 at das gelöste, wieder rückführbare Äthylen frei macht. Am
Sumpf der Kolonne 27 fällt eine Lösung von Acetylen
a» in Ammoniak an, die in die Kolonne 30 geleitet wird.
Die Entgasung des Acetylene wird hier bei einem Druck von 16 at und einer Temperatur von —30° C
am Kopf der Kolonne 30 vorgenommen, wobei ein praktisch zu gleichen Gewichtsteilen aus Acetylen
und Ammoniak bestehendes Gemisch erhalten wird, das man mit Wasser wäscht. Das auf diese Weise
erhaltene Acetylen (77,4 m3) hat einen außerordentlich hohen Reinheitsgrad (Tabelle 2). Das am Fuß
der Kolonne 30 anfallende Ammoniak wird in die Kolonne 20 zurückgeleitet. Ein Teil dieses Ammoniaks
wird in der Kolonne 32 destilliert.
Bestandteile
in Molprozent
in Molprozent
Pyrolysegas,
eintretend
durch Leitung 1
Von CO2
befreites
und getrocknetes
und getrocknetes
Gas
(Eintritt
Kolonne 9)
Vorgereinigtes
Gas
(Ausgang
Kolonne 9)
Kolonne 9)
Restgas
(der Kolonne 20)
(der Kolonne 20)
Reinacetylen
Acetylen
Äthylen
Wasserstoff
Stickstoff
Kohlenoxyd CO
Kohlenoxyd CO2
Methan
Äthan
Methylacetylen + Propadien
Propylen
Diacetylen
Vinylacetylen
Butadien
Buten
Butan
Cyclopentadien
Pentadien
Penten
Pentan
Benzol
Cyclohexan
Toluol
8,02 15,57 30,17
0,28 13,87 13,02 12,84
6,23
14,09 1,26 2,24 4,69 0,12 0,60 0,81 0,15 0,02 0,12 0,04
0,03
0,01
0,01
0,01
0,01
9,80
18,86
36,93
18,86
36,93
0,34
16,98
16,98
15,71
1,02
0,04
0,31
1,02
0,04
0,31
0,12
20,78
40,91
20,78
40,91
0,38
18,81
18,81
17,40
1,13
0,02
0,34
1,13
0,02
0,34
99,62
0,11
0,11
0,25
0,02
0,02
Claims (3)
1. Verfahren zur Gewinnung von Reinacetylen aus einem bei der Kohlenwasserstoffpyrolyse erhaltenen
Gasgemisch durch Vorwäsche des von Ruß, Teer, Feuchtigkeit und kondensierbaren Kohlenwasserstoffen befreiten Gasgemisches mit
Kohlenwasserstoffen, Abtrennen des Acetylene durch Behandeln des vorgereinigten Gasgemisches
mit flüssigem Ammoniak und Destilla-
309 770/470
tion, dadurch gekennzeichnet, daß man die Vorwäsche
mit einem Gemisch von Kohlenwasserstoffen mit einem Siedebereich von 175 bis 225° C
und einem mittleren Molekulargewicht von 180 bei einer Temperatur von —10 bis —40° C und
einem Druck von 1 bis 10 at durchführt und die Lösung in üblicher Weise aufarbeitet.
2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet,
daß man die Vorwäsche mit einer Kerosinfraktion bei einem Druck von 5 bis 10 at ίο
durchführt.
3. Verfahren nach Anspruch 1 und 2, dadurch gekennzeichnet, daß man die in der Kerosinfraktion
gelösten Verunreinigungen durch Entspannen der Lösung, Wiederaufheizen und Abtreiben
mittels Wasserdampf entfernt und das so erhaltene Kohlenwasserstoffgemisch den für die
Pyrolyse bestimmten Kohlenwasserstoffen beimischt.
In Betracht gezogene Druckschriften:
Deutsche Auslegeschrift Nr. 1004 763.
Deutsche Auslegeschrift Nr. 1004 763.
Hierzu 1 Blatt Zeichnungen
© 309 770/470 12.63
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Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
GB3154558A GB870737A (en) | 1958-10-02 | 1958-10-02 | Process for extracting acetylene from pyrolysis gases obtained by the thermal decomposition of hydrocarbons |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
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ID=10324719
Family Applications (1)
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CN114644348B (zh) * | 2022-03-18 | 2023-12-12 | 西安吉利电子新材料股份有限公司 | 一种从氨气直接生产电子级氨水的制备系统及方法 |
Citations (1)
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- 1959-08-24 DE DES64567A patent/DE1159932B/de active Pending
- 1959-08-25 ES ES0251700A patent/ES251700A1/es not_active Expired
Patent Citations (1)
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Also Published As
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