DE1076394B

DE1076394B - Modified Gauss lens

Info

Publication number: DE1076394B
Application number: DET14479A
Authority: DE
Inventors: Gordon Henry Cook
Original assignee: Taylor Taylor and Hobson Ltd
Current assignee: Taylor Taylor and Hobson Ltd
Priority date: 1956-12-04
Filing date: 1957-12-04
Publication date: 1960-02-25

Description

Modifiziertes Gauss-Objektiv Die Erfindung bezieht sich auf ein Objektiv, hauptsächlich, wenn auch nicht ausschließlich, zur Verwendung bei der Photographie, der Art, die von sphärischer und chromatischer Aberration, Koma, Astigmatismus, Bildfeldwölbung und Verzeichnung korrigiert ist und zwei zusammengesetzte Meniskuskomponenten besitzt, deren der Luft ausgesetzte Oberflächen konkav zu einer zwischen ihnen angeordneten Blende sind und die zwischen einfachen, sammelnden Komponenten angeordnet sind. Objektive dieser Art mit vier Komponenten sind seit langem bekannt und sind in der Weise entwickelt worden, daß sie einen hohen Korrektionsgrad für alle primären Aberrationen besitzen. Es wurden bereits zahlreiche Abwandlungen der einfachen Vier-Komponenten-Objektive dieser Art vorgeschlagen, die oftmals fünf oder mehr Komponenten enthalten anstatt vier, um eine gute Korrektion zonaler sphärischer Aberration in einem Objektiv zu erhalten, das eine höhere relative Apertur besitzt als das Vier-Komponenten-Objektiv. Für ein Objektiv mit großem Bildfeld- oder Öffnungswinkel ist es jedoch wichtig, eine gute Korrektion für schiefe Aberrationen, besonders für schiefe sphärische Aberration, Astigmatismus und Koma, zu erhalten. Bisher war es nicht möglich, bei Objektiven der genannten Art mit großem Öffnungswinkel einen hohen Korrektionsstand für schiefe Aberrationen zu erreichen, es sei denn, man nahm eine geringere Korrektion für bestimmte andere Aberrationen, besonders für die zonale sphärische Aberration, in Kauf.Modified Gauss lens The invention relates to a lens principally, though not exclusively, for use in photography, of the kind that include spherical and chromatic aberration, coma, astigmatism, Field curvature and distortion is corrected and two composite meniscus components whose surfaces exposed to the air are concave to one arranged between them Are diaphragm and which are arranged between simple, collecting components. Lenses of this type with four components have long been known and are in the Way developed to have a high degree of correction for all primary aberrations own. There have already been numerous modifications of the simple four-component lenses suggested of this type, often containing five or more components instead four to achieve good correction of zonal spherical aberration in a lens obtained, which has a higher relative aperture than the four-component lens. However, for a lens with a large field of view or opening angle, it is important to a good correction for skewed aberrations, especially skewed spherical ones Aberration, astigmatism and coma. So far it has not been possible at Lenses of the type mentioned with a large opening angle have a high level of correction for skewed aberrations unless one took a lesser correction for certain other aberrations, especially for the zonal spherical aberration, in purchase.

Die Erfindung bezweckt eine weitere Verbesserung an einem Objektiv dieser Art, bei dem ein hoher Korrektionsgrad für die schiefen Aberrationen bei größtmöglicher Befreiung von Vignettierungen über einen großen Öffnungswinkel, d. h. z. B. von mehr als 20° halber Öffnung für eine mittlere, z. B. zwischen F11,8 und F/3,0 liegende relative Apertur erreicht werden kann, während außerdem ein hoher Korrektionsgrad für zonale sphärische Aberration und für die primären Aberrationen erhalten bleibt. Ein derartiges Objektiv ist als Standardobjektiv für einen großen Anwendungsbereich in der Photographie üblich, der langbrennweitige Objektive nicht erfordert.The invention aims to further improve an objective of this type, with a high degree of correction for the skewed aberrations The greatest possible freedom from vignetting over a large opening angle, d. H. z. B. of more than 20 ° half opening for a middle, z. B. between F11.8 and F / 3.0 lying relative aperture can be achieved while also having a high Correction level for zonal spherical aberration and for the primary aberrations preserved. Such a lens is a standard lens for a large one Usual field of application in photography, the long focal length lenses not requires.

Das erfindungsgemäße Objektiv enthält zwei zusammengesetzte Meniskuskomponenten, deren der Luft ausgesetzte Oberflächen zu einer zwischen ihnen angeordneten Blende konkav sind, eine einfache sammelnde Komponente vor diesen zusammengesetzten Komponenten und zwei einfache sammelnde Komponenten hinter diesen zusammengesetzten Komponenten, wobei die numerische Summe der Krümmungsradien der hinteren Oberfläche der vorderen zusammengesetzten Meniskuskomponente und der vorderen Oberfläche der hinteren zusammengesetzten Meniskuskomponente das 1,33- bis 2,33fache der axialen Länge des Luftspaltes zwischen diesen Oberflächen beträgt, während die axiale Dicke der vorderen zusammengesetzten Meniskuskomponente zwischen 0,1 F und 0,16 F liegt und die axiale Dicke der hinteren zusammengesetzten Komponente zwischen- 0,08 F und 0,14 F liegt, wobei F die äquivalente Brennweite des ganzen Objektivs ist.The objective according to the invention contains two assembled meniscus components, their surfaces exposed to the air to a screen arranged between them are concave, a simple collecting component in front of these composite components and two simple collecting components behind these composite components, where the numerical sum of the radii of curvature of the rear surface of the front composite meniscal component and the anterior surface of the posterior composite Meniscus component 1.33 to 2.33 times the axial length of the air gap between these surfaces is while the axial thickness of the front composite Meniscal component is between 0.1 F and 0.16 F and the axial thickness of the posterior composite component is between -0.08 F and 0.14 F, with F being the equivalent Focal length of the whole lens.

Die Ausdrücke »vordere« und »hintere« sind hierbei jeweils in der üblichen Bezeichnungsweise für die näher bei bzw. weiter entfernt von der längeren Konjugierenden liegenden Seite des Objektivs gebraucht, so daß das Licht durch das Objektiv, wenn dieses für photographische Zwecke gebraucht wird, von vorn nach hinten hindurchgeht.The terms "front" and "rear" are in the usual notation for the closer to or further away from the longer one Conjugating the lying side of the lens is used so that the light passes through the Lens, when used for photographic purposes, from front to back passes through.

Um die Korrektion der zonalen sphärischen Aberration aufrechtzuerhalten, liegt der Krümmungsradius der hinteren Fläche der hinteren .zusammengesetzten Meniskuskomponente vorzugsweise zwischen 0,2 F und 0,4 F, und die Brechkraft dieser Oberfläche liegt vorzugsweise zwischen dem 8- und 12fachen des reziproken Wertes der Summe der äquivalenten Brennweite der beiden hinteren einfachen Komponenten. Diese hintere zusammengesetzte Meniskuskomponente ist üblicherweise in Form eines Doubletts (Doppellinse) ausgebildet, wobei, um zur Korrektion der schiefen Aberrationen und anderer Aberrationen von zweiter und höherer Ordnung einschließlich Komas höherer Ordnung beizutragen, die mittleren Brechungsindizes der Materialien seiner beiden Elemente vorzugsweise sich um weniger als 0,04 voneinander unterscheiden und die innere Berührungsfläche zwischen diesen Elementen konkav nach vorn ist, wobei der Krümmungsradius zwischen 0,5 F und 2 F beträgt.To maintain the correction of the zonal spherical aberration, is the radius of curvature of the posterior surface of the posterior composite meniscal component preferably between 0.2 F and 0.4 F, and the refractive power of this surface is preferably between 8 and 12 times the reciprocal of the sum of the equivalents Focal length of the two rear simple components. This rear compound Meniscus component is usually designed in the form of a doublet (double lens), whereby, in order to correct the skewed aberrations and other aberrations of second and higher order including comas higher order contribute to the mean indices of refraction of the materials of its two elements preferably differ from each other by less than 0.04 and the inner contact surface between these elements is concave forward with the radius of curvature between 0.5 F and 2 F.

Als Brechkraft einer Oberfläche ist die Größe zu verstehen, die mathematisch durch den Ausdruck (zti-@t)@R definiert ist, wobei n bzw. zai die mittleren Brechungsindizes der vor bzw. hinter der Fläche befindlichen Materialien darstellen und R der Krümmungsradius der Oberfläche ist, der als positiv betrachtet wird, wenn die Fläche nach vorn konvex, und negativ, wenn die Oberfläche nach vorn konkav ist. Dabei wirkt die Fläche sammelnd oder zerstreuend, je nachdem, ob dieser mathematische Ausdruck positiv oder negativ ist.As the refractive power of a surface, the size is to be understood mathematically is defined by the expression (zti- @ t) @R, where n and zai are the mean refractive indices represent the materials in front of and behind the surface and R the radius of curvature the surface is considered positive if the surface is convex forward, and negative if the surface is concave towards the front. The surface has a collecting effect or dispersive, depending on whether this mathematical expression is positive or negative is.

Die Brechkraft der vorderen Fläche der vorderen zusammengesetzten Meniskuskomponente liegt vorzugsweise zwischen dem 2- und 3fachen der äquivalenten Brechkraft der vorderen einfachen Sammelkomponente. Diese vordere zusammengesetzte Meniskuskomponente ist gewöhnlich in Form eines Doubletts ausgebildet, wobei, um zur Korrektion der schiefen Aberrationen einschließlich des Komas höherer Ordnung und zur Erhaltung der Korrektion für Bildfeld'-krümmung und chromatische Aberrationen beizutragen, der mittlere Brechungsindex des Materials des vorderen Elementes vorzugsweise den des hinteren Elementes um einen Betrag übersteigt, der zwischen 0,06 und 0,12 liegt, und die innere Berührungsfläche zwischen diesen Elementen nach vorn konvex ist, wobei der Krümmungsradius zwischen 1,5 F und 5 F liegt.The refractive power of the anterior surface of the anterior composite Meniscal component is preferably between 2 and 3 times the equivalent Refractive power of the anterior simple collector component. This front compound Meniscal component is usually in the form of a doublet, where, um to correct the skewed aberrations including the higher order coma and to maintain correction for field curvature and chromatic aberrations Contributing to the mean refractive index of the material of the front element preferably exceeds that of the rear element by an amount comprised between 0.06 and 0.12 lies, and the inner contact surface between these elements is convex to the front where the radius of curvature is between 1.5 F and 5 F.

Zur Vermeidung von Vignettierungen ist es vorteilhaft, die freien Aperturen der vorderen Fläche der vorderen Meniskus-Doubletten-Komponente und die hintere Fläche der hinteren Meniskus-Doubletten-Komponente als Begrenzungsaperturen für schiefe Bündel auszubilden.To avoid vignetting, it is advantageous to use the free Apertures of the anterior surface of the anterior meniscus doublet component and the posterior surface of the posterior meniscus doublet component as limiting apertures train for crooked bundles.

Die Summe der äquivalenten Brechkräfte der beiden zusammengesetzten Meniskuskomponenten liegt vorzugsweise zwischen dem -0,6-und -0,4fachen der äquivalenten Brechkraft des ganzen Objektivs, während die äquivalente Brennweite der einfachen und sammelnden. Komponente vorzugsweise zwischen dem 1,2- und 2,0fachen der äquivalenten Brennweite der einfachen hinteren Komponente liegt, wobei die Summe dieser äquivalenten Brennweiten zwischen 3 F und 6F beträgt.The sum of the equivalent powers of the two compounds Meniscal component is preferably between -0.6 and -0.4 times the equivalent Refractive power of the whole lens, while the equivalent focal length of the simple and collecting. Component preferably between 1.2 and 2.0 times the equivalent Focal length of the simple rear component is the sum of these equivalents Focal lengths between 3F and 6F.

Um zur Korrektion des Astigmatismus und der Aberrationen zweiter und höherer Ordnung beizutragen, ist die vordere und hintere Fläche der einfachen sammelnden vierten Komponente zweckmäßigerweise nach vorn konkav, wobei der Krümmungsradius zwischen 0,5F und 3 F bzw. zwischen 0,4F und F liegt, während die vordere und hintere Fläche der einfachen sammelnden hinteren Komponente jeweils nach vorn konvex bzw. konkav ist, wobei der Krümmungsradius jeweils 2F bis oo bzw. F bis 2F liegt.In order to correct astigmatism and aberrations second and To contribute higher order is the anterior and posterior surface of the simple collecting fourth component expediently concave towards the front, the radius of curvature is between 0.5F and 3 F and between 0.4F and F, respectively, while the anterior and posterior Surface of the simple collecting rear component is convex or convex to the front. is concave, the radius of curvature being 2F to oo and F to 2F, respectively.

Um ebenfalls zur astigmatischen Korrektion beizutragen, ist die hintere Fläche der einfachen vorderen Sammelkomponente am besten nach vorn konvex, wobei der Krümmungsradius zwischen dem 0,7- und 1,5fachen der äquivalenten Brennweite dieser Komponente liegt, die 1,25 F bis 1,75 F beträgt.To also contribute to the astigmatic correction is the rear Surface of the simple anterior collecting component is best convex anteriorly, where the radius of curvature between 0.7 and 1.5 times the equivalent focal length of this component, which is 1.25 F to 1.75 F.

Ein Ausführungsbeispiel des erfindungsgemäßen Objektivs ist in der Zeichnung dargestellt, und Zahlenangaben für dieses Beispiel enthält die folgende Tabelle. In dieser stellen dar: R1, R2'* . usw. die Krüminungsradien der jeweiligen Oberflächen (hierbei bezeichnet ein Pluszeichen eine nach vorn konvexe Fläche und ein Minuszeichen eine nach vorn konkave Fläche); D1, D,2. .. usw. stellen die axiale Dicke der Elemente dar, und S1, S2 ... usw. bezeichnen die axialen Luftzwischenräume zwischen den Komponenten Die Tabelle gibt weiterhin die mittleren Brechungsindizes ytd für die D-Linie und die Abbeschen V-Zahlen für die in den Elementen benutzten Materialien bzw. Glassorten. Äquivalente Brennweite 1000 Relative Apertur F/2,0 Dicke Brechungs- Abbesche Radius oder Luft- zwi Index nd V-Zahl schenraum R1 -f-0,5842 D10,0795 1,6935 53,50 R2 r-1,3333 s10,0020 R3 -f-0,4094 D2 0,1060 1,6935 53,50 R4 -(-3,1211 D2 0,0220 1,6083 39,58 RS -f-0,2587 s20,2904 R6 -0,2351 D40,0220 1,7003 30,28 R7 -0,7194 D50,0854 1,6935 53,50 R8 -0,2901 s30,00-90 R9 -1,0341 D6(),0510 1,6935 53,50 R10-0,6757 s40,0020 R11-1-4,2230 D 70,0600 1,6935 53,50 R12-1,5925 Bei diesem Beispiel ist das Objektiv über den großen Winkelbereich von 25o halber Öffnung in bezug auf eine in dein Luftzwischenraum zwischen den zwei zusammengesetzten Meniskuskomponenten angeordneten Blende korrigiert, die sich im Abstand von 0,1474F vor der Oberfläche R0 befindet.An exemplary embodiment of the objective according to the invention is shown in the drawing, and the table below contains numerical data for this example. In this represent: R1, R2 '*. etc., the radii of curvature of the respective surfaces (here, a plus sign indicates a front convex surface and a minus sign indicates a front concave surface); D1, D, 2. .. etc. represent the axial thickness of the elements, and S1, S2 ... etc. denote the axial air gaps between the components. The table also gives the mean refractive indices ytd for the D line and the Abbe V numbers for the in the materials or types of glass used for the elements. Equivalent focal length 1000 Relative aperture F / 2.0 Thick refractive abbe Radius or air btw i index nd V number room R1 -f-0.5842 D10.0795 1.6935 53.50 R2 r-1.3333 s10,0020 R3 -f-0.4094 D2 0.1060 1.6935 53.50 R4 - (- 3.1211 D2 0.0220 1.6083 39.58 RS -f-0.2587 s20,2904 R6 -0.2351 D40.0220 1.7003 30.28 R7 -0.7194 D50.0854 1.6935 53.50 R8 -0.2901 s30.00-90 R9 -1.0341 D6 (), 0510 1.6935 53.50 R10-0.6757 s40,0020 R11-1-4,2230 D 7 0.0600 1.6935 53.50 R12-1.5925 In this example, the objective is corrected over the large angular range of 25o half-aperture with respect to a diaphragm placed in the air gap between the two composite meniscus components, which is 0.1474F in front of the surface R0.

Die Summe der Zahlenwerte der Krümmungsradien R5 und R6 beträgt 0,4938F, was dem 1,70fachen des axialen Luftzwischenraumes S2 entspricht. Diese Ra-. dien sind ungewöhnlich klein für ein Objektiv der vorliegenden Art mit einer so hohen Öffnung wie FI2,0; und diese kleinen Werte dieser Radien R5 und R6 ermöglichen es, daß der axiale Luftzwischenraum S2 nicht hinderlich groß zu sein braucht. Außerdem sind die axialen Dicken der zusammengesetzten Meniskuskomponenten ein wenig kleiner als üblich, wobei die Dicke der vorderen zusammengesetzten Meniskuskomponente zu 0,1280F und die der hinteren zusammengesetzten Meniskuskomponente 0,1074F beträgt, so daß der axiale Abstand zwischen den Flächen R3 und R8 bei dem vorliegenden Objektiv etwas kleiner ist und in der Tat noch kleiner ist, als das oben angegebene Verhältnis zwischen R5, R6 und R2 annehmen ließe.The sum of the numerical values of the radii of curvature R5 and R6 is 0.4938F, which corresponds to 1.70 times the axial air gap S2. This ra-. serve are unusually small for a lens of the present type with such a high one Opening like FI2.0; and these small values of these radii R5 and R6 make it possible that the axial air gap S2 need not be an obstacle large. aside from that the axial thicknesses of the assembled meniscal components are slightly smaller than usual, with the thickness of the anterior composite meniscal component increasing 0.1280F and that of the posterior composite meniscal component is 0.1074F, so that the axial distance between the surfaces R3 and R8 in the present objective is slightly smaller, and in fact even smaller, than the ratio given above between R5, R6 and R2.

Der relativ geringe axiale Abstand zwischen den Flächen R3 und R$ in Verbindung mit den kleinen Radien R5 und R6 neigt dazu, einen unerwünschten Betrag von zonaler spärischer Aberration einzuführen. Dies wird jedoch weitgehend dadurch überkompensiert, daß man den Flächen R3 und R8, insbesondere der letzteren, eine hohe optische Kraft verleiht. Weiterhin neigt der große axiale Zwischenraum S2 in Verbindung mit den kleinen Radien R5 und R6 dazu, einen unerwünschten Betrag von Astigmatismus einzuführen. Die große optische Kraft der Flächen R3 und R8 führt zusammen mit Eigenschaften des einfachen äußeren Komponenten dazu, diese zu kompensieren.The relatively small axial distance between the surfaces R3 and R $ in conjunction with the small radii R5 and R6 tends to be an undesirable amount of zonal spherical aberration. However, this is largely due to this overcompensated that the surfaces R3 and R8, especially the latter, one gives high optical power. Furthermore, the large axial gap S2 in FIG Connection with the small radii R5 and R6 to it, one undesirable Introduce amount of astigmatism. The great optical power of the surfaces R3 and R8 together with properties of the simple external components lead to this to compensate.

In dem Beispiel beträgt die Brechkraft der Oberfläche R3 1,694/F, was dem 2,434fachen der äquivalenten Kraft der vorderen einfachen sammelnden Komponente entspricht, während die Brechkraft der Oberfläche R8 2,391/F beträgt, was dem 10,36fachen des reziproken Wertes der Summe der äquivalenten Brennweiten der beiden hinteren einfachen sammelnden Komponenten entspricht. Die beiden Flächen R3 und R8 sind so ausgebildet, daß ihre freien Durchmesser in einem solchen Verhältnis zu den Durchmessern der anderen Oberflächen stehen, daß diese beiden freien Aperturen als Begrenzungsaperturen für schiefe Bündel wirken. Der etwas verkleinerte Abstand zwischen diesen Flächen R3 und R8 bewirkt in Verbindung mit den starken Krümmungen der Oberflächen R3 und R8, daß diese wirksamen Begrenzungsöffnungen für schiefe Bündel näher zusammengebracht werden, so daß es möglich ist, die Vignettierung bedeutend zu verringern, ohne den Korrektionsstand für Aberrationsfehler opfern zu müssen. In dem Beispiel betragen die freien Durchmesser der fünf Komponenten des Objektivs in der Reihenfolge von vorn nach hinten 0,570 F, 0,463 F, 0,391F, 0,482F und 0,547F, während,der Durchmesser bis zu den Fasen der Flächen R5 und R6 0,361 F bzw. 0,329F beträgt.In the example, the refractive power of the surface R3 is 1.694 / F, which is 2.434 times the equivalent force of the front simple collecting component corresponds, while the refractive power of the surface R8 is 2.391 / F, which is 10.36 times the reciprocal of the sum of the equivalent focal lengths of the two rear ones corresponds to simple collecting components. The two surfaces R3 and R8 are like this designed that their free diameters are in such a ratio to the diameters of the other surfaces stand that these two free apertures are used as limiting apertures work for crooked bundles. The slightly reduced distance between these surfaces R3 and R8 in conjunction with the strong curvatures of the surfaces R3 and R8 that these effective limiting openings for crooked bundles are brought closer together so that it is possible to significantly reduce the vignetting without the Having to sacrifice correction level for aberration errors. In the example the free diameters of the five components of the lens in the order of front to back 0.570 F, 0.463 F, 0.391F, 0.482F and 0.547F, while, the diameter up to the chamfers of surfaces R5 and R6 is 0.361 F and 0.329F, respectively.

Auch die Krümmungsradien der Flächen der einfachen Komponenten sind wichtig für die Korrektion der Aberrationsfehler, besonders für die astigmatische Korrektion über den großen Winkelbereich des vorliegendenObjektivs. So ist insbesondere.derKrümmungsradius der Oberfläche R2 gleich dem 0,9278fachen der äquivalenten Brennweite der vorderen einfachen Komponente.Also the radii of curvature of the faces of the simple components are important for the correction of aberration errors, especially for the astigmatic one Correction over the large angular range of the present lens. So in particular is the radius of curvature of the surface R2 equal to 0.9278 times the equivalent focal length of the front simple component.

Ebenso ist die geeignete Auswahl der Glassorten für die beiden Doublettenkomponenten, die beide zerstreuend wirken, in Verbindung mit den obenerwähnten Eigenschaften für die Korrektion von Aberrationsfehlern zweiter und höherer Ordnung, einschließlich schiefe Aberrationen von Wichtigkeit, während sie die Korrektion der Bildfeldwölbung, der chromatischen Aberrationen und besonders für Komafehler aufrechterhält. So ist in der vorderen zusammengesetzten Meniskuskomponenten, die wie die hintere zusammengesetzte Meniskuskomponente eine Doublette ist, der mittlere Brechungsindex des Materials des vorderen Elementes um 0,0852 größer als der mittlere Brechungsindex des Materials des hinteren Elementes. In der hinteren Meniskus-Doubletten-Komponente unterscheiden sich die beiden Brechungsindizes der Materialien der Elemente voneinander um einen Betrag von 0,0068.Likewise, the appropriate selection of the types of glass for the two doublet components, both of which have a dispersing effect, in conjunction with the properties mentioned above for the correction of second and higher order aberration errors, including oblique aberrations of importance while correcting the curvature of field, of chromatic aberrations and especially for coma errors. So is in the anterior composite meniscal components, like the posterior composite Meniscus component is a doublet, the mean refractive index of the material of the front element is 0.0852 greater than the mean refractive index of the material of the rear element. Differentiate in the posterior meniscus doublet component the two refractive indices of the materials of the elements from each other by one Amount of 0.0068.

WeitereBeiträge zu derKorrektionvonAberrationsfehlern zweiter und höherer Ordnung werden durch geeignete Wahl der äquivalenten Brennweiten der drei einfachen Komponenten erhalten. In dem Beispiel beträgt die äquivalente Brennweite der vorderen einfachen Komponente 1,437F, so daß die äquivalente Brechkraft dieser Komponente 0,696/F beträgt. Die äquivalente Brennweite der einfachen vierten und fünften Komponente beträgt 2,656F bzw. 1,675F, wobei die erstere gleich dem 1,585fachen der letzteren ist, und die Summe der äquivalenten Brennweiten dieser beiden Komponenten 4,331 F beträgt. Für die weitere Korrektion der Aberrationsfehler ist die Brechkraft der zerstreuenden Meniskus-Doubletten-Komponenten wichtig. Die äquivalente Brennweite der vorderen und hinteren Meniskus-Doubletten-Komponente des Beispiels beträgt 2,642 F bzw. 7,736 F, und die Summe der äquivalenten Brechkraft der beiden Komponenten ist - 0,508/F .Further contributions to the correction of aberration errors second and higher order are made by suitable choice of the equivalent focal lengths of the three simple components. In the example, the equivalent focal length is of the front simple component 1.437F, so that the equivalent refractive power of this Component is 0.696 / F. The equivalent focal length of the simple fourth and fifth component is 2.656F and 1.675F, respectively, with the former equal to 1.585 times of the latter, and the sum of the equivalent focal lengths of these two components Is 4.331 F. The refractive power is used for further correction of aberration errors of the dissipative meniscus doublet components are important. The equivalent focal length the anterior and posterior meniscal doublet components of the example is 2.642 F or 7.736 F, and the sum of the equivalent refractive power of the two components is - 0.508 / F.

Das Objektiv dieses Beispiels besitzt einen hinteren Brennpunktabstand von 0,7017F.The lens of this example has a back focus of 0.7017F.

Claims

PATENT CLAIMS: 1. Modified Gauss lens that is suitable for spherical and chromatic aberrations, coma, astigmatism, curvature of field and distortion is corrected and has two compound meniscal components whose the Surfaces exposed to air are concave to a diaphragm arranged between them, and that a simple collecting component from these composite components and has two simple collecting components behind these composite components, characterized in that the numerical sum of the radii of curvature of the rear Area of the anterior composite meniscal component and anterior surface of the posterior composite meniscal component 1.33 to 2.33 times that of the axial The length of the air gap between these surfaces is, while the axial Thickness of the anterior composite meniscal component between 0.1F and 0.16F and the axial thickness of the posterior composite meniscal component between 0.08F and 0.14F, where F is the equivalent focal length of the entire lens.

2. Lens according to claim 1, characterized in that the radius of curvature of the posterior surface of the posterior composite meniscal component between 0.2F and 0.4F and the refractive power of this surface is between 8 and 12 times the reciprocal of the sum of the equivalent focal lengths of the two simple ones rear components.

3. Lens according to claim 2, characterized in that that the posterior composite meniscus component is a doublet in which the mean refractive indices of the materials of the two elements differ from one another differ by an amount less than 0.04 while the inner contact area between these elements is concave towards the front and has a radius of curvature, which is between 0.5 F and 2 F.

4. Lens according to one of claims 1 to 3, characterized in that the refractive power of the front surface of the front composite Meniscus component between 2 and 3 times the equivalent refractive power of the anterior simple collecting component lies.

5. Lens according to claim 4, characterized in that .that the anterior composite meniscus component is a doublet in which the mean refractive index of the material of the front element that of the rear Element by an amount of 0.06 to 0.12, while the inner contact surface of these two elements is convex to the front and has a radius of curvature that is between 1.5 F and F.

6. Lens according to one of claims 1 to 5, characterized characterized in that the sum of the equivalent refractive powers of the two composite Meniscal components between -0.6 and -0.4 times the equivalent refractive power of the whole lens, while the equivalent focal length the simple collecting fourth component between 1.2 and Z, O times the equivalent The focal length of the simple collecting rear component is the sum of these equivalent focal lengths is between 3F and 6F.

7. Lens according to one of the claims 1 to 6, characterized in that the front and rear surfaces of the simple fourth component are concave to the front and have a radius of curvature that is between 0.5F and 3 F and between 0.4F and F, respectively, while the anterior and posterior The surface of the simple collecting rear component is convex or concave towards the front uni each has a radius of curvature between 2F and co and between F and 2F lies. B. Objective according to one of Claims 1 to 7, characterized in that that the rear surface of the simple collecting front component is forward is convex and has a radius of curvature between 0.7 and 1.5 times the equivalent focal length of that component, being this equivalent focal length is between 1.25 F and 1.75 F.