DE102010044869A1 - Erdgasverflüssigung - Google Patents

Erdgasverflüssigung Download PDF

Info

Publication number
DE102010044869A1
DE102010044869A1 DE102010044869A DE102010044869A DE102010044869A1 DE 102010044869 A1 DE102010044869 A1 DE 102010044869A1 DE 102010044869 A DE102010044869 A DE 102010044869A DE 102010044869 A DE102010044869 A DE 102010044869A DE 102010044869 A1 DE102010044869 A1 DE 102010044869A1
Authority
DE
Germany
Prior art keywords
feed fraction
nitrogen
heat exchange
exchange process
section
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Pending
Application number
DE102010044869A
Other languages
English (en)
Inventor
Dr. Bauer Heinz
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Linde GmbH
Original Assignee
Linde GmbH
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Linde GmbH filed Critical Linde GmbH
Priority to DE102010044869A priority Critical patent/DE102010044869A1/de
Priority to CN201110294097.8A priority patent/CN102410702B/zh
Priority to CH01475/11A priority patent/CH703773B1/de
Priority to NO20111212A priority patent/NO20111212A1/no
Priority to US13/226,633 priority patent/US20120060553A1/en
Priority to ARP110103264A priority patent/AR082919A1/es
Priority to BRPI1104609-0A priority patent/BRPI1104609A2/pt
Priority to AU2011221424A priority patent/AU2011221424B2/en
Publication of DE102010044869A1 publication Critical patent/DE102010044869A1/de
Pending legal-status Critical Current

Links

Images

Classifications

    • FMECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25JLIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/0002Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the fluid to be liquefied
    • F25J1/0022Hydrocarbons, e.g. natural gas
    • FMECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25JLIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/003Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production
    • F25J1/0047Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using an "external" refrigerant stream in a closed vapor compression cycle
    • F25J1/005Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using an "external" refrigerant stream in a closed vapor compression cycle by expansion of a gaseous refrigerant stream with extraction of work
    • FMECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25JLIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/003Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production
    • F25J1/0047Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using an "external" refrigerant stream in a closed vapor compression cycle
    • F25J1/0052Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using an "external" refrigerant stream in a closed vapor compression cycle by vaporising a liquid refrigerant stream
    • FMECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25JLIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/006Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the refrigerant fluid used
    • F25J1/007Primary atmospheric gases, mixtures thereof
    • F25J1/0072Nitrogen
    • FMECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25JLIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/02Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process
    • F25J1/0203Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process using a single-component refrigerant [SCR] fluid in a closed vapor compression cycle
    • F25J1/0204Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process using a single-component refrigerant [SCR] fluid in a closed vapor compression cycle as a single flow SCR cycle
    • FMECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25JLIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/02Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process
    • F25J1/0221Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process using the cold stored in an external cryogenic component in an open refrigeration loop
    • FMECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25JLIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/02Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process
    • F25J1/0243Start-up or control of the process; Details of the apparatus used; Details of the refrigerant compression system used
    • F25J1/0244Operation; Control and regulation; Instrumentation
    • F25J1/0245Different modes, i.e. 'runs', of operation; Process control
    • FMECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25JLIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/02Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process
    • F25J1/0243Start-up or control of the process; Details of the apparatus used; Details of the refrigerant compression system used
    • F25J1/0244Operation; Control and regulation; Instrumentation
    • F25J1/0254Operation; Control and regulation; Instrumentation controlling particular process parameter, e.g. pressure, temperature
    • FMECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25JLIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/02Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process
    • F25J1/0243Start-up or control of the process; Details of the apparatus used; Details of the refrigerant compression system used
    • F25J1/0257Construction and layout of liquefaction equipments, e.g. valves, machines
    • F25J1/0262Details of the cold heat exchange system
    • F25J1/0264Arrangement of heat exchanger cores in parallel with different functions, e.g. different cooling streams
    • F25J1/0265Arrangement of heat exchanger cores in parallel with different functions, e.g. different cooling streams comprising cores associated exclusively with the cooling of a refrigerant stream, e.g. for auto-refrigeration or economizer
    • FMECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25JLIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/02Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process
    • F25J1/0243Start-up or control of the process; Details of the apparatus used; Details of the refrigerant compression system used
    • F25J1/0279Compression of refrigerant or internal recycle fluid, e.g. kind of compressor, accumulator, suction drum etc.
    • F25J1/0285Combination of different types of drivers mechanically coupled to the same refrigerant compressor, possibly split on multiple compressor casings
    • F25J1/0288Combination of different types of drivers mechanically coupled to the same refrigerant compressor, possibly split on multiple compressor casings using work extraction by mechanical coupling of compression and expansion of the refrigerant, so-called companders
    • FMECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25JLIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2210/00Processes characterised by the type or other details of the feed stream
    • F25J2210/42Nitrogen
    • FMECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25JLIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2220/00Processes or apparatus involving steps for the removal of impurities
    • F25J2220/60Separating impurities from natural gas, e.g. mercury, cyclic hydrocarbons
    • F25J2220/64Separating heavy hydrocarbons, e.g. NGL, LPG, C4+ hydrocarbons or heavy condensates in general
    • FMECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25JLIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2235/00Processes or apparatus involving steps for increasing the pressure or for conveying of liquid process streams
    • F25J2235/42Processes or apparatus involving steps for increasing the pressure or for conveying of liquid process streams the fluid being nitrogen
    • FMECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25JLIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2245/00Processes or apparatus involving steps for recycling of process streams
    • F25J2245/90Processes or apparatus involving steps for recycling of process streams the recycled stream being boil-off gas from storage
    • FMECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25JLIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2250/00Details related to the use of reboiler-condensers
    • F25J2250/02Bath type boiler-condenser using thermo-siphon effect, e.g. with natural or forced circulation or pool boiling, i.e. core-in-kettle heat exchanger
    • FMECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25JLIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2270/00Refrigeration techniques used
    • F25J2270/14External refrigeration with work-producing gas expansion loop
    • F25J2270/16External refrigeration with work-producing gas expansion loop with mutliple gas expansion loops of the same refrigerant

Abstract

Es wird ein Verfahren zum Verflüssigen einer Kohlenwasserstoff-reichen Einsatzfraktion, vorzugsweise von Erdgas, gegen einen Stickstoff-Kältekreislauf beschrieben, wobei die Abkühlung der Einsatzfraktion gegen anzuwärmenden, gasförmigen Stickstoff und die Verflüssigung der Einsatzfraktion gegen zu verdampfenden, flüssigen Stickstoff erfolgt. Erfindungsgemäß – erfolgt die Abkühlung und Verflüssigung der Einsatzfraktion in einem wenigstens dreistufigen Wärmetauschprozess (E1a–E1c), – wobei in dem ersten Abschnitt des Wärmetauschprozesses (E1a) die Einsatzfraktion (1) gegen überhitzten gasförmigen Stickstoff (9) soweit abgekühlt wird, dass eine im Wesentlichen vollständige Abtrennung (D2) der schwereren Komponenten (2') realisierbar ist, – in dem zweiten Abschnitt des Wärmetauschprozesses (E1b) die von schwereren Komponenten befreite Einsatzfraktion (2) gegen zu überhitzenden gasförmigen Stickstoff (9) teilverflüssigt wird. und – in dem dritten Abschnitt des Wärmetauschprozesses (E1c) die Einsatzfraktion (2) gegen teilzuverdampfenden Stickstoff (8) verflüssigt wird.

Description

  • Die Erfindung betrifft ein Verfahren zum Verflüssigen einer Kohlenwasserstoff-reichen Einsatzfraktion, vorzugsweise von Erdgas. gegen einen Stickstoff-Kältekreislauf, wobei die Abkühlung der Einsatzfraktion gegen anzuwärmenden, gasförmigen Stickstoff und die Verflüssigung der Einsatzfraktion gegen zu verdampfenden, flüssigen Stickstoff erfolgt.
  • Die Verflüssigung von Kohlenwasserstoff-reichen Gasen, insbesondere von Erdgasen, findet kommerziell in einem Kapazitätsbereich von 10 bis 30.000 Tonnen LNG pro Tag (tato) statt. Bei Anlagen mittlerer Kapazität – hierunter seien Verflüssigungsprozesse mit einer Kapazität zwischen 300 und 3.000 tato LNG zu verstehen – und großer Kapazität – hierunter seien Verflüssigungsprozesse mit einer Kapazität zwischen 3.000 und 30.000 tato LNG zu verstehen – ist der Fachmann bestrebt, durch hohe Effizienz die Betriebskosten zu optimieren. Demgegenüber stehen bei kleineren Anlagen – hierunter seien Verflüssigungsprozesse mit einer Kapazität zwischen 10 und 300 tato LNG zu verstehen – niedrige Investitionskosten im Vordergrund. Bei derartigen Anlagen ist der Investitionskostenanteil einer eigenen Kälteanlage, bei der als Arbeitsmittel bspw. Stickstoff oder ein Stickstoff-Kohlenwasserstoff-Gemisch zur Anwendung kommt, erheblich. Daher wird ggf. auf eine Kälteerzeugung in der Verflüssigungsanlage verzichtet und ein geeignetes Kältemittel importiert. Üblicherweise wird in diesem Fall flüssiger Stickstoff verwendet und nach seiner Nutzung als Kältemittel gasförmig an die Atmosphäre abgegeben. Sofern in der Nähe befindliche Luftzerlegungsanlagen ungenutzte Produktmengen an flüssigem Stickstoff kostengünstig zur Verfügung stellen können, ist dieses Konzept für kleine Verflüssigungsanlagen durchaus kommerziell sinnvoll.
  • Aus Kostengründen kommen bei kleinen. Flüssig-Stickstoff-gekühlten Anlagen im Regelfall gelötete Aluminium-Plattenwärmetauscher zur Anwendung. Diese Apparate sind jedoch empfindlich gegenüber starken thermischen Belastungen, wie sie bspw. durch ein Überangebot an Kältemittel und/oder großen Temperaturdifferenzen zwischen warmen und kalten Prozessströmen entstehen können. Die resultierenden mechanischen Spannungen können zu Schäden an diesen Apparaten führen.
  • Zusätzlich ist zu beachten, dass während des Betriebs des Verflüssigungsprozesses die Gefriertemperatur der Einsatzfraktion nicht unterschritten werden darf. Der Festpunkt von Methan liegt mit –182°C deutlich über der atmosphärischen Siedetemperatur von Stickstoff, die –196°C beträgt. Ein Einfrieren der Anlage verursacht immer eine unerwünschte Betriebsstörung und kann zudem bleibende Schäden zur Folge haben.
  • Ein gattungsgemäßes Verfahren zum Verflüssigen einer Kohlenwasserstoff-reichen Einsatzfraktion ist aus dem US-Patent 5,390,499 bekannt. Dieses Verfahren eignet sich insbesondere für Anlagen kleiner Kapazität, wie sie eingangs erläutert wurden. Bei dem im US-Patent 5.390,499 beschriebenen Verflüssigungsverfahren wird das zu verflüssigende Gas in zwei separaten Wärmetauschern gegen Stickstoff gekühlt und verflüssigt. Hierbei wird der flüssige tiefsiedende Stickstoff im zweiten Wärmetauscher vollständig verdampft und bis zu einer Temperatur angewärmt, bei der aus dem zu verflüssigenden Gas mittels eines Abscheiders schwerere Rohgaskomponenten flüssig abgezogen werden können. Bei einer wie in dem US-Patent 5,390,499 beschriebenen Verfahrensführung kann jedoch die Stelle, an der der Stickstoff vollständig verdampft ist, je nach Last erheblich schwanken. Dies kann zu unerwünschten Prozessbedingungen führen, die die vorgenannten Nachteile zur Folge haben.
  • Aufgabe der vorliegenden Erfindung ist es, ein gattungsgemäßes Verfahren zum Verflüssigen einer Kohlenwasserstoff-reichen Einsatzfraktion anzugeben, das die vorgenannten Nachteile vermeidet und insbesondere ein Verfahren schafft, das robust gegen betriebliche Störungen und Schäden ist.
  • Zur Lösung dieser Aufgabe wird ein Verfahren zum Verflüssigen einer Kohlenwasserstoff-reichen Einsatzfraktion vorgeschlagen, das dadurch gekennzeichnet ist, dass
    • – die Abkühlung und Verflüssigung der Einsatzfraktion in einem wenigstens dreistufigen Wärmetauschprozess erfolgt,
    • – wobei in dem ersten Abschnitt des Wärmetauschprozesses die Einsatzfraktion gegen überhitzten gasförmigen Stickstoff soweit abgekühlt wird, dass eine im Wesentlichen vollständige Abtrennung der schwereren Komponenten realisierbar ist,
    • – in dem zweiten Abschnitt des Wärmetauschprozesses die von schwereren Komponenten befreite Einsatzfraktion gegen zu überhitzenden gasförmigen Stickstoff teilverflüssigt wird, und
    • – in dem dritten Abschnitt des Wärmetauschprozesses die Einsatzfraktion gegen teilzuverdampfenden Stickstoff verflüssigt wird.
  • Unter dem Begriff ”schwere Komponenten” seien nachfolgend Kohlenwasserstoffe ab Ethan zu verstehen.
  • Weitere vorteilhafte Ausgestaltungen des erfindungsgemäßen Verfahrens zum Verflüssigen einer Kohlenwasserstoff-reichen Einsatzfraktion sind dadurch gekennzeichnet. dass
    • – der dreistufige Wärmetauschprozess in einem oder mehreren Wärmetauschern realisiert wird,
    • – der Kondensationsdruck der von schwereren Komponenten befreiten Einsatzfraktion auf Werte zwischen 1 und 15 bara, vorzugsweise zwischen 1 und 8 bara eingestellt wird, und
    • – der Siededruck des zu überhitzenden gasförmigen Stickstoffs auf Werte zwischen 5 und 30 bara, vorzugsweise zwischen 10 und 20 bara eingestellt wird.
  • Das erfindungsgemäße Verfahren zum Verflüssigen einer Kohlenwasserstoff-reichen Einsatzfraktion sowie weitere vorteilhafte Ausgestaltungen desselben seien nachfolgend anhand des in der Figur dargestellten Ausführungsbeispieles näher erläutert.
  • Die zu verflüssigende Kohlenwasserstoff-reiche Einsatzfraktion wird über Leitung 1 einem Wärmetauscher E1 zugeführt. Dieser ist in drei Abschnitte bzw. Stufen a bis c aufgeteilt. Die Grenzen zwischen diesen Abschnitten bzw. Stufen sind durch die beiden gestrichelten Linien dargestellt. Im wärmsten Abschnitt a des Wärmetauschers E1 wird die Kohlenwasserstoff-reiche Einsatzfraktion gegen überhitzten gasförmigen Stickstoff, der dem Wärmetauscher E1 über Leitung 9 zugeführt wird, soweit abgekühlt, dass in einem dem Wärmetauscher E1 nachgeschalteten Abscheider D2 eine Abtrennung der schweren Komponenten aus der Einsatzfraktion möglich ist. Dazu wird die abgekühlte Einsatzfraktion aus dem Wärmetauscher E1 über Leitung 1 dem Abscheider D2 zugeführt. Aus dessen Sumpf werden über Leitung 2', in der ein Ventil V1 vorgesehen ist. die unerwünschten, schweren Komponenten in flüssiger Form abgezogen und aus dem Prozess abgegeben.
  • Anstelle des in der Figur dargestellten Abscheiders D2 kann eine Rektifizierkolonne zur Anwendung kommen, die eine schärfere Abtrennung schwerer Komponenten bzw. höherer Kohlenwasserstoffe aus der Einsatzfraktion zu erreichen.
  • Am Kopf des Abscheiders D2 wird über Leitung 2 die von schweren Komponenten befreite Einsatzfraktion abgezogen und dem zweiten Abschnitt b des Wärmetauschers E1 zugeführt. In diesem wird die von schweren Komponenten befreite Einsatzfraktion gegen zu überhitzenden gasförmigen Stickstoff 9 teilverflüssigt. Anschließend erfolgt in der dritten Stufe c des Wärmetauschers E1 die vollständige Verflüssigung der Einsatzfraktion gegen teilzuverdampfenden Stickstoff, der dem Wärmetauscher E1 über die Leitung 8 zugeführt wird.
  • Die verflüssigte Einsatzfraktion wird nach Durchgang durch den Wärmetauscher E1 über Leitung 3, in der ein Regelventil V3 angeordnet ist, einem Speicherbehälter D4 zugeführt. Aus diesem kann das verflüssigte Produkt (LNG) über Leitung 4 abgegeben werden. Das Regelventil V3 dient der Entspannung der verflüssigten Einsatzfraktion auf den Produktabgabedruck, der mindestens annähernd dem Atmosphärendruck entspricht.
  • Sofern der Stickstoff im dritten Abschnitt c des Wärmetauschers E1 bei einem Druck von mehr als 15 bara verdampft wird, ist seine Siedetemperatur nicht mehr tief genug, um die verflüssigte Einsatzfraktion soweit zu unterkühlen, dass eine Ausgasung nach einer Entspannung im Regelventil V3 verhindert werden kann. In diesem Fall wird das im Speicherbehälter D4 entstehende Boil-off-Gas vorteilhafterweise über Leitung 5 abgezogen, im Verdichter C3 verdichtet und der von schweren Komponenten befreiten Einsatzfraktion 2 vor deren Verflüssigung wieder zugeführt und im Wärmetauscher E1 rückverflüssigt. Diese Verfahrensführung ist insbesondere bei einer nennenswerten Zwischenlagerung des LNG Produktes in einem atmosphärischen Flachbodentank D4 zu wählen, da somit auch das anfallende Boil-off-Gas verarbeitet wird.
  • Der für die Kältebereitstellung erforderliche Stickstoff wird dem Verflüssigungsprozess über Leitung 6 zugeführt. In vorteilhafter Weise ist ein Pufferbehälter D3 vorgesehen, der dem Ausgleich von Mengenschwankungen der zu verflüssigenden Einsatzfraktion und/oder des Kältemittels Stickstoff dient. Mittels einer Pumpe P1 wird flüssiger Stickstoff in der erforderlichen Menge über Leitung 7 einem Abscheider D1 zugeführt. Aus dem Sumpf des Abscheiders D1 wird siedender Stickstoff entnommen und über Leitung 8 durch den kältesten Abschnitt c des Wärmetauschers E1 geführt. Der dabei teilweise verdampfte Stickstoff wird anschließend über Leitung 8' erneut dem Abscheider D1 zugeführt.
  • Sofern der noch zu beschreibende Rückverflüssigungsprozess betrieben wird, kann zumindest zeitweise die Kälteerzeugung durch die Rückverflüssigung des Stickstoffs den Kältebedarf der Erdgasverflüssigung übersteigen. Ein dadurch entstehendes Überangebot an flüssigem Stickstoff kann über Leitung 8'' und Ventil V6 in den Pufferbehälter D3 abgegeben werden.
  • Am Kopf des Abscheiders D1 wird über Leitung 9 gasförmiger Stickstoff abgezogen und dem mittleren Abschnitt b des Wärmetauschers E1 zugeführt. Im Gegenstrom zu der abzukühlenden und teilzuverflüssigenden Einsatzfraktion 2 wird der gasförmige Stickstoff durch den zweiten und ersten Abschnitt des Wärmetauschers E1 geführt und dabei angewärmt sowie überhitzt. Der überhitzte Stickstoff wird anschließend über die Leitungsabschnitte 10 und 11 aus dem Prozess abgezogen.
  • Mittels des Regelventils V4 kann der Siededruck des zu überhitzenden gasförmigen Stickstoffs 9 geregelt werden. In vorteilhafter Weise wird dieser Siededruck auf Werte zwischen 5 und 30 bara, vorzugsweise zwischen 10 und 20 bara eingestellt.
  • In analoger Weise kann mittels des Regelventils V2 der Kondensationsdruck der von schwereren Komponenten befreiten Einsatzfraktion 2 geregelt werden. Dieser Kondensationsdruck wird vorzugsweise auf Werte zwischen 1 und 15 bara. vorzugsweise zwischen 1 und 8 bara eingestellt.
  • Mittels der Regelventile V2 und/oder V4 kann somit das Temperaturprofil im dritten Abschnitt c des Wärmetauschers E1 kontrolliert werden. Während mittels des Regelventils V2 der Kondensationsdruck der Einsatzfraktion im Abschnitt zwischen den Regelventilen V2 und V3 festgelegt wird, wird mittels des Regelventils V4 der Siededruck des Stickstoffs im Abscheider D1 und dem dritten Abschnitt c des Wärmetauschers E1 geregelt. Aufgrund der vorbeschriebenen Aufteilung des Wärmetauschprozesses in einen zweiten und dritten Abschnitt und mit der Phasentrennung im Abscheider D1 kann nunmehr exakt festgelegt werden, in welchem Abschnitt des Wärmetauschers E1 eine (Teil-)Verdampfung bzw. Überhitzung des Stickstoffes stattfindet.
  • Durch die Aufteilung des Wärmetauschprozesses E1 in drei Abschnitte a bis c kann zuverlässig ausgeschlossen werden, dass die Phasengrenze zwischen flüssigem und gasförmigem Kältemittel innerhalb des Wärmetauschers E1 wandert und dadurch unerwünschte thermische und mechanische Spannungen innerhalb des Wärmetauschers E1 bewirkt werden.
  • Sofern der Stickstoffsiededruck (pN2) und der Rohgaskondensationsdruck (pRG) nach der Ungleichung pRG (bara) ≥ 0,3 pN2 (bara) – 1 gewählt werden, wird eine thermische Überlastung des Wärmetauschers E1 durch unzulässig hohe Temperaturdifferenzen sicher vermieden.
  • Durch die Begrenzung des Siededrucks des flüssigen Stickstoffs im dritten Abschnitt c des Wärmetauschers E1 und des Abscheiders D1 auf mindestens 5 bara – die zugehörige Siedetemperatur beträgt –179°C – kann sicher verhindert werden, dass im Wärmetauscher E1 eine Temperatur unterhalb der Gefriertemperatur von Methan auftritt. Somit sind Betriebsprobleme und ggf. Schäden durch Feststoffbildung ausgeschlossen.
  • Der über Leitung 10 aus dem Wärmetauscher E1 abgezogene überhitzte Stickstoff kann alternativ zu einer Abführung über Leitung 11 zumindest teilweise rückverflüssigt werden. Dazu wird der Stickstoff über die Leitungsabschnitte 12 und 13 einer Verdichtung zugeführt – in der Figur dargestellt durch eine zweistufige Verdichtereinheit C1/C2, wobei jeder Verdichtereinheit ein Wärmetauscher E3 bzw. E4 nachgeschaltet ist – und anschließend über Leitung 14 einem Wärmetauscher E2 zugeführt. In diesem wird der Stickstoff rückverflüssigt und sodann über Leitung 15 dem Abscheider D1 zugeführt. Eine Druckregulierung des Verdichters C2 erfolgt über das Regelventil V5. Zum Zwecke der Kältebereitstellung im Wärmetauscher E2 wird über Leitung 16 ein Teilstrom des verdichteten Stickstoffstromes abgezogen, vorzugsweise mehrstufig entspannt – dargestellt durch die Gasexpander X1 und X2 – und anschließend über Leitung 17 im Gegenstrom zu dem zu verflüssigenden Stickstoffstrom durch den Wärmetauscher E2 geführt. Die Wellen der Verdichter C1 und C2 sind vorzugsweise mit den Wellen der Gasexpander X2 und X1 gekoppelt.
  • Sofern der vorbeschriebene Rückverflüssigungsprozess betrieben wird, ist es vorteilhaft, dem Wärmetauscher E1 über Leitung 9 nur die Menge an gasförmigem Stickstoff zuzuführen, die für eine kleine positive Temperaturdifferenz von ca. 3°C zwischen den Strömen 1 und 10 am warmen Ende des Wärmetauschers E1 erforderlich ist. Die überschießende Menge an kaltem, gasförmigen Stickstoff wird über Leitung 9' anteilig zur Rückverflüssigung im Wärmetauscher E2 verwendet.
  • Grundsätzlich kann der Verflüssigungsprozess mittels ”importiertem” Stickstoff – in diesem Falle wird der überhitzte Stickstoff aus dem Wärmetauscher E1 über die Leitungsabschnitte 10 und 11 abgezogen –, mittels rückverflüssigtem Stickstoff oder durch eine beliebige Kombination beider Betriebsarten erfolgen.
  • ZITATE ENTHALTEN IN DER BESCHREIBUNG
  • Diese Liste der vom Anmelder aufgeführten Dokumente wurde automatisiert erzeugt und ist ausschließlich zur besseren Information des Lesers aufgenommen. Die Liste ist nicht Bestandteil der deutschen Patent- bzw. Gebrauchsmusteranmeldung. Das DPMA übernimmt keinerlei Haftung für etwaige Fehler oder Auslassungen.
  • Zitierte Patentliteratur
    • US 5390499 [0005, 0005, 0005]

Claims (4)

  1. Verfahren zum Verflüssigen einer Kohlenwasserstoff-reichen Einsatzfraktion, vorzugsweise von Erdgas, gegen einen Stickstoff-Kältekreislauf, wobei die Abkühlung der Einsatzfraktion gegen anzuwärmenden, gasförmigen Stickstoff und die Verflüssigung der Einsatzfraktion gegen zu verdampfenden, flüssigen Stickstoff erfolgt, dadurch gekennzeichnet, dass – die Abkühlung und Verflüssigung der Einsatzfraktion in einem wenigstens dreistufigen Wärmetauschprozess (E1a–E1c) erfolgt. – wobei in dem ersten Abschnitt des Wärmetauschprozesses (E1a) die Einsatzfraktion (1) gegen überhitzten gasförmigen Stickstoff (9) soweit abgekühlt wird. dass eine im Wesentlichen vollständige Abtrennung (D2) der schwereren Komponenten (2') realisierbar ist, – in dem zweiten Abschnitt des Wärmetauschprozesses (E1b) die von schwereren Komponenten befreite Einsatzfraktion (2) gegen zu überhitzenden gasförmigen Stickstoff (9) teilverflüssigt wird, und – in dem dritten Abschnitt des Wärmetauschprozesses (E1c) die Einsatzfraktion (2) gegen teilzuverdampfenden Stickstoff (8) verflüssigt wird.
  2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass der dreistufige Wärmetauschprozess (E1a–E1c) in einem oder mehreren Wärmetauschern realisiert wird.
  3. Verfahren nach Anspruch 1 oder 2. dadurch gekennzeichnet, dass der Kondensationsdruck der von schwereren Komponenten befreiten Einsatzfraktion (2) auf Werte zwischen 1 und 15 bara, vorzugsweise zwischen 1 und 8 bara eingestellt wird (V2).
  4. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, dass der Siededruck des zu überhitzenden gasförmigen Stickstoffs (9) auf Werte zwischen 5 und 30 bara, vorzugsweise zwischen 10 und 20 bara eingestellt wird (V4).
DE102010044869A 2010-09-09 2010-09-09 Erdgasverflüssigung Pending DE102010044869A1 (de)

Priority Applications (8)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE102010044869A DE102010044869A1 (de) 2010-09-09 2010-09-09 Erdgasverflüssigung
CN201110294097.8A CN102410702B (zh) 2010-09-09 2011-09-06 天然气的液化
CH01475/11A CH703773B1 (de) 2010-09-09 2011-09-07 Verfahren zum Verflüssigen einer kohlenwasserstoffreichen Einsatzfraktion.
NO20111212A NO20111212A1 (no) 2010-09-09 2011-09-07 Kondensasjon av naturgass
US13/226,633 US20120060553A1 (en) 2010-09-09 2011-09-07 Natural gas liquefaction
ARP110103264A AR082919A1 (es) 2010-09-09 2011-09-07 Procedimiento para licuar una fraccion de partida rica en hidrocarburos
BRPI1104609-0A BRPI1104609A2 (pt) 2010-09-09 2011-09-08 liquefaÇço de gÁs natural
AU2011221424A AU2011221424B2 (en) 2010-09-09 2011-09-09 Natural gas liquefaction

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE102010044869A DE102010044869A1 (de) 2010-09-09 2010-09-09 Erdgasverflüssigung

Publications (1)

Publication Number Publication Date
DE102010044869A1 true DE102010044869A1 (de) 2012-03-15

Family

ID=45755973

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
DE102010044869A Pending DE102010044869A1 (de) 2010-09-09 2010-09-09 Erdgasverflüssigung

Country Status (8)

Country Link
US (1) US20120060553A1 (de)
CN (1) CN102410702B (de)
AR (1) AR082919A1 (de)
AU (1) AU2011221424B2 (de)
BR (1) BRPI1104609A2 (de)
CH (1) CH703773B1 (de)
DE (1) DE102010044869A1 (de)
NO (1) NO20111212A1 (de)

Cited By (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE102011115987A1 (de) 2011-10-14 2013-04-18 Linde Aktiengesellschaft Erdgasverflüssigung
WO2017103536A1 (fr) * 2015-12-17 2017-06-22 Engie Procede hybride de liquefaction d'un gaz combustible et installation pour sa mise en œuvre
EP3550238A1 (de) * 2018-04-05 2019-10-09 Waga Energy Verflüssigungsverfahren von gasförmigem methan durch stickstoff-verdampfung, verflüssigungsanlage von gasförmigem methan, die dieses verfahren anwendet

Families Citing this family (16)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US20140157824A1 (en) * 2012-12-06 2014-06-12 L'air Liquide Societe Anonyme Pour I'etude Et I'exploitation Des Procedes Georges Claude Method for improved thermal performing refrigeration cycle
EP2899116A3 (de) * 2014-01-22 2015-11-25 Meyer Werft GmbH & Co. KG Verfahren und Tankvorrichtung zur Rückverflüssigung und Kühlung von Flüssigerdgas in Tanksystemen
FR3021091B1 (fr) * 2014-05-14 2017-09-15 Ereie - Energy Res Innovation Eng Procede et dispositif de liquefaction du methane
JP6527714B2 (ja) * 2015-02-25 2019-06-05 レール・リキード−ソシエテ・アノニム・プール・レテュード・エ・レクスプロワタシオン・デ・プロセデ・ジョルジュ・クロード 液体燃料ガスの供給装置および供給方法
CN104877724A (zh) * 2015-05-11 2015-09-02 四川捷贝通能源科技有限公司 一种放空天然气回收的处理方法
US10393431B2 (en) * 2016-08-05 2019-08-27 L'air Liquide Societe Anonyme Pour L'etude Et L'exploitation Des Procedes Georges Claude Method for the integration of liquefied natural gas and syngas production
US10634425B2 (en) * 2016-08-05 2020-04-28 L'air Liquide, Societe Anonyme Pour L'etude Et L'exploitation Des Procedes Georges Claude Integration of industrial gas site with liquid hydrogen production
US11402151B2 (en) * 2017-02-24 2022-08-02 Praxair Technology, Inc. Liquid natural gas liquefier utilizing mechanical and liquid nitrogen refrigeration
JP7026490B2 (ja) * 2017-11-21 2022-02-28 レール・リキード-ソシエテ・アノニム・プール・レテュード・エ・レクスプロワタシオン・デ・プロセデ・ジョルジュ・クロード Bog再凝縮装置およびそれを備えるlng貯蔵システム。
TWM572423U (zh) * 2017-11-21 2019-01-01 法商液態空氣喬治斯克勞帝方法研究開發股份有限公司 蒸發氣體再冷凝裝置及具備其的液化天然氣供給系統
FR3084453B1 (fr) * 2018-07-25 2020-11-27 Air Liquide Procede et appareil de separation cryogenique d'un melange de monoxyde de carbone, d'hydrogene et de methane pour la production de ch4
US11465093B2 (en) 2019-08-19 2022-10-11 Exxonmobil Upstream Research Company Compliant composite heat exchangers
US20210063083A1 (en) 2019-08-29 2021-03-04 Exxonmobil Upstream Research Company Liquefaction of Production Gas
WO2021055074A1 (en) 2019-09-20 2021-03-25 Exxonmobil Upstream Research Company Removal of acid gases from a gas stream, with o2 enrichment for acid gas capture and sequestration
JP2022548529A (ja) 2019-09-24 2022-11-21 エクソンモービル アップストリーム リサーチ カンパニー Lng及び液体窒素のための船舶又は浮遊貯蔵ユニット上の両用極低温タンクのための貨物ストリッピング機能
US11703277B2 (en) * 2020-02-06 2023-07-18 Cosmodyne, LLC Systems and methods for natural gas cooling

Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US5390499A (en) 1993-10-27 1995-02-21 Liquid Carbonic Corporation Process to increase natural gas methane content

Family Cites Families (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR2725503B1 (fr) * 1994-10-05 1996-12-27 Inst Francais Du Petrole Procede et installation de liquefaction du gaz naturel
DE4440401A1 (de) * 1994-11-11 1996-05-15 Linde Ag Verfahren zum Verflüssigen von Erdgas
DE69523437T2 (de) * 1994-12-09 2002-06-20 Kobe Steel Ltd Anlage und Verfahren zur Gasverflüssigung
FR2743140B1 (fr) * 1995-12-28 1998-01-23 Inst Francais Du Petrole Procede et dispositif de liquefaction en deux etapes d'un melange gazeux tel qu'un gaz naturel
DE19612173C1 (de) * 1996-03-27 1997-05-28 Linde Ag Verfahren zum Verflüssigen eines kohlenwasserstoffreichen Einsatzstromes
NO328493B1 (no) * 2007-12-06 2010-03-01 Kanfa Aragon As System og fremgangsmåte for regulering av kjøleprosess

Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US5390499A (en) 1993-10-27 1995-02-21 Liquid Carbonic Corporation Process to increase natural gas methane content

Cited By (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE102011115987A1 (de) 2011-10-14 2013-04-18 Linde Aktiengesellschaft Erdgasverflüssigung
DE102011115987B4 (de) 2011-10-14 2019-05-23 Linde Aktiengesellschaft Erdgasverflüssigung
WO2017103536A1 (fr) * 2015-12-17 2017-06-22 Engie Procede hybride de liquefaction d'un gaz combustible et installation pour sa mise en œuvre
FR3045795A1 (fr) * 2015-12-17 2017-06-23 Engie Procede hybride de liquefaction d'un gaz combustible et installation pour sa mise en œuvre
EP3550238A1 (de) * 2018-04-05 2019-10-09 Waga Energy Verflüssigungsverfahren von gasförmigem methan durch stickstoff-verdampfung, verflüssigungsanlage von gasförmigem methan, die dieses verfahren anwendet
FR3079923A1 (fr) * 2018-04-05 2019-10-11 Waga Energy Procede de liquefaction de methane gazeux par vaporisation d'azote, installation de liquefaction du methane gazeux mettant en œuvre le procede.

Also Published As

Publication number Publication date
CN102410702B (zh) 2016-01-20
CH703773B1 (de) 2015-02-27
CN102410702A (zh) 2012-04-11
AU2011221424B2 (en) 2016-03-31
NO20111212A1 (no) 2012-03-12
CH703773A2 (de) 2012-03-15
BRPI1104609A2 (pt) 2013-04-24
AR082919A1 (es) 2013-01-16
AU2011221424A1 (en) 2012-03-29
US20120060553A1 (en) 2012-03-15

Similar Documents

Publication Publication Date Title
DE102010044869A1 (de) Erdgasverflüssigung
EP0975923B1 (de) Verfahren zum verflüssigen eines kohlenwasserstoff-reichen stromes
DE102010011052A1 (de) Verfahren zum Verflüssigen einer Kohlenwasserstoff-reichen Fraktion
WO2006094675A1 (de) Verfahren zum verflüssigen eines kohlenwasserstoff-reichen stromes
DE102016005632A1 (de) Mischkolonne für Verfahren mit einem Einzelmischkältemittel
WO2008104308A2 (de) Verfahren zum abtrennen von stickstoff aus verflüssigtem erdgas
DE102011109234A1 (de) Verflüssigen eines Methan-reichen Gases
WO2008022689A2 (de) Verfahren zum verflüssigen eines kohlenwasserstoff-reichen stromes
DE102015001858A1 (de) Kombinierte Abtrennung von Schwer- und Leichtsiedern aus Erdgas
WO2003106906A1 (de) Verfahren zum verflüssigen eines kohlenwasserstoff-reichen stromes mit gleichzeitiger gewinnung einer c3+-reichen fraktion mit hoher ausbeute
WO2010121752A2 (de) Verfahren zum verflüssigen einer kohlenwasserstoff-reichen fraktion
WO2006136269A1 (de) Verfahren zum verflüssigen eines kohlenwasserstoff-reichen stromes
DE102011104725A1 (de) Verfahren zum Verflüssigen einer Kohlenwasserstoffreichen Fraktion
WO2022008095A1 (de) Verfahren und eine anlage zur auftrennung eines einsatzstroms
EP4007881A1 (de) Verfahren und anlage zur herstellung von flüssigerdgas
WO2017054929A1 (de) Verfahren zum verflüssigen einer kohlenwasserstoff-reichen fraktion
DE1960301B2 (de) Verfahren und einrichtung zum verfluessigen und unterkuehlen eines methanreichen verbrauchsgasstromes
DE102005038266A1 (de) Verfahren zum Verflüssigen eines Kohlenwasserstoff-reichen Stromes
DE102012008961A1 (de) Verfahren zum Rückverflüssigen einer Methan-reichen Fraktion
DE102016003305A1 (de) Verfahren zum Abtrennen einer ethanreichen Fraktion aus Erdgas
DE102015004125A1 (de) Verfahren zum Verflüssigen einer Kohlenwasserstoff-reichen Fraktion
DE102011115987B4 (de) Erdgasverflüssigung
WO2005111522A1 (de) Verfahren und vorrichtung zum verflüssigen eines kohlenwasserstoff-reichen stromes
DE102013016695A1 (de) Verfahren zum Verflüssigen einer Kohlenwasserstoff-reichen Fraktion
WO2005090885A1 (de) Verfahren zum verflüssigen eines kohlenwasserstoff-reichen stromes

Legal Events

Date Code Title Description
R012 Request for examination validly filed
R081 Change of applicant/patentee

Owner name: LINDE GMBH, DE

Free format text: FORMER OWNER: LINDE AKTIENGESELLSCHAFT, 80331 MUENCHEN, DE