CS276595B6 - Způsob hydrogenační rafinace středních ropných frakcí - Google Patents
Způsob hydrogenační rafinace středních ropných frakcí Download PDFInfo
- Publication number
- CS276595B6 CS276595B6 CS879446A CS944688A CS276595B6 CS 276595 B6 CS276595 B6 CS 276595B6 CS 879446 A CS879446 A CS 879446A CS 944688 A CS944688 A CS 944688A CS 276595 B6 CS276595 B6 CS 276595B6
- Authority
- CS
- Czechoslovakia
- Prior art keywords
- weight
- catalyst
- hydrogen gas
- stage
- active
- Prior art date
Links
Landscapes
- Catalysts (AREA)
- Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
Abstract
Způsob hydrogenacní rafinace středních ropných frakcí vroucích v rozmezí 150 až 370 °C, za přítomnosti vodíkového plynu a na katalytickém systému, který se skládá ze dvou katalyzátorů, obsahujících sloučeniny kovů VI. b a VIII. skupiny periodické soustavy na aktivním nosiči se provádí tak, že se surovina spolu s vodíkovým plynem uvádí do styku s katalytickým systémem, který v prvním stupni tvoří katalyzátor, obsahující oxidy kobaltu, niklu a molybdenu na aktivním oxidu hlinitém a ve druhém stupni katalyzátor, obsahující oxidy kobaltu a molybdenu na aktivním oxidu hlinitém.
Description
Vynález se týká hydrogenační rafinace středních ropných frakcí na katalytickém systému složeném ze dvou katalyzátorů.
Jedním z nejrozšířenějších rafinerských procesů pro úpravy surových řezů z ropy je hydrogenační rafinace. Slouží pro snížení obsahu síry, odstranění dusíkatých zásad a částečně i pro odstranění olefinů, zejména typů s konjugovanými dvojnými vazbami, které snadno polymerují. ,
Hydrogenační rafinace jsou tlakovými procesy, které probíhají za tlaku 2 až 25 MPa, při teplotách 240 až 360 °C v přítomnosti vodíku. Pro zlepšení podmínek reakce jsou užívány heterogenní katalyzátory, které výrazně ovlivňují kinetiku reakce. S ohledem na složení suroviny jsou nej vhodnějšími katalyzátory sulfidické: kobalt-molybdenový, nikl-molybdenový nebo molybdenový, obsahující aktivní kovy ve formě sulfidů na nosičích různého typu, převážně však na oxidu hlinitém.
Při tlaku 4 MPa a prostorové rychlosti 0,5 se na klasickém kobalt-molybdenovém katalyzátoru začínají sirné sloučeniny obsažené ve středních ropných frakcích hydrogenovat při teplotě nad 240 °C. Potřebné technologické podmínky reakce značně závisí na druhu sirné sloučeniny. Obtížně se odstraňuje síra vázaná v heterocyklických kruzích, zejména thiofenická. Snadno se hydrogenují merkaptany. Podle trakčního složení suroviny tak dochází k rozdílné distribuci síry v jednotlivých frakcích hydrogenátu, což je zřetelné zejména u výševroucích řezů.
Odstraňování zbytkového obsahu síry probíhá při vysokých teplotách a bývá značně energeticky náročné. Spotřeby energií nekorespondují lineárně se stupněm odsíření pro nízké obsahy síry v hydrogenátu, což se zvláště negativně projevuje při efektivitě výroby hluboko odsířených motorových naft vyráběných ze širokých ropných řezů, jejichž výroba je z ekologických důvodů stále žádanější.
Tyto nedostatky odstraňuje způsob hydrogenační rafinace středních ropných frakcí vroucích v rozmezí 150 až 370 °C za přítomnosti vodíkového plynu a na katalytickém systému, který se skládá ze dvou katalyzátorů obsahujících sloučeniny kovů VI. b a VIII. skupiny periodické soustavy na aktivním nosiči, který podle vynálezu spočívá v tom, že surovina se spolu s vodíkovým plynem uvádí do styku s katalytickým systémem, který v prvém stupni tvoří katalyzátor obsahující 2 až 5 % hmot, oxidu kobaltnatého a 2 až 5 % hmot, oxidu nikelnatého a 13 až 18 % hmot, oxidu molybdenového na aktivním oxidu hlinitém a ve druhém stupni katalyzátor obsahující 2 až 5 % hmot, oxidu kobaltnatého a 10 až 18 % hmot, oxidu molybdenového na aktivním oxidu hlinitém, přičemž objemový poměr katalyzátoru v prvním a druhém stupni je 1 : 2 až 2 : 1 a reakce probíhá při teplotě 280 až 350 °C, při poměru cirkulačního vodíkového plynu k surovině 200 až 1 000 m^/m^ a při prostorové 3 3 rychlosti 0,2 až 1,1 m na m katalyzátoru.
Výhodou uspořádání katalytického systému oproti dosavadním způsobům hydrogenační rafinace je využití rozdílné selektivity obou katalytických částí pro odstraňování síry z jednotlivých světlých ropných frakcí s celkově nižšími energetickými nároky hydrogenační rafinace.
Příklad
Výhody nového postupu vyplývají z příkladu, kdy je provedeno srovnání původního katalytického uspořádání reaktoru, vybaveného katalyzátorem, obsahujícím 3,5 % hmot, oxidu kobaltnatého a 15 % hmot, oxidu molybdenového na aktivním oxidu hlinitém s novým kombinovaným uspořádáním, kdy je katalytický prostor rozdělen na 2 části, přičemž část první je vybavena katalyzátorem, obsahujícím oxidy kobaltu, niklu a molybdenu na aktivním nosiči s obsahem 3,1 % CoO, 2,8 % NiO a 16,4 % MoOj na aktivním oxidu hlinitém a část druhá katalyzátorem, obsahujícím oxidy kobaltu a molybdenu na aktivním nosiči s obsahem 3,2 % CoO a 15,9 % MoOj na aktivním oxidu hlinitém. Objemový poměr obou katalyzátorů v reaktoru byl 1 : 1. Z přehledu je zřejmý pokles reakčních teplot i zbytkového obsahu síry v hydrogenátu.
CS 276 595 B6
| původní postup | nový postup | |
| 1) Kvalita suroviny | ||
| hustota kg/m^ | 830 | 830 |
| začátek dest. °C | 164 | 164 |
| 10 % obj. °C | 193 | 193 |
| 50 % obj. °C | ' 250 | 250 |
| konec dest. °C | 360 | 360 |
| předest. % obj. | 97 | 97 |
| obsah síry (ppm) | 4 213 | 4 213 |
| 2) Reakční podmínky | ||
| prac. tlak MPa - vstup | 4,2 | 4,2 |
| teplota na vstupu do reak. °C | 350 | 330 |
| max. reakč. teplota °C | 360 | 335 |
| prostorové zatížení mp/m^ | 1,1 | 1,1 |
| 3 3 poměr plynu k surovině mn/m | 500 | 500 |
| Kvalita odsířené motorové nafty | na odtopování | |
| hustota kg/m5 | 829 | 828 |
| začátek dest. °C | 192 | 190 |
| 50 % obj. °C | 255 | 255 |
| konec dest. °C ' | 366 | 362 |
| předest. % obj. | 97 | 97 |
| obsah síry (ppm) | 390 | 214 |
| Dt test | neg. | neg. |
| Cu test | 1 | 1 |
| teplota vzplanutí °C | ' 70 ' | 70 |
PATENTOVÉ NÁROKY
Claims (1)
- PATENTOVÉ NÁROKYZpůsob hydrogenační rafinace středních ropných frakcí, vroucích v rozmezí 150 až 370 °C za přítomnosti vodíkového plynu a ha katalytickém systému, který se skládá ze dvou katalyzátorů, obsahujících sloučeniny VI. b a VIII. skupiny periodické soustavy na aktivním nosiči, vyznačující se tím, že surovina se spolu s vodíkovým plynem uvádí do styku s katalytickým systémem, který v prvním stupni tvoří katalyzátor, obsahující 2 až 5 % hmot, oxidu kobaltnatého, 2 až 5 % hmot, oxidu nikelnatého, 13 až 18 % hmot, oxidu molybdenového na aktivním oxidu hlinitém a ve druhém stupni katalyzátor, obsahující 2 až 5 % hmot, oxidu kobaltnatého a 10 až 18 % hmot, oxidu molybdenového na aktivním oxidu hlinitém, přičemž objemový poměr katalyzátoru v prvním a druhém stupni je 1 : 2 až 2 : 1 a reakce probíhá při teplotě 280 až 350 °C, při poměru cirkulačního vodíkového plynu k surovině 200 až 1 000 m^/m^ a při prostorové rychlosti 0,2 až 1 m^ na m^ katalyzátoru.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CS879446A CS276595B6 (cs) | 1988-06-20 | 1988-06-20 | Způsob hydrogenační rafinace středních ropných frakcí |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CS879446A CS276595B6 (cs) | 1988-06-20 | 1988-06-20 | Způsob hydrogenační rafinace středních ropných frakcí |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CS944688A3 CS944688A3 (en) | 1992-01-15 |
| CS276595B6 true CS276595B6 (cs) | 1992-07-15 |
Family
ID=5444715
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CS879446A CS276595B6 (cs) | 1988-06-20 | 1988-06-20 | Způsob hydrogenační rafinace středních ropných frakcí |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| CS (1) | CS276595B6 (cs) |
-
1988
- 1988-06-20 CS CS879446A patent/CS276595B6/cs unknown
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CS944688A3 (en) | 1992-01-15 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| KR0173063B1 (ko) | 접촉 분해 가솔린의 탈황방법 | |
| KR0183394B1 (ko) | 디젤 비점-범위 탄화수소 공급원료 내 방향족 탄화수소 및 황-함유 탄화수소의 수소화 방법 | |
| JP4786102B2 (ja) | メルカプタンの形成が低減された二段高度ナフサ脱硫 | |
| CA2085582C (en) | Process for adsorbing sulfur species from propylene/propane using regenerable adsorbent | |
| US5968347A (en) | Multi-step hydrodesulfurization process | |
| US4149965A (en) | Method for starting-up a naphtha hydrorefining process | |
| CN102099112B (zh) | 制备链烷烃的方法 | |
| US3915894A (en) | Activation of hydrotreating catalysts | |
| US5316658A (en) | Process for the production of low-sulfur diesel gas oil | |
| CN104726126A (zh) | 使用第一金属催化剂和第二经硫化的催化剂的来自可再生来源的进料的两步氢化处理 | |
| CA2392529A1 (en) | Naphtha desulfurization with reduced mercaptan formation | |
| JP4423037B2 (ja) | 段間分留を伴う分解ナフサ流の多段水素化脱硫 | |
| NO317451B1 (no) | Fremgangsmate ved nedsettelse av det totale syretall i raolje | |
| CA2361134C (en) | Improved catalyst activation method for selective cat naphtha hydrodesulfurization | |
| US5286373A (en) | Selective hydrodesulfurization of naphtha using deactivated hydrotreating catalyst | |
| US3619414A (en) | Catalytic hydrofinishing of petroleum distillates in the lubricating oil boiling range | |
| JP2005528468A (ja) | ナフサストリームの選択的水素化脱硫 | |
| US5423975A (en) | Selective hydrodesulfurization of naphtha using spent resid catalyst | |
| US2839450A (en) | Production of gasolines having high knock rates from nitrogenous middle oils | |
| JPS585228B2 (ja) | ガス油の精製 | |
| KR101514954B1 (ko) | 가솔린 기재의 제조방법 및 가솔린 | |
| CN104981533A (zh) | 制造具有低硫含量的汽油的方法 | |
| CS276595B6 (cs) | Způsob hydrogenační rafinace středních ropných frakcí | |
| US3184403A (en) | Two-section catalyst bed | |
| RU2082749C1 (ru) | Способ гидроочистки нефтяных фракций |