CS255568B1

CS255568B1 - A method for obtaining secondary raw materials from landfills of liquid combustible waste

Info

Publication number: CS255568B1
Application number: CS862590A
Authority: CS
Inventors: Josef Drazsky; Jindrich Tomek; Ondrej Krivanka; Jiri Janda; Dagmar Vlckova; Petr Fuchs
Original assignee: Josef Drazsky; Jindrich Tomek; Ondrej Krivanka; Jiri Janda; Dagmar Vlckova; Petr Fuchs
Priority date: 1985-06-13
Filing date: 1985-06-13
Publication date: 1988-03-15
Also published as: CS427485A1

Abstract

Hořlavá fáze se odděluje odůvodní fáze úpravou podloží skládky, přičemž úprava spočívá v tom, že se podél skládky utvoří drenážní rýha, přičemž vlivem hydrostatického přetlaku prosakuje vodní vrstva ze skládky do rýhy a prosáknutá voda se odčerpává, čimž se udržuje průsaková rychlost 5 až 15 m^/ha.h, načež se vodní fáze odvádí k čištění a hořlavé kapalné podíly se dále zpracují.The flammable phase is separated from the basic phase by treating the landfill bed, whereby the treatment consists of forming a drainage ditch along the landfill, whereby the water layer from the landfill seeps into the ditch due to hydrostatic pressure and the seeped water is pumped away, thus maintaining a seepage rate of 5 to 15 m^/ha.h, after which the water phase is drained for cleaning and the flammable liquid components are further processed.

Description

Způsob získávání druhotných surovin ze skládek kapalných hořlavých odpadů ze zpracování fosilních paliv se týká oddělování hořlavé a vodné fáze těchto odpadů, uložených na skládkách·The method of recovering secondary raw materials from landfills of liquid combustible waste from the processing of fossil fuels concerns the separation of the combustible and aqueous phase of such waste deposited in landfills.

Při zpracování a využití ropy případně ropných produktů, uhlí, vzniká řada kapalných hořlavých odpadů, které jsou ukládány na skládky· Tents způsob má řadu nevýhod, jako např· zábor půdy, závady ekologického charakteru, nebe zpeěí požáru a v neposlední řadě ztrátu cenné suroviny· Uvedené nedostatky řeší způsob v získávání druhotných surovin ze skládek kapalných hořlavých odpadů ze zpracováni fosilních paliv, který vychází z toho, že k separaci vodné fáze od hořlavé fáze se využije podloží skládky kapalných odpadů o tím, že k transportu vody a heřlavé fáze podložím se využije hydraulického spádu vytvořeného sloupcem kapalných odpadů a vody. Způsob získávání druhotných surovin ze skládek hořlavých odpadů o obsahem vody pocházejících ze zpracováni fosilních paliv, které se ve skládkách rozdělují v důsledku rozdílných specifických hmotností svých složek na spodní vodní a horní hořlavou vrstvu spočívá podle vynálezu v tom, že hořlavá fáze se odděluje od vodní fáze úpravou podloží skládky, podél níž se utvoří na její vnější straně drenážní rýha, přičemž vlivem hydrostatického přetlaku prosakuje spodní vodní vrstva ze skládky do rýhy a prosáknutá voda se odčerpává, čímž se udržuje průsaková rychlost 5 až 15 m^/ha.h, načež se odvádí k Čištění a hoř- . lavé kapalné odpady zbavené vody a nečistot oe odvádějí z hladiny skládky k dalšímu zpracování.The processing and use of oil or petroleum products, coal, produces a number of liquid flammable wastes that are deposited in landfills. · The Tents method has a number of disadvantages such as · land grabbing, environmental defects, heavens fire and, last but not least, loss of valuable raw materials. These deficiencies are solved by the method of obtaining secondary raw materials from the landfills of liquid combustible wastes from the processing of fossil fuels, which is based on the fact that the bed of liquid landfills is used to separate the water phase from the combustible phase. a hydraulic gradient formed by a column of liquid waste and water. According to the invention, a method for obtaining secondary raw materials from landfills of combustible wastes containing water from fossil fuel processing which, due to the different specific weights of their constituents, is divided into lower and upper combustible layers in landfills, consists in separating the combustible phase from the aqueous phase. by treating the ground of the landfill, along which a drainage trench is formed on the outside of the landfill, under hydrostatic overpressure, the bottom water layer leaks from the landfill into the trench and the seepage water is pumped off, maintaining a leakage rate of 5-15 m ^ / ha.h, diverts to cleaning and burning. The liquid waste, free of water and impurities, is removed from the landfill for further processing.

IAND

255 568255 568

Velikost hydraulického spádu se řídí rychlostí odčerpávání kapaliny z drenážní rýhy, přičemž jak· drenážní rýhy může být využit· půdní propadliny· Průsaková rychlost se udržuje odčerpáváním v rozmezí 5 m^/ha.h až 15 m^/ha.h s výhodou 8 až 12 m^/ha.h a potřebný depresní kužel se vytváří délkou a hloubkou drenážní rýhy podél skládky. Drenážní rýha je dlouhá 20 až 60 m, s výhodou 30 až 40 m, široká 3 až 20 m, s výhodou 12 až 15 m a hluboká 0,1 až 1,2 m, s výhodou 0,2 až 0,8 m. Prosáklá voda se odvede k čištění a hořlavé kapalné odpady k dalšímu zpracování.The size of the hydraulic gradient is governed by the rate of drainage of the liquid from the drainage trench, and as the drainage trenches can be utilized soil crevices. The leakage rate is maintained by the drainage in the range of 5 m ^ / ha.h to 15 m ^ / ha.h preferably 8 to 12 The required depression cone is created by the length and depth of the drainage trench along the landfill. The drainage groove is 20 to 60 m long, preferably 30 to 40 m long, 3 to 20 m wide, preferably 12 to 15 m long, and 0.1 to 1.2 m deep, preferably 0.2 to 0.8 m deep. the water is discharged for cleaning and the combustible liquid waste for further processing.

Vytvořením vhodné drenážní spáry (studny) na vnější vzdušné straně.hráze skládky, dojde tedy v důsledku hydrostatického přetlaku k postupnému přetlačování spodní vodní vrstvy ze skládky do drenážní spáry. Rychlostní gradient tohoto děje je především řízen velikostí hydr. přetlaku a tudíž se zvyšováním hladiny v drenážní spáře dochází ke zpomalování .průsakové rychlosti. Z toho vyplývá, že snižováním hladiny v drenážní spáře, to jest odčerpáváním vody lze regulovat rychlost průsaku a dále lze zajistit to, že ve skládce zůstane nezbytně nutná ochranná vrstva vody, která zabrání vsáknutí hořlavých kapalných odpadů do dna skládky a tím i do drenážní spáry.By creating a suitable drainage joint (well) on the outer air side of the landfill, the hydrostatic overpressure will gradually push the lower water layer from the landfill into the drainage joint. The velocity gradient of this process is primarily controlled by the size of the hydr. the leakage rate is slowed down as the level in the drainage gap increases. It follows that by lowering the level in the drainage gap, i.e. by pumping water, the rate of leakage can be controlled and furthermore it can be ensured that the protective layer of water remains in the landfill to prevent infiltration of combustible liquid waste into the bottom of the landfill and thus .

Po dosažení přepadového snížení hladiny ve skládce a odstranění vody lze odčerpat ze skládky hořlavé kapalné odpady k dalšímu použití. Tím je dosaženo účinků, které spočívají v tom, že se odstraněním vody a odčerpáním hořlavých kapalných odpadů se uvolní objem skládky k dalšímu použití a vrstva kapalných odpadů se zbaví jak vody, tak nerozpuštěných podílů a lze ji využít k dalšímu zpracování.Once the overflow level in the landfill has been reached and the water has been removed, combustible liquid waste can be pumped out of the landfill for further use. This results in the removal of water and the removal of combustible liquid waste to release the landfill volume for reuse and the liquid waste layer to remove both water and undissolved fractions and to be used for further processing.

Tímto způsobem dochází kromě získávání druhotných surovin k rychlé obnově skládkových prostorů, takže není vyvolávána stálá potřeba nových záborů půdy pro tyto účely.In this way, in addition to the recovery of secondary raw materials, landfill sites are quickly restored, so that there is no constant need for new land occupation for these purposes.

255 568255 568

Způsob podle vynálezu je ozřejměn na následujících příkladech.The process according to the invention is illustrated by the following examples.

Příklad 1Example 1

Ve skládce kapalných hořlavých odpadů je uskladněno cca 85 000 »3 hořlavých odpadů tvořených vodními olejovými, kaševitými a pastovitými podíly ze zpracování fosilních paliv. Pod úpatím hráze hýla v závislosti na velikosti požadovaného depresního kužele vytvořena drenážní rýha o délce 20 m, šířce 4 m a hloubce 1,2 m, tak, aby hydraulický spád způsobil průsakovou rychlost v rozmezí 6 až 10 m^/ha»h. Průsaková rychlost byla v první fázi udržována v požadovaných mezích rychlostí odčerpávání vody, v druhé fázi rychlostí odčerpávání olejových podílů· Částečně odvodněné olejové podíly byly převedeny do dělících zásobníků olejů, kde byly zahřátí m>na cca 80 °C odvodněny na požadovaný stupeň.Approximately 85,000 »3 combustible wastes are stored in the landfill of liquid combustible waste consisting of water oil, pasty and paste fractions from fossil fuel processing. A drainage groove of 20 m long, 4 m wide and 1.2 m deep is formed at the foot of the dam depending on the size of the desired depression cone, so that the hydraulic gradient causes a leakage rate in the range of 6 to 10 m ^ / ha »h. The leakage rate was kept within the required limits of the water pumping rate in the first phase, and the oil pumping rate in the second phase. The partially dehydrated oil fractions were transferred to oil separators where the heating m> to about 80 ° C was drained to the desired degree.

Příklad 2Example 2

Ve skládce kapalných hořlavých odpadů, rozdělené na 4 sekce označené: R 8b o objemu cca 16 000 m , R 8c o objemu cca 19 000 R 3 o objemu cca 17 000 m^ a R 4 o objemu cca 32 000 m jsou uskladněny olejovité a kašovité podíly ze zpracování fosilních paliv v petrochemickém kombinátě.In the landfill of liquid combustible waste, divided into 4 sections marked: R 8b with a volume of approx. 16,000 m, R 8c with a volume of approx. 19,000 R 3 with a volume of approx. 17,000 m ^ and R 4 with a volume of approx. slurries from fossil fuel processing in petrochemical combination.

V důsledku probíhající báňské činnosti vznikla východně od sekcí R 8b, c propadlina o délce cca 40 m, šířce cca 15 m a hloubce cca 0,2 až 0,8 m. Postupným odčerpáváním vody z této propadliny byl vytvořen takový hydraulický spád, aby vodní podíly prosakovaly podloží skládky průsakovou rychlostí 8 až 12 m^/ha.h. Částečně odvodněné olejové podíly byly odváženy do zásobních tanků, kde byly dále odvodněny do požadovaného rozmezí a po odvodnění převedeny ke zpracování ve výrobě.As a result of the ongoing mining activity, a depression with a length of about 40 m, a width of about 15 m and a depth of about 0.2 to 0.8 m was created east of the sections R 8b, c. Gradually pumping water out of this depression created a hydraulic gradient leaked the bedrock bed at a leakage rate of 8 to 12 m 12 / ha.h. The partially dewatered oil fractions were weighed into storage tanks, where they were further dewatered to the desired range and after dewatering transferred for processing in production.

Claims

1 Method for obtaining secondary raw materials from landfills of liquid combustible wastes containing water from fossil fuel processing, which are separated into landfills due to different specific weights of their constituents into a lower water and game flammable layer _f characterized in that the flammable phase is separated from the water phase by treating the ground of the landfill, along which a drainage groove is formed on its outer side, the hydrostatic overpressure leaks the bottom water layer from the landfill into the groove and leaks the water so that the leakage rate is maintained at 5 to 15 »/ ha.h, whereupon the water is discharged for cleaning and the combustible liquid waste, free of water and impurities, is drained from the landfill surface for further processing ·

Process according to claim 2 _f l, characterized in that the drainage groove length is 20 to 60 m, a wide 10 to 20 mA depth from 0.1 to 1.2 m · a

Method according to Claims 1 and 2, characterized in that the drainage trench is a soil depression.