CS252270B1 - Switch connection and switchable power switch element - Google Patents
Switch connection and switchable power switch element Download PDFInfo
- Publication number
- CS252270B1 CS252270B1 CS854431A CS443185A CS252270B1 CS 252270 B1 CS252270 B1 CS 252270B1 CS 854431 A CS854431 A CS 854431A CS 443185 A CS443185 A CS 443185A CS 252270 B1 CS252270 B1 CS 252270B1
- Authority
- CS
- Czechoslovakia
- Prior art keywords
- diode
- cathode
- anode
- capacitor
- switch
- Prior art date
Links
Landscapes
- Electronic Switches (AREA)
Abstract
Resent se týká zapojení spínače s vypínatelným výkonovým spínacím prvkem, jehož prvni elektroda je připojena na zápornou svorku zdroje stejnosměrného napětí a jehož druhá elektroda je připojena n* anodu nulové diody, jejíž katoda je připojena na kladnou svorku zdroje stejnosměrného napětí, přičemž anoda nulové diody tvoří výstup spínače. Účelem zapojení je docílit snížení výkonových ztrát, vznikajících na vypínatelném výkonovém spínacím prvku při jeho vypínání, a vyloučení ztrát vlastního odlehčovaoího obvodu při současném umožnění činnosti spínače . nejen v jednokvadrantovém pulsním měniči, ale i ve dvoukvadrantovém a čtyřkvadrantovém pulsním měniči. Uvedeného účelu se dosáhne zejména využitím rezonančního děje při nabíjení kondenzátorů, uspořádaných v odlehčovacím dvoupólu spínače a použitím oddělovací diody.Resent relates to the connection of a switch with a switchable power switching element, the first electrode of which is connected to the negative terminal of the DC voltage source and the second electrode of which is connected to the anode of a zero diode, the cathode of which is connected to the positive terminal of the DC voltage source, the anode of the zero diode forming the output of the switch. The purpose of the connection is to reduce the power losses arising in the switchable power switching element during its switching, and to eliminate the losses of the actual relief circuit while simultaneously enabling the operation of the switch. not only in a single-quadrant pulse converter, but also in a two-quadrant and four-quadrant pulse converter. The stated purpose is achieved in particular by using the resonant process when charging capacitors arranged in the relief bipolar of the switch and by using a decoupling diode.
Description
Zapojení spínače a vypínatelným výkonovým spínaoím prvkemSwitch connection and switchable power switching element
Sečení se týká zapojení spínače s vypínatelným výkonovým spínacím prvkem, jehož prvni elektroda je připojena na zápornou svorku zdroje stejnosměrného napětí a jehož druhá elektroda je připojena n* anodu nulové diody, jejíž katoda je připojena na kladnou svorku zdroje stejnosměrného napětí, přičemž anoda nulové diody tvoří výstup spínače. Účelem zapojení je docílit snížení výkonových ztrát, vznikajících na vypínatelném výkonovém spínacím prvku při jeho vypínání, a vyloučení ztrát vlastního odlehčovaoího obvodu při současném umožnění činnosti spínače . nejen v jednokvadrantovém pulsním měniči, ale i ve dvoukvadrantovém a čtyřkvadrantovém pulsním měniči. Uvedeného účelu se dosáhne zejména využitím rezonančního děje při nabíjení kondenzátorů, uspořádaných v odlehčovacím dvoupólu spínače a použitím oddělovací diody.The mowing relates to the connection of a switch with a switchable power switching element, the first electrode of which is connected to the negative terminal of the DC power supply, and the second electrode of which is connected to the node of the neutral diode, the cathode of which is connected to the positive terminal of the DC supply. switch output. The purpose of the wiring is to reduce the power losses occurring on the switchable power switching element when it is switched off, and to eliminate the loss of the self-relieving circuit while allowing the switch to operate. not only in a one-quadrant pulse converter, but also in a two-quadrant and four-quadrant pulse converter. This is achieved, in particular, by utilizing a resonant action when charging capacitors arranged in the relieving bipolar switch and by using a decoupling diode.
252 270252 270
252 270252 270
Vynález se týká zapojení spínače s vypínatelným výkonovým spínacím prvkem, jehož první elektroda je připojena na zápornou svorku zdroje stejnosměrného napětí a jehož druhá elektroda je připojena na anodu nulové diody, jejíž katoda je připojena na kladnou svorku zdroje stejnosměrného napětí, přičemž anoda nulové diody tvoří výstup spínače.BACKGROUND OF THE INVENTION The invention relates to a switch having a switchable power switching element, the first electrode of which is connected to the negative terminal of a DC power supply and the second electrode of which is connected to the anode of a neutral diode. switches.
Spínač s vypínatelným výkonovým spínacím prvkem slouží k pulsní regulaci elektrické energie ze zdroje stejnosměrného napětí do zátěže. Uvažovaný spínač je zapojen jako jednokvadrantový pulsní měnič, v němž vypínatelný výkonový spínací prvek, ošetřený odlehČovacím obvodem, omezujícím výkonové ztráty při jeho vypínání, je zapojen směrem k záporné svorce zdroje stejnosměrného napětí a nulová dioda je zapojena směrem ke kladné svorce zdroje stejnosměrného napětí. Tento spínač je předurčen pro použití ve dvoukvadrantovýoh i čtyřkvadrantových pulsní ch měničích, ve kterých musí spolupracovat se spínačem zrcadlově převráceným, u kterého je vzájemně zaměněna poloha vypínatelného výkonového spínacího prvku a nulové diody.The switch with switchable power switching element serves for pulse regulation of electrical energy from the DC voltage source to the load. The contemplated switch is wired as a one-quadrant pulse converter, in which a disconnectable power switching element, treated with an unloading circuit limiting the power losses during its tripping, is connected toward the negative terminal of the DC power supply and a zero diode is connected toward the positive terminal of the DC power supply. This switch is designed for use in two-quadrant and four-quadrant pulse converters, in which it must cooperate with a mirror-inverted switch in which the position of the switchable power switching element and the zero diode are interchanged.
Při spínání a vypínání vypínatelného výkonového spínacího prvku, například bipoláraího tranzistoru, unipolámího tranzistoru, nebo vypínatelného tyristoru typu GTO, dochází k jeho výkonovému přetěžování, způsobenému tím, že během vypínací i spínací doby se na vypínatelném výkonovém spínacím prvku objevuje současně velké napětí i velký proud. U pulsních měničů, zpracovávajících velké napětí, řádově stovek voltů, a velké proudy, řádově desítek až stovek ampérů, vyvstávajíWhen switching on / off a switchable power switching element, such as a bipolar transistor, a unipolar transistor, or a GTO type thyristor, it is overloaded due to the high voltage and high current present on the switchable power switching element at the same time . High-voltage pulse converters of the order of hundreds of volts and large currents of the order of tens to hundreds of amperes
252 270 tedy nutně problémy s výkonovou ztrátou na vypínatelném výkonovém spínacím prvku, pracujícím při vysokých přepínacích kmitočtech v oblasti jednotek až desítek kilohertzů· Vypínatelný výkonový spínací prvek mívá obvykle vypínací dobu delší než spínací dobu a navíc bývá účelné z hlediska jeho spolehlivosti zajistit zánik proudu, protékajícího vypínat elným výkonovým spínacím prvkem dříve, než napětí na něm dosáhne příliš velké hodnoty· Potom pro některé aplikace postačí ošetřit vypínatelný výkonový spínací prvek odlehčovacím obvodem, omezujícím výkonovou ztrátu pouze při jeho vypínání· Tato snaha vedla ke konstrukci různých odlehčovacích obvodů ztrátových, obsahujících kondenzátory, cívky, odpory, diody, případně i aktivní polovodičové prvky· V těchto odlehčovacích obvodech je energie kondenzátorů mařena ve zmíněných odporech· Existují i bezeztrátove odlehčovací obvody, které však obsahují velký počet prvků, kde aktivní i pasivní polovodičové prvky jsou v nich extrémně namáhány a rovněž i doby, potřebné k navrácení odlehČovacího obvodu do výchozího stavu, bývají dlouhé·252 270 therefore necessarily have power loss problems on the switchable power switch operating at high switching frequencies in the range of units up to tens of kilohertz · The switchable power switch usually has a switch-off time longer than the switch-on time and moreover then for some applications it is sufficient to treat the switchable power switch with a relief circuit, limiting the power loss only when it is switched off · This effort led to the construction of various loss-reducing circuits containing capacitors , coils, resistors, diodes, and possibly active semiconductor elements · In these relief circuits the capacitor energy is thwarted in the mentioned resistors · There are also lossless relief however, circuits containing a large number of elements, where both active and passive semiconductor elements are extremely stressed there, as well as the time required to return the relief circuit to its initial state, are long.
U některých odlehčovacích obvodů, obsahujících více kondenzátorů, bývají tyto kondenzátory připojeny k vypínatelnému výkonovému spínacímu prvku přes různý počet obvodových prvků a tím mají zákonitě v sérii za sebou připojeny rozdílné parazitní indukčnosti, které nedovolují rovnoměrné rozdělení nabíjecích proudů těchto kondenzátorů. U většiny těchto odlehčovacích obvodů není vyřaáena otázka jejích vzájemného ovlivňování ve dvoukvadrantových a čtyřkvadrantových půleních měničích, kde spínač, ošetřený odlehčovacím obvodem, je nucen spolupracovat se spínačem v zrcadlově převrácené konfiguraci, t.j· u kterého je vzájemně převrácená poloha vypínat elného výkonového spínacího prvku a nulové diody.In some relieving circuits containing multiple capacitors, these capacitors are connected to the switchable power switching element via a different number of circuit elements and thus inevitably have in series connected different parasitic inductors which do not allow uniform distribution of the charging currents of these capacitors. In most of these relief circuits, the question of its interaction in two-quadrant and quadrant quadruple halves is not solved, where the relief-treated switch is forced to cooperate with the switch in a mirror-inverted configuration, i.e. the inverted position of the power switch diodes.
Výše uvedené nedostatky jsou odstraněny u zapojení spínače s vypínatelným výkonovým spínacím prvkem podle vynálezu, jehož podstata spočívá v tom, že mezi druhou elektrodu vypínatelného výkonového spínacího prvku a anodu nulové diody je vřajtena oddělovací dioda, připojená na druhou elektrodu vypínatelného výkonového spínacího prvku svou katodou a svouThe aforementioned drawbacks are eliminated with the circuit-breaker of the switchable power switch element of the invention, characterized in that a separating diode connected to the second switch-off power switch electrode by its cathode is interposed between the second switch-off power switch electrode and the neutral diode anode. yours
- 3 252 270 anodou na anodu nulové diody, přičemž na druhou elektrodu vypínatelného výkonového spínacího prvku je připojen odlehčovací dvoupól svou první svorkou, který je svou druhou svorkou připojen na kladnou svorku zdroje stejnosměrného napětí.3 252 270 an anode for the anode of a zero diode, wherein the second electrode of the switchable power switching element is connected to a bipolar relief by its first terminal, which is connected to the positive terminal of the DC power supply by its second terminal.
Další podstata vynálezu spočívá v tom, že odlehčovací dvoupól je tvořen první diodou, jejíž katoda je připojena na anodu třetí diody, jejíž katoda je připojena přes cívku a s ní v sérii zapojený druhý kondenzátor na anodu první diody, jejíž katoda je dále připojena přes první kondenzátor na katodu druhé diody, jejíž anoda je připojena na spoj mezi cívkou a druhým kondenzátorem, přičemž anoda první diody tvoří první svorku odlehčovacího dvoupólu a katoda druhé diody tvoří druhou svorku odlehčovacího dvoupólu.Another object of the invention is that the relief bipolar is formed by a first diode whose cathode is connected to an anode of a third diode, the cathode of which is connected via a coil and a second capacitor connected in series to the anode of the first diode whose cathode is further connected through the first capacitor. on the cathode of the second diode, the anode of which is connected to the connection between the coil and the second capacitor, wherein the anode of the first diode forms the first terminal of the relief bipolar and the cathode of the second diode forms the second terminal of the relief bipolar.
IAND
Ještě další podstata vynálezu spočívá v tom, že odlehčovací dvoupól je tvořen první diodou, jejíž katoda je připojena na anodu třetí diody, jejíž katoda je,připojena přes cívku a s ní v sérii zapojený druhý kondenzátor na anodu první diody, jejíž katoda je dále připojena přes první kondenzátor na katodu druhé diody, jejíž anoda je připojena na spoj mezi cívkou a dru hým kondenzátorem a jejíž katoda je dále připojena přes odpor na katodu čtvrté diody, jejíž anoda je připojena na katodu třetí diody, přičemž anoda první diody tvoří první svorku odlehčovacího dvoupólu a katoda druhé diody tvoří druhou svorku odlehčovacího dvoupólu.Yet another object of the invention is that the relief bipolar is formed by a first diode whose cathode is connected to the anode of a third diode whose cathode is connected via a coil and a second capacitor connected in series to the anode of the first diode whose cathode is further connected via a first capacitor on the cathode of the second diode, the anode of which is connected to the coupling between the coil and the second capacitor, and whose cathode is further connected via a resistor to the cathode of the fourth diode, the anode of which is connected to the cathode of the third diode; and the cathode of the second diode forms a second bipolar union terminal.
Ještě další podstata vynálezu pak spočívá v tom, že odlehčovaoi dvoupól je tvořen první diodou, jejíž katoda je připojena přes cívku na anodu třetí diody, jejíž katoda je připojena přes druhý kondenzátor na anodu první diody, ke které je dále připojena anoda čtvrté diody, jejíž katoda je připojena přes odpor na anodu třetí diody, jejíž katoda je dále připojena na anodu druhé diody, jejíž katoda je připojena přes první kondenzátor na katodu první diody, přičemž anoda první diody tvoří první svorku odlehčovacího dvoupólu a katoda druhé diody tvoří druhou svorku odlehčovacího dvoupólu·Yet another object of the invention is that the bipolar unloader is a first diode whose cathode is connected via a coil to an anode of a third diode, the cathode of which is connected via a second capacitor to an anode of a first diode, to which an anode of a fourth diode is connected. the cathode is connected via a resistor to the anode of the third diode, the cathode of which is further connected to the anode of the second diode, the cathode of which is connected via the first capacitor to the cathode of the first diode, the anode of the first diode constitutes the first unloading bipolar terminal ·
U řešení zapojení podle vynálezu je spínač s vypínatelnýmIn the wiring solution according to the invention, the switch is switchable
- 4 252 270 výkonovým spínacím prvkem vybaven bezeztrátovým odlehčovacím dvoupólera, omezujícím výkonové ztráty ve vypínatelném výkonovém spínacím prvku při jeho vypínání. Výhodou rovněž je přítomnost oddělovací diody, která zabraňuje nabíjení prvního kondenzátoru a druhého kondenzátoru odlehčovacího dvoupólu při spolupráci spínače podle vynálezu se spínačem zrcadlově převráceným při provozu ve dvoukvadrantových nebo čtyřkvadrantových pulsních měničích. Další výhoda zapojení spínače podle vynálezu spočívá v tom, že při vypínání vypínatelného výkonového spínacího prvku přestává proud zátěže protékat tímto vypínatelným výkonovým spínacím prvkem a začíná protékat prvním kondenzátorem přes první diodu a druhým kondenzátorem přes druhou diodu odlehčovacího dvoupólu do kladné svorky zdroje stejnosměrného napětí. První kondenzátor i druhý kondenzátor mají s výhodou stejně velkou kapacitu a protože proud zátěže protéká přes odlehčovací dvoupól dvěma elektricky i prostorově shodnými paralelními cestami, vždy přes shodný počet prvků, které prakticky mají i stejnou parazitní indukčnost, je jeho rozdělení při průtoku prvním kondenzátorem a druhým kondenzátorem rovnoměrné. Za velkou výhodu zapojení podle vynálezu lze rovněž považovat i skutečnost, že při vypnutí vypínatelného výkonového spínacího prvku pracují vla,stně první kondenzátor i druhý kondenzátor paralelně, tudíž je jejich efektivní kapacita dvojnásobná a naopak při sepnutí vypínatelného výkonového spínacího prvku dochází k nabíjení prvního kondenzátoru i druhého kondenzátoru sinusovým rezonančním proudovým půlkmitem přes třetí diodu a cívku tak, že první kondenzátor i druhý kondenzátor jsou zapojeny v sérii a jejich výsledná efektivní kapacita je tedy poloviční oproti kapacitě každého jednotlivého kondenzátoru. Výsledkem je velmi výhodný poměr efektivní kapacity při vypnutí vypínatelného výkonového spínacího prvku vůči efektivní kapacitě při jeho sepnutí o velikosti čtyři ku jedné a tudíž je minimalizována amplituda sinusového rezonančního proudového půlkmitu při zachování krítké doby trvání tohoto sinusového rezonančního proudového půlkmitu. Proto i přídavné proudové- 4,252,270 with a power switching element equipped with a lossless relief double-pole, limiting the power losses in the switchable power switching element when switching it off. An advantage is also the presence of a separating diode, which prevents the charging of the first capacitor and the second unipolar bipolar capacitor when the switch according to the invention cooperates with the switch inverted when operating in two-quadrant or four-quadrant pulse converters. A further advantage of switching the switch according to the invention is that when the switchable power switch element is switched off, the load current ceases to flow through the switchable power switch element and begins to flow through the first capacitor through the first diode and the second capacitor through the second diode bipolar diode to the positive terminal. The first capacitor and the second capacitor preferably have the same capacity, and since the load current flows through the two-pole unloading via two electrically and spatially identical parallel paths, always through the same number of elements having practically the same parasitic inductance, capacitor uniform. A great advantage of the connection according to the invention is also the fact that when switching off the switchable power switching element, the first capacitor and the second capacitor operate in parallel, thus their effective capacity is doubled and vice versa when switching off the switchable power switching element of the second capacitor by a sine resonant current half-frequency across the third diode and the coil such that the first capacitor and the second capacitor are connected in series and their resulting effective capacitance is half that of each individual capacitor. The result is a very advantageous ratio of the effective capacitance of tripping the switchable power switch element to the effective capacitance of four-in-one switching, and therefore the amplitude of the sine resonant current half-wave is minimized while maintaining the shorter duration of this sine resonant current half-wave. Therefore, the additional current
- 5 252 270 namáhání vypínatelného výkonového spínacího prvku tímto sinusovým rezonančním proudovým půlkmitem je malé. Další výhodou zapojení spínače podle vynálezu je případné použití čtvrté diody a odporu v odlehčovacím dvoupólu, které zajistí zmaření energie, nashromážděné v cívce vlivem zotavovacího proudu třetí diody při skončení sinusového rezonančního proudového půlkmitu. Tím je chráněna třetí dioda, ve které by jinak byla tato energie mařena. Vzhledem k tomu, že zotavovací proud třetí diody je však řádově menší, než amplituda sinusového rezonančního proudového půlkmitu, je i parazitní energie cívky, způsobená tímto proudem, tak malá, že přítomnost odporu nenarušuje princip bezeztrátovosti odlehčovacího dvoupólu.The stress of the switchable power switching element by this sine resonant current half-frequency is low. A further advantage of connecting the switch according to the invention is the possible use of a fourth diode and a resistor in the relief bipolar to ensure that the energy accumulated in the coil is thwarted by the recovery current of the third diode when the sinusoidal resonant current half-wave is terminated. This protects the third diode in which this energy would otherwise be wasted. However, since the recovery current of the third diode is of the order of magnitude less than the amplitude of the sinusoidal resonant current half-wave, the parasitic energy of the coil caused by this current is so small that the presence of resistance does not violate the lossless bipolar principle.
Na připojených výkresech jsou znázorněny příklady provedení spínače s vypínatelným výkonovým spínacím prvkem v zapojení podle vynálezu, kde na obr. 1 je znázorněno celkové zapojení spínače, na obr. 2 je zobrazena základní varianta zapojení odlehčovacího dvoupólu, obr. 3 znázorňuje upravenou variantu zapojení odlehčovacího dvoupólu a obr. 4 ukazuje jinou možnou upravenou variantu zapojení odlehčovacího dvoupólu.The accompanying drawings show exemplary embodiments of a switch with a switchable power switching element according to the invention, in which Fig. 1 shows the overall switch connection, Fig. 2 shows the basic variant of the relief bipolar connection, Fig. 3 shows a modified variant of the relief bipolar connection and Fig. 4 shows another possible modified variant of the relief bipolar connection.
Spínač v zapojení podle vynálezu je tvořen vypínatelným výkonovým spínacím prvkem 2» jehož první elektroda je připojena na zápornou svorku 2 zdroje 2 stejnosměrného napětí Ug. Tento vypínatelný výkonový spínací prvek 2 může být představován například alespoň jedním bipolámím tranzistorem typu NPN, jak je vyznačeno na obr. 1, nebo jím mohou být jakékoliv jiné výkonové spínací prvky, vypínané řídicím signálem, jako například bipolární tranzistory typu PNP, unipolámí tranzistory, jejich paralelní řazení, nebo jejich kombinace v Darlingtonově zapojení, vypínatelné tyristory typu GTO, popřípadě i mechanické kontaktní spínače a podobně. Druhá elektroda 6 vypínatelného výkonového spínacího prvku 2 3® připojena na anodu nulové diody 2, která současně tvoří výstup 8 spínače. Nulová dioda 2 je pak svou katodou připojena na kladnou svorku 2. zdroje 2 stejnosměrného napětí Ug. Jak je dále zřejmé z obr. 1, je mezi druhou elektrodu 6 vypínatelného výkonového spínacíhoThe switch in the circuit according to the invention consists of a switchable power switching element 2, the first electrode of which is connected to the negative terminal 2 of the DC voltage source 2. This switchable power switching element 2 may be represented, for example, by at least one NPN-type bipolar transistor as shown in FIG. 1, or it may be any other power-switching elements switched by a control signal, such as PNP-type bipolar transistors, unipolar transistors. parallel shifting, or combinations thereof in Darlington circuit, GTO type thyristors, mechanical contact switches, and the like. The second electrode 6 of the switchable power switching element 23 is connected to the anode of the neutral diode 2, which simultaneously forms the output 8 of the switch. The neutral diode 2 is then connected to the positive terminal 2 of the DC voltage source 2 by its cathode. As can be seen further from FIG. 1, there is a switchable power switching between the second electrode 6
- 6 252 270 prvku 4 a anodu nulové diody 2 vřazena oddělovací dioda 2» která je připojena na anodu nulové diody 2 svou anodou a na druhou elektrodu 2 vypínatelného výkonového spínacího prvku £ svou katodou. Na druhou elektrodu 6 vypínatelného výkonového spínacího prvku J je pak rovněž připojen svou první svorkou 11 odlehčovaci dvoupól _10» který je svou druhou svorkou 12 připojen na kladnou svorku 2 zdroje J stejnosměrného napětí UB.6,262,270 of the element 4 and the anode of the neutral diode 2, a separating diode 2 is provided which is connected to the anode of the neutral diode 2 by its anode and to the other electrode 2 of the switchable power switching element 6 by its cathode. On the second electrode 6 of the switchable power switching element J is then also connected to its first two-pole terminal 11 Off Load _10 »which at its second terminal 12 connected to the positive supply terminal 2 J DC voltage U B.
V základní variantě zapojení odlehčovacího dvoupólu 10. znázorněné na obr. 2, je tento odlehčovací dvoupól 10 tvořen první diodou 13« která je svou katodou připojena na anodu třetí diody 15. Třetí dioda 15 je svou katodou připojena přes cívku 19 a s ní v sérii zapojený druhý kondenzátor 18 na anodu první diody 13. která je svou katodou dále připojena přes první kondenzátor 17 na katodu druhé diody JJ. Druhá dioda 14 je potom svou anodou připojena na spoj mezi oívkou 19 a druhým kondenzátorem 18. U této základní varianty zapojení odlehčovacího dvoupólu 10 představuje anoda první diody 13 první svorku 11 odlehčovacího dvoupólu 10 a katoda druhé diody 14 druhou svorku 12 odlehčovacího dvoupólu 10.In the basic variation of the relief bipolar 10 shown in FIG. 2, the relief bipolar 10 is formed by a first diode 13 ' which is connected by cathode to the anode of third diode 15. The third diode 15 is connected by cathode via coil 19 and connected in series with a second capacitor 18 on the anode of the first diode 13, which is further coupled with its cathode via the first capacitor 17 to the cathode of the second diode 11. The second diode 14 is then connected by an anode to the connection between the eyelet 19 and the second capacitor 18. In this basic bipolar connection variant 10, the anode of the first diode 13 represents the first terminal 11 of the bipolar 10 and the cathode of the second diode 14 the second terminal 12 of the bipolar 10.
U upravené varianty zapojení odlehčovacího dvoupólu 10« vyznačené na obr. 3, je tento odlehčovací dvoupól 10 tvořen první diodou 13. která je svou katodou připojena na anodu třetí diody 15. Třetí dioda 15 je svou katodou připojena přes cívku 19 a s ní v sérii zapojený druhý kondenzátor 18 na anodu první diody JJ, která je svou katodou dále připojena přes první kondenzátor 17 na katodu druhé diody JJ. Druhá dioda 14 je svou anodou připojena na spoj mezi cívkou 19 a druhým kondenzátorem 18 a svou katodou je dále připojena přes odpor 20 na katodu čtvrté diody Jó. Čtvrtá dioda 1ó je potom svou anodou připojena na katodu třetí diody JJ. Obdobně jako u základní varianty zapojení odlehčovacího dvoupólu 10 představuje i zde anoda první diody 13 první svorku JJ odlehčovacího dvoupólu 10 a katoda druhé diody 14 druhou svorku 12 odlehčovacího dvoupólu 10.In the modified variant of the relief bipolar 10 ' shown in FIG. 3, the relief bipolar 10 is formed by a first diode 13 which is cathodically connected to the anode of the third diode 15. The third diode 15 is connected by its cathode via coil 19 and connected in series with a second capacitor 18 on the anode of the first diode 11, which is further coupled by its cathode via the first capacitor 17 to the cathode of the second diode 11. The second diode 14 is connected by its anode to the junction between the coil 19 and the second capacitor 18 and its cathode is further connected via a resistor 20 to the cathode of the fourth diode 6. The fourth diode 10 is then connected to the cathode of the third diode 11 by its anode. Similar to the basic variant of the union bipolar connection 10, the anode of the first diode 13 represents the first terminal 11 of the union bipolar 10 and the cathode of the second diode 14 the second terminal 12 of the union bipolar 10.
- 7 252 270- 7,252,270
U jiné možné upravené varianty zapojení odlehčovacího dvoupólu JO., vyznačené na obr. 4» je tento odlehčovácí dvoupól 10 tvořen první diodou 13. která je svou katodou připojena přes cívku 19 na anodu třetí diody 15. Třetí dioda 15 je svou katodou připojena přes druhý kondenzátor 18 na anodu první diody 25» ke které je dále připojena i anoda čtvrté diody 16. Čtvrtá dioda 16 je svou katodou připojena přes odpor 20 na anodu třetí diody 25» která je svou katodou dále připojena na anodu druhé diody 21· Druhá dioda 14 je potom svou katodou připojena přes první kondenzátor 17 na katodu první diody 25· Analogicky jako u předchozích variant zapojení odlehčovacího dvoupólu 10 představuje i zde anoda první diody 13 první svorku 22 odlehčovacího dvoupólu 10 a katoda druhé diody 14 druhou svorku 12 odlehčovacího dvoupólu 10.In another possible modified variant of the union bipolar connection 10 shown in FIG. 4, the union bipolar 10 is formed by a first diode 13 which is cathode connected via a coil 19 to an anode of a third diode 15. The third diode 15 is connected via a second cathode a capacitor 18 on the anode of the first diode 25, to which the anode of the fourth diode 16 is also connected. The fourth diode 16 is connected via its cathode via a resistor 20 to the anode of the third diode 25. In this case, the anode of the first diode 13 also represents the first terminal 22 of the unloading bipolar 10 and the cathode of the second diode 14 a second terminal 12 of the unloading bipolar 10.
Princip činnosti spínače s vypínatelným výkonovým spínacím prvkem 2 v zapojení podle vynálezu je následující.The principle of operation of a switch with a switchable power switching element 2 in the circuit according to the invention is as follows.
Předpokládá se, že v zapojení spínače s vypínatelným výkonovým spínacím prvkem 2 3® užit odlehčovácí dvoupól 10 v jeho základní variantě zapojení, vyznačené na obr. 2. Dále se předpokládá, že zdroj 2 stejnosměrného napětí Ug mé schopnost energii v sobě též akumulovat a že zátěž spínače má odporově induktivní charakter s případným v sérii zapojeným zdrojem proměnného napětí.It is assumed that in the circuit of a switch with a switchable power switching element 23, a relieving double-pole 10 is used in its basic wiring variant, shown in Fig. 2. It is further assumed that the DC voltage source Ug has my ability to also store energy there. the load of the switch has a resistive inductive character with a possible variable voltage source connected in series.
Za výchozí situaci se považuje stav, kdy vypínatelný výkonový spínací prvek 2 3® sepnut a proud ig zátěže protéká směrem, naznačeným na obr. 1, přes výstup“]? spínače, oddělovací diodu 2 a sepnutý vypínatelný výkonový spínací prvek 2 do záporné svorky J zdroje 2 stejnosměrného napětí Ug. První kondenzátor 17 odlehčovacího dvoupólu 10 je nabit na“napětí © velikosti napětí Ug v takové polaritě, že jeho kladná elektroda je spojena s cEruhou svorkou 12 odlehčovacího dvoupólu 10 a druhý kondenzátor 18 odlehčovacího dvoupólu 10 je nabit rovněž na napětí o velikosti napětí Ug v takové polaritě, že jeho kladná elektroda je připojena“na anodu druhé diody 14, Třetí dioda 15 je tedy v tomto okamžiku polována napětím o velikostiThe initial situation is when the switchable power switch 2 3® is closed and the load current ig flows in the direction indicated in Fig. 1 through the output “]? switches, a separating diode 2 and a switchable switchable power switching element 2 to the negative terminal J of the DC power supply 2 Ug. The first capacitor 17 of the relief bipolar 10 is charged to the voltage velikosti of voltage Ug in such a polarity that its positive electrode is connected to the other terminal 12 of the relief bipolar 10 and the second capacitor 18 of the relief bipolar 10 is also charged to voltage polarity that its positive electrode is connected to the anode of the second diode 14, so the third diode 15 is
- 8 252 270 napětí Ug v závěrném směru. První kondenzátor 17 a druhý kondenzát or“~ 18 mají oba s výhodou stejně velkou kapacitu a v okamžiku vypnutí vypínatelného výkonového spínacího prvku & se tedy proud zátěže rozdělí na dvě poloviny, z nichž jedna vybíjí první kondenzátor 17 přes první diodu 13 a druhá vybíjí druhý kondenzátor 18 přes druhou diodu 14 z původního napětí Una nulové napětí, V okamžiku vypnutí vypínatelného výkonového spínacího prvku 2 převezmou tedy první kondenzátor 17 i druhý kondenzátor 18 celý proud i^ zátěže až do okamžiku, kdy se zcela vybijí na nulové napětí a vedení proudu i^ zátěže převezme nulová dioda 2· Budou-li mít první kondenzátor 17 i druhý kondenzátor 18 dostatečně velkou kapacitu vzhledem k proudu i^ zátěže a k délce vypínací doby vypínatelného výkonového spínacího prvku 2» pak lze pomocí nich zajistit, že proud iL zátěže, tekoucí vypínat elným výkonovým spínacím prvkem ^Tanikne při jeho vypnutí dříve, než napětí na něm vzroste na příliš velkou hodnotu. Tím budou velmi výrazně omezeny výkonové ztráty na vypínatelném výkonovém spínacím prvku 4 při jeho vypínání. První kondenzátor 17 i druhý kondenzátor 18 zůstávají vybity po celou dobu, kdy je vypnut vypínatelný výkonový spínaoí prvek 4. K jejich novému nabití na napětí o velikosti napětí Udojde v okamžiku opětného sepnutí vypínatelného výkonového spiZ nacího prvku následujícím způsobem. První dioda 13 a druhá dioda 14 jsou polovány v závěrném směru, napětím o velikosti napětí U-g a v dalším ději se neuplatní. Vypínatelný výkonový spínačx^rvek £ svým sepnutím způsobí připojení sériového rezonančního obvodu, tvořeného prvním kondenzátorem 22» třetí diodou 15. «cívkou 19 a druhým kondenzátorem 18. na zdroj 2 stejnosměrného napětí U-g. Tímto sériovým rezonančním obvodem proteče sinusový rezonanční proudový půlkmit, po jehož ukončení budou první kondenzátor 17 i druhý kondenzátor 18 habity na napětí o velikosti napětí U-θ, neboí během rezonančního děje jsou první kondenzátor 17 i druhý kondenzátor 18 zapojeny v sérii a mají stejnou velikost kapacity. Při uvažovaném stejném rezonančním ději by se při využití pouze jednoho ekvivalentního kondenzátorů tento nabil na napětí rovné dvojnásobku napětí U-g.- 8,252,270 Ug voltage in the reverse direction. The first capacitor 17 and the second condensate 18 ', both preferably have the same capacity and at the moment of switching off the switchable power switching element ', the load current is divided into two halves, one discharging the first capacitor 17 through the first diode 13 and the other discharging the other. Thus, at the moment of switching off the switchable power switch element 2, the first capacitor 17 and the second capacitor 18 assume the entire load current until they are completely discharged to zero voltage and current conduction. If the first capacitor 17 and the second capacitor 18 have a sufficiently large capacity with respect to the load current i and the switch-off time of the switchable power switching element 2, they can be used to ensure that the load current i L flowing switch off with power switch element ^ Tanikne pri j switch off before the voltage on it is too high. This greatly reduces the power losses on the switchable power switch element 4 when it is switched off. The first capacitor 17 and the second capacitor 18 remain discharged for as long as the switchable power switch element 4 is switched off. They are recharged to a voltage equal to the magnitude of the voltage. The first diode 13 and the second diode 14 are polarized in the reverse direction, with a voltage of the magnitude of the voltage Ug and not applied in the next event. The switch-off power switch 5 causes the connection of a series resonant circuit consisting of a first capacitor 22, a third diode 15, a coil 19, and a second capacitor 18 to a DC voltage source Ug. Through this serial resonant circuit, a sine resonant current half-wave will flow, after which both the first capacitor 17 and the second capacitor 18 will be habitated to a voltage of U-θ, since both the first capacitor 17 and the second capacitor 18 are connected in series and equal in size. capacity. Considering the same resonance event, using only one equivalent capacitor, it would charge to a voltage equal to twice the voltage Ug.
252 270252 270
Třetí dioda 15 ukončuje rezonanční děj právě v jeho půlperiodě a nedovoluje změnu směru toku proudu v sériovém rezonančním obvodu. První kondenzátor 17 i druhý kondenzátor.18 zůstávají nabity na napětí o velikosti napětí U-θ a jsou připraveny k novému cyklu.The third diode 15 terminates the resonance process in its half-period and does not allow the direction of current flow in the series resonant circuit to change. Both the capacitor 17 and the second capacitor 18 remain charged to a voltage of U-θ and are ready for a new cycle.
Vzhledem k tomu, že reálná třetí dioda 15 má vždy určitou konečnou dobu zotavení v závěrném směru, dovolí během této doby protékání proudu v závěrném směru. V okamžiku jejího zotavení a uzavření je však v cívce 19 akumulována určitá energie, způsobená špičkovou hodnotou zotavovacího proudu třetí diody 15. Pokud nemá dojít k maření této, byť i malé, energie ve třetí diodě 15 a pokud se má současně zabránit jejímu přídavnému napěťovému namáhání, pak místo odlehčovacího dvoupolu 10 v jeho základní variantě zapojení podle obr. 2, lze použít buď upravené varianty zapojení odlehčovacího dvoupolu 10 podle obr. 3, popřípadě jiné možné upravené varianty zapojení odlehčovacího dvoupolu 10 podle obr. 4. Funkce těchto odlehčovacích dvoupólů 10 je zcela stejná, jsou však navíc vybaveny čtvrtou diodou 16 a odporem 20, ve kterém dochází ke zmaření energie, nashromážděné v cívce 19 a způsobené zotavovacím proudem třetí diody 15. U upravené varianty zapojení odlehčovacího dvoupolu .10 podle obr. 3 dochází k demagnetizaci cívky 19 tak, že proud protéká cestou od první svorky 11 odlehčovacího dvoupolu 10 přes druhý kondenzátor 18. cívku 19. čtvrtou diodu 16 a odpor 20 na druhou svorku 12 odlehčovacího dvoupolu JO. U jiné možné upravené varianty zapojení odlehčovacího dvoupolu 10 podle obr. 4 dochází k demagnetizaci cívky 19 tak, že proud protéká cestou od první svorky 11 odlehčovaoího dvoupolu 10 přes čtvrtou diodu 16. odpor 20, cívku 19 a první kondenzátor 17 na druhou svorku 12 odlehčovacího dvoupolu JO. Vzhledem k tomu, že špička zotavovacího proudu třetí diody 15 je však řádově menší, než amplituda sinusového rezonančního proudového půlkmitu, je energie, mařená v odporu 20 přibližně o dva řády menší, než energie, soustředěná v prvním kondenzátoru 17 a druhém kondenzátoru 18. což ve svém důsledku znamená, že použití odporu 20 nenarušuje princip bezeztrátovosti odlehčovacího dvoupolu 10.Since the real third diode 15 always has a definite final recovery time in the reverse direction, it allows the current in the reverse direction to flow during this time. At the time of its recovery and closing, however, a certain amount of energy is accumulated in the coil 19 caused by the peak value of the recovery current of the third diode 15. If this, even small, energy in the third diode 15 is not to be obstructed instead of the relief bipolar 10 in its basic wiring variant according to FIG. 2, either the modified variants of the relief bipolar 10 according to FIG. 3 or other possible modified variants of the relief bipolar 10 according to FIG. 4 can be used. exactly the same, however, they are additionally provided with a fourth diode 16 and a resistor 20 in which the energy accumulated in the coil 19 and caused by the recovery current of the third diode 15 occurs. so that the current flows through the path from the first terminal 11 of the relief bipolar 10 through the second capacitor 18, the coil 19 to the fourth diode 16 and the resistor 20 to the second terminal 12 of the relief bipolar 10. In another possible modified variation of the relief bipolar connection 10 of FIG. 4, the coil 19 is demagnetized so that current flows from the first relief bipolar terminal 11 through the fourth diode 16. resistor 20, the coil 19 and the first capacitor 17 to the second relief bias terminal 12. dvoupolu JO. However, since the recovery current peak of the third diode 15 is of the order of magnitude less than the amplitude of the sinusoidal resonant current half-wave, the energy wasted in resistor 20 is approximately two orders of magnitude less than the energy concentrated in the first capacitor 17 and second capacitor 18. as a consequence, the use of the resistor 20 does not violate the principle of lossless relief of the two-socket 10.
252 270252 270
Vypínatelný výkonový spínací prvek 4 d® sice při sepnutí přídavně proudově namáhán sinusovým rezonančním proudovým půlmitem, ale vzhledem k tomu, že v době trvání sinusového rezonančního proudového půlkmitu jsou první kondenzátor 17 a druhý kondenzátor 18 zapojeny v sérii, kdy je jejich efektivní kapacita poloviční, přičemž v době vypínání vypínatelného výkonového spínacího prvku £ pracují první kondenzátor 17 a druhý kondenzátor 18 paralelně, kdy je jejich efektivní kapacita dvojnásobná, je pak poměr jejich efektivních kapacit při vybíjení vůči nabíjení čtyři ku jedné, což zajišťuje minimalizaci amplitudy a doby trvání sinusového rezonančního proudového půlkmitu. Proto je přídavné proudové namáhání vypínatelného výkonového spínacího prvku £ v zapojení spínače podle vynálezu velmi malé i při krátké době trvání sinusového rezonančního proudového půlkmitu. Krátká doba trvání sinusového rezonančního proudového půlkmitu je důležitá i z 'toho hlediska že určuje minimální potřebnou dobu sepnutí vypínatelného výkonového spínacího prvku 4.While the switchable power switch element 4 d® is additionally subjected to current sinusoidal resonance current half-current when switched on, but since the first capacitor 17 and the second capacitor 18 are connected in series when their effective capacitance is half, wherein at the time of switching off the switchable power switch element, the first capacitor 17 and the second capacitor 18 operate in parallel, where their effective capacitance is doubled, the ratio of their effective discharge capacities versus charging is four to one, ensuring minimization of amplitude and duration of sine resonant current halfkmit. Therefore, the additional current stress of the switchable power switch element 6 in the circuit of the switch according to the invention is very small even with a short duration of sinusoidal resonant current half-oscillation. The short duration of the sinusoidal resonant current half-oscillation is also important in that it determines the minimum required switching time of the switchable power switching element 4.
U řešení zapojení spínače podle vynálezu dovoluje oddělovací dioda vřazená mezi druhou elektrodu 6 vypínatelného vý honového spínacího prvku 4, ke které je připojena svou katodou a anodu nulové diody £, ke které je připojena svou anddou, spo lupráci tohoto spínače se spínačem v zrcadlově převrácené konfiguraci, t.j. se vzájemně zaměněnými polohami vypínatelného výkonového spínacího prvku £ a nulové diody 2» kdy oba tyto spínače mohou spolupracovat ve dvoukvadrantovém pulsním měniči u kterého je zátěž připojena mezi výstupy obou spínačů, nebo mohou spolupracovat ve čtyřkvadrantovém pulsním měniči, u kterého jsou výstupy obou spínačů spojeny a tvoří spolu výstup jedné větve můstkového uspořádání čtyřkvadrantového pulsního měniče. Princip činnosti oddělovací diody 2 je potom následující. Je-li vypínatelný výkonový spínací prvek 4 ve vypnutém stavu, vtéká proud ig zátěže směrem, naznačeným na obr. 1, přes nulovou diodu J~do kladné svorky 2 zdroje 2 stejnosměrného napětí UB, přičemž výstup 8 spínače má stejný potenciálIn the circuit arrangement of the switch according to the invention, the separating diode interposed between the second electrode 6 of the switchable output switching element 4 to which it is connected by its cathode and the anode of the zero diode 6 to which it is connected by its andda allows cooperation of this switch with the switch in a mirror inverted configuration. that is, the interchangeable positions of the switchable power switch element 6 and the zero diode 2, both of which can cooperate in a two-quadrant pulse transducer in which the load is connected between the outputs of both switches, or can cooperate in a four-quadrant pulse transducer are connected together and form an output of one branch of the bridging arrangement of a four-quadrant pulse converter. The operation principle of the separation diode 2 is then as follows. If the switchable power switching element 4 is switched off, the load current IG flows in the direction indicated in FIG. 1 via the freewheeling diode J ~ 2 to the positive terminal of the DC voltage source U 2 B, the output of the switch 8 has the same potential
252 270 jako kladná svorka 2 zdroje J. stejnosměrného napětí Ug a první kondenzátor 17 i druhý kondenzátor 18 jsou vybity na”nulové napětí. Bude-li nyní výstupu 8 spínače podle vynálezu vnucován vlivem činnosti spolupracujícího zrcadlově převráceného v závěrném směru a zabrání nabíjení prvního kondenzátoru 17 i druhého kondenzátoru 18.252 270 as the positive terminal 2 of the DC voltage source Ug and the first capacitor 17 and the second capacitor 18 are discharged to zero voltage. If the output 8 of the switch according to the invention is now forced by the action of a cooperating mirror inverted in the reverse direction and prevents the charging of the first capacitor 17 and the second capacitor 18, respectively.
Například v uvažované jedné větvi čtyřkvadrantového pulsního měniče má proud ig zátěže v době, kdy je v činnosti spolupracující zrcadlově~převrácený spínač, opačný směr průtoku, než jak je naznačeno na obr. 1. Pak v době, kdy proud ig zátěže protéká nulovou diodou spolupracujícího zrcadlově převraceného spínače, má výstup 8 spínače podle vynálezu potenciál stejný, jako je potenciál záporné svorky J zdroje 2 stejnosměrného napětí Ug a nutně by tedy došlo k nabíjení prvního kondenzátoru 17 i druhého kondenzátoru 18. Oddělovací dioda je však v této chvíli polována v závěrném směru a nedovolí nabíjení prvního kondenzátoru 17 a druhého kondenzátoru 18. V případě, že by oddělovací dioda 2 nebyla ve spínači podle vynálezu použita, došlo by k nabití prvního kondenzátoru 17 a druhého kondenzátoru 18 a v okamžiku dalšího sepnutí vypínatelného výkonového spínacího prvku spolupracujícího zrcadlově převráceného spínače by došlo k vybití prvního kondenzátoru 17 a druhého kondenzátoru 18 zkratovým proudem přes vypínatelný výkonový spínací prvek spolupracujícího zrcadlově převráceného spínače se zvýšenou pravděpodobností jeho zničení.For example, in the one branch of a quad quadrant pulse transducer, the load current ig has the opposite flow direction when the cooperating mirror-inverted switch is in operation than shown in Fig. 1. Then, when the load current ig flows through the cooperating zero diode of a mirror inverted switch, the switch output 8 according to the invention has a potential equal to that of the negative terminal J of the DC power supply 2 Ug and thus necessarily charging the first capacitor 17 and the second capacitor 18. However, the separating diode is now polarized in the reverse direction. and does not allow the charging of the first capacitor 17 and the second capacitor 18. If the separating diode 2 was not used in the switch according to the invention, the first capacitor 17 and the second capacitor 18 would be charged and the switchable power switching element cooperating A mirror-inverted switch would discharge the first capacitor 17 and the second capacitor 18 with a short-circuit current through a switchable power switching element of a cooperating mirror-inverted switch with an increased likelihood of destruction.
Při uvažovaném užití spínače podle vynálezu ve dvoukvadrantovém pulsním měniči, může během jeho činnosti nastat situace, vConsidering the use of a switch according to the invention in a two-quadrant pulse converter, a situation may occur during its operation
kdy dochází k zániku proudu ig zátěže, to znamená, že proud ig zátěže klesne na nulovou hodnotu při vypnutí vypínatelného výkonového spínacího prvku 2 a při současném vypnutí vypínatelného výkonového spínacího prvku spolupracujícího zrcadlově převráceného spínače. V okamžiku zániku proudu ig zátěže přestává proud ig zátěže protékat nulovou diodou-^ a nulovou diodou spolupracujícího zrcadlově převráceného spínače a dojde k nabíjení prvního kondenzátoru 17 a druhého kondenzátoru 18 přes impedanci zátěže a přes stejně se nabíjející první kon12when the load current ig is lost, that is, the load current ig drops to zero when the switch-off power switch 2 is switched off and the switch-off power switch cooperates with the mirror-inverted switch. At the moment of termination of the load current ig ceases load current IG flowing through the diode - ^ diode and a mirror cooperating switch will initiate charging the first capacitor 17 and second capacitor 18 through the load impedance and via the same to the first charging kon12
252 270 denzátor a druhý kondenzátor spolupracujícího zrcadlově převráceného spínače. Vlivem odporově induktivního charakteru zatěžovací impedance dojde buď k aperiodickému tlumenému nabíjení prvního kondenzátoru 17 a druhého kondenzátoru 18 na napětí o velikosti rovné polovině napětí Umného dojde k periodickým tlumeným kmitům a výměně energie měži induktivní složkou zatěžovací impedance a prvním kondenzátorem 17 a druhým kondenzátorem 18. V obou případech pak při opětovném sepnutí vypínatelného výkonového spínacího prvku £ spínače podle vynálezu nemůže dojít ke správnému nabití prvního kondenzátoru 17 a druhého kondenzátoru 18 na plné napětí o velikosti napětí Ug, potřebné ke správné činnosti odlehčovacího dvoupólu 10.Tomuto jevu právě zabrání oddělovací dioda _g, která nedovolí nabíjení prvního kondenzátoru 17 a druhého kondenzátoru 18 přes zatěžovací impedanci v době vypnutí vypínatelného výkonového spínacího prvku £ spínače podle vynálezu.252 270 a capacitor and a second capacitor of a cooperating mirror inverted switch. Due to the resistive inductive nature of the load impedance, either the aperiodic damping of the first capacitor 17 and the second capacitor 18 to a voltage equal to half the voltage of Umný will occur periodically with damped oscillations and energy exchange between the inductive component of the load impedance and the first capacitor 17 and the second capacitor 18. In both cases, when the switchable switching element of the switch according to the invention is switched on again, the first capacitor 17 and the second capacitor 18 cannot be charged to the full voltage of the voltage Ug required for the correct operation of the relief bipolar 10. which does not allow the charging of the first capacitor 17 and the second capacitor 18 over the load impedance at the time of switching off the switchable power switch element 6 of the switch according to the invention.
Claims (4)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CS854431A CS252270B1 (en) | 1985-06-18 | 1985-06-18 | Switch connection and switchable power switch element |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CS854431A CS252270B1 (en) | 1985-06-18 | 1985-06-18 | Switch connection and switchable power switch element |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CS443185A1 CS443185A1 (en) | 1987-01-15 |
| CS252270B1 true CS252270B1 (en) | 1987-08-13 |
Family
ID=5387039
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CS854431A CS252270B1 (en) | 1985-06-18 | 1985-06-18 | Switch connection and switchable power switch element |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| CS (1) | CS252270B1 (en) |
-
1985
- 1985-06-18 CS CS854431A patent/CS252270B1/en unknown
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CS443185A1 (en) | 1987-01-15 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| KR830001698B1 (en) | Bridge converter circuit | |
| CN105556787B (en) | Modularization multipoint current for high voltage | |
| CN103444068B (en) | Modular multiple converter with reverse conducting power semiconductor switches | |
| US4231083A (en) | Power conversion apparatus | |
| CN110915088B (en) | Electronic switch with overvoltage limiter | |
| US9882371B2 (en) | Direct current voltage switch for switching a direct current in a branch of a direct current voltage network node | |
| KR900004085A (en) | Power converter | |
| US4736286A (en) | Switching power supply | |
| CA1302494C (en) | Active snubber structure and method for an electronic power inverter | |
| KR900702755A (en) | Inductive load power control circuit | |
| US20210083596A1 (en) | Modular Multilevel Converter | |
| CS252270B1 (en) | Switch connection and switchable power switch element | |
| US6683393B2 (en) | MOSFET based, high voltage, electronic relays for AC power switching and inductive loads | |
| CS252755B1 (en) | Switch connection with switchable power switching element | |
| CN209170215U (en) | Converter modules and multi-level converters for multi-level converters | |
| US7372711B2 (en) | Circuit and method for reducing voltage spikes due to magnetizing current imbalances and power converter employing the same | |
| CS254062B1 (en) | Switch connection with switchable power switching element | |
| CS252267B1 (en) | Switch connection with switchable power switching element | |
| KR20210153280A (en) | FC circuit for initial precharging flying capacitors of flying capacitor converter and precharging-type 3-level flying capacitor converter with the FC circuit | |
| JPH0832187B2 (en) | Inverter device | |
| SU909755A1 (en) | Device for connecting capacitor bank | |
| FI87956B (en) | SYMMETRISK ELEKTRISK SKYDDSKRETS | |
| US4658344A (en) | Bridge inverter having switching elements interconnected with brass busbars | |
| EP4432538A1 (en) | Apparatus having series-connected switching devices and related method | |
| SU1737683A1 (en) | Dc voltage converter |