CN204575949U - 摄像透镜及包括摄像透镜的摄像装置 - Google Patents

Abstract

本实用新型提供一种摄像透镜及包括摄像透镜的摄像装置。所述摄像透镜包括6个透镜，即从物体侧起依序包括双凸形状的第1透镜(L1)、具有负折射力且为凹面朝向像侧的凹凸形状的第2透镜(L2)、为凸面朝向物体侧的凹凸形状的第3透镜(L3)、为凹面朝向物体侧的凹凸形状的第4透镜(L4)、具有正折射力的第5透镜(L5)、及具有负折射力且凹面朝向像侧的第6透镜(L6)。本实用新型的摄像透镜及包括所述摄像透镜的摄像装置，能确保后焦点且达成透镜总长的缩短化、同时还能实现广视角化和高像素化。

Description

摄像透镜及包括摄像透镜的摄像装置

技术领域

本实用新型涉及一种使被摄物的光学像成像在电荷耦合元件(Charge Coupled Device，CCD)或互补金属氧化物半导体(Complementary Metal Oxide Semiconductor，CMOS)等摄像元件上的定焦的摄像透镜(lens)、及搭载该摄像透镜而进行拍摄的静态式数字照相机(digitalstill camera)或带照相机(camera)的手机及信息移动终端(个人数字助理(Personal DigitalAssistance，PDA))、智能手机(smart phone)、平板(tablet)式终端及便携式游戏(game)机等的摄像装置。

背景技术

随着个人计算机(personal computer)向普通家庭等的普及，能将所拍摄的风景或人物像等图像信息输入至个人计算机的静态式数字照相机正在迅速普及。而且，移动电话、智能手机、或者平板式终端中，也多搭载有图像输入用的照相机模块(camera module)。在此种具有摄像功能的设备中，可使用CCD或CMOS等摄像元件。近年来，这些摄像元件越来越小型(compact)化，从而，也要求摄像设备整体及搭载于其中的摄像透镜具有紧凑性。而且同时，摄像元件也越来越高像素化，从而要求摄像透镜具有高分辨度、高性能化。例如，要求具有可应对5百万像素(megapixel)以上、更优选的是8百万像素以上的高像素的性能。

为了满足所述要求，提出了透镜片数相对多的为5片结构的摄像透镜，为了进一步高性能化，还提出了包括透镜片数更多为6片以上的透镜的摄像透镜。例如，下述专利文献1及专利文献2中提出了6片结构的摄像透镜。

[现有技术文献]

[专利文献]

[专利文献1]日本专利特开2013-242449号公报

[专利文献2]台湾专利申请案公开第201333575号说明书

实用新型内容

[实用新型所要解决的问题]

另一方面，尤其是就用于移动终端、智能手机或平板式终端等中的透镜总长相对短的摄像透镜而言，广视角化的要求提高。而且，还要求满足透镜总长缩短化的要求、且确保适当的后焦点。

然而，为了满足所述的所有要求，所述专利文献1及专利文献2中记载的摄像透镜的视角相对于所要求的视角而言过窄。而且，专利文献2中记载的摄像透镜的后焦点过短。

本实用新型是鉴于所述方面而完成，其目的在于提供一种能实现广视角化且能确保后焦点、同时还能达成透镜总长的缩短化、并能应对满足高像素化要求的摄像元件而实现从中心视角至周边视角具有高成像性能的摄像透镜、及搭载该摄像透镜从而能获得高分辨率的摄像图像的摄像装置。

[解决问题的技术手段]

本实用新型的第1摄像透镜，包括6个透镜，即从物体侧起依序包括双凸形状的第1透镜、具有负折射力且为凹面朝向像侧的凹凸形状的第2透镜、为凸面朝向物体侧的凹凸形状的第3透镜、为凹面朝向物体侧的凹凸形状的第4透镜、具有正折射力的第5透镜、及具有负折射力且凹面朝向像侧的第6透镜。

本实用新型的第2摄像透镜，包括6个透镜，即从物体侧起依序包括具有正折射力且凸面朝向物体侧的第1透镜、具有负折射力且为凹面朝向像侧的凹凸形状的第2透镜、为凸面朝向物体侧的凹凸形状的第3透镜、第4透镜、具有正折射力的第5透镜、及具有负折射力且凹面朝向像侧的第6透镜；且该第2摄像透镜满足下述条件式：

f/f56＜0  (1)

0.7＜DDL/f＜0.98  (2)

其中，

f56为第5透镜与第6透镜的合成焦距；

f为整个系统的焦距；

DDL为从第1透镜的物体侧的面至第6透镜的像侧的面在光轴上的距离。

本实用新型的第3摄像透镜，包括6个透镜，即从物体侧起依序包括具有正折射力且凸面朝向物体侧的第1透镜、具有负折射力且凹面朝向像侧的第2透镜、为凸面朝向物体侧的凹凸形状的第3透镜、具有正折射力的第4透镜、具有正折射力的第5透镜、及具有负折射力且凹面朝向像侧的第6透镜；且该第3摄像透镜满足下述条件式：

f/f56＜0  (1)

0.7＜DDL/f＜0.98  (2)

其中，

f56为第5透镜与第6透镜的合成焦距；

f为整个系统的焦距；

DDL为从第1透镜的物体侧的面至第6透镜的像侧的面在光轴上的距离。

另外，本实用新型的第1摄像透镜至第3摄像透镜中，所谓“包括6个透镜”是指还包括以下情况，即，本实用新型的摄像透镜除了6个透镜以外，还包括实质上不具有放大率(power)的透镜、光阑或盖玻璃等透镜以外的光学要素、透镜凸缘(lens flange)、透镜镜筒、摄像元件、抖动修正机构等机构部分等。而且，所述透镜的面形状或折射力的符号是关于包含非球面的情况而在近轴区域考虑者。

本实用新型的第1摄像透镜至第3摄像透镜中，通过进而采用并满足如下优选的结构，能使光学性能更良好。

本实用新型的第1摄像透镜至第3摄像透镜中，优选的是，第3透镜的像侧的面为在从像侧的面与最大视角的主光线的交点起朝向光轴的半径方向内侧具有至少1个反曲点的非球面形状。

而且，本实用新型的第1摄像透镜至第3摄像透镜中，优选的是，更包括孔径光阑，该孔径光阑配置于比第1透镜的物体侧的面更靠物体侧的位置。

本实用新型的第1摄像透镜至第3摄像透镜可满足以下的条件式(3)～条件式(9)及条件式(1-1)～条件式(7-1)中的任一个、或任意组合。

-4＜f/f56＜-0.1  (1-1)

0.8＜DDL/f＜0.96  (2-1)

0＜f·P56＜2  (3)

0.1＜f·P56＜1.27  (3-1)

0＜f·P45＜1.7  (4)

0.32＜f·P45＜1.65  (4-1)

0＜f/f5＜1  (5)

0.01＜f/f5＜0.98  (5-1)

20＜v2＜28  (6)

21＜v2＜25  (6-1)

20＜v5＜28  (7)

21＜v5＜25  (7-1)

1＜f/f1＜2  (8)

0.5＜f·tanω/L6r＜20  (9)

其中，

f为整个系统的焦距；

f1为第1透镜的焦距；

f5为第5透镜的焦距；

f56为第5透镜与第6透镜的合成焦距；

DDL为从第1透镜的物体侧的面至第6透镜的像侧的面在光轴上的距离；

v2为第2透镜相对于d线的阿贝数；

v5为第5透镜相对于d线的阿贝数；

ω为聚焦于无限远物体的状态下的最大视角的半值；

L6r为第6透镜的像侧的面的近轴曲率半径；

P56为由第5透镜的像侧的面与第6透镜的物体侧的面所形成的空气透镜的折射力，且空气透镜的折射力是根据以下的式(P1)求出；

P45为由第4透镜的像侧的面与第5透镜的物体侧的面所形成的空气透镜的折射力，且空气透镜的折射力是根据以下的式(P2)求出。

[数1]

$P56=\frac{1-\mathrm{Nd}5}{L5r}+\frac{\mathrm{Nd}6-1}{L6f}-\frac{(1-\mathrm{Nd}5)\×(\mathrm{Nd}6-1)\×D11}{L5r\×L6f}---\left(P1\right)$

此处，

Nd5为第5透镜相对于d线的折射率；

Nd6为第6透镜相对于d线的折射率；

L5r为第5透镜的像侧的面的近轴曲率半径；

L6f为第6透镜的物体侧的面的近轴曲率半径；

D11为第5透镜与第6透镜在光轴上的空气间隔。

[数2]

$P45=\frac{1-\mathrm{Nd}4}{L4r}+\frac{\mathrm{Nd}5-1}{L5f}-\frac{(1-\mathrm{Nd}4)\×(\mathrm{Nd}5-1)\×D9}{L4r\×L5f}---\left(P2\right)$

此处，

Nd4为第4透镜相对于d线的折射率；

Nd5为第5透镜相对于d线的折射率；

L4r为第4透镜的像侧的面的近轴曲率半径；

L5f为第5透镜的物体侧的面的近轴曲率半径；

D9为第4透镜与第5透镜在光轴上的空气间隔。

本实用新型的摄像装置包括本实用新型的第1摄像透镜至第3摄像透镜中的任一个。

[实用新型的效果]

根据本实用新型的第1摄像透镜至第3摄像透镜，在整体为6片的透镜结构中，已使各透镜要素的结构最佳化，因此，能实现如下透镜系统，该透镜系统中，能实现广视角化且能确保后焦点、同时还能达成透镜总长的缩短化，并能应对满足高像素化要求的摄像元件而从中心视角至周边视角具有高成像性能。

而且，根据本实用新型的摄像装置，输出与由本实用新型的具有高成像性能的第1摄像透镜至第3摄像透镜中的任一个所形成的光学像对应的摄像信号，因此，能获得高分辨率的摄影图像。

附图说明

图1是表示本实用新型的一实施方式的摄像透镜的第1结构例的图，且是与实施例1对应的透镜截面图。

图2是表示本实用新型的一实施方式的摄像透镜的第2结构例的图，且是与实施例2对应的透镜截面图。

图3是表示本实用新型的一实施方式的摄像透镜的第3结构例的图，且是与实施例3对应的透镜截面图。

图4是表示本实用新型的一实施方式的摄像透镜的第4结构例的图，且是与实施例4对应的透镜截面图。

图5是表示本实用新型的一实施方式的摄像透镜的第5结构例的图，且是与实施例5对应的透镜截面图。

图6是表示本实用新型的一实施方式的摄像透镜的第6结构例的图，且是与实施例6对应的透镜截面图。

图7是表示本实用新型的一实施方式的摄像透镜的第7结构例的图，且是与实施例7对应的透镜截面图。

图8是图1所示的摄像透镜的光线图。

图9是表示本实用新型的实施例1的摄像透镜的各像差的像差图，且从左起依序表示球面像差、像散、畸变像差、倍率色像差。

图10是表示本实用新型的实施例2的摄像透镜的各像差的像差图，且从左起依序表示球面像差、像散、畸变像差、倍率色像差。

图11是表示本实用新型的实施例3的摄像透镜的各像差的像差图，且从左起依序表示球面像差、像散、畸变像差、倍率色像差。

图12是表示本实用新型的实施例4的摄像透镜的各像差的像差图，且从左起依序表示球面像差、像散、畸变像差、倍率色像差。

图13是表示本实用新型的实施例5的摄像透镜的各像差的像差图，且从左起依序表示球面像差、像散、畸变像差、倍率色像差。

图14是表示本实用新型的实施例6的摄像透镜的各像差的像差图，且从左起依序表示球面像差、像散、畸变像差、倍率色像差。

图15是表示本实用新型的实施例7的摄像透镜的各像差的像差图，且从左起依序表示球面像差、像散、畸变像差、倍率色像差。

图16是表示包括本实用新型的摄像透镜的作为移动电话终端的摄像装置的图。

图17是表示包括本实用新型的摄像透镜的作为智能手机的摄像装置的图。

图18是表示图1所示的摄像透镜的凸缘面的第1变形例的透镜截面图。

图19是表示图18所示的透镜与光阑的相对配置的图。

图20是表示不规则凹凸部的第1结构例的图。

图21是表示不规则凹凸部的第2结构例的图。

图22是表示不规则凹凸部的第3结构例的图。

图23是表示圆弧状槽部与不规则凹凸部的配置的一例的图。

图24是表示圆弧状槽部与不规则凹凸部的配置的变形例的图。

图25是表示图1所示的摄像透镜的凸缘面的第2变形例的透镜截面图。

图26是表示图1所示的摄像透镜的凸缘面的第3变形例的透镜截面图。

[符号的说明]

1、501：摄像装置

2：轴上光束

3：最大视角的光束

4：主光线

10f、10r：光学面

20f、20r：凸缘面

21f、21fa、21fb、21fc、21fd、21ra、21rb、21rd：圆弧状槽部

22r、22f：平面部

23fa、23fb、23ra、23rb：不规则凹凸部

24r、24f：周缘部

30：外周面

100：摄像元件

541：照相机部

CG：光学构件

CL：半径方向上的长度

D1～D15：面间隔

DL1、DL2：半径

L：摄像透镜

L1～L6、LA：第1透镜～第6透镜

R1～R16：曲率半径

St：孔径光阑

St2、St3：光阑

Z1：光轴

ω：最大视角的半值

具体实施方式

以下，参照图式对本实用新型的实施方式进行详细说明。

图1表示本实用新型的第1实施方式的摄像透镜的第1结构例。该结构例是与后述的第1数值实施例(表1、表2)的透镜结构对应。同样，图2～图7表示与后述的第2实施方式至第7实施方式中的数值实施例(表3～表14)的透镜结构对应的第2结构例至第7结构例的截面结构。图1～图7中，符号Ri表示以将最靠物体侧的透镜要素的面作为第1个、随着朝向像侧(成像侧)而依序增加的方式标注有符号的第i个面的曲率半径。符号Di表示第i个面与第i+1个面在光轴Z1上的面间隔。另外，各结构例中的基本结构均相同，因此，以下，以图1所示的摄像透镜的结构例为基础进行说明，且根据需要还对图2结构例～图7结构例进行说明。而且，图8是图1所示的摄像透镜的光路图，且表示聚焦于无限远物体的状态下的轴上光束2、最大视角的光束3的各光路及最大视角的半值ω。另外，在最大视角的光束3下，以一点链线表示最大视角的主光线4。

本实用新型的实施方式的摄像透镜L适宜用于采用了CCD或CMOS等摄像元件的各种摄像设备、尤其是相对小型的移动终端设备、例如静态式数字照相机、带照相机的手机、智能手机、平板式终端及PDA等中。作为该摄像透镜L，沿光轴Z1，从物体侧起依序包括：第1透镜L1、第2透镜L2、第3透镜L3、第4透镜L4、第5透镜L5及第6透镜L6。

图16中表示本实用新型的实施方式的摄像装置1即移动电话终端的概略图。本实用新型的实施方式的摄像装置1包括本实施方式的摄像透镜L、及输出与该摄像透镜L所形成的光学像对应的摄像信号的CCD等摄像元件100(参照图1)。摄像元件100配置于该摄像透镜L的成像面(图1～图7中的像面R16)。

图17表示本实用新型的实施方式的摄像装置501即智能手机的概略图。本实用新型的实施方式的摄像装置501包括照相机部541，该照相机部541具有本实施方式的摄像透镜L、及输出与该摄像透镜L所形成的光学像对应的摄像信号的CCD等摄像元件100(参照图1)。摄像元件100配置于该摄像透镜L的成像面(摄像面)。

在第6透镜L6与摄像元件100之间，可根据供透镜装设的照相机侧的结构而配置各种光学构件CG。例如，可配置用于保护摄像面的盖玻璃或红外截止滤光器(infrared cut filter)等平板状的光学构件。这种情况下，作为光学构件CG，例如也可使用对于平板状的盖玻璃实施了具有红外截止滤光器或中性密度(Neutral Density，ND)滤光器等滤光器的效果的涂布而得的构件、或具有相同效果的材料。

而且，也可不使用光学构件CG，而通过对第6透镜L6实施涂布等而使其具有与光学构件CG同等的效果。由此，能减少零件数量且能缩短总长。

而且，该摄像透镜L优选的是包括孔径光阑St，该孔径光阑St配置于比第1透镜L1的物体侧的面更靠物体侧的位置。当以所述方式配置孔径光阑St时，能实现可与满足高像素化要求的摄像元件对应的高成像性能、小光圈数、及透镜总长的缩短化。而且，能确保远心(telecentric)性、即成为使主光线尽量与光轴平行的状态，尤其是在成像区域的周边部，能抑制穿过光学系统的光线向成像面(摄像元件)的入射角变大。另外，所谓“配置于比第1透镜L1的物体侧的面更靠物体侧的位置”是指，光轴方向上的孔径光阑的位置位于和轴上边缘光线与第1透镜L1的物体侧的面的交点相同的位置、或是比该位置更靠物体侧的位置。本实施方式中，第1结构例～第7结构例的透镜(图1～图7)是将孔径光阑St配置于比第1透镜L1的物体侧的面更靠物体侧的位置的结构例。而且，此处所示的孔径光阑St未必表示大小或形状，而是表示光轴Z1上的位置。

该摄像透镜L中，第1透镜L1在光轴附近具有正折射力。因此，有利于使透镜总长缩短化。而且，第1透镜L1在光轴附近使凸面朝向物体侧。因此，容易充分增强承担摄像透镜L的主要成像功能的第1透镜L1的正折射力，从而能更良好地实现透镜总长的缩短化。而且，能使第1透镜L1在光轴附近成为双凸形状。此情况下，利用第1透镜L1的物体侧的面与像侧的面来分担折射力，借此，能良好地确保第1透镜L1的正折射力、且能抑制球面像差的产生。

第2透镜L2在光轴附近具有负折射力。由此，能良好地修正色像差与球面像差。而且，第2透镜L2在光轴附近使凹面朝向像侧。因此，容易使第2透镜L2的后侧主点位置靠近物体侧，从而能良好地使透镜总长缩短化。并且，优选的是，使第2透镜L2在光轴附近成为使凹面朝向像侧的凹凸形状。此情况下，能更良好地使透镜总长缩短化。

而且，第3透镜L3在光轴附近成为使凸面朝向物体侧的凹凸形状。因此，能使第3透镜L3的后侧主点位置更良好地靠近物体侧，从而能良好地实现透镜总长的缩短化。而且，优选的是，第3透镜L3的像侧的面为在从像侧的面与最大视角的主光线的交点起朝向光轴的半径方向内侧具有至少1个反曲点的非球面形状。此情况下，第3透镜L3的像侧的面在光轴附近为凹形状、且比反曲点更靠半径方向外侧的部分为凸形状，因此，能良好地修正像散。另外，第3透镜L3的像侧的面上的所谓“反曲点”是指，第3透镜L3的像侧的面形状相对于像侧而从凸形状切换为凹形状(或从凹形状切换为凸形状)的点。而且，本说明书中，所谓“在从像侧的面与最大视角的主光线的交点起朝向光轴的半径方向内侧”是指，和像侧的面与最大视角的主光线的交点相同的位置、或是比该位置更朝向光轴的半径方向内侧。而且，第3透镜L3的像侧的面上所设的反曲点可配置于和第3透镜L3的像侧的面与最大视角的主光线的交点相同的位置、或是比该位置更朝向光轴的半径方向内侧的任意位置。

另外，第3透镜L3只要可实现所需的性能，则既可为在光轴附近具有正折射力的透镜，又可为在光轴附近具有负折射力的透镜。当第3透镜L3在光轴附近具有正折射力时，能良好地修正球面像差。当第3透镜L3在光轴附近具有负折射力时，有利于修正轴上色像差、倍率的色像差。

而且，摄像透镜L包括第4透镜L4。因此，能确保数量充足的透镜面数，从而提升设计自由度，且有利于良好地修正成像区域的周边部的各像差。第4透镜L4只要能实现所需的性能，则既可为在光轴附近具有正折射力的透镜，又可为在光轴附近具有负折射力的透镜。当第4透镜L4在光轴附近具有正折射力时，能良好地抑制球面像差的产生。当第4透镜L4在光轴附近具有负折射力时，有利于修正轴上色像差、倍率的色像差。而且，第4透镜L4优选的是，在光轴附近使凹面朝向物体侧。此情况下，能良好地抑制像散的产生。而且，优选的是，使第4透镜L4在光轴附近成为使凹面朝向物体侧的凹凸形状。此情况下，能更良好地抑制像散的产生。

第5透镜L5在光轴附近具有正折射力。因此，能良好地抑制球面像差的产生。而且，可使第5透镜L5在光轴附近成为双凸形状。此情况下，能确保第5透镜L5的折射力、且能抑制球面像差的产生。而且，第5透镜L5可在光轴附近成为使凹面朝向物体侧的凹凸形状。此情况下，能抑制像散的产生。

第6透镜L6在光轴附近具有负折射力。因摄像透镜L的配置于最靠像侧的透镜即第6透镜L6具有负折射力，所以，容易使摄像透镜L的后侧主点位置靠近物体侧，从而能良好地实现透镜总长的缩短化。而且，因第6透镜L6在光轴附近具有负折射力，所以能良好地修正像面弯曲。

而且，第6透镜L6优选的是，在光轴附近使凹面朝向像侧。此情况下，能更良好地实现总长的缩短化，且能良好地修正像面弯曲。而且，可使第6透镜L6在光轴附近成为双凹形状。此情况下，能确保第6透镜L6的负折射力，尤其能良好地抑制在中间视角下穿过摄像透镜L的光线向成像面(摄像元件)的入射角变大。而且，也可使第6透镜L6在光轴附近成为使凹面朝向像侧的凹凸形状。此情况下，有利于透镜总长的缩短化。

而且，优选的是，第6透镜L6的像侧的面为在从像侧的面与最大视角的主光线的交点起朝向光轴的半径方向内侧具有至少1个反曲点的非球面形状。由此，尤其是在成像区域的周边部，能抑制穿过光学系统的光线向成像面(摄像元件)的入射角变大。而且，通过使第6透镜L6的像侧的面成为在从像侧的面与最大视角的主光线的交点起朝向光轴的半径方向内侧具有至少1个反曲点的非球面形状，能良好地修正畸变像差。另外，第6透镜L6的像侧的面上的所谓“反曲点”是指，第6透镜L6的像侧的面形状相对于像侧而从凸形状切换为凹形状(或从凹形状切换为凸形状)的点。第6透镜L6的像侧的面上所设的反曲点可配置于和第6透镜L6的像侧的面与最大视角的主光线的交点相同的位置、或是比该位置更朝向光轴的半径方向内侧的任意位置。

而且，当构成所述摄像透镜L的第1透镜L1至第6透镜L6为单透镜时，与第1透镜L1至第6透镜L6中的任一透镜为接合透镜时相比，透镜面数多，因此，各透镜的设计自由度提高，能良好地使总长缩短化。

根据所述摄像透镜L，在整体为6片的透镜结构中，已使第1透镜至第6透镜的各透镜要素的结构最佳化，因此能实现一种具有广视角、确保后焦点且实现透镜总长的缩短化、并且能与满足高像素化要求的摄像元件对应而从中心视角至周边视角具有高成像性能的透镜系统。

关于该摄像透镜L，为了实现高性能化，适宜使第1透镜L1至第6透镜L6中的各透镜的至少一个面成为非球面形状。

接着，对与按以上方式构成的摄像透镜L的条件式相关的作用及效果进行更详细的说明。另外，摄像透镜L优选的是，对于下述各条件式，满足各条件式中的任一个或任意组合。满足的条件式优选的是，根据摄像透镜L所要求的事项而适当选择。

首先，优选的是，第5透镜L5与第6透镜L6的合成焦距f56及整个系统的焦距f满足以下的条件式(1)：

f/f56＜0  (1)

条件式(1)中指定了整个系统的焦距f和第5透镜L5与第6透镜L6的合成焦距f56的比的优选数值范围。若通过以不会成为条件式(1)的上限以上的方式确保第5透镜L5与第6透镜L6的负的合成折射力，而将第1透镜L1～第4透镜L4视为正的第1透镜群、将第5透镜L5与后述的具有负折射力的第6透镜L6视为负的第2透镜群，则能使摄像透镜L构成为摄远(telephoto)型结构，从而能良好地使透镜总长缩短化。而且，通过以不会成为条件式(1)的上限以上的方式确保第5透镜L5与第6透镜L6的负的合成折射力，能减小匹兹伐(Petzval)和，因此，有利于广视角化。为了进一步提高该效果，优选的是满足条件式(1-1)的上限。而且，通过以不会成为条件式(1-1)的下限以下的方式抑制第5透镜L5与第6透镜L6的负的合成折射力，第5透镜L5与第6透镜L6的负的合成折射力相对于整个系统的折射力不会变得过强，能良好地抑制畸变像差。

-4＜f/f56＜-0.1  (1-1)

而且，整个系统的焦距f与从第1透镜L1的物体侧的面至第6透镜L6的像侧的面在光轴上的距离DDL优选的是满足以下的条件式(2)。

0.7＜DDL/f＜0.98  (2)

条件式(2)中指定了从第1透镜L1的物体侧的面至第6透镜L6的像侧的面在光轴上的距离DDL(透镜总厚度)相对于整个系统的焦距f的比的优选数值范围。当通过以不会成为条件式(2)的下限以下的方式确保从第1透镜L1的物体侧的面至第6透镜L6的像侧的面在光轴上的距离DDL，而将摄像透镜L视为具有包括第1透镜L1～第4透镜L4的具有正折射力的第1透镜群、与包括第5透镜L5与第6透镜L6的具有负折射力的第2透镜群的摄远型结构时，容易使第1透镜群与第2透镜群良好地相离配置，因此有利于透镜总长的缩短化。通过以不会成为条件式(2)的上限以上的方式抑制相对于整个系统的焦距f的、从第1透镜L1的物体侧的面至第6透镜L6的像侧的面在光轴上的距离DDL，使得从第1透镜L1的物体侧的面至第6透镜L6的像侧的面在光轴上的距离DDL相对于整个系统的焦距f不会变得过大，能良好地使透镜总长缩短化。而且，通过以不会成为条件式(2)的上限以上的方式抑制相对于整个系统的焦距f的、从第1透镜L1的物体侧的面至第6透镜L6的像侧的面在光轴上的距离DDL，从而有利于实现透镜总长的缩短化、且确保后焦点。为了进一步提高该效果，优选的是满足条件式(2-1)。

0.8＜DDL/f＜0.96  (2-1)

而且，整个系统的焦距f、和由第5透镜L5的像侧的面与第6透镜L6的物体侧的面所形成的空气透镜的折射力P56优选的是满足以下的条件式(3)。

0＜f·P56＜2  (3)

此处，P56是使用第5透镜L5相对于d线的折射率Nd5、第6透镜L6相对于d线的折射率Nd6、第5透镜L5的像侧的面的近轴曲率半径L5r、第6透镜L6的物体侧的面的近轴曲率半径L6f、第5透镜L5与第6透镜L6的光轴上的空气间隔D11且根据以下的式(P1)求出。

[数3]

$P56=\frac{1-\mathrm{Nd}5}{L5r}+\frac{\mathrm{Nd}6-1}{L6f}-\frac{(1-\mathrm{Nd}5)\×(\mathrm{Nd}6-1)\×D11}{L5r\×L6f}---\left(P1\right)$

折射力是焦距的倒数，因此，若将由第5透镜L5的像侧的面与第6透镜L6的物体侧的面所形成的空气透镜的焦距设为f56a，则条件式(3)中指定整个系统的焦距f相对于该f56a的比的优选数值范围。通过以不会成为条件式(3)的下限以下的方式构成，由第5透镜L5的像侧的面与第6透镜L6的物体侧的面所形成的空气透镜的正折射力不会变得过弱，能抑制像面弯曲被过度修正。通过以不会成为条件式(3)的上限以上的方式构成，由第5透镜L5的像侧的面与第6透镜L6的物体侧的面所形成的空气透镜的折射力不会变得过强，能抑制球面像差的产生。为了进一步提高该效果，更优选的是满足条件式(3-1)。

0.1＜f·P56＜1.27  (3-1)

而且，整个系统的焦距f与由第4透镜L4的像侧的面与第5透镜L5的物体侧的面所形成的空气透镜的折射力P45优选的是满足以下的条件式(4)。

0＜f·P45＜1.7  (4)

此处，P45是使用第4透镜L4相对于d线的折射率Nd4、第5透镜L5相对于d线的折射率Nd5、第4透镜L4的像侧的面的近轴曲率半径L4r、第5透镜L5的物体侧的面的近轴曲率半径L5f、第4透镜L4与第5透镜L5的光轴上的空气间隔D9且根据以下的式(P2)求出。

[数4]

$P45=\frac{1-\mathrm{Nd}4}{L4r}+\frac{\mathrm{Nd}5-1}{L5f}-\frac{(1-\mathrm{Nd}4)\×(\mathrm{Nd}5-1)\×D9}{L4r\×L5f}---\left(P2\right)$

折射力是焦距的倒数，因此，若将由第4透镜L4的像侧的面与第5透镜L5的物体侧的面所形成的空气透镜的焦距设为f45a，则条件式(4)中指定整个系统的焦距f相对于该f45a的比的优选数值范围。通过以不会成为条件式(4)的下限以下的方式构成，则由第4透镜L4的像侧的面与第5透镜L5的物体侧的面所形成的空气透镜的正折射力不会变得过弱，能抑制像面弯曲被过度修正。通过以不会成为条件式(4)的上限以上的方式构成，则由第4透镜L4的像侧的面与第5透镜L5的物体侧的面所形成的空气透镜的正折射力不会变得过强，能抑制球面像差的产生。为了进一步提高该效果，更优选的是满足条件式(4-1)。

0.32＜f·P45＜1.65  (4-1)

而且，第5透镜L5的焦距f5及整个系统的焦距f优选的是满足以下的条件式(5)。

0＜f/f5＜1  (5)

条件式(5)中指定了整个系统的焦距f相对于第5透镜L5的焦距f5的比的优选数值范围。通过以不会成为条件式(5)的下限以下的方式确保第5透镜L5的折射力，第5透镜L5的正折射力相对于整个系统的折射力不会变得过弱，容易使配置于第5透镜L5的像侧的第6透镜L6的负折射力足够强，因此，能良好地修正像散，且能良好地使透镜总长缩短化。而且，通过以不会成为条件式(5)的下限以下的方式确保第5透镜L5的折射力，尤其是在周边视角，能抑制穿过光学系统的光线向成像面(摄像元件)的入射角变大，能防止因入射角度增大所致的接收光效率的下降或混色等各种问题的产生。通过以不会成为条件式(5)的上限以上的方式抑制第5透镜L5的折射力，第5透镜L5的正折射力相对于整个系统的折射力不会变得过强，能良好地修正像面弯曲。为了进一步提高该效果，优选的是满足条件式(5-1)。

0.01＜f/f5＜0.98  (5-1)

而且，第2透镜L2相对于d线的阿贝数v2优选的是满足以下的条件式(6)。

20＜v2＜28  (6)

条件式(6)中指定了第2透镜L2相对于d线的阿贝数v2的优选值。通过以不会成为条件式(6)的下限以下的方式设定第2透镜L2相对于d线的阿贝数v2，能平衡佳地修正轴上色像差与倍率的色像差。而且，通过以不会成为条件式(6)的上限以上的方式设定第2透镜L2相对于d线的阿贝数v2，有利于修正轴上色像差。为了进一步提高该效果，更优选的是满足条件式(6-1)。

21＜v2＜25  (6-1)

而且，第5透镜L5相对于d线的阿贝数v5优选的是满足以下的条件式(7)。

20＜v5＜28  (7)

条件式(7)中指定了第5透镜L5相对于d线的阿贝数v5的优选值。通过以不会成为条件式(7)的下限以下的方式设定第5透镜L5相对于d线的阿贝数v5，有利于修正轴上色像差。而且，通过以不会成为条件式(7)的上限以上的方式设定第5透镜L5相对于d线的阿贝数v5，能平衡佳地修正轴上色像差与倍率的色像差。为了进一步提高该效果，更优选的是满足条件式(7-1)。

21＜v5＜25  (7-1)

而且，第1透镜L1的焦距f1及整个系统的焦距f优选的是满足以下的条件式(8)。

1＜f/f1＜2  (8)

条件式(8)中指定了整个系统的焦距f相对于第1透镜L1的焦距f1的比的优选数值范围。通过以不会成为条件式(8)的下限以下的方式确保第1透镜L1的折射力，第1透镜L1的正折射力相对于整个系统的折射力不会变得过弱，能良好地实现透镜总长的缩短化。通过以不会成为条件式(8)的上限以上的方式抑制第1透镜L1的折射力，第1透镜L1的正折射力相对于整个系统的折射力不会变得过强，能良好地修正球面像差与像散。

而且，整个系统的焦距f、聚焦于无限远物体的状态下的最大视角的半值ω、第6透镜L6的像侧的面的近轴曲率半径L6r优选的是满足以下的条件式(9)。

0.5＜f·tanω/L6r＜20  (9)

条件式(9)中指定了近轴像高(f·tanω)与第6透镜的像侧的面的近轴曲率半径L6r的比的优选数值范围。通过以不会成为条件式(9)的下限以下的方式设定相对于第6透镜的像侧的面的近轴曲率半径L6r的近轴像高(f·tanω)，相对于近轴像高(f·tanω)，摄像透镜的最靠像侧的面、即第6透镜L6的像侧的面的近轴曲率半径L6r的绝对值不会变得过大，能实现透镜总长的缩短化，且能充分地修正像面弯曲。另外，如各实施方式的摄像透镜L所示，当使第6透镜L6成为使凹面朝向像侧且具有至少1个反曲点的非球面形状、且满足条件式(9)的下限时，从中心视角至周边视角良好地修正像面弯曲，因此，适于实现广角化。而且，通过以不会成为条件式(9)的上限以上的方式设定相对于近轴像高(f·tanω)的第6透镜的像侧的面的近轴曲率半径L6r，相对于近轴像高(f·tanω)，摄像透镜的最靠像侧的面即第6透镜的像侧的面的近轴曲率半径L6r的绝对值不会变得过小，尤其是在中间视角，能抑制穿过光学系统的光线向成像面(摄像元件)的入射角变大，而且，能抑制像面弯曲被过度修正。

此处，将对于摄像透镜L的3个优选的结构例及其效果进行叙述。另外，这些3个优选的结构例均适宜采用所述摄像透镜L的优选结构。

首先，第1结构例的摄像透镜L中实质上包括6个透镜，即从物体侧起依序包括双凸形状的第1透镜L1、具有负折射力且为凹面朝向像侧的凹凸形状的第2透镜L2、为凸面朝向物体侧的凹凸形状的第3透镜L3、为凹面朝向物体侧的凹凸形状的第4透镜L4、具有正折射力的第5透镜L5、及具有负折射力且凹面朝向像侧的第6透镜L6。根据该第1结构例，第1透镜L1在光轴附近成为双凸形状，因此，尤其能良好地修正球面像差。而且，第2透镜L2在光轴附近成为凹面朝向像侧的凹凸形状，因此，能良好地使透镜总长缩短化。而且，第4透镜L4在光轴附近成为凹面朝向物体侧的凹凸形状，因此，能良好地修正像散。另外，本说明书中的实施例1～实施例7相当于第1结构例的实施例。

第2结构例的摄像透镜L中实质上包括6个透镜，即从物体侧起依序包括具有正折射力且凸面朝向物体侧的第1透镜L1、具有负折射力且为凹面朝向像侧的凹凸形状的第2透镜L2、为凸面朝向物体侧的凹凸形状的第3透镜L3、第4透镜L4、具有正折射力的第5透镜L5、及具有负折射力且凹面朝向像侧的第6透镜L6，且该摄像透镜L满足条件式(1)及条件式(2)。根据该第2结构例，第2透镜L2在光轴附近成为凹面朝向像侧的凹凸形状，因此，能良好地使透镜总长缩短化。而且，因满足条件式(1)，所以尤其有利于透镜总长的缩短化与广角化。而且，因满足条件式(2)，所以能实现透镜总长的缩短化且能良好地确保后焦点。另外，本说明书中的实施例1～实施例7相当于第2结构例的实施例。

第3结构例的摄像透镜L中实质上包括6个透镜，即从物体侧起依序包括具有正折射力且凸面朝向物体侧的第1透镜L1、具有负折射力且凹面朝向像侧的第2透镜L2、为凸面朝向物体侧的凹凸形状的第3透镜L3、具有正折射力的第4透镜L4、具有正折射力的第5透镜L5、及具有负折射力且凹面朝向像侧的第6透镜L6，且该摄像透镜L满足条件式(1)及条件式(2)。根据该第3结构例，第4透镜L4具有正折射力，因此，能良好地修正球面像差。而且，因满足条件式(1)，所以尤其有利于透镜总长的缩短化与广角化。而且，因满足条件式(2)，所以能使透镜总长缩短化且能良好地确保后焦点。另外，本说明书中的实施例1～实施例3、实施例5～实施例6相当于第3结构例的实施例。

如以上说明所述，根据本实用新型的实施方式的摄像透镜L，在整体为6片的透镜结构中，已使各透镜要素的结构最佳化，因此能实现如下透镜系统，该透镜系统中，能实现广视角且能确保后焦点、同时还能实现透镜总长的缩短化，并能应对满足高像素化要求的摄像元件而从中心视角至周边视角具有高成像性能。

而且，当例如第1实施方式～第7实施方式的摄像透镜所示，以聚焦于无限远物体的状态下的最大视角为73度以上、后焦点Bf为1.07以上的方式构成所述摄像透镜L的第1透镜L1至第6透镜L6的各透镜结构时，能实现广视角化与透镜总长的缩短化且能良好地确保后焦点，从而能将摄像透镜L良好地应用于移动电话终端等的摄像装置中。

而且，通过适当满足优选的条件，能实现更高的成像性能。而且，根据本实施方式的摄像装置，输出与本实施方式的高性能的摄像透镜所形成的光学像对应的摄像信号，因此，从中心视角至周边视角能获得高分辨率的摄影图像。

接着，对于本实用新型的实施方式的摄像透镜的具体的数值实施例进行说明。以下，对多个数值实施例进行汇总说明。

后述的表1及表2中表示与图1所示的摄像透镜的结构对应的具体的透镜数据。尤其是表1中表示其基本的透镜数据，表2中表示非球面的相关数据。表1所示的透镜数据中面编号Si的栏中，关于实施例1的摄像透镜，表示以将最靠物体侧的光学要素的物体侧的面作为第1个、随着朝向像侧而依序增加的方式标注符号的第i个面的编号。曲率半径Ri的栏中，与图1中所标注的符号Ri对应地表示从物体侧起的第i个面的曲率半径的值(mm)。面间隔Di的栏中，同样表示从物体侧起的第i个面Si与第i+1个面Si+1在光轴上的间隔(mm)。Ndj的栏中表示从物体侧起的第j个光学要素相对于d线(波长587.6nm)的折射率的值。vdj的栏中表示从物体侧起的第j个光学要素相对于d线的阿贝数的值。

表1中还表示孔径光阑St与光学构件CG。表1中，在与孔径光阑St对应的面的面编号的栏中记载着面编号与(St)这样的词，在与像面对应的面的面编号的栏中记载着面编号与(IMG)这样的词。曲率半径的符号是将凸面朝向物体侧的面形状视为正，将凸面朝向像侧的面形状视为负。而且，在各透镜数据的框外上部，作为各数据，分别表示整个系统的焦距f(mm)、后焦点Bf(mm)、光圈数Fno.、及聚焦于无限远物体的状态下的最大视角2ω(°)的值。另外，该后焦点Bf表示经空气换算后的值。

该实施例1的摄像透镜中，第1透镜L1至第6透镜L6的两面均成为非球面形状。表1的基本透镜数据中，作为这些非球面的曲率半径，表示光轴附近的曲率半径(近轴曲率半径)的数值。

表2中表示实施例1的摄像透镜的非球面数据。在作为非球面数据而表示的数值中，记号“E”表示其后续的数值是以10为底数的“幂指数”，且表示使该以10为底数的指数函数所表示的数值乘以“E”前面的数值。例如，若为“1.0E-02”，则表示“1.0×10^-2”。

作为非球面数据，记述了由以下的式(A)所表示的非球面形状的式中的各系数An、KA的值。更详细而言，Z表示从位于距离光轴的高度为h的位置上的非球面上的点、下引至非球面的顶点的切平面(垂直于光轴的平面)的垂线的长度(mm)。

[数5]

$Z=\frac{C\×h^2}{1+\sqrt{1-\mathrm{KA}\×C^2\×h^2}}+\underset{n}{\mathrm{\Σ}}\mathrm{An}\×h^n---\left(A\right)$

其中，

Z为非球面的深度(mm)，

h为从光轴至透镜面的距离(高度)(mm)，

C为近轴曲率＝1/R，

(R为近轴曲率半径)，An为第n次(n为3以上的整数)的非球面系数，

KA为非球面系数。

与以上的实施例1的摄像透镜同样地，将与图2～图7所示的摄像透镜的结构对应的具体的透镜数据作为实施例2至实施例7而示于表3～表14中。这些实施例1～实施例7的摄像透镜中，第1透镜L1至第6透镜L6的两面均成为非球面形状。

图9中，从左起依序分别示出表示实施例1的摄像透镜的球面像差、像散、畸变(distortion)(畸变像差)、倍率色像差(倍率的色像差)的像差图。在表示球面像差、像散(像面弯曲)、畸变(畸变像差)的各像差图中，表示以d线(波长587.6nm)作为基准波长的像差，但在球面像差图中还表示F线(波长486.1nm)、C线(波长656.3nm)、g线(波长435.8nm)的像差，在倍率色像差图中表示F线、C线、g线的像差。在像散图中，实线表示弧矢(sagittal)方向(S)，虚线表示切线(tangential)方向(T)的像差。而且，Fno.表示光圈数，ω表示聚焦于无限远物体的状态下的最大视角的半值。

同样地，将关于实施例2至实施例7的摄像透镜的各像差示于图10至图15。图10至图15中所示的像差图均是物体距离为无限远时的图式。

而且，表15中，针对各实施例1～实施例7分别汇总表示关于本实用新型的各条件式(1)～条件式(9)的值。

根据以上的各数值数据及各像差图可知，各实施例中，能实现透镜总长的缩短化与广视角化且能实现高成像性能。

以下，关于构成摄像透镜的各个透镜，对于形成于具有所需的光学性能的光学面周围的凸缘面的形状的优选实施方式进行说明。

一般而言，静态式数字照相机、移动电话、智能手机、或平板式终端等的摄像设备中包括摄像单元，该摄像单元中一般一体化地具有：透镜单元，包括包含金属或塑料的筒状镜身、及定位在镜身内部且包括多个透镜的摄像透镜；及摄像元件，配置于摄像透镜的成像面(摄像面)。

提出了多种技术，用于在使用了包括所述多个透镜的摄像透镜的摄像设备中，减少因多余光线射入摄像元件所致的眩光(flare)或重影(ghost)等的产生。例如，日本专利特开2011-221136号公报中揭示了如下技术：就光学透镜的光学功能区域的周围的区域的面而言，从外周起依序包括：相对于光轴大致垂直的平坦面、及相对于光轴倾斜的倾斜面，且在相对于光轴大致垂直的平坦面上设有粗糙面；日本专利特开2005-309289号公报中揭示了如下技术：在光学透镜的有效径的周围的面上，设有多个环状的凹凸形状及相对于光轴大致垂直的平面；在日本专利特开2011-242504号公报及日本专利特开2013-68857号公报中揭示了如下技术：在光学透镜的有效径的周围的面上，设有相对于光轴方向非垂直的倾斜面；在台湾专利申请案公开第201337340号说明书中，揭示了如下技术：在光学透镜的有效径的周围的面上，设有具有规定的截面形状的多个环状的凹凸形状。

此处，提出如下凸缘面，其应用于构成摄像透镜的1片以上的透镜、且适宜用于减少眩光或重影等的产生，并且，尤其可良好地应用于搭载于移动电话、智能手机、或平板式终端等的相对紧凑的摄像设备中的、要求小型化及高像素化的摄像透镜中。

作为第8实施方式，以将优选形态的凸缘面应用于构成本实用新型的摄像透镜L的1片透镜中的透镜LA为例进行说明。

第8实施方式的摄像透镜L从物体侧起依序包括第1透镜L1、第2透镜L2(本实施方式中的透镜LA)、第3透镜L3、第4透镜L4、第5透镜L5及第6透镜L6，且更包括配置于比第1透镜L1的物体侧的面更靠物体侧的孔径光阑St、配置于第1透镜L1与第2透镜L2之间的用于截止眩光的光阑St2、及配置于第2透镜L2与第3透镜L3之间的用于截止眩光的光阑St3。当组装摄像透镜L时，所述第1透镜L1～第6透镜L6与配置于各透镜间的光阑St、光阑St2、光阑St3是以规定的顺序插入至未图示的镜身。并且，摄像透镜L的各透镜L1～透镜L6的外周面30及凸缘面20分别由镜身的内壁与邻接的透镜的凸缘面(或邻接的光阑)的抵接部分抓持，由此，该摄像透镜L是以各透镜L1～透镜L6的光轴一致的状态而定位在光轴方向上的所需位置。另外，第8实施方式的摄像透镜L的各透镜L1～透镜L6的各光学面的形状及配置的详细结构与图1所示的摄像透镜L的结构例相同。此处，为了避免重复记载而省略与图1所示的摄像透镜L相同的部分的说明，而针对比透镜的光学面更靠外周侧的部分进行详细说明。

图18是图1所示的凹面朝向像侧的凹凸形状即第2透镜L2的变形例，且是概略地表示透镜LA的透镜截面图，该透镜LA仅是比光学面更靠外周侧的部分与图1所示的第2透镜L2不同。图19是表示透镜LA、光阑St2及光阑St3的位置关系的图。另外，图18、图19中，表示尺寸的数值的单位是mm。如图19所示，在第8实施方式中，配置于透镜LA的物体侧的光阑St2的内径构成为与物体侧的面的有效径大致一致，配置于透镜LA的像侧的光阑St3的内径构成为变得比像侧的面的有效径更大。图19中，Ef表示物体侧的有效径的半值，Efs表示光阑St2的内径的半值，Er表示像侧的有效径的半值，Ers表示光阑St3的内径的半值。另外，图18、图19是用于对第8实施方式的凸缘面的例进行说明的概略图，透镜面的详细形状与图1的透镜截面图不同。

透镜LA包括以相对于光轴成为所需的透镜形状的方式形成于有效径内的作为透镜面的光学面10、外周面30、及形成于光学面10的外周侧且将光学面10与外周面30连结的面即凸缘面20。外周面30是构成为透镜单元时与未图示的镜身的内壁抵接的面。透镜LA的物体侧的面包括物体侧的透镜面即光学面10f、及将物体侧的光学面10f与外周面30连结的面即物体侧的凸缘面20f。而且，透镜LA的像侧的面包括像侧的透镜面即光学面10r、及将像侧的光学面10r与外周面30连结的面即像侧的凸缘面20r。

凸缘面20优选的是，在尽量靠近光学面10的位置上设有1个以上的圆弧状槽部21。例如，若将从有效径的端部至透镜端面为止的半径方向上的长度设为CL，则优选的是，使圆弧状槽部21的至少一部分位于凸缘面20r的距内周侧为0.5×CL以下的区域，且优选的是位于0.4×CL以下的区域。另一方面，圆弧状槽部21的内周端优选的是，以即使产生制造误差、有助于成像的光线也不会入射至圆弧状槽部21的程度与光学面10相离。

另外，本说明书中的各圆弧状槽部21是呈以光轴为中心的圆的圆弧状延伸的凹槽，只要具有将多余的光折射或反射以使多余的光不会入射至成像元件的功能，则可设为任意的形状。例如，可为截面呈半圆形状等大致U字型形状的槽部，也可为截面呈大致V字形状的槽部。而且，沿各圆弧状槽部21的圆周方向延伸的内壁例如可包括2个以上的平面，也可包括1个以上的光滑的曲面，还可包括平面与曲面的组合，抑或可包括台湾专利申请公开第201337340号说明书中揭示的截面形状。

第8实施方式中的透镜LA的像侧的凸缘面20r包括位于光学面10r附近的第1圆弧状槽部21ra、及设于比第1圆弧状槽部21ra更靠外周侧的第2圆弧状槽部21rb。而且，透镜LA的物体侧的凸缘面20f包括位于光学面10f附近的第1圆弧状槽部21fa、比第1圆弧状槽部21fa更靠外周侧且与其邻接而设的第2圆弧状槽部21fb、及比第2圆弧状槽部21fb更靠外周侧且与其邻接而设的第3圆弧状槽部21fc。

如第8实施方式所述，当凸缘面20的、容易入射有多余的光的光学面10附近设有第1圆弧状槽部21a(21ra、21fa)时，能利用第1圆弧状槽部21a良好地将多余的光反射或扩散。而且，通过在光学面10附近设置多个圆弧状槽部21(21ra、21rb、21fa、21fb、21fc)，能在容易入射有多余的光的位置上配置更多的在法线方向上互不相同的多个面，因此，能将多余的光更良好地反射或扩散。

而且，当邻接地配置多个圆弧状槽部21时，例如，若将从有效径的端部至透镜端面为止的长度设为CL，则在透镜LA的半径方向上，多个圆弧状槽部21的基准位置的间隔优选的是0.1×CL以上且0.3×CL以下。此情况下，能利用邻接的多个圆弧状槽部21(21ra、21rb、或21fa、21fb、21fc)良好地将多余的光反射或扩散。例如，如图19所示，在第8实施方式的透镜LA的像侧的面，第1圆弧状槽部21ra的光轴方向上最深的位置与第2圆弧状槽部21rb的光轴方向上最深的位置在半径方向上的距离设为0.16×CL。而且，在第8实施方式的透镜LA的物体侧的面，第2圆弧状槽部21fb的光轴方向上最深的位置与第3圆弧状槽部21fc的光轴方向上最深的位置在半径方向上的距离设为0.2×CL。另外，所谓圆弧状槽部21的基准位置，只要为圆弧状槽部21的半径方向上的代表性位置即可，例如可设为圆弧状槽部21的光轴方向上最深的位置、槽部的端点位置、圆弧状槽的宽度上的中心位置等。

而且，第8实施方式中，在像侧的凸缘面20r与物体侧的凸缘面20f的对向的位置分别设有圆弧状槽部21。此情况下，利用像侧的圆弧状槽部21ra、圆弧状槽部21rb，能使从物体侧到达透镜LA的像侧的面的多余的光向并不有助于成像的方向反射或扩散，且利用物体侧的圆弧状槽部21fa、圆弧状槽部21fb，能反复多次反射而使已到达透镜LA的物体侧的面的多余的光进一步向并不有助于成像的方向反射或扩散。

而且，如图18所示，就凸缘面20而言，当邻接地设置有多个圆弧状槽部21时，优选的是，以越是位于远离光轴的位置的圆弧状槽部21、则光轴方向上的深度越小的方式构成多个圆弧状槽部21。此情况下，利用邻接的多个圆弧状槽部21，能将多余的光向并不有助于成像的方向更良好地反射，从而能减少到达摄像元件的多余的光。图18所示的示例中，就像侧的圆弧状槽部21r而言，以第1圆弧状槽部21ra、第2圆弧状槽部21rb的顺序使光学方向上的深度变小；就物体侧的圆弧状槽部21f而言，以第1圆弧状槽部21fa、第2圆弧状槽部21fb、第3圆弧状槽部21fc的顺序使光学方向上的深度变小。

另外，并不限于所述实施方式，凸缘面20f、凸缘面20r也可包括任意个数的圆弧状槽部21。例如，第8实施方式中，凸缘面20r可省略第2圆弧状槽部21rb，也可包括另外的1个以上的圆弧状槽部。而且，第8实施方式中，凸缘面20f可省略第2圆弧状槽部21fb及第3圆弧状槽部21fc，也可包括另外的1个以上的圆弧状槽部。而且，可适当改变像侧的面与物体侧的面的圆弧状槽部的个数、形状、位置。

而且，优选的是，使圆弧状槽部21包括光滑的曲面。例如，如图18等所示，当使圆弧状槽部21(21ra、21rb、21fa、21fb、21fc)包括截面呈大致U字型的曲面时，能在圆弧状槽部21配置多个相对于光轴以多个角度倾斜的局部倾斜面，从而能将入射至凸缘面20的多余的光以各种角度良好地反射或扩散。另外，为了具有所述效果，可使圆弧状槽部21成为包括光滑曲面的任意的曲面形状。而且，圆弧状槽部21局部地包括光滑的曲面，即使包括平面与曲面，也能在曲面部分发挥相同效果。

而且，当在凸缘面20邻接地设有多个圆弧状槽部21时，优选的是，利用光滑的曲面将多个圆弧状槽部21间(例如，圆弧状槽部21ra、圆弧状槽部21rb之间、圆弧状槽部21fa、圆弧状槽部21fb之间、圆弧状槽部21fb、圆弧状槽部21fc之间)连结，且优选的是利用光滑的曲面将圆弧状槽部21与周围的面连结。通过在凸缘面20配置更多的光滑的曲面部分，能配置更多的相对于光轴以各种角度倾斜的局部倾斜面，从而能将入射至凸缘面20的多余的光以各种角度良好地反射或扩散。

圆弧状槽部21优选的是，以能确保摄像透镜L的凸缘部(物体侧的凸缘面20f与像侧的凸缘面20r在光轴方向上的最短距离)的厚度为规定的厚度(例如在光轴方向上为500μm以上的厚度)的方式，设定圆弧状槽部21的光轴方向上的槽的深度。作为一例，在应用于移动电话等的小型摄像设备中的摄像透镜L中，优选的是将圆弧状槽部21的光轴方向上的槽的深度设为150μm以下，更优选的是设为100μm以下。此情况下，能维持透镜LA的凸缘部分在光轴方向上的厚度不会变得过小，以此来确保透镜LA的强度，从而有利于透镜的制造。

进而，也如第8实施方式所示，当圆弧状槽部21在光轴方向上的深度为100μm以下、半径方向上的宽度为100μm～200μm左右、且包括光滑的曲面时，能利用圆弧状槽部21来实现多余的光的反射或扩散效果，且能使透镜LA成为容易由射出成形制造的形状。而且，能维持透镜的凸缘部分在光轴方向上的厚度，以此能良好地确保透镜LA的强度。而且，根据第8实施方式，在凸缘面20，设有满足所述光轴方向上的深度的范围与所述半径方向上的宽度的范围且包括曲面的圆弧状槽部21，并且圆弧状槽部21的个数设为3个以下。因此，能使凸缘面20成为更简易的形状，从而能成为更容易由适宜射出成形的制造方式形成的形状。而且，在凸缘面20，设有2个以上满足所述光轴方向上的深度的范围与所述半径方向上的宽度的范围且包括曲面的圆弧状槽部21，因此，能使各个圆弧状槽部21在光轴方向上的深度不会变得过大，以此能良好地确保圆弧状槽部21对多余的光的反射或扩散效果，从而能良好地达成透镜LA的凸缘部的强度、多余的光的反射或扩散效果、及容易制造的形状。

而且，也如第8实施方式所示，凸缘面20优选的是，在比邻接地配置的圆弧状槽部21(21ra、21rb、21fc)更靠外周侧的位置，设有与光轴垂直的大致平面即平面部22(22r、22f)。因凸缘面20具有与光轴垂直的大致平面即平面部22，所以，能使透镜LA以平面部22来与光阑St2、光阑St3(当无光阑St时，是邻接的透镜的凸缘面)确实地抵接，从而能在光轴方向上稳定地抓持透镜LA。

而且，若多余的光到达外周面30，则有时会因外周面30上的多余的光的反射而使多余的光入射至摄像元件，从而产生重影或眩光。因此，凸缘面20优选的是，在周缘部24具有相对于光轴具斜度的倾斜面。此情况下，倾斜面将外周面30附近的多余的光反射或扩散，减少到达外周面30的多余的光，从而，能减少因外周面30上的多余的光的反射所致的重影或眩光的产生。若将从有效径的端部至透镜端面在半径方向上的长度设为CL，则可使周缘部24成为从凸缘面20r的周缘端起在半径方向上为0.2×CL的范围内的区域。而且，优选的是，使周缘部24包括曲面。此情况下，可在周缘部24设置相对于光轴以不同的角度倾斜的多个局部倾斜面，从而能将从各种角度入射至外周面30附近的多余的光良好地反射或扩散，由此，能减少到达外周面30的多余的光。而且，为了获得该类似的效果，如图18所示，通过使以越靠近凸缘面20的周缘端则凸缘面的光轴方向的厚度越小的方式倾斜的倾斜面、与大致平坦的面分别以任意数量组合，而构成周缘部24。

凸缘面20优选的是，设有不规则地配置有微小的凹形状及/或微小的凸形状的不规则凹凸部23。不规则凹凸部23是形成不规则的反射面的任意形状的微小凹形状及/或微小凸形状，可为具有使多余的光扩散的功能的任意形状。另外，优选的是，将例如微小凸部在光轴方向上的高度、及微小凹部在光轴方向上的深度设为例如大于3μm且小于100μm。图20～图22中分别表示不规则凹凸部23的凹形状或凸形状的示例。图20的上图表示图20的下图的AA截面图，图21的上图表示图21的下图的BB截面图，图22的上图表示图22的下图的CC截面图。

图20所示的示例中，分别无规地设有多个半径DL1的大致半球形状的微小凹部、及多个小于半径DL1的半径DL2的大致半球形状的微小凹部。例如，半径DL1优选的是满足3μm＜DL1＜100μm，半径DL2优选的是构成为在小于半径DL1的范围内满足3μm＜DL2＜20μm。这样，当在不规则凹凸部23无规地配置有半径不同的大致半球形状时，容易使斜度不同的多个面不规则地在空间上适当相离地配置，能使朝向多个方向的多余的光良好地扩散或反射，从而能抑制多余的光入射至摄像元件。

而且，不规则凹凸部23可通过无规地配置各个多角锥、多角柱等任意的形状的微小凸部及/或微小凹部而构成，可例如通过涂布微粒子而形成不规则凹凸部23。

而且，作为不规则凹凸部23，例如，可将应成为不规则凹凸部23的区域分割为多个小区域，在各小区域内沿规定的方向成列地形成多个微小凸部(或微小凹部)，在邻接的小区域间，使微小的凸部(或微小的凹部)所形成的列的方向不同，由此构成不规则凹凸部23。另外，作为一例，可将经分割的小区域设为面积为900μm²～250000μm²左右的多边形区域，且以在各小区域内使多个微小的凸部具有每一周期(cycle)为3μm～100μm左右的空间周期性的方式配置。图21所示的示例中，作为各小区域内形成的微小凸部的一例，将微小凸部设为大致四角锥形状。图22所示的示例中，作为各小区域内形成的微小凸部的另一例，将微小凸部设为沿规定的方向延伸的细长形状的多个微小凸部。图22中，表示微小凸部为截面大致为三角形的细长形状的示例，但也可为截面是其他任意形状的细长形状。

而且，优选的是，使凸缘面20在光学面10附近成为具有至少1个反曲点的曲面形状，且在比该反曲点更靠外周侧的位置设置不规则凹凸部23。此情况下，凸缘面20的比反曲点更靠光轴侧的部分是从光学面10起连结的形状，且成为不存在不规则的微小凹凸形状的区域。这样，通过将光学面10与凸缘面20上所设的反曲点之间的区域设为不存在不规则的微小凹凸形状的区域，能将多余的光朝并不有助于成像的方向良好地反射且使其由光阑St2、光阑St3或镜身等吸收，从而能减少入射至摄像元件的多余的光。而且，通过利用设在不存在不规则的微小凹凸形状的区域的外周的不规则凹凸部23使多余的光扩散，而减少到达摄像元件的多余的光，从而能减少摄像元件所接收的光的每单位面积的亮度(cd/m²)。

而且，优选的是在至少1个圆弧状槽部21的至少一部分设置不规则凹凸部23。由此，容易使斜度不同的多个局部倾斜面不规则地在空间上适当相离地配置，能将从各种方向到达的多余的光有效果地扩散或反射。第8实施方式中，使位于邻接于凸缘面20r的内周侧的位置的圆弧状槽部21ra、圆弧状槽部21rb中的、圆弧状槽部21ra的一部分(比位于凸缘面的最靠光学面的位置的反曲点更靠外周侧的区域)与圆弧状槽部21rb的全部构成为不规则凹凸部23ra。而且，使位于邻接于凸缘面20f的内周侧的位置的圆弧状槽部21fa、圆弧状槽部21fb、圆弧状槽部21fc中的、圆弧状槽部21fa的一部分(圆弧状槽部21fa中的、比位于凸缘面的最靠光学面的位置的反曲点更靠外周侧的区域)与圆弧状槽部21fb、圆弧状槽部21fc的全部构成为不规则凹凸部23fa。这样，当设置包括光滑的曲面的多个圆弧状槽部21(21ra、21rb或21fa、21fb、21fc)、且在位于最靠光学面10的反曲点的外周侧的多个圆弧状槽部21的一部分区域或全部区域设置不规则凹凸部23时，能在每单位面积内高效率地设置多个斜度不同的倾斜面，从而能提高多余的光的反射或扩散效果。

而且，第8实施方式中，通过在设于周缘部24r、周缘部24f的大致平面及倾斜面上设置微小的凹凸形状，使周缘部24r、周缘部24f的一部分构成为不规则凹凸部23rb、不规则凹凸部23fb。因此，能在外周面30附近不规则地配置斜度不同的多个局部倾斜面，来将到达外周面30的多余的光进一步扩散或反射，从而减少该多余的光，由此能良好地抑制多余的光入射至摄像元件。

另外，不规则凹凸部23的设置范围及位置可适当地任意设定。例如，可在圆弧状槽部21的一部分或全部设置不规则凹凸部23，可在周缘部24的一部分或全部设置不规则凹凸部23。

而且，圆弧状槽部21可遍及以光轴为中心的圆环的全周而设，也可设在以光轴为中心的圆环的一部分。同样，不规则凹凸部23可遍及以光轴为中心的圆环的全周而设，也可设在以光轴为中心的圆环的一部分。图23及图24中表示设有圆弧状槽部21与不规则凹凸部23的物体侧的凸缘面20f的示例。而且，图23中概略性地表示第8实施方式的透镜LA的物体侧的面，且使凸缘面等的尺寸适当地与图18、图19不同。

图23、图24中，分别以不同的阴影来表示圆弧状槽部21、不规则凹凸部23、平面部22及周缘部24。图23、图24中，周缘部24是在整面上设有不规则的微小凹凸形状从而构成为不规则凹凸部23。图23中，圆弧状槽部21f表示使遍及以光轴为中心的圆环的全周而设的圆弧状槽部21fa、圆弧状槽部21fb、圆弧状槽部21fc合并的区域。而且，在圆弧状槽部21fa的一部分(圆弧状槽部21中的、比设在光学面10的更外周侧的反曲点更靠外周侧的区域)、与圆弧状槽部21fb、圆弧状槽部21fc的全部，设有不规则的微小凹凸形状，从而构成为不规则凹凸部23fa。而且，图24中，圆弧状槽部21f的截面形状与图23的圆弧状槽部21f的截面形状相同，仅该圆弧状槽部21f成为以光轴为中心的圆的圆弧形状这一方面与图23不同。而且，图24中，不规则凹凸部23fa与图23中的不规则凹凸部23fa的不同之处仅在于：对应于圆弧状槽部21f的配置而设为以光轴为中心的圆的圆弧形状。

图25表示第9实施方式中的透镜LA的透镜截面图，图26表示第10实施方式中的透镜LA的透镜截面图。第9实施方式中表示改变第8实施方式中的透镜LA的圆弧状槽部21与不规则凹凸部23的配置的变形例。第10实施方式表示进而改变第8实施方式中的透镜LA的圆弧状槽部21与不规则凹凸部23的配置的又一变形例。关于第9实施方式及第10实施方式，省略了与第8实施方式相同的结构的说明，而以与第8实施方式不同的部分为中心进行说明。图25、图26中，Ef表示物体侧的有效径的半值，Efs表示光阑St2的内径的半值，Er表示物体侧的有效径的半值，Ers表示光阑St3的内径的半值。而且，图25、图26中，表示各尺寸的数值的单位是mm。

如图25所示，第9实施方式的透镜LA中，像侧的凸缘面20r从光轴侧起依序包括：位于光学面10r附近的第1圆弧状槽部21ra、平面部22r、周缘部24r，且周缘部24r包括第4圆弧状槽部21rd。而且，物体侧的凸缘面20f从光轴侧起依序包括：位于邻接于光学面10f附近的位置的第1圆弧状槽部21fa及第2圆弧状槽部21fb、平面部22f及周缘部24f，且周缘部24f是由以越靠近凸缘面20f的周缘端则光轴上的深度越大的方式倾斜的倾斜面与大致平坦的面组合而构成。根据第9实施方式，因周缘部24r包括第4圆弧状槽部21rd，所以能良好地减少到达外周面30的多余的光，从而能抑制因反射至外周面30的多余的光所致的重影或眩光。而且，与第8实施方式相比，像侧的面与物体侧的面上的、位于凸缘面20r、凸缘面20f的内周侧的圆弧状槽部的数量少，因此，容易将凸缘面20制造成更简易的形状。

如图26所示，第10实施方式的透镜LA中，像侧的凸缘面20r从光轴侧起依序包括位于光学面10r附近的第1圆弧状槽部21ra、平面部22r及周缘部24r，且周缘部24r包括第4圆弧状槽部21rd。而且，物体侧的凸缘面20f从光轴侧起依序包括位于邻接于光学面10f附近的位置的第1圆弧状槽部21fa及第2圆弧状槽部21fb、平面部22f及周缘部24f，且周缘部24f包括第4圆弧状槽部21fd。根据第10实施方式，在周缘部24r、周缘部24f设有第4圆弧状槽部21rd、第4圆弧状槽部21fd，因此，能良好地减少到达外周面30的多余的光。而且，与第8实施方式相比，像侧的面与物体侧的面上的、位于凸缘面20r、凸缘面20f的内周侧的圆弧状槽部的数量少，因此，容易将凸缘面20制造成更简易的形状。

根据所述第8实施方式～第10实施方式所示的透镜LA，利用设在圆弧状槽部21的一部分或全部的不规则凹凸部23，能将到达有效径的更外周侧的多余的光良好地扩散，且使多余的光由镜身或光阑吸收。而且，利用设在圆弧状槽部21的一部分或全部的不规则凹凸部23使多余的光扩散，因此，能减少到达摄像元件的多余的光。因此，能降低摄像元件所接收的光的每单位面积的亮度(cd/m²)，从而能抑制因重影或眩光等所致的图像的劣化。而且，因圆弧状槽部21设为光滑的曲面形状，所以，当利用射出成形进行制造时，能高精度且容易地制造。

所述第8实施方式～第10实施方式所示的凸缘面20f、凸缘面20r能以任意组合而应用于构成所述第1实施方式～第7实施方式的摄像透镜L的任意的透镜中，可仅应用于摄像透镜L的一部分透镜中，也可应用于全部透镜中。而且，可应用于1片透镜的物体侧的面与像侧的面中的一个面，也可应用于两面。而且，所述第8实施方式～第10实施方式所示的凸缘面20f、凸缘面20r不仅可应用于本实用新型的摄像透镜L，还可优选地应用于包括分别构成为任意的透镜形状的任意片数的透镜的摄像透镜中。例如，可仅应用于任意摄像透镜的一部分透镜中，也可应用于全部透镜中。而且，可应用于1片透镜的物体侧的面与像侧的面中的一个面，也可应用于两面。

另外，本实用新型的摄像透镜并不限于实施方式及各实施例，而可进行各种变形。例如，各透镜成分的曲率半径、面间隔、折射率、阿贝数、非球面系数的值等并不限于各数值实施例中所示的值，而可取其他值。

而且，各实施例中，均以定焦使用为前提进行记载，但也可为可调焦的结构。例如也可成为抽去透镜系统整体、或使一部分透镜在光轴上移动而可自动聚焦(autofocus)的结构。

[表1]

实施例1

f＝4.47，Bf＝1.18，Fno.＝2.20.2ω＝79.2

*：非球面

[表2]

[表3]

实施例2

f＝4.39，Bf＝1.13，Fno.＝2.19，2ω＝76.6

*：非球面

[表4]

[表5]

实施例3

f＝4.37，Bf＝1.30，Fno.＝2.20，2ω＝79.2

*：非球面

[表6]

[表7]

实施例4

f＝4.91，Bf＝1.09，Fno.＝2.19，2ω＝74.2

*：非球面

[表8]

[表9]

实施例5

f＝4.49，Bf＝1.16，Fno.＝2.20，2ω＝79.0

*：非球面

[表10]

[表11]

实施例6

f＝4.48，Bf＝1.16，Fno.＝2.19，2ω＝75.6

*：非球面

[表12]

[表13]

实施例7

f＝4.71，Bf＝1.07，Fno.＝2.14，2ω＝73.0

*：非球面

[表14]

[表15]

另外，所述近轴曲率半径、面间隔、折射率、阿贝数均是光学测量的相关专家按以下方法测量后求出。

近轴曲率半径是使用超高精度三维测量仪UA3P(松下生产科技股份有限公司制造)对透镜进行测量、且按以下顺序求出。临时设定近轴曲率半径R_m(m为自然数)与圆锥系数K_m且输入至UA3P，根据这些数值及测量数据，使用UA3P附带的拟合(fitting)功能而算出非球面形状的式的第n次的非球面系数An。在所述非球面形状的式(A)中，认为C＝1/R_m、KA＝K_m-1。根据R_m、K_m、An与非球面形状的式，算出与距离光轴的高度h相应的光轴方向的非球面的深度Z。在距离光轴的各高度h下，求出所算出的深度Z与实际值的深度Z′的差值，判断该差值是否在规定范围内，当在规定范围内时，将所设定的Rm作为近轴曲率半径。另一方面，当差值为规定范围外时，反复进行如下处理，直至在距离光轴的各高度h下所算出的深度Z与实际值的深度Z′的差值在规定范围内为止，该处理是指：变更算出该差值时使用的R_m及K_m中的至少一个值而设定为R_m+1与K_m+1，且将它们输入至UA3P，进行与上文相同的处理，判断在距离光轴的各高度h下所算出的深度Z与实际值的深度Z′的差值是否在规定范围内。另外，此处所述的规定范围内是指200nm以内。而且，作为h的范围，是与透镜最大外径的0～1/5以内对应的范围。

面间隔是使用用于测量透镜群的长度的、中心厚度及面间隔测量装置欧菩提沙弗(OptiSurf)(全欧光学(Trioptics)制造)进行测量而求出。

折射率是使用精密折射仪KPR-2000(岛津制作所股份有限公司制造)、将被测物的温度设为25℃的状态进行测量而求出。将以d线(波长587.6nm)测量时的折射率设为Nd。同样地，将以e线(波长546.1nm)测量时的折射率设为Ne，将以F线(波长486.1nm)测量时的折射率设为NF，将以C线(波长656.3nm)测量时的折射率设为NC，将以g线(波长435.8nm)测量时的折射率设为Ng。相对于d线的阿贝数vd是通过将利用所述测量所得的Nd、NF、NC代入至vd＝(Nd-1)/(NF-NC)式中进行计算而求出。

Claims (20)

1.一种摄像透镜，其特征在于，包括6个透镜，即从物体侧起依序包括：

双凸形状的第1透镜；

具有负折射力且为凹面朝向像侧的凹凸形状的第2透镜；

为凸面朝向物体侧的凹凸形状的第3透镜；

为凹面朝向物体侧的凹凸形状的第4透镜；

具有正折射力的第5透镜；及

具有负折射力且凹面朝向像侧的第6透镜。

2.一种摄像透镜，其特征在于，包括6个透镜，即从物体侧起依序包括：

具有正折射力且凸面朝向物体侧的第1透镜；

具有负折射力且为凹面朝向像侧的凹凸形状的第2透镜；

为凸面朝向物体侧的凹凸形状的第3透镜；

第4透镜；

具有正折射力的第5透镜；及

具有负折射力且凹面朝向像侧的第6透镜；且

所述摄像透镜满足下述条件式：

f/f56＜0  (1)

0.7＜DDL/f＜0.98  (2)

其中，

f56为所述第5透镜与所述第6透镜的合成焦距；

f为整个系统的焦距；

DDL为从所述第1透镜的物体侧的面至所述第6透镜的像侧的面在光轴上的距离。

3.一种摄像透镜，其特征在于，包括6个透镜，即从物体侧起依序包括：

具有正折射力且凸面朝向物体侧的第1透镜；

具有负折射力且凹面朝向像侧的第2透镜；

为凸面朝向物体侧的凹凸形状的第3透镜；

具有正折射力的第4透镜；

具有正折射力的第5透镜；及

具有负折射力且凹面朝向像侧的第6透镜；且

摄像透镜满足下述条件式：

f/f56＜0  (1)

0.7＜DDL/f＜0.98  (2)

其中，

f56为所述第5透镜与所述第6透镜的合成焦距；

f为整个系统的焦距；

DDL为从所述第1透镜的物体侧的面至所述第6透镜的像侧的面在光轴上的距离。

4.根据权利要求1至3中任一项所述的摄像透镜，其特征在于，进而满足以下的条件式：

0＜f·P56＜2  (3)

其中，

f为整个系统的焦距；

P56为由所述第5透镜的像侧的面与所述第6透镜的物体侧的面所形成的空气透镜的折射力，且所述空气透镜的折射力是根据以下的式(P1)求出：

[数1]

$P56=\frac{1-\mathrm{Nd}5}{L5r}+\frac{\mathrm{Nd}6-1}{L6f}-\frac{(1-\mathrm{Nd}5)\×(\mathrm{Nd}6-1)\×D11}{L5r\×L6f}---\left(P1\right)$

此处，

Nd5为所述第5透镜相对于d线的折射率；

Nd6为所述第6透镜相对于d线的折射率；

L5r为所述第5透镜的像侧的面的近轴曲率半径；

L6f为所述第6透镜的物体侧的面的近轴曲率半径；

D11为所述第5透镜与所述第6透镜的光轴上的空气间隔。

5.根据权利要求1至3中任一项所述的摄像透镜，其特征在于，进而满足以下的条件式：

0＜f·P45＜1.7  (4)

其中，

f为整个系统的焦距；

P45为由所述第4透镜的像侧的面与所述第5透镜的物体侧的面所形成的空气透镜的折射力，且所述空气透镜的折射力是根据以下的式(P2)求出：

[数2]

$P45=\frac{1-\mathrm{Nd}4}{L4r}+\frac{\mathrm{Nd}5-1}{L5f}-\frac{(1-\mathrm{Nd}4)\×(\mathrm{Nd}5-1)\×D9}{L4r\×L5f}---\left(P2\right)$

此处，

Nd4为所述第4透镜相对于d线的折射率；

Nd5为所述第5透镜相对于d线的折射率；

L4r为所述第4透镜的像侧的面的近轴曲率半径；

L5f为所述第5透镜的物体侧的面的近轴曲率半径；

D9为所述第4透镜与所述第5透镜在光轴上的间隔。

6.根据权利要求1至3中任一项所述的摄像透镜，其特征在于，进而满足以下的条件式：

0＜f/f5＜1  (5)

其中，

f为整个系统的焦距；

f5为所述第5透镜的焦距。

7.根据权利要求1至3中任一项所述的摄像透镜，其特征在于，进而满足以下的条件式：

20＜v2＜28  (6)

其中，

v2为所述第2透镜相对于d线的阿贝数。

8.根据权利要求1至3中任一项所述的摄像透镜，其特征在于，进而满足以下的条件式：

20＜v5＜28  (7)

其中，

v5为所述第5透镜相对于d线的阿贝数。

9.根据权利要求1至3中任一项所述的摄像透镜，其特征在于，进而满足以下的条件式：

1＜f/f1＜2  (8)

其中，

f为整个系统的焦距；

f1为所述第1透镜的焦距。

10.根据权利要求1至3中任一项所述的摄像透镜，其特征在于，还包括孔径光阑，所述孔径光阑配置于比所述第1透镜的物体侧的面更靠物体侧的位置。

11.根据权利要求1至3中任一项所述的摄像透镜，其特征在于，进而满足以下的条件式：

0.5＜f·tanω/L6r＜20  (9)

其中，

f为整个系统的焦距；

ω为聚焦于无限远物体的状态下的最大视角的半值；

L6r为所述第6透镜的像侧的面的近轴曲率半径。

12.根据权利要求1至3中任一项所述的摄像透镜，其特征在于，进而满足以下的条件式：

-4＜f/f56＜-0.1  (1-1)

其中，

f56为所述第5透镜与所述第6透镜的合成焦距；

f为整个系统的焦距。

13.根据权利要求1至3中任一项所述的摄像透镜，其特征在于，进而满足以下的条件式：

0.8＜DDL/f＜0.96  (2-1)

其中，

f为整个系统的焦距；

DDL为从所述第1透镜的物体侧的面至所述第6透镜的像侧的面在光轴上的距离。

14.根据权利要求1至3中任一项所述的摄像透镜，其特征在于，进而满足以下的条件式：

0.1＜f·P56＜1.27  (3-1)

其中，

f为整个系统的焦距；

P56为由所述第5透镜的像侧的面与所述第6透镜的物体侧的面所形成的空气透镜的折射力，且空气透镜的折射力是根据以下的式(P1)求出：

[数3]

$P56=\frac{1-\mathrm{Nd}5}{L5r}+\frac{\mathrm{Nd}6-1}{L6f}-\frac{(1-\mathrm{Nd}5)\×(\mathrm{Nd}6-1)\×D11}{L5r\×L6f}---\left(P1\right)$

此处，

Nd5为所述第5透镜相对于d线的折射率；

Nd6为所述第6透镜相对于d线的折射率；

L5r为所述第5透镜的像侧的面的近轴曲率半径；

L6f为所述第6透镜的物体侧的面的近轴曲率半径；

D11为所述第5透镜与所述第6透镜的光轴上的空气间隔。

15.根据权利要求1至3中任一项所述的摄像透镜，其特征在于，进而满足以下的条件式：

0.32＜f·P45＜1.65  (4-1)

其中，

f为整个系统的焦距；

P45为由所述第4透镜的像侧的面与所述第5透镜的物体侧的面所形成的空气透镜的折射力，且所述空气透镜的折射力是根据以下的式(P2)求出：

[数4]

$P45=\frac{1-\mathrm{Nd}4}{L4r}+\frac{\mathrm{Nd}5-1}{L5f}-\frac{(1-\mathrm{Nd}4)\×(\mathrm{Nd}5-1)\×D9}{L4r\×L5f}---\left(P2\right)$

此处，

Nd4为所述第4透镜相对于d线的折射率；

Nd5为所述第5透镜相对于d线的折射率；

L4r为所述第4透镜的像侧的面的近轴曲率半径；

L5f为所述第5透镜的物体侧的面的近轴曲率半径；

D9为所述第4透镜与所述第5透镜在光轴上的间隔。

16.根据权利要求1至3中任一项所述的摄像透镜，其特征在于，进而满足以下的条件式：

0.01＜f/f5＜0.98  (5-1)

其中，

f为整个系统的焦距；

f5为所述第5透镜的焦距。

17.根据权利要求1至3中任一项所述的摄像透镜，其特征在于，进而满足以下的条件式：

21＜v2＜25  (6-1)

其中，

v2为所述第2透镜相对于d线的阿贝数。

18.根据权利要求1至3中任一项所述的摄像透镜，其特征在于，进而满足以下的条件式：

21＜v5＜25  (7-1)

其中，

v5为所述第5透镜相对于d线的阿贝数。

19.根据权利要求1至3中任一项所述的摄像透镜，其特征在于，

所述第3透镜的像侧的面成为在从所述像侧的面与最大视角的主光线的交点起朝向光轴的半径方向内侧具有至少1个反曲点的非球面形状。

20.一种摄像装置，其特征在于，包括权利要求1至19中任一项所述的摄像透镜。