CN203261016U

CN203261016U - 一种晶闸管整流牵引供电系统

Info

Publication number: CN203261016U
Application number: CN 201320303200
Authority: CN
Inventors: 李群湛; 黄彦全; 刘炜; 舒泽亮; 郭育华; 于松伟; 李亚楠; 黄足平; 靳守杰; 周伟志; 陈民武; 李子晗; 张丽艳; 周阳; 夏焰坤
Original assignee: Southwest Jiaotong University
Current assignee: Southwest Jiaotong University
Priority date: 2013-05-29
Filing date: 2013-05-29
Publication date: 2013-10-30
Anticipated expiration: 2023-05-29

Abstract

本实用新型公开了一种晶闸管整流牵引供电系统，直流牵引供电系统由牵引变电所和牵引网组成，牵引网由接触网和钢轨组成，牵引变电所SS_k包括：三相交流进线断路器QFJ_k、牵引变压器TT_k、晶闸管整流器U_k、直流进线隔离开关QSZ_k及其电流互感器LH_k、直流母线B_k及其电压互感器YH_k、直流馈线隔离开关QSZ_k,1、QSZ_k,2及其电流互感器LH_k,1、LH_k,2以及直流母线保护装置、直流馈线故障保护装置；电压互感器YH_k的测量端、电流互感器LH_k和电流互感器LH_k,1、LH_k,2的测量端与晶闸管整流器U_k的触发端以及直流进线隔离开关QSZ_k和直流馈线隔离开关QSZ_k,1、QSZ_k,2的控制端均与测控单元MC_k相连；直流母线保护装置出口MJ_k、直流馈线故障保护装置出口KJ_k,1、KJ_k,2与晶闸管整流器U_k的触发端相连；测控单元MC_k通过测控网络DT与调度控制室DC连接，k=1,2,…,N；N为牵引变电所的总数。本实用新型可省却直流断路器，减少投资，实施方便。

Description

一种晶闸管整流牵引供电系统

技术领域

本实用新型属于交通运输领域，尤其涉及晶闸管整流的直流牵引供电系统系统与继电保护方法。

背景技术

直流牵引供电系统是指从公用电网的交流电源经整流得到直流电的牵引供电系统，多用于地铁、轻轨等城市轨道交通和地面电车的供电。直流牵引供电系统由牵引变电所和牵引网组成，通常，牵引变电所由两路独立的（中压）交流电源和两台并列组成等效24脉波的12脉波牵引整流机组构成，牵引整流机组由牵引变压器和二极管整流器及附件构成，牵引网由接触网（或接触轨）和钢轨构成。直流牵引供电系统在运行中可能发生各种故障，担当发现和切除故障任务的是继电保护装置，其中最常见而且是最危险的故障就是各种类型的短路故障，一般直流牵引供电系统的牵引网的电阻极小致使短路电流极大，如果不能及时发现和切除短路故障，其危害极大，因此，继电保护是城市轨道交通安全运营的重要环节，如何及时、准确地发现、切除、隔离并进一步排除故障，特别是各种类型的短路故障，并最大限度地保证无故障供电区间的正常供电是保障城市轨道安全、良好运行的重要举措。

直流牵引供电系统直流侧所用的直流断路器切断故障时，由于没有电流过零点，因此熄灭电弧、耗散电弧能量以及抑制开断过电压等成为需要解决的难题。为解决这些难题，直流断路器技术相比交流断路器更加复杂，制造难度更大、造价更高，又反过来影响其可靠性以及使用寿命。到目前为止，我国用于城市轨道交通直流牵引供电系统的直流断路器依然依赖进口，也增加了运营和维护费用。显然，省却直流断路器是提高直流牵引供电系统技术性能和经济性能的重要举措。

为克服现有技术的不足，尽可能地利用既有成熟、可靠的供电设备，本实用新型把交流进线断路器的分合（分闸、合闸）功能与二极管整流器的整流功能等效改进成晶闸管整流器的功能，以克服交流进线断路器这种机械开关的机械和电气寿命短的缺点，发挥晶闸管这种无触点开关长寿命的优势，更适于切除、隔离较频繁发生的短路故障，更进一步提高牵引供电系统的整体性能。即是说，在正常情况下，晶闸管整流器与原来的二极管整流器一样完成从交流到直流的整流功能；故障时，关断信号经触发电路输出到晶闸管整流器的触发端（晶闸管门极），当电压过零晶闸管承受反压、电流下降并过零后关断后，晶闸管整流器停止工作。从这个意义上说，这里使用的晶闸管整流器=交流电子开关+二极管整流器。

实用新型内容

本实用新型的目的是克服现有技术的不足，提供一种省却直流断路器的、用晶闸管整流器取代二极管整流器的直流牵引供电系统，节约投资，提高系统供电可靠性，更好地保障列车安全、正点运行。

本实用新型解决其技术问题，所采用的技术方案为：

直流牵引供电系统由牵引变电所和牵引网组成，牵引网由接触网和钢轨组成，牵引变电所SS_k包括三相交流进线断路器QFJ_k、牵引变压器TT_k、晶闸管整流器U_k、直流进线隔离开关QSZ_k及其电流互感器LH_k、直流母线B_k及其电压互感器YH_k、直流馈线隔离开关QSZ_k,1、QSZ_k,2及其电流互感器LH_k,1、LH_k,2以及直流母线保护装置、直流馈线故障保护装置；直流馈线故障保护装置包括电流速断保护、电流变化率di/dt及增量

保护；电压互感器YH_k的测量端、电流互感器LH_k和电流互感器LH_k,1、LH_k,2的测量端与晶闸管整流器U_k的触发端以及直流进线隔离开关QSZ_k和直流馈线隔离开关QSZ_k,1、QSZ_k,2的控制端均与测控单元MC_k相连；直流母线保护装置出口MJ_k、直流馈线故障保护装置出口KJ_k,1、KJ_k,2与晶闸管整流器U_k的触发端相连；测控单元MC_k通过测控网络DT与调度控制室DC连接，k=1,2,…,N（N为牵引变电所的总数）。

采用本实用新型的结构,可采用如下的方法提供通过晶闸管整流器与牵引侧直流隔离开关相配合来切除直流牵引供电系统各种短路故障的继电保护，以及时、准确地监测系统的运行状态，判断系统的故障类型和故障位置，并迅速隔离和切除故障，最大限度地缩小故障及影响范围，提高系统供电可靠性，更好地保障列车安全、正点运行。其具体手段为：

在由牵引变电所和牵引网组成的晶闸管整流牵引供电系统中实现短路故障的判断和切除,其中:

牵引变电所直流母线短路故障的判断和切除方法：牵引变电所SS_k的直流母线保护装置出口MJ_k输出分闸信号时，直接使晶闸管整流器U_k的晶闸管停止工作；测控单元MC_k把直流馈线电流互感器LH_k,1、LH_k,2测量的大于0的并流入该直流母线B_k的电流标定为该直流母线B_k的短路故障潮流符号值=1，大于0的并流出该直流母线B_k的电流标定为该直流母线B_k的短路故障潮流符号值=-1，等于0的电流标定为该直流母线B_k的短路空载潮流符号值=0，计算该直流母线B_k的短路故障潮流符号值的和值：若晶闸管整流器U_k的晶闸管停止工作后测量和计算的该直流母线B_k的短路故障潮流符号值的和值大于或等于1，则判定该直流母线B_k发生永久性接地短路故障，由测控单元MC_k经测控网络DT将此故障信息上传到调度控制室DC，调度控制室DC令全线牵引变电所晶闸管整流器的晶闸管停止工作，再经测控单元MC_k令与该直流母线B_k相连接的直流进线隔离开关QSZ_k和直流馈线隔离开关QSZ_k,1、QSZ_k,2分闸，随后调度控制室DC经测控网络DT令全线牵引变电所晶闸管整流器的晶闸管恢复工作，系统恢复供电，调度控制室DC记录：该牵引变电所的直流母线B_k发生了永久性接地短路故障，已被隔离，亟待排除；若晶闸管整流器U_k的晶闸管停止工作后测控单元MC_k经直流馈线电流互感器LH_k,1、LH_k,2测量和计算的该直流母线B_k的短路故障潮流符号值的和值为0，表明系统发生的是瞬时性故障并已消失，则令已停止工作的晶闸管整流器U_k的晶闸管恢复工作，系统恢复正常供电；

牵引网的接触网支路短路故障的判断和切除方法:连接接触网支路T一端的牵引变电所SS_k的直流馈线故障保护装置出口输出分闸信号时，直接使晶闸管整流器U_k的晶闸管停止工作，连接接触网支路T另一端的牵引变电所SS_k+1的直流馈线故障保护装置出口输出分闸信号时，直接使晶闸管整流器U_k+1的晶闸管停止工作；牵引变电所SS_k（SS_k+1）的测控单元MC_k（MC_k+1）对电压互感器YH_k（YH_k+1）测量的晶闸管整流器U_k（U_k+1）的晶闸管停止工作前后的直流母线B_k（B_k+1）电压的差值进行计算，差值大于0标定为该接触网支路T的端口故障电压符号值=1，差值小于0标定为该接触网支路T的端口故障电压符号值=-1，差值等于0标定为该接触网支路T的端口故障电压符号值=0；测控单元MC_k（MC_k+1）根据晶闸管整流器U_k（U_k+1）的晶闸管停止工作前的电压互感器YH_k（YH_k+1）测量的电压和该直流馈线电流互感器测量的电流计算短路电阻和故障点距离；测控单元MC_k（MC_k+1）经测控网络DT将端口故障电压符号值上传到调度控制室DC，计算该接触网支路T的端口故障电压符号值的和值，分以下A、B、C三种情形：

A、若牵引变电所SS_k的晶闸管整流器U_k和牵引变电所SS_k+1的晶闸管整流器U_k+1的晶闸管均已停止工作且计算的该接触网支路T的端口故障电压符号值的和值=2，则判定从牵引变电所SS_k和SS_k+1的直流馈线看进去的该接触网支路T都发生了永久性接地短路故障，调度控制室DC经测控网络DT下传命令到各测控单元令全线牵引变电所晶闸管整流器的晶闸管均停止工作，再令与该接触网支路T相连的两端的直流馈线隔离开关QSZ_k,2和QSZ_k+1,1分闸，随后令全线牵引变电所晶闸管整流器的晶闸管均恢复工作，系统恢复供电，调度控制室DC记录：该接触网支路T发生了永久性接地短路故障，已被隔离，亟待排除，并显示故障点距离；

B、若牵引变电所SS_k的晶闸管整流器U_k和牵引变电所SS_k+1的晶闸管整流器U_k+1的晶闸管均已停止工作且计算的该接触网支路T的端口故障电压符号值的和值小于1，表明系统发生的是瞬时性故障并已消失，则令已停止工作的有关牵引变电所晶闸管整流器的晶闸管恢复工作，系统恢复正常供电；

C、若牵引变电所SS_k（SS_k+1）晶闸管整流器U_k（U_k+1）的晶闸管停止工作而牵引变电所SS_k+1（SS_k）晶闸管整流器U_k+1（U_k）的晶闸管尚在工作且计算的该接触网支路T的端口故障电压符号值的和值=1，则说明该接触网支路T从牵引变电所SS_k（SS_k+1）一端看进去发生了永久性接地短路故障，而从牵引变电所SS_k+1（SS_k）一端看进去发生了断路（断线）故障，调度控制室DC经测控网络DT下传命令到各测控单元令全线牵引变电所晶闸管整流器的晶闸管停止工作，再令牵引变电所SS_k（SS_k+1）一端的直流馈线隔离开关QSZ_k,2（QSZ_k+1,1）分闸，随后令全线牵引变电所晶闸管整流器的晶闸管恢复工作，系统恢复供电，调度控制室DC记录：从牵引变电所SS_k（SS_k+1）一端看进去该接触网支路T发生了永久性接地短路故障，已被隔离，亟待排除，从牵引变电所SS_k+1（SS_k）一端看进去的该接触网支路T发生了断路或断线故障，未被隔离，并显示故障点距离；若牵引变电所SS_k（SS_k+1）晶闸管整流器U_k（U_k+1）的晶闸管停止工作而牵引变电所SS_k+1（SS_k）晶闸管整流器U_k+1（U_k）的晶闸管尚在工作且计算的该接触网支路T的端口故障电压符号值的和值小于1，表明系统发生的是瞬时性接地故障并已消失，则令已停止工作的牵引变电所SS_k（SS_k+1）晶闸管整流器U_k+1（U_k）的晶闸管恢复工作，系统恢复供电，调度控制室DC记录：从牵引变电所SS_k+1（SS_k）一端看进去的该接触网支路T发生了断路或断线故障，亟待处理，并显示故障点距离

本实用新型在工频（50Hz）下，从直流保护装置出口输出分闸信号到牵引变电所晶闸管整流器的晶闸管停止工作（电压过零晶闸管承受反压、电流下降并过零后关断），理论上最多需要半个工频周波，即10ms，因此，可以很快切断短路故障；同时，对于永久性短路故障，不论是直流母线还是供电区间的接触网支路，其短路容量将因最近的牵引变电所晶闸管整流器的晶闸管停止工作，即最近的供电电源的切除而变弱、减小，短路电流随之减小，危害也随之降低。同时，系统发生短路故障后，网压大大降低，一般无法保证列车正常工作，为消除短路故障可能造成的行车隐患，在短路故障切除、隔离与排除过程中应有行车调整预案，因此，处理永久性短路故障以及断路（断线）故障而极短时内令全线牵引变电所晶闸管整流器的晶闸管进行操作所产生的影响是正常的，甚至是可以忽略的。也正因为此，为减少过多的影响，本实用新型更适于不太长的线路（如20公里以内、少于10个牵引变电所的）场合，但其基本方法仍可使用在较长线路的实践中。此时,为减少长线路发生短路故障时操作过多的牵引变电所晶闸管整流器而造成不必要的影响，可用直流断路器对长线路的直流牵引供电系统进行分区。此时，用本实用新型方法判断某分区内的某一直流母线或接触网支路发生永久性接地短路故障时，首先令该分区内的其他牵引变电所晶闸管整流器的晶闸管停止工作，然后断开该分区两端的直流断路器，再使相关直流隔离开关分闸，随后令该分区两端的直流断路器合闸,令该分区内所有牵引变电所晶闸管整流器的晶闸管恢复工作，系统恢复供电。显然，用于分区的直流断路器远远少于现行的每个牵引变电所都要使用的直流断路器数量。

直流馈线故障保护装置是指现行牵引变电所直流馈线保护配置的电流速断保护、电流变化率di/dt及增量

保护，反映直流馈线短路故障，此外，还有其他保护供选配，如接触网热过负荷保护，被直流设备框架泄漏保护联跳等。如果选配这些保护装置，则其出口也应与当地的测控单元及晶闸管整流器的触发端相连接，再经测控网络进行全线晶闸管整流器的晶闸管的控制和当地直流进线隔离开关、直流馈线隔离开关相对应的分合闸操作，以隔离故障。

同理可处理复线轨道和双交流进线（两台牵引变压器）、双直流母线的牵引变电所的直流母线和供电区间接触网的短路故障。

显然，采用本实用新型方案，由于一条线路的各个牵引变电所供电容量基本相同，故障点的短路容量与发生短路后就近切除（停止工作）的牵引变电所数量有关，就近切除的越多，短路容量就越小，短路造成的危害就越小，但影响正常供电的范围就会越大，因此，二者之间应当予以权衡。例如，为进一步减小短路容量及短路故障造成的危害，可在直流母线B_k发生接地故障时，除牵引变电所SS_k外，还经牵引变电所SS_k的测控装置MC_k通过测控网络DT令牵引变电所SS_k前后相邻的两个牵引变电所SS_k-1与SS_k+1晶闸管整流器的晶闸管停止工作；在接触网支路T发生短路故障时，不仅令连接接触网支路T的牵引变电所SS_k、SS_k+1晶闸管整流器的晶闸管停止工作，还可进一步令牵引变电所SS_k、SS_k+1前后的牵引变电所SS_k-1和SS_k+2晶闸管整流器的晶闸管停止工作。

与现有技术相比，本实用新型的有益效果是：

一、本实用新型可省却直流断路器，可避免因直流断路器开断失败而造成严重后果，有利于提高系统可靠性；同时避免进口，实现轨道交通电气设备全部国产化。

二、本实用新型能避免断路器的重合闸及其对供电设备的冲击，有利于提高设备可靠性和使用寿命。

三、本实用新型利用晶闸管整流器的电子开关功能，即为一种无触点开关，理论上开关损耗为零，其寿命长且与关断、导通的次数无关，在节约直流断路器发生的高额投资的同时尚可大大节约系统的运行成本和维护费用。

四、本实用新型技术成熟、先进、可靠，实施方便，即便于新线建设，也便于旧线改造。

下面结合附图和具体实施方式对本实用新型作进一步的描述。

附图说明

图1是本实用新型实施例的牵引变电所结构示意图；

图2是本实用新型实施例的牵引变电所测控结构示意图；

图3是供电状态测控网络示意图；

图4是牵引变电所直流母线故障示意图；

图5是牵引变电所直流母线故障判断与处理流程示意图；

图6是两台牵引整流机组、单直流母线结构的牵引变电所示意图；

图7是两台牵引整流机组、双直流母线结构的牵引变电所示意图；

图8是供电区间接触网支路故障示意图。

图9是供电区间接触网支路故障判断与处理流程示意图。

具体实施方式

以下以某市3号线地铁工程为例：该线采用1500V直流牵引供电系统，全长18.84km，共9个牵引变电所。上行（下行）方向接触网电阻0.0135Ω/km，上行（下行）方向钢轨电阻0.0137Ω/km，采用两台12脉波整流机组并联组成等效24脉波运行。

图1示出，本实用新型实施例的牵引变电所结构示意图，图中是两个相毗邻的牵引变电所SS_k和SS_k+1。牵引变电所SS_k包括牵引变压器TT_k、三相交流进线断路器QFJ_k、晶闸管整流器U_k、直流进线隔离开关QZS_k、直流母线B_k、直流馈线隔离开关QSZ_k,1、QSZ_k,₂等。直流馈线隔离开关QSZ_k,1和QSZ_k,2连接接触网OCS，负极隔离开关QSZ_k*一端接钢轨G，直流进线隔离开关QSZ_k与负极隔离开关QSZ_k*之间设置联锁。

图2是本实用新型实施例的牵引变电所测控结构示意图。在牵引变电所SS_k中，电压互感器YH_k的测量端、电流互感器LH_k和电流互感器LH_k,1、LH_k,2的测量端与晶闸管整流器U_k的触发端、直流进线隔离开关QSZ_k和直流馈线隔离开关QSZ_k,1、QSZ_k,2的控制端与测控单元MC_k相连：测控单元MC_k通过电压互感器YH_k的测量端、电流互感器LH_k和电流互感器LH_k,1、LH_k,2的测量端获得电气量、标定端口电压故障符号值，计算故障点电阻和距离，进一步判断故障的性质，同时测控单元MC_k通过晶闸管整流器U_k的触发端、直流进线隔离开关QSZ_k和直流馈线隔离开关QSZ_k,1、QSZ_k,2的控制端进行通断（工作与否）、分合（分闸、合闸）操作并得到其通断、分合状态信息；直流母线保护装置出口MJ_k、直流馈线故障保护装置出口KJ_k,1、KJ_k,2与晶闸管整流器U_k的触发端相连，利用牵引变电所既有的直流母线保护装置出口MJ_k、直流馈线故障保护装置出口KJ_k,1、KJ_k,2输出的分闸信号直接作用于本牵引变电所的晶闸管整流器U_k的触发端使停止工作；测控单元MC_k通过测控网络DT与调度控制室DC连接，k=1,2,…,N（N为牵引变电所的总数）。

图3示出为测控网络示意图。测控网络DT负责调度控制室DC与各牵引变电所测控单元MC的实时信息交换。调度控制室DC通过测控网络DT接收各个测控单元MC上传的同步信息，采集、识别和判断系统的运行状态，下达控制命令，每个牵引变电所的测控单元负责接收执行控制命令，采集、传送电流、电压数据及晶闸管整流器U_k的通断信息和直流隔离开关的分合信息，标定故障符号值，计算故障点电阻和距离等。测控网络DT的数据通道一般采用光纤，它可以与微机远动系统及综合保护装置结合运用。

图4为实施例的牵引变电所直流母线故障示意图。

牵引变电所SS_k的直流母线保护装置出口MJ_k输出分闸信号时，直接使晶闸管整流器U_k的晶闸管停止工作；测控单元MC_k把直流馈线电流互感器LH_k,1、LH_k,2测量的大于0的并流入该直流母线B_k的电流标定为该直流母线B_k的短路故障潮流符号值=1，大于0的并流出该直流母线B_k的电流标定为该直流母线B_k的短路故障潮流符号值=-1，等于0的电流标定为该直流母线B_k的短路空载潮流符号值=0，计算该直流母线B_k的短路故障潮流符号值的和值：若晶闸管整流器U_k的晶闸管停止工作后测量的直流进线短路电流I_k=0（因晶闸管整流器U_k的晶闸管停止工作），两直流馈线电流互感器LH_k,1、LH_k,2分别测量的两直流馈线的短路电流I_k,1、I_k,2的幅值均大于0并如图4中所示的方向均流入该直流母线B_k，则标定两直流馈线对该直流母线B_k的短路故障潮流符号值均=1，计算其和值=2，即和值满足“大于或等于1”的判据，则判定该直流母线B_k发生永久性接地短路故障，由测控单元MC_k经测控网络DT将此故障信息上传到调度控制室DC，调度控制室DC令全线其他牵引变电所晶闸管整流器U_k的晶闸管停止工作，再经测控单元MC_k令与该直流母线B_k相连接的直流进线隔离开关QSZ_k和直流馈线隔离开关QSZ_k,1、QSZ_k,2分闸，随后调度控制室DC经测控网络DT令全线牵引变电所晶闸管整流器U_k的晶闸管恢复工作，系统恢复供电，控制室DC记录：该牵引变电所的直流母线B_k发生接地短路故障已被隔离，亟待排除；若晶闸管整流器U_k的晶闸管停止工作后测控单元MC_k经直流进线电流互感器LH_k测量的直流进线短路电流I_k=0（因晶闸管整流器U_k的晶闸管停止工作），两直流馈线电流互感器LH_k,1、LH_k,2分别测量的直流馈线短路电流I_k,1、I_k,2均大于0并在图4中电流I_k,1为“+”而I_k,2为“-”，即I_k,1流入该直流母线B_k计其故障潮流符号值=1，而I_k,2流出该直流母线B_k计其故障潮流符号值=-1，得其和值=0，即和值不满足“大于或等于1”的判据，或者相反地，晶闸管整流器U_k的晶闸管停止工作后测控单元MC_k经直流进线电流互感器LH_k测量的直流进线短路电流I_k=0（因晶闸管整流器U_k的晶闸管停止工作），经直流馈线电流互感器LH_k,1、LH_k,2测量的两直流馈线电流I_k,1、I_k,2均大于0并如图4中所示的方向电流I_k,1为“-”而I_k,2为“+”，即I_k,1流出该直流母线B_k计其故障潮流符号值=-1，而I_k,2流入该直流母线B_k计其故障潮流符号值=1，得其和值=0，即和值不满足“大于或等于1”的判据，表明系统发生的是瞬时性故障并已消失，则令已停止工作的晶闸管整流器U_k的晶闸管恢复工作，系统恢复正常供电。

考虑到通过直流进线隔离开关QSZ_k和直流馈线隔离开关QSZ_k,1、QSZ_k,2的分闸来切除和隔离发生永久性接地短路故障的直流母线B_k将使该牵引变电所SS_k中断供电，可在两个直流馈线隔离开关QSZ_k,1、QSZ_k,2间设置纵联隔离开关,在全线牵引变电所晶闸管整流器U_k的晶闸管停止和恢复工作间隙，将该纵联隔离开关合闸，实现大双边（越区）供电，以改善因牵引变电所SS_k的直流母线B_k故障而退出运行时的系统供电能力；牵引变电所SS_k的直流母线B_k故障排除后，该纵联隔离开关分闸，恢复该牵引变电所的正常供电。

牵引变电所直流母线故障判断与处理流程总结在图5中。

图6示出的是两台整流机组和单直流母线结构的牵引变电所示意图，每台整流机组由一台牵引变压器和一套晶闸管整流器串联而成，两台整流机组并列运行。显然，当判定该直流母线故障时，应同时令该牵引变电所的二路晶闸管整流器的晶闸管同时进行通断（工作与否）操作，其他与图4所示情形相同。

图7示出的是在图4和图6基础上两台整流机组、双直流母线结构的牵引变电所，其中，双直流母线B_k,1和B_k,2中每个母线分别发生故障的情形与图4和图6相同，不再赘述。

在图6与图7中，MVB为交流中压母线。

图8为实施例的供电区间(上行方向)接触网支路T故障示意图。分以下A、B、C三种情形：

A、连接接触网支路T两端的牵引变电所SS_k、SS_k+1的直流馈线故障保护装置出口均输出分闸信号，分别使晶闸管整流器U_k和U_k+1的晶闸管停止工作；测控单元MC_k（MC_k+1）根据晶闸管整流器U_k（U_k+1）的晶闸管停止工作前的电压互感器YH_k（YH_k+1）测量的电压和该直流馈线电流互感器测量的电流计算短路电阻和故障点距离；牵引变电所SS_k和SS_k+1的电压互感器YH_k和YH_k+1测量的晶闸管整流器U_k和U_k+1的晶闸管停止工作前的直流母线B_k、B_k+1电压分别是1179V和1195V，电压互感器YH_k和YH_k+1测量的晶闸管整流器U_k和U_k+1的晶闸管停止工作后的直流母线B_k、B_k+1电压分别是759V和804V，晶闸管停止工作前后的差值分别是420V和391V，二者均大于0，则两端均标定该接触网支路T的端口故障电压符号值=1，测控单元MC_k和MC_k+1经测控网络DT将端口故障电压符号值上传到调度控制室DC，计算该接触网支路T的端口故障电压符号值的和值=2，则判定从牵引变电所SS_k和SS_k+1的直流馈线两端看进去的该接触网支路T都发生了永久性接地短路故障，调度控制室DC经测控网络DT下传命令到各测控单元，令全线其他牵引变电所晶闸管整流器的晶闸管停止工作，再令与该接触网支路T相连的两端直流馈线隔离开关QSZ_k,2、QSZ_k+1,1均分闸，随后令全线牵引变电所晶闸管整流器的晶闸管恢复工作，系统恢复供电，调度控制室DC记录：从两端看进去的该接触网支路T都发生了永久性接地短路故障，已被隔离，亟待排除，并显示故障点距离；

B、连接接触网支路T两端的牵引变电所SS_k、SS_k+1的直流馈线故障保护装置出口均输出分闸信号，分别使晶闸管整流器U_k和U_k+1的晶闸管停止工作；测控单元MC_k（MC_k+1）根据晶闸管整流器U_k（U_k+1）的晶闸管停止工作前的电压互感器YH_k（YH_k+1）测量的电压和该直流馈线电流互感器测量的电流计算短路电阻和故障点距离；牵引变电所SS_k和SS_k+1的电压互感器YH_k和YH_k+1测量的晶闸管整流器U_k和U_k+1的晶闸管停止工作前的直流母线B_k、B_k+1电压分别是1179V和1195V，电压互感器YH_k和YH_k+1测量的晶闸管整流器U_k和U_k+1的晶闸管停止工作后的直流母线B_k和B_k+1电压分别是1354V和1321V，晶闸管停止工作前后的差值分别是-175V和-126V，二者均小于0，则两端均标定该接触网支路T的端口故障电压符号值=-1，测控单元MC_k和MC_k+1经测控网络DT将端口故障电压符号值上传到调度控制室DC，计算该接触网支路T的端口故障电压符号值的和值=-2，即和值小于1，表明系统发生的是瞬时性故障并已消失，则令已停止工作的有关牵引变电所晶闸管整流器的晶闸管恢复工作，系统恢复正常供电；

C、连接接触网支路T一端的牵引变电所SS_k的直流馈线故障保护装置出口输出分闸信号时，直接使该闸管整流器U_k的晶闸管停止工作，而连接接触网支路T另一端的牵引变电所SS_k+1的直流馈线故障保护装置出口未输出分闸信号，则说明从牵引变电所SS_k的直流馈线一端看进去该接触网支路T发生了接地短路故障，而从牵引变电所SS_k+1的直流馈线一端看进去该接触网支路T发生了断路（断线）故障，其晶闸管整流器U_k+1的晶闸管保持正常工作状态；测控单元MC_k根据该晶闸管整流器U_k的晶闸管停止工作前的电压互感器YH_k测量的电压和该直流馈线电流互感器测量的电流计算短路电阻和故障点距离；考虑牵引变电所SS_k的电压互感器YH_k的测量结果并由此判断该接触网支路T发生的接地短路故障是永久性的还是瞬时性的。如，电压互感器YH_k测得的晶闸管整流器U_k的晶闸管停止工作前的直流母线B_k电压是1050V，停止工作后的直流母线B_k电压是759V，前后的差值是291V，大于0，则标定连接牵引变电所SS_k的直流馈线一端的该接触网支路T的端口故障电压符号值为1，测控单元MC_k经测控网络DT将该端口故障电压符号值上传到调度控制室DC，计算该接触网支路T的端口故障电压符号值的和值=1，则判定从牵引变电所SS_k的直流馈线一端看进去的该接触网支路T发生了永久性接地短路故障，调度控制室DC经测控网络DT下传命令到各测控单元，令全线其他牵引变电所晶闸管整流器的晶闸管停止工作，再令与该接触网支路T相连的该端直流馈线隔离开关QSZ_k,2分闸，随后令全线牵引变电所晶闸管整流器的晶闸管恢复工作，系统恢复供电，调度控制室DC记录：从牵引变电所SS_k的直流馈线一端看进去的该接触网支路T发生了永久性接地短路故障，已被隔离，亟待排除，另一端发生了断路（断线）故障，未被隔离，并显示故障点距离；若电压互感器YH_k测得的晶闸管整流器U_k的晶闸管停止工作前的直流母线B_k电压是1050V，停止工作后的直流母线B_k电压是1354V，即前后的差值是-304V，小于0，则标定连接牵引变电所SS_k的直流馈线一端的该接触网支路T的端口故障电压符号值=-1，测控单元MC_k和MC_k+1经测控网络DT将该端口故障电压符号值上传到调度控制室DC，计算的该接触网支路T的端口故障电压符号值的和值=-1，即和值小于1，表明系统发生的是瞬时性故障并已消失，则令已停止工作的牵引变电所SS_k的晶闸管整流器U_k的晶闸管恢复工作，系统恢复供电，控制室DC记录：该接触网支路T另一端发生断路（断线）故障，亟待处理，并显示故障点距离。

显然，下行方向接触网支路T故障的判别原理、过程及操作方法与上相同，不再赘述。

供电区间接触网支路故障判断与处理流程总结在图9中。

Claims

1.一种晶闸管整流牵引供电系统，其系统构成是：直流牵引供电系统由牵引变电所和牵引网组成，牵引网由接触网和钢轨组成，其特征在于：牵引变电所SS_k包括三相交流进线断路器QFJ_k、牵引变压器TT_k、晶闸管整流器U_k、直流进线隔离开关QSZ_k及其电流互感器LH_k、直流母线B_k及其电压互感器YH_k、直流馈线隔离开关QSZ_k,1、QSZ_k,2及其电流互感器LH_k,1、LH_k,2以及直流母线保护装置、直流馈线故障保护装置；在牵引变电所SS_k中，电压互感器YH_k的测量端、电流互感器LH_k和电流互感器LH_k,1、LH_k,2的测量端与晶闸管整流器U_k的触发端以及直流进线隔离开关QSZ_k和直流馈线隔离开关QSZ_k,1、QSZ_k,2的控制端均与测控单元MC_k相连；直流母线保护装置出口MJ_k、直流馈线故障保护装置出口KJ_k,1、KJ_k,2与晶闸管整流器U_k的触发端相连；测控单元MC_k通过测控网络DT与调度控制室DC连接，k=1,2,…,N;N为牵引变电所的总数。