CN1751824A - 后艉轴架的铸造方法 - Google Patents
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Abstract
本发明公开了一种后艉轴架的铸造方法,其采用整体铸造方法,一次浇注成型,化学成分、性能均匀一致,避免分体铸造的不均匀性,减少了分体铸造的拼焊焊缝这一薄落部位,简化了生产工序,减少了分体铸造拼焊所需的加工、焊接、消除焊接应力、检验等工序,缩短了生产周期,降低了制造成本,在质量使用要求上更能符合设计要求。
Description
技术领域
本发明涉及一种军舰、民用船舶行业的后艉轴架的铸造方法。
背景技术
后艉轴架是军舰(或民用船)上的关键零件,主要用于支撑高速旋转的螺旋推进器,承受强大的冲击力、扭转力,工作条件差,不仅对产品提出了很高的内在质量要求,而且对产品的线型和尺寸提出了非常苛刻的要求(其线型和尺寸直接影响军舰的航速以及对接安装)。由于该种产品尺寸大,结构为人字型结构(通常称为人字架),而现有技术中普遍采用分体铸造后再拼焊方法,其生产的后艉轴架如图1所示,其存在拼焊焊缝这一薄落部位,增加了铸造成本、周期,在尺寸和内在质量方面,难以满足产品要求,降低了产品质量。
发明内容
本发明所要解决的技术问题是提供一种铸造成本低、周期短、且铸造产品质量高的后艉轴架的铸造方法。
为解决上述问题,本发明采用下述技术方案:一种后艉轴架的铸造方法,包括以下步骤:
a.造型,采用外型实样,四周抽芯活动,内腔组芯,上面做盖板坭芯;
b.设置反变形量和工艺补正量,在二焊接脚板开档处设置反变形量进行修正,反变形量为Δ1=L×[2%-(0.80%~0.95%)],L为二焊接脚板开档距离,在焊接脚板处设置补正量,补正量为Δδ=(0.3%~0.4%)×H,H为焊接脚板高度;
c.设置拉档,拉档的厚度t=(70%~90%)T,T为需控制尺寸部分的厚度;
d.设置冒口,在轴毂处设置整圈冒口,在脚板和连臂处各设置一只冒口,在轴毂处,从连臂最厚处开始设置补贴,在二脚板和连臂处的冒口也从连臂最厚处设置补贴,补贴宽度B1=(1.3~1.5)T,冒口宽度B=(1.8~2.0)T,冒口高度h=(1.3~1.5)B,T为热节圆直径,在二冒口之间的连臂中间二面放置冷铁;
e.浇注,浇注温度为1540℃~1570℃,浇注系统的确定:浇注时间t=(0.7~0.9)
秒,G为铸件重量(公斤),浇注速度v=G/t(公斤/秒),浇注系统系统尺寸确定:∑F直∶∑F横∶∑F内=1∶(1.1~1.2)∶(1.2~1.4),∑F直、∑F横、∑F内分别为直浇口、横浇口、内浇口的总截面积,浇注系统要放在后艉轴架的外侧,要做到分层注入,先开下层浇口再开上层浇口;
f.冒口的切割,要在割冒口退火后趁热割去,割冒口退火温度为800℃~850℃,保温8~10小时,切割冒口时温度控制在150℃以上,切割冒口时氧气工作压力≥12×105N/m2,丙烷工作压力≥0.6×105N/m2,要一次性割除;
g.热处理,采用正火+回火,正火温度为890℃~930℃,回火温度为610℃~650℃;
h.粗加工,划出轴孔中心线和船体中心线,并将中心线引伸到轴孔外圆,划出二条连接臂内外的中心线和法向线,划出二焊接脚板的二端面中心线、外框线和肋骨线;
i.精整打磨,要根据划出的中心线和各部位的精整样板进行,二条臂焊接脚板要做好一只脚板再做另一只脚板,不可同时进行;
j.去除应力处理,采用整体进炉去除应力热处理,温度为590℃~620℃;
k.去除拉档,割拉档时应先割留一段,再用碳刨、砂轮修正磨平。
和现有技术相比,本发明具有以下有益效果:(1)采用整体铸造一次浇注成型,化学成分、性能均匀一致,避免分体铸造的不均匀性;(2)减少了分体铸造的拼焊焊缝这一薄落部位;(3)简化了生产工序,减少了分体铸造拼焊所需的加工、焊接、消除焊接应力、检验等工序;(4)缩短了生产周期,降低了制造成本;(5)在质量使用要求上更能符合设计要求。
附图说明
图1是采用现有技术分体铸造再拼焊方法生产的后艉轴架的结构图;
图2是采用本发明整体铸造法生产的后艉轴架的结构图。
具体实施方式
下面结合附图和实施例对本发明作进一步描述。
一种军舰(或民用船)上用的后艉轴架的铸造方法,其包括以下步骤:
a.造型,采用外型实样,四周抽芯活动,内腔组芯,上面做盖板坭芯。配箱时在内腔坭芯之间填入干砂,便于收缩。由于外型采用实样造型,从而避免采用全部组芯造型方法而引起的尺寸偏差,外型尺寸可以得到保证,并且可以以外型为基准进行落坭芯、配箱以及作为精整打磨时的依据。
b.设置反变形量和工艺补正量,由于在二焊接脚板开档处收缩严重受阻,且在凝固冷却过程存在向外弹开的倾向,所以需设置反变形量进行修正,反变形量为Δ1=L×[2%-(0.80%~0.95%)],L为二焊接脚板开档距离。焊接脚板属于薄板部位,高度高,极易发生扭曲变形和收缩不均的现象,需设置补正量,补正量为Δδ=(0.3%~0.4%)×H,H为焊接脚板高度。
c.设置拉档,拉档起着防止变形、控制尺寸的作用,其厚度设为略低于需控制尺寸部分的厚度,为t=(70%~90%)T,T为需控制尺寸部分的厚度。拉档位置要对准,从上到下放3~4根,拉档与铸件接触处要放外冷铁,落坭芯时用卡板量对尺寸。
d.设置冒口,根据铸件使用要求和结构特点,轴毂和脚板部位要求最高、在轴毂处设置整圈冒口,在脚板和连臂处各设置一只冒口,在轴毂处,从连臂最厚处开始设置补贴,造成顺序凝固条件,使铸件得到充分补缩。同样在二脚板和连臂处的冒口也从连臂最厚处放置补贴,补贴宽度B1=(1.3~1.5)T,冒口宽度B=(1.8~2.0)T,T为热节圆直径,冒口高度h=(1.3~1.5)B,在二冒口之间的连臂中间二面放置冷铁。
e.浇注,浇注前用热风炉烘模,做到热模浇注,浇注时要严格控制浇注温度,浇注温度为1540℃~1570℃。浇注系统的确定:浇注时间t=(0.7~0.9)
秒,G为铸件重量(公斤),浇注速度v=G/t(公斤/秒),浇注系统系统尺寸确定:∑F直∶∑F横∶∑F内=1∶(1.1~1.2)∶(1.2~1.4),∑F直、∑F横、∑F内分别为直浇口、横浇口、内浇口的总截面积。浇注系统要放在后艉轴架的外侧,采用开放式阶梯形浇注系统,即在二脚板下层各放二道内浇口,在中层和上层各放16道浇口,中层和上层用缓冲式直浇口连接,并采用分层浇注,即先开下层浇口浇注25~35秒,再开上层浇口,同时浇注。
f.冒口的切割,要在割冒口退火后趁热割去,割冒口退火温度为800℃~850℃,保温8~10小时,切割冒口时温度控制在150℃以上,切割冒口时氧气工作压力≥12×105N/m2,丙烷工作压力≥0.6×105N/m2,要一次性割除。
g.热处理,采用正火+回火,正火温度为890℃~930℃,回火温度为610℃~650℃,在装炉时铸件一定要填干、填实、垫平,二焊接脚板要放垂直。
h.粗加工划线,划线时不但要考虑到轴孔和轴孔二端面的加工余量,更要考虑到能够划出二焊接脚板的中心线和外框线,具体做法:划出轴孔中心线和船体中心线,并将中心线引伸到轴孔外圆,划出二条连接臂内外的中心线和法向线,划出二焊接脚板的二端面中心线、外框线和肋骨线。
i.精整打磨,精整打磨是形成产品的最终形状和尺寸,精整时要根据划出的中心线和精整样板进行,二条臂焊接脚板要做好一只脚板再做另一只脚板,决不可二只脚板同时进行。在精整时要最终保留中心线,检验二焊接脚板的中心距离。
j.去除应力处理,在整个制作过程中存在着很大应力,为避免铸件存在应力而发生变形,要进行去除应力处理。去除应力处理采用整体进炉去除应力热处理。去除应力处理温度为590℃~620℃。
k.去除拉档,在应力去除后进行,应先割留一段,最好为30mm,再用碳刨、砂轮修正磨平。
采用本发明的整体铸造方法生产的后艉轴架,如图2所示,和现有技术的分体铸造再拼焊相比,具有下列优点:(1)整体铸造由于一次浇注成型,化学成分、性能均匀一致,避免分体铸造的不均匀性;(2)减少了分体铸造的拼焊焊缝这一薄落部位;(3)简化了生产工序,减少了分体铸造拼焊所需的加工焊接、消除焊接应力、检验等工序;(4)缩短了生产周期,降低了制造成本;(5)在质量使用要求上更能符合设计要求。
Claims (6)
1、一种后艉轴架的铸造方法,其特征在于,包括以下步骤:
a.造型,采用外型实样,四周抽芯活动,内腔组芯,上面做盖板坭芯;
b.设置反变形量和工艺补正量,在二焊接脚板开档处设置反变形量进行修正,反变形量为Δl=L×[2%-(0.80%~0.95%)],L为二焊接脚板开档距离,在焊接脚板处设置补正量,补正量为Δδ=(0.3%~0.4%)×H,H为焊接脚板高度;
c.设置拉档,拉档的厚度t=(70%~90%)T,T为需控制尺寸部分的厚度;
d.设置冒口,在轴毂处设置整圈冒口,在脚板和连臂处各设置一只冒口,在轴毂处,从连臂最厚处开始设置补贴,在二脚板和连臂处的冒口也从连臂最厚处设置补贴,补贴宽度B1=(1.3~1.5)T,冒口宽度B=(1.8~2.0)T,冒口高度h=(1.3~1.5)B,T为热节圆直径,在二冒口之间的连臂中间二面放置冷铁;
e.浇注,浇注温度为1540℃~1570℃,浇注系统的确定:浇注时间t=秒,G为铸件重量(公斤),浇注速度v=G/t(公斤/秒),浇注系统系统尺寸确定:∑F直∶∑F横∶∑F内=1∶(1.1~1.2)∶(1.2~1.4),∑F直、∑F横、∑F内分别为直浇口、横浇口、内浇口的总截面积,浇注系统要放在后艉轴架的外侧,要做到分层注入,先开下层浇口再开上层浇口;
f.冒口的切割,要在割冒口退火后趁热割去,割冒口退火温度为800℃~850℃,保温8~10小时,切割冒口时温度控制在150℃以上,切割冒口时氧气工作压力≥12×105N/m2,丙烷工作压力≥0.6×105N/m2,要一次性割除;
g.热处理,采用正火+回火,正火温度为890℃~930℃,回火温度为610℃~650℃;
h.粗加工划线,划出轴孔中心线和船体中心线,并将中心线引伸到轴孔外圆,划出二条连接臂内外的中心线和法向线,划出二焊接脚板的二端面中心线、外框线和肋骨线;
i.精整打磨,要根据划出的中心线和各部位的精整样板进行,二条臂焊接脚板要做好一只脚板再做另一只脚板,不可同时进行;
j.去除应力处理,采用整体进炉去除应力热处理,温度为590℃~620℃;
k.去除拉档,割拉档时应先割留一段,再用碳刨、砂轮修正磨平。
2、根据权利要求1所述的后艉轴架的铸造方法,其特征在于,拉档从上到下放3~4根,拉档与铸件接触处要放外冷铁。
3、根据权利要求1所述的后艉轴架的铸造方法,其特征在于,浇注系统采用开放式阶梯形浇注系统,即在二脚板下层各放二道内浇口,在中层和上层各放16道浇口,中层和上层用缓冲式直浇口连接,并采用分层浇注,即先开下层浇口浇注25~35秒,再开上层浇口,同时浇注。
4、根据权利要求2或3所述的后艉轴架的铸造方法,其特征在于,浇注时要烘模,做到热模浇注。
5、根据权利要求4所述的后艉轴架的铸造方法,其特征在于,热处理时铸件要垫平,二焊接脚板要放垂直。
6、根据权利要求5所述的后艉轴架的铸造方法,其特征在于,拉档的割除要在应力去除后进行,割留30mm左右,再用碳刨、砂轮修正磨平。
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Cited By (6)
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CN100464900C (zh) * | 2007-08-17 | 2009-03-04 | 通州市四安球墨铸铁有限公司 | 球墨铸铁件平稳充型方法 |
CN101956048A (zh) * | 2010-09-26 | 2011-01-26 | 大连华锐股份有限公司 | 船用碳锰钢铸件的热处理工艺 |
CN101468383B (zh) * | 2007-12-26 | 2011-02-16 | 广西玉柴机器股份有限公司 | 一种多缸一盖发动机气缸盖铸造方法 |
CN106001438A (zh) * | 2016-05-26 | 2016-10-12 | 合肥和安机械制造有限公司 | 叉车合金消声器制造方法 |
CN106222576A (zh) * | 2016-08-30 | 2016-12-14 | 宝鼎科技股份有限公司 | 一种整体铸造成型大型高动力船舶用艉轴架铸钢件 |
CN112249257A (zh) * | 2020-10-29 | 2021-01-22 | 广船国际有限公司 | 一种艉轴架铸件表面线型偏差检验方法 |
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Cited By (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN100464900C (zh) * | 2007-08-17 | 2009-03-04 | 通州市四安球墨铸铁有限公司 | 球墨铸铁件平稳充型方法 |
CN101468383B (zh) * | 2007-12-26 | 2011-02-16 | 广西玉柴机器股份有限公司 | 一种多缸一盖发动机气缸盖铸造方法 |
CN101956048A (zh) * | 2010-09-26 | 2011-01-26 | 大连华锐股份有限公司 | 船用碳锰钢铸件的热处理工艺 |
CN106001438A (zh) * | 2016-05-26 | 2016-10-12 | 合肥和安机械制造有限公司 | 叉车合金消声器制造方法 |
CN106222576A (zh) * | 2016-08-30 | 2016-12-14 | 宝鼎科技股份有限公司 | 一种整体铸造成型大型高动力船舶用艉轴架铸钢件 |
CN106222576B (zh) * | 2016-08-30 | 2018-09-21 | 宝鼎科技股份有限公司 | 一种整体铸造成型大型高动力船舶用艉轴架铸钢件 |
CN112249257A (zh) * | 2020-10-29 | 2021-01-22 | 广船国际有限公司 | 一种艉轴架铸件表面线型偏差检验方法 |
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