CN1269852A - 布帛 - Google Patents

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Abstract

提供一种布帛,其特征在于,使聚苯硫醚纤维构成的非织造布在占上述非织造布总重量5～50重量%的范围内浸渍合成树脂而形成的耐热性布帛,其按照JISL－1096中规定的Gurley法测定的硬挺度在3000～10000mgf的范围内。本发明的布帛,兼有耐热性、褶裥加工性以及褶裥加工之后高温时的形态保持性,可以用于用来在高温下收集由例如垃圾焚烧炉、燃煤锅炉或者金属熔化炉等排出尘埃的过滤器材料等。

Description

布帛
技术领域
本发明涉及一种兼有优良的耐热性、褶裥加工性以及褶裥加工之后高温时的形态保持性的布帛。
本发明的布帛适用于用来收集由例如垃圾焚烧炉、燃煤锅炉或者金属熔化炉等排出的高温尘埃的过滤器用滤布等。
背景技术
过去，作为用来收集由例如垃圾焚烧炉、燃煤锅炉或者金属熔化炉等排出的尘埃的过滤器，众所周知，可以使用袋滤器。
该袋滤器的过滤材料根据用途而不同，由于排出气体的温度为150～250℃的高温，必须要有耐热性。另外，在该温度环境下，必须具有高的捕集效率，因此，在有限的空间内，即在狭小的空间内，过滤面积必须尽可能地大。
过去，这种高温下使用的滤布，可以使用这样获得的毛毡：用聚苯硫醚(以下称为“PPS”)纤维、间-芳族聚酰胺(メタアラミド)纤维、聚酰亚胺纤维、氟纤维或者玻璃纤维等滤布材料，将基布与纤维网层合起来，采用针刺法或喷射水流法等使纤维络合而成。
但是，由于这些以往的袋滤器用毛毡的过滤效率差，因此有必要增大过滤面积。
而且，一旦增大了毛毡的过滤面积，就必须增大集尘机机身。作为确保在有限的空间内具有更大过滤面积的方法，对于建筑空调用、空气清净机用、吸尘器用、空调用等一般的过滤层材料而言，采用对非织造布进行褶裥加工来增大过滤面积，由此提高过滤功能，再将其用于过滤器中。但是，由于过去的袋滤器用毛毡很柔软，不能进行褶裥加工。
本发明就是要解决这种问题，提供这样一种布帛，它可作为在垃圾焚烧炉、燃煤锅炉、金属熔化炉等的150℃～250℃高温下使用的滤布，同时兼有耐热性和褶裥加工性以及褶裥加工之后高温时的形态保持性的布帛。
发明的公开
本发明提供这样一种布帛，它是使聚苯硫醚纤维构成的非织造布在占该非织造布总重量5～50重量％的范围内浸渍合成树脂而形成的耐热性布帛，其按照JIS L-1096中规定的Gurley法测定的硬挺度在3000～10000mgf的范围内。
另外，本发明提供一种布帛的制造方法，至少包括以下的步骤：
A.采用粗疏法或纺粘法制造构成纤维为聚苯硫醚纤维的非织造布的第1工序；
B.使上述非织造布的构成纤维之间在占该非织造布总重量5～50重量％的范围内浸渍合成树脂的第2工序；
C.将浸渍上述树脂的非织造布干燥的第3工序；
D.将干燥了的非织造布的制品厚度设定在0.3～3mm范围内的第4工序。
对附图的简单说明
图1为示出将本发明布帛用作为焚烧炉后部设置的集尘机的褶裥型过滤层一例的简略图。
图2为用于测定本发明所说硬挺度的Gurley式试验机的简略立体图。
图3为说明使用用于测定本发明所说硬挺度的Gurley式试验机的试验方法的简略图。
图4为示出本发明布帛中优选的目付X(g/m2)与硬挺度Y(mgf)的关系的图。
图5为1例本发明布帛制造方法的流程图。
实施发明的最佳方案
以下，根据附图等具体地说明实施本发明的最佳方案。
图1为将本发明布帛用作为焚烧炉后部设置的集尘机的褶裥型过滤层一例的简略图。应予说明，本发明的布帛如果活用本发明的技术特征，当然也能用于集尘机用途以外的其他用途，不受特别的限定。
图1中的1为由图中未示出的前一工序的焚烧炉废弃的高温含尘气体的入口，2为用于预先除去大直径尘埃的多孔板。3为将本发明布帛形成褶裥型的滤布(以下称为“褶裥型滤布”)，4为用于从外部送入高压气体的高压空气配管，5为用于在各褶裥型滤布的入口附近喷射高压气体的压缩空气输送管。6为斗仓，7为用于将底部积存的尘埃定期排出的螺旋输送机，8为已净化气体的气体出口。
在这样构成的集尘机中，含尘气体从气体入口1进入，经过多孔板2进入斗仓6内。斗仓内的含尘气体经过褶裥型滤布3，变成净化了的气体，由气体出口8排出。另外，因过滤含尘气体而在褶裥型滤布3的表面上附着的尘埃，用通过高压空气配管4而由压缩空气输送管5喷射出来的高压空气间歇地吹落。
由本发明布帛形成的褶裥型滤布3，如以下详细说明的那样，由作为耐热性纤维的PPS纤维和合成树脂构成。
本发明中使用的PPS纤维，已知是耐热性、耐药品性、耐水解性优良的纤维，该纤维90％以上的构成单元由含有-(C6H4-S)n-(n为1以上的整数)构成的亚苯基硫醚结构单元的聚合物构成。
上述纤维的纤维长度，为了获得作为过滤层使用时的必要强度，优选在2～100mm的范围内。纤维长度不足2mm时，有时纤维之间的络合不足，造成强度不够，这是不希望的。而超过100mm时，有时会发生纤维开纤不良，这也是不希望的。
另外，纤维的纤度，为了获得作为过滤层使用时的必要强度，优选为0.1～15旦。
也就是说，纤度不足0.1旦时，单纤维强度低，因此布帛的强度变差，是不优选的。纤度超过15旦时，就会由于纤度过粗，制丝时容易发生纤度不匀，缺乏纺丝稳定性，也是不优选的。
对于本发明的布帛而言，为了在良好的褶裥加工性和褶裥加工之后高温时的形态保持性方面获得必要的硬挺度，使其浸渍合成树脂来使用。
作为该合成树脂，优选热固性树脂或热塑性树脂。
更优选地，在布帛获得高温时的良好的褶裥形态保持性方面，优选使用热固性树脂。
作为热固性树脂，优选环氧树脂、酚醛树脂、乙烯酯树脂或者不饱和聚酯树脂，最优选的是，特别是环氧树脂在布帛获得高温时的良好的褶裥形态保持性方面是优选的。作为该环氧树脂，优选双酚A型、双酚F型、双酚AD型，其中，在获得高温时的褶裥形态保持性方面，更优选双酚A型。
另外，PPS纤维构成的非织造布中浸渍的合成树脂的量，从布帛的硬挺度方面看，必须为非织造布总重量的5～50重量％的范围内。
如果少于5重量％，则布帛的硬挺度不足，造成褶裥加工性差，褶裥加工之后难以保持形态。另一方面，如果超过50重量％，则由于布帛过硬，难以进行褶裥加工。
使用本发明的布帛形成的褶裥型滤布3，如上所述，使用时，一般暴露在150～250℃的高温下，在这样高的温度下也必须维持褶裥的形态。
在褶裥型滤布3形成的本发明的布帛中使用PPS纤维的理由，是因为即使暴露在这种高温下，褶裥型滤布实际上也不会发生劣化。
另外，合成树脂的使用是为了使褶裥加工性良好，以及为了在高温时也能保持褶裥的形态。根据本发明者们的各种经验，从褶裥加工性和褶裥加工之后高温时的形态保持性方面看，标准状态(温度：20℃，大气压)下的布帛的硬挺度必须为3000mgf以上、10000mgf以下，优选使用3000mgf以上、7000mgf以下的布帛。硬挺度小于3000mgf时，褶裥加工性差，褶裥加工之后难以保持形态。而硬挺度大于10000mgf时，难以进行褶裥加工。
本发明中所说的硬挺度，只要布帛的经向、纬向至少一个方向上的值为3000mgf以上、10000mgf以下即可。
但是，根据本发明者们的研究，表示硬挺度在3000mgf以上、10000mgf以下的值，从褶裥加工性和褶裥加工之后的形态保持性方面看，特别优选为布帛经向上的值。
应予说明，布帛的经向一般是指布帛的长度方向，本发明中，优选该方向上的硬挺度显示出上述范围内的值。其理由是，一般使布帛形成褶裥时，使布帛的该长度方向(经向)与褶裥折线方向正交地折曲，形成褶裥，这在工业生产上是一般的。
另外，本发明所说的硬挺度，是指按照JIS L-1096中规定的Gurley法测定的值。
此处，用图2和图3详细地说明JIS L-1096中规定的Gurley法。
图2为Gurley式试验机的立体图，图3为该试验方法的说明图。
图2中，9为形成褶裥型滤布3的本发明布帛的长方形试验片，10为用于固定该试验片的夹具，11为用于使试验片左右活动的活动柄，12为由被11移动的试验片造成在左右任一方向上移动的摆针，13为该摆针的支点，14为用于观察摆针移动的刻度板，15为用于使活动柄11左右移动的开关。
使用以上所述的Gurley式试验机，如图2所示，将长度(L×2.54)cm(L：整数)、宽Dcm的试验片9安装到夹具10上，使其与活动柄11上的刻度L一致，固定夹具。接着，如图3所示，在摆针12的支点13的下部的荷重装载孔a、b、c上装载荷重W1(g)、W2(g)、W3(g)(W1＜W2＜W3)。
作为装载方法，例如在装载孔a上装载荷重W1时，摆针12摆脱刻度板14时，将装载孔由a改变为b，或者将荷重由W1换成W2。而且，尽管如此，还会摆脱时，将装载孔由b改变为c，或者将荷重由W1换成W2。这样，适宜地换上与样品的硬挺度相应的荷重和装载孔。
这样，通过选择装载孔3的种类和荷重种类，可以设定几种旋转力矩，选择与要测定的布帛的硬挺度相应的适当的旋转力矩。
然后，按下开关按钮15，使活动柄11如图3所示那样逆时针方向低速旋转，从刻度板14上读出试验片9离开摆针12时的刻度RG，由下述公式求出表示弯曲回弹性的硬挺度。
硬挺度(mgf)
＝RG×(aWa+bWb+cWc)×((L×2.54)2/D)×0.306
此处，a、b、c：荷重装载孔与支点间的距离(cm)
Wa、Wb、Wc：a、b、c各荷重装载孔上装载的荷重质量(g)
该硬挺度是这样求出的：在经向、纬向各采集5枚试验片，分别对各5枚的内外表面测定经向、纬向上的值，分别求出经向平均值和纬向平均值。
进一步地，本发明者们反复进行各种研究，结果得知，如图4所示，通过使本发明布帛的目付X(g/m2)与硬挺度Y(mgf)的关系处于同时满足下述公式(1)和公式(2)的范围内，就不会有过滤效率不足和压力损失上升的问题，而且，可以维持良好的褶裥加工性和高温时的褶裥形态保持性。
10≤Y/X≤20……(1)
200≤X≤500……(2)
即，图4中，目付X(g/m2)不足200(区域C)时，过滤效率变低，是不优选的。而目付X(g/m2)超过500(区域D)时，压力损失增高，也是不优选的。
另一方面，即使200≤X≤500，如果Y/X不足10(区域A)时，有时褶裥加工时折缝不形成锐角，而且很难获得褶裥加工之后高温时的形态保持性，是不优选的。Y/X超过20(区域B)时，由于硬挺度过高，褶裥加工本身就困难，而且，有时褶裥加工时折缝破裂，也是不优选的。
因此，硬挺度Y(mgf)/目付X(g/m2)的最优选的范围为图4的区域E。
将本发明的布帛折曲加工成褶裥状来使用是本技术的特征。
对于这种褶裥加工方法没有特别的限定，举一个例子，例如，将宽50cm、长300m的片材用旋转式褶裥加工机折曲，使间距为3cm地进行褶裥加工。
上述折曲加工成褶裥状的布帛，其顶点与顶点之间的距离优选为3～50mm。间距小于3mm时，顶点与顶点之间发生重叠，作为过滤层使用时，有时会发生压力损失升高的问题。而超过50mm时，有时会因过滤面积降低，使过滤风速变快，压力损失增高。
本发明的布帛通过例如将如上所述的截面折曲加工成褶裥状，能够用于图1所示的褶裥型滤布等具有耐热性的空气过滤层的基材等。但是，褶裥的形状除了上述三角形以外，还可以是波浪形等，没有特别的限定。
本发明布帛的特征是兼有耐热性和褶裥加工性、褶裥加工之后高温时的形态保持性，可以适合用作为用于高温下收集由垃圾焚烧炉、燃煤锅炉或者金属熔化炉等排出尘埃的过滤层材料等。
下面，用图5说明本发明布帛的一例制造方法。
图5为一例本发明布帛的制造方法的流程图。
图5中，16为将纤度0.1～15旦、纤维长度2～100mm的PPS纤维开松的开松工序。17为将纤维在一个方向上排列整齐形成片状的疏理(粗疏)工序。18为将该片材层合的交叉铺网工序。19为通过针刺使纤维层交织在一起，获得毛毡状非织造布的针刺工序。20为使针刺工序19中获得的非织造布浸渍树脂的树脂浸渍工序。21为使树脂浸渍工序中浸渍了树脂的非织造布干燥的干燥工序。22为将干燥了的布帛热压处理的压光工序。
经过这种一连串的工序后，就可以制造出本发明的布帛。
以下说明与本发明布帛制造工序特别相关的工序。<非织造布制造工序(第1工序)>
第1工序中，采用粗疏法或纺粘法，制造本发明布帛的构成纤维为PPS纤维的非织造布。另外，第1工序的粗疏法希望在通常一般采用的粗疏条件下制造。粗疏法所使用的PPS纤维的纤维长度，优选在2～100mm的范围内。而且，第1工序中使用的PPS纤维的单纤维纤度优选在0.1～15旦的范围内。<树脂浸渍工序(第2工序)>
第2工序中，使上述非织造布的构成纤维之间，在占上述非织造布总重量5～50重量％的范围内浸渍合成树脂。作为第2工序中使用的合成树脂，优选使用热固性树脂或热塑性树脂，作为树脂浸渍条件，优选在常温状态下，在通过时间1～120秒的范围内进行。
另外，在提高布帛尺寸稳定性方面，优选在第2工序之前，对第1工序中制作的布帛进行热压处理。该场合下的热压处理，其手段没有特别的限定，只要能够对片材表面进行热压处理即可。
受该热压处理的部分，可以是片材的整个面或者是一部分，使用滚筒时，滚筒的表面可以是平的，也可以是具有凹凸的。可以通过使用一般的滚筒轧光装置等进行热压来完成。
而且，热压处理优选在温度100～250℃的范围内，使片材通过0.1～3mm的空隙。温度不足100℃或者空隙大于3mm时，由于热处理不能充分进行，有时布帛会缺乏尺寸稳定性。温度高于250℃时或者空隙小于0.1mm时，有时布帛会变成薄膜状，树脂浸渍性差。<干燥工序(第3工序)>
第3工序中，将浸渍上述合成树脂的非织造布干燥。
例如，通过在干燥条件为温度80～250℃，时间10～600秒的范围内使其干燥，合成树脂熔融粘合到至少一部分PPS纤维中，将它们之间相互粘合在一起。<热压工序(第4工序)>
第4工序中，将本发明布帛的厚度设定在作为最终制品厚度0.3mm～3mm的范围内。
作为控制该厚度的方法，优选例如对上述第3工序中干燥了的非织造布进行热压处理。
热压处理的手段不受特别的限定，只要能对片材表面进行热压处理即可。被处理的部分可以是片材的整个面或者是任何一部分，滚筒表面可以是平的，也可以是具有凹凸的。可以通过使用一般的轧光装置等对非织造布进行热压处理来完成。具体地说，优选在温度80～200℃的范围内，使其通过比最终制品厚度窄的在0.1～3mm范围内的空隙。温度不足80℃或者空隙大于3mm时，热处理不能充分进行，因此有时难以控制厚度。另一方面，温度高于200℃时或者空隙小于0.1mm时，有时布帛的厚度过薄，是不优选的。
应予说明，通过第3工序后，布帛的厚度变成最终制品的厚度时，就不需要该第4工序。
实施例和比较例
下面用实施例和比较例更具体地说明本发明的布帛。
应予说明，这些实施例和比较例中，采用以下所述的评价方法评价耐热性、硬挺度、褶裥加工性和高温时的褶裥形态保持性。(1)耐热性：
将试样在200℃的温度下进行7天的热处理，测定该热处理之前(a)和该热处理之后(b)的拉伸强度，按下式求出强度保持率。
强度保持率(％)＝[(a-b)]/a]×100
耐热性的判定为：强度保持率在70％以上为“优秀”(用符号○表示)，在50％以上、70％以下为“良好”(用符号△表示)，不足50％为“不良”(用符号×表示)。(2)硬挺度：
采用上述的JIS L-1096中规定的Gurley法，使用长度(L×2.54)cm(L＝2)、宽2.54cm(D)的试验片进行测定。
应予说明，本实施例和比较中的测定，不使用荷重装载孔a和c，只使用荷重装载孔b，硬挺度在1000mgf以上、不足5000mgf时，装载50g(作为Wb)的荷重硬挺度在5000mgf以上、不足24000mgf时，装载200g(作为Wb)的荷重，使活动柄以恒定速度旋转，进行测定。
应予说明，后述表1中示出的各实施例中硬挺度的测定结果，为作为布帛经向(即为布帛的长度方向，且为与褶裥折痕线方向正交的方向)的硬挺度而求出的硬挺度值。(3)褶裥加工性
将宽50cm、长300m的片材，用旋转式褶裥加工机折曲，加工成间距3cm、顶点高5cm的褶裥，按下述基准进行评价。
进行这种褶裥加工时，使折曲线方向与布帛经向(长度方向)正交来进行折曲。
褶裥加工性的评价基准如下。
○：褶裥为锐角，均匀无破裂，片材上见不到曲折线，加工性最好。
△：认为褶裥稍不均匀，略微有曲折线，但使用上没有问题。
×：褶裥不均匀，片材上可看到曲折线，加工性差。(4)高温时的褶裥形态保持性
将形成间距3cm、顶点高5cm褶裥的片材固定在铁框上，以3m/s的过滤风速通过150℃的热风。应予说明，过滤风速是流量(m3/s)在过滤面积(将褶裥展平时的片材总面积)(m2)中所占的比例。
高温时的褶裥形态保持性是以目视观察上述通风时褶裥型滤布的状态，按照以下的评价基准进行判断。
○：褶裥截面的三角形形状无变形，良好。
△：看到褶裥截面的三角形形状稍有变形。
×：认为褶裥截面的三角形形状有很大变形。实施例1、2
作为耐热性纤维，使用PPS纤维(2d×51mm)，开松，采用粗疏法形成纤维网，接着进行针刺处理，获得毛毡。然后，以占该纤维网总重量10％(实施例1)、40％(实施例2)的比例浸渍双酚A型环氧树脂，在180℃下干燥3分钟。
再然后，在温度100℃、间隙0.5mm的条件下，使其通过具有平滑表面的旋转热辊之间，进行热压处理，获得目付300g/m2、厚0.7mm的耐热性布帛。实施例3
作为耐热性纤维，使用PPS纤维(2d×51mm)，开松，采用粗疏法形成纤维网，接着进行针刺处理，获得毛毡。然后，以占该纤维网总重量30％的比例浸渍丙烯酸树脂，在180℃下干燥3分钟。
再然后，在温度150℃、间隙0.5mm的条件下，使其通过具有平滑表面的旋转热辊之间，进行热压处理，获得目付280g/m2、厚0.6mm的耐热性布帛。实施例4
作为耐热性纤维，使用PPS纤维(2d×51mm)，开松，采用粗疏法形成纤维网，接着进行针刺处理，获得毛毡。然后，以占该纤维网总重量30％的比例浸渍酚醛树脂，在180℃下干燥3分钟。
再然后，在温度150℃、间隙0.5mm的条件下，使其通过具有平滑表面的旋转热辊之间，进行热压处理，获得目付280g/m2、厚0.6mm的耐热性布帛。实施例5
作为耐热性纤维，使用PPS纤维(2d×51mm)，开松，采用粗疏法形成纤维网，接着进行针刺处理，获得毛毡。然后，以占该纤维网总重量30％的比例浸渍双酚F型环氧树脂，在180℃下干燥3分钟。再然后，在温度150℃、间隙0.5mm的条件下，使其通过具有平滑表面的旋转热辊之间，进行热压处理，获得目付280g/m2、厚0.6mm的耐热性布帛。实施例6
作为耐热性纤维，使用PPS纤维(0.9d×51mm)，开松，采用粗疏法形成纤维网，接着进行针刺处理，获得毛毡。然后，以占该纤维网总重量10％的比例浸渍双酚A型环氧树脂，在180℃下干燥3分钟。
再然后，在温度100℃、间隙0.5mm的条件下，使其通过具有平滑表面的旋转热辊之间，进行热压处理，获得目付300g/m2、厚0.7mm的耐热性布帛。实施例7
作为耐热性纤维，使用PPS纤维(2d×51mm)，开松，采用粗疏法形成纤维网，接着进行针刺处理，获得毛毡。然后，在温度180℃、间隙0.3mm的条件下，使其通过具有平滑表面的旋转热辊之间，进行热压处理，以占该纤维网总重量40％的比例浸渍双酚A型环氧树脂，在180℃下干燥3分钟。
再然后，在温度100℃、间隙0.5mm的条件下，使其通过具有平滑表面的旋转热辊之间，进行热压处理，获得目付300g/m2、厚0.5mm的耐热性布帛。实施例8
作为耐热性纤维，使用PPS纤维(2d×51mm)，开松，采用粗疏法形成纤维网，接着进行针刺处理，获得毛毡。然后，在温度140℃、间隙0.1mm的条件下，使其通过具有平滑表面的旋转热辊之间，进行热压处理，以占该纤维网总重量40％的比例浸渍双酚A型环氧树脂，在180℃下干燥3分钟。
再然后，在温度100℃、间隙0.5mm的条件下，使其通过具有平滑表面的旋转热辊之间，进行热压处理，获得目付300g/m2、厚0.5mm的耐热性布帛。实施例9
作为耐热性纤维，使用PPS纤维(单纤维纤度：2d)，采用纺粘法获得毛毡。然后，在温度180℃、间隙0.3mm的条件下，使其通过具有平滑表面的旋转热辊之间，进行热压处理，以占该纤维网总重量40％的比例浸渍双酚A型环氧树脂，在180℃下干燥3分钟。
再然后，在温度100℃、间隙0.5mm的条件下，使其通过具有平滑表面的旋转热辊之间，进行热压处理，获得目付300g/m2、厚0.5mm的耐热性布帛。实施例10
作为耐热性纤维，使用PPS纤维(2d×51mm)，开松，采用粗疏法形成纤维网，接着进行针刺处理，获得毛毡。
然后，在温度200℃、间隙0.6mm的条件下，使其通过具有平滑表面的旋转热辊之间，进行热压处理，以占该毛毡总重量30％的比例浸渍双酚A型环氧树脂，在150℃下于燥10分钟。获得目付300g/m2、厚0.7mm的耐热性布帛。实施例11
作为耐热性纤维，使用PPS纤维(2d×51mm)，开松，采用粗疏法形成纤维网，接着进行针刺处理，获得毛毡。
然后，在温度220℃、间隙0.5mm的条件下，使其通过具有平滑表面的旋转热辊之间，进行热压处理，以占该毛毡总重量30％的比例浸渍双酚A型环氧树脂，在150℃下干燥10分钟，获得目付280g/m2、厚0.6mm的耐热性布帛。实施例12
作为耐热性纤维，使用PPS纤维(2d×51mm)，开松，采用粗疏法形成纤维网，接着进行针刺处理，获得毛毡。
然后，在温度180℃、间隙0.8mm的条件下，使其通过具有平滑表面的旋转热辊之间，进行热压处理，以占该毛毡总重量30％的比例浸渍双酚A型环氧树脂，在150℃下干燥10分钟，获得目付310g/m2、厚0.6mm的耐热性布帛。实施例13
作为耐热性纤维，使用PPS纤维(2d×51mm)，开松，采用粗疏法形成纤维网，接着进行针刺处理，获得毛毡。
然后，在温度200℃、间隙0.4mm的条件下，使其通过具有平滑表面的旋转热辊之间，进行热压处理，以占该毛毡总重量30％的比例浸渍双酚A型环氧树脂，在150℃下干燥10分钟，获得目付260g/m2、厚0.5mm的耐热性布帛。比较例1～4
作为耐热性纤维，使用PPS纤维(2d×51mm)，开松，采用粗疏法形成纤维网，接着进行针刺处理，获得毛毡。
然后，以占该纤维网总重量1％、3％、70％、80％的比例浸渍双酚A型环氧树脂，在180℃下干燥3分钟。再然后，在温度100℃、间隙0.5mm的条件下，使其通过具有平滑表面的旋转热辊之间，进行热压处理，获得目付300g/m2、厚0.7mm的耐热性布帛。比较例5
作为耐热性纤维，将PPS纤维(2d×51mm)分散于水中后，进行抄纸并使其干燥，然后，在温度200℃、压力30kg/cm2下，使其通过具有平滑表面的旋转热辊之间，进行热压处理，获得目付50g/m2、厚0.06mm的耐热性布帛。
将以上的实施例1～13和比较例1～5的条件和获得的评价结果汇总列于表1中。
表1
条件           评价      结果
使用树脂 树脂附着量(％) 耐热性 硬挺度(mgf) 褶裥加工性 高温时的褶裥形态保持性
比较例1 双酚A型环氧树脂 1  ○  1200 ×  ×
比较例2 双酚A型环氧树脂 3  ○  1800 ×  ×
实施例1 双酚A型环氧树脂 10  ○  4200 ○  ○
实施例2 双酚A型环氧树脂 40  ○  8700 ○  ○
实施例3 丙烯酸树脂 30  ○  3800 △  △
实施例4 酚醛树脂 30  ○  3040 △  △
实施例5 双酚F型环氧树脂 30  ○  3900 △  △
实施例6 双酚A型环氧树脂 10  ○  3000 △  △
实施例7 双酚A型环氧树脂 40  ○  6500 ○  ○
实施例8 双酚A型环氧树脂 40  ○  7000 ○  ○
实施例9 双酚A型环氧树脂 40  ○  9800 ○  ○
实施例10 双酚A型环氧树脂 30  ○  4900 ○  ○
实施例11 双酚A型环氧树脂 30  ○  4200 ○  ○
实施例12 双酚A型环氧树脂 30  ○  5100 ○  ○
实施例13 双酚A型环氧树脂 30  ○  3200 △  △
比较例3 双酚A型环氧树脂 70  ○  14000 ×  ○
比较例4 双酚A型环氧树脂 80  ○  17500 ×  ○
比较例5 - -  ○  1500 ×  ×
从上述表1看出，本发明的各实施例中，耐热性、褶裥加工性、褶裥加工之后高温时的形态保持性皆良好。即，可以确认本发明的布帛作为在高温下收集垃圾焚烧炉、燃煤锅炉或者金属熔化炉等排出尘埃的过滤层材料非常有用。
另一方面，比较例1、2中，虽然耐热性优良，但硬挺度低，因此褶裥加工性差，而且褶裥加工之后的形态保持性也差。
另外，比较例3、4中，由于硬挺度过高，褶裥加工本身困难。
这些结果可以确认，为了达到本发明的目的，使用这样一种布帛是有效的：使PPS纤维形成的非织造布以占上述非织造布5～50％的范围内浸渍合成树脂而形成的非织造布，其按照JIS L-1096中规定的6urley法测定的硬挺度在3000～10000mgf的范围内。
产业上的利用可能性
作为耐热性纤维使用聚苯硫醚纤维，使由该纤维形成的非织造布在占上述非织造布总重量5～50重量％的范围内浸渍合成树脂，使这样形成的非织造布按照JIS L-1096中规定的Gurley法测定的硬挺度在3000～10000mgf的范围内，这样，即使作为在高温下收集垃圾焚烧炉、燃煤锅炉或者金属熔化炉等排出尘埃的过滤层材料使用，也能够在高温时保持褶裥形态，因此，可以在集尘机内获得更大的过滤面积，提高过滤功能。
另外，根据本发明的制造方法，可以在工业上容易地制造上述布帛。

Claims (20)

1.一种布帛，其特征在于，是使聚苯硫醚纤维构成的非织造布在占上述非织造布总重量5～50重量％的范围内浸渍合成树脂而形成的耐热性布帛，其按照JIS L-1096中规定的Gurley法测定的硬挺度在3000～10000mgf的范围内。
2.权利要求1中所述的布帛，其特征在于，上述硬挺度在3000～7000mgf的范围内。
3.权利要求1或2中所述的布帛，其中，布帛的目付X(g/m2)与硬挺度Y(mgf)的关系同时满足下述式(1)和(2)：
10≤Y/X≤20……(1)
200≤X≤500……(2)。
4.权利要求1～3任一项中所述的布帛，其特征在于，上述合成树脂为热固性树脂或热塑性树脂。
5.权利要求4中所述的布帛，其特征在于，上述合成树脂为热固性树脂。
6.权利要求5中所述的布帛，其特征在于，上述热固性树脂为环氧树脂、酚醛树脂、乙烯酯树脂、不饱和聚酯树脂中的任一种。
7.权利要求6中所述的布帛，其特征在于，上述环氧树脂为双酚A型、双酚F型、双酚AD型中的任一种。
8.权利要求1～7任一项中所述的布帛，其特征在于，上述聚苯硫醚纤维的纤维长度在2～100mm的范围内。
9.权利要求1～8任一项中所述的布帛，其特征在于，上述聚苯硫醚纤维的单纤维纤度在0.1～15旦的范围内。
10.权利要求1～9任一项中所述的布帛，其特征在于，被折曲加工成褶裥状。
11.权利要求10中所述的布帛，其特征在于，在将布帛折曲加工成褶裥状时，在折曲线方向与布帛长度方向正交的方向上进行折曲加工。
12.权利要求10中所述的布帛，其特征在于，上述被折曲加工成褶裥状的布帛，其顶点与顶点之间的距离为3～50mm。
13.一种空气过滤层，其特征在于，将权利要求1～12任一项中所述的布帛用于空气过滤器的滤布基材。
14.一种布帛制造方法，其特征在于，至少包括以下的步骤：
A.采用粗疏法或纺粘法制造构成纤维为聚苯硫醚纤维的非织造布的第1工序；
B.使上述非织造布的构成纤维之间在占上述非织造布总重量5～50重量％的范围内浸渍合成树脂的第2工序；
C.将浸渍上述树脂的非织造布干燥的第3工序；以及
D.将干燥了的非织造布的制品厚度设定在0.3～3mm范围内的第4工序。
15.权利要求14中所述的布帛的制造方法，其特征在于，上述第1工序的粗疏法中使用的聚苯硫醚纤维，其纤维长度在2～100mm的范围内。
16.权利要求14或15中所述的布帛的制造方法，其特征在于，上述第1工序中使用的聚苯硫醚纤维，其单丝纤度在0.1～15旦的范围内。
17.权利要求14～16任一项中所述的布帛的制造方法，其特征在于，在上述第2工序之前，对第1工序中制作的布帛进行热压处理。
18.权利要求17中所述的布帛的制造方法，其特征在于，上述热压处理是在温度100～250℃下使其通过0.1～3mm的空隙。
19.权利要求14～18任一项中所述的布帛的制造方法，其特征在于，上述第2工序中使用的合成树脂为热固性树脂或热塑性树脂。
20.权利要求14～19任一项中所述的布帛的制造方法，其特征在于，作为上述第4工序的实施手段，进行在温度80～200℃下使其通过0.1～3mm空隙的热压处理。
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