CN1246104C - 主要由钛副族金属和合金制成的锻件的生产方法及实现该方法的锻造联合装置 - Google Patents

主要由钛副族金属和合金制成的锻件的生产方法及实现该方法的锻造联合装置 Download PDF

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CN1246104C
CN1246104C CN 02811235 CN02811235A CN1246104C CN 1246104 C CN1246104 C CN 1246104C CN 02811235 CN02811235 CN 02811235 CN 02811235 A CN02811235 A CN 02811235A CN 1246104 C CN1246104 C CN 1246104C
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尤里·维克托罗维奇·阿尔塔莫诺夫
谢尔盖·根纳季耶维奇·阿赫托诺夫
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弗拉基米尔·鲍里索维奇·菲利波夫
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Abstract

本发明涉及金属成形方法。本发明生产锻件的方法包括锭料加热、接着在几个阶段期间通过在四锤体锻造装置中四边锻造来用带有两个机械手的锻压机锻造,所述锻造装置在每次锻造、加料并倾斜锻坯时具有附加的金属在锻坯横截面上的宏观移动。锻造在两个阶段进行,即在第一阶段进行粗锻造,在第二阶段进行最终锻造,并且每对锤体工作区在每次锻造时包括锻坯横截面周长的40~100%。本发明的锻造系统包括带有夹住并固定锻造工具用锁的上下板的锻压机、能在几个位置改变锻造工具的活动工具台、位于工具台上的由两个或多个四锤体锻造装置构成的锻造工具、以及一个或两个机械手。在工具台位置具有一个或几个用于粗锻造的四锤体锻造装置和一个用于校准锻造的四锤体锻造装置。位于用于校准锻造的锻造装置锤体和关闭的锤体间的自由空间面积小于用于粗锻造的锻造装置锤体间自由空间面积的1.1~1.4倍。在锤体关闭位置下的锤体和用于粗锻造的四锤体锻造装置中锤体工作表面间的最小面积的自由空间以平行于锤体支撑面并在135~170°带有两个侧面的方式形成。

Description

主要由钛副族金属和合金制成的锻件的生产方法及 实现该方法的锻造联合装置
技术领域
本发明涉及金属无切削成形的领域,并且特别地涉及从锭料和在锻造联合装置中初步变形的锻坯来生产锻件的方法,而且这些联合装置由带有一个或两个机械手并装备有四锤体锻造装置的水压锻造机构成。
背景技术
本发明可以在机器制造业和冶金工业中用于生产主要由钛副族(钛、锆和铪)金属和合金制备的锻件,并且还可以用于生产铌、钽及其合金的锻件。当在变形前和自身热变形期间进行预加热时,所有这些在其基底上的金属和合金会活性吸附气体并在高温下氧化。
文献已经建议了生产用于产生核能反应堆核心部件-燃料元件包壳以及其它部件的锆合金锻坯的生产方法。(Zaimovsky A.S.,NikulinaA.V.,Reshetnikov N.G.,Zriconium Alloys In Nuclear PowerEngineering,Moscow.Engergoizdat.1981.pp.51-71)。该生产方法包括由真空电弧(电子束)熔化生产锭料、用锻压机或锤锻造预加热锭料来生产确定大小的棒、热挤压棒和用中间和最终热热处理冷轧。生产方法中最重要的阶段是生产锻件的方法,包括预加热锭料至β相温度,接着在锆合金是β和α+β相的温度下,在锻压机或锤中锻造后者。如果需要继续预加热锻坯。
目前在应用中,由于沿着锭料整个横截面方向金属铸造结构的剧烈变形加工,通过用锻压机或锤锻造来生产锻件的技术提供了高的金属质量。
但是尽管如此,锆及其合金在高温下会剧烈氧化,由于生成氧化皮这导致了金属大的损失。此外,在去氧化皮后,需要从锻件表面除去气体饱和层。因此,锻造后锭料(锻坯)的预加热的时间越长,为了使金属质量相应于要求而不得不除去的表面气体饱和层就越厚。
先前已经建议了钛合金锭料的锻造技术,其包括在高于锭料材料多晶转变温度的150~250℃的温度下通过用锻压机或锻锤牵拉,然后加热并在径向锻造机(radial-forging machine)上最终锻造半成品的方法进行初始锭料变形(发明人证书USSR #1541867,cl.B21J/04,1988)。
在锻锤或锻压机锻造后应用径向锻造机(RFM)能改善锻件的表面质量,从而获得几何上正确且精确的锻造横截面。
先前已经建议了锻件的生产方法,该方法包括锭料加热、接着在带有两个机械手的锻压机中在几个阶段期间通过在四锤体锻造装置中四边锻造来完成锻造,锻造装置在每次锻造时带有附加的金属在锻坯横截面上的宏观移动,加料并倾斜锻坯(Lazorkin V.A.,Ckomiakov Yu.N.,Tyurin V.A.,Zaluzhny Yu.G.,Kulikov V.A.,Degtiariova T.V.Increasing of efficiency of forging drawing of billets ofspecial steels and alloys in presses.Magazine“Forging-stampingproduction”,1994,#2,pp.3-5)。
与使用锻锤和锻压机的锻件传统生产方法相比,应用四锤体锻造装置能充分地改善过程效率、最终锻件的精确性和金属产率。
还公知由装备有锻造工具可在几个位置变化的活动工具台的锻压机、定位在工具台上的锻造工具和与锻压操作同步的两个机械手构成的锻造联合装置(Relis S.I.,Lapin V.V.,Sobolev Yu.V.,Means ofefficiency improvement of automatic forging complexes application.Review.Moscow.NIImash.1983,pp.2-13.Series C-3.Forging-stampingmachine building)。
当通过工具台根据来自锻压控制板的操作者命令而在预定位置移动来继续进行工具变化时,锻造联合装置以手动、半自动和自动模式来同时操作锻压机和两个机械手,这导致高水平的加工机械化和自动化。
还已知锻造联合装置包括:装备具有用于夹住并固定锻造工具的锁的上下板的锻压机、能在几个位置改变锻造工具的活动工具台、由两个或多个四锤体锻造装置构成且位于工具台上的锻造工具,以及两个机械手(Lazorkin V.A.,Ckorniakov Yu.N.,Tyurin V.A.,ZaluzhnyYu.G.,Kulikov V.A.,Degtiariova T.V.Increasing of efficiency offorging drawing of billets of special steels and alloys in presses.Magazine“Forging-stamping production”,1994,#2,pp.3-5)。
与装备传统使用的工具平台和剪裁锤体的自动锻造联合装置相比,这种已经选作为本发明原型的锻造联合装置提供了高得多的过程操作效率。
但是,对于这种锻造联合装置而言,很难提供圆形横截面锻件的几何高度精确性和质量,并且很难消除作为氧化皮的金属损失,尤其是当生产钛和副族合金的锻件时。
发明内容
本发明的一个目标是建立一种生产锻件的方法和基于四锤体锻造装置用于实现本发明方法的锻造联合装置,该装置增加了操作效率、金属产率、锻件的精确性,以及主要由钛及副族合金制成的圆形横截面锻件的高表面质量。
当先前建议的锻件生产方法用引入下一阶段和下面的生产参数来补充时,可以使问题得到解决:在温度可容许范围内的锻造温度中进行锻造,对于一次加热锭料锻造压缩率为2.0∶1~32.0∶1,在下述两个阶段中,首先在粗锻造的初始阶段,在一个或几个用于粗锻造的四锤体锻造装置中粗锻造,然后在校准锻造阶段,在一个用于校准锻造的四锤体锻造装置中校准锻造,锻造压缩率为1.05∶1~1.8∶1,并且通过每组锤体工作区在每次锻造时包围(embracing)锻坯横截面周长的40~100%,其中,所述先前的生产方法包括锭料加热、接着在带有两个机械手的锻压机中在几个阶段期间通过在四锤体锻造装置中四边锻造来完成锻造,锻造装置在每次锻造、加料并倾斜锻坯时具有附加的金属在锻坯横截面上的宏观移动。
当在粗锻造的初始阶段,把持锭料的机械手将锭料加入用于粗锻造的四锤体锻造装置的工作区,接着进行几次锭料锻造及倾斜阶段而不加料,直至用另一个机械手夹住锭料的锻造部分,这样可以使问题得到的进一步解决。
当在一个或几个用于粗锻造的四锤体锻造装置中进行锻造之前,由两个锤体进行锭料的锻造可以使问题得到的进一步解决。
此外,当在先前建议的锻造联合装置中,该装置包括装备具有用于夹住并固定锻造工具的锁的上下板的锻压机、能在几个位置改变锻造工具的活动工具台、由两个或多个四锤体锻造装置构成且位于工具台上的锻造工具,以及一个或两个机械手,继续进行下面的构造变化:在工具台的工作区中固定一个或几个用于粗锻造的四锤体锻造装置和至少一个用于使用锤体校准锻造的四锤体锻造装置、关闭时所用锤体工作表面重复最终锻件横截面的形状。同时,用于粗锻造的锻造装置锤体间自由空间面积是位于用于使用关闭校准锻造的锻造装置锤体之间的自由空间面积的1.1~1.4倍,在锤体关闭位置的锤体和用于粗锻造的四锤体锻造装置中每个锤体工作表面间的最小面积的自由空间以平行于锤体支撑面并在135~170°带有两个侧面的方式形成,这样可以使问题得到的进一步解决。
最后,当在用于校准锻造圆形横截面锻件的四锤体锻造装置中,同一对彼此相对对称取向的锤体每个具有两个突出形式的工作区,工作区通过在锤体沟槽内形成来分开,向位于相互垂直平面内的第二组锤体工作突出区的内部引入缝隙,同时其横截面中的每个锤体的工作表面具有带有可变的曲率半径凹面弯曲形状,而且具有两个工作区的锤体工作表面的曲率半径是第二对锤体工作表面的曲率半径的1.05~1.25倍,这样可以使问题得到解决。
附图说明
在示意图(图1~10)中描述本发明的锻件生产方法和实现该方法的锻造联合装置。
图1表示具有两个机械手的锻造联合装置的示意图,俯视图;图2:具有四锤体锻造装置的锻压机的主视图;图3:在用于校准锻造的四锤体锻造装置固定在锻压工作区中的位置上的锻压机的主视图;图4:关闭位置的用于粗锻造的四锤体锻造装置的锤体;图5:关闭位置的用于校准锻造的四锤体锻造装置的锤体;图6:用于校准锻造具有弯曲工作表面的圆形横截面锻件的四锤体锻造装置的锤体;图7:图6中的A-A截面;图8:图6中的B-B截面;图9:图7中的C-C截面;图10:图8中的D-D截面;具体实施方式在图6中,虚线表示校准后的锻件直径d,并且在图9、10中锤体工作区的曲率半径R1和R2位于相互垂直的平面内。
锻造联合装置包括锻压机1、机械手2,3、具有几个位置锻造工具变化的活动工具台4(图4所示)、锻造工具(四锤体锻造装置5…8)、控制板9(图1)。四锤体锻造装置5通过特殊的夹具(未显示)连接到锻压机和工具台的上10和下11板上(图2)。锻造过程前位于工具台位置上的四锤体锻造装置的数量根据接受的生产方法来定义。但是,应该为至少一个用于粗锻造的四锤体锻造装置和一个用于校准锻造锻件12的四锤体锻造装置(图3)。
每个用于粗锻造的锻造装置的锤体工作表面包括中央区(bc)和从两侧与之以α=135~170°角相邻的两个侧面(bk和cf)(图4)。
位于具有锤体关闭位置的用于粗锻造的锻造装置横截面内的锤体(F)之间的自由空间面积在图4中由字母abcd指示。位于具有锤体关闭位置的用于校准锻造的锻造装置横截面内的锤体(F’)之间的自由空间面积在图5中由字母a’b’c’d’指示。同时,用于粗锻造的锻造装置锤体间自由空间面积是位于具有关闭锤体的用于校准锻造的锻造装置锤体之间的自由空间面积的1.1~1.4倍,在锤体关闭位置下的锤体间具有最小自由空间面积域,即维持比值F/F’=1.1~1.4。
本发明在所述(图1…图10)锻造联合装置中生产锻件的方法被继续说明如下。首先制造锻造联合装置。为此,带有所需锤体设置的必要粗锻造和校准锻造四锤体锻造装置被安装在工具台位置,并且就在从炉中释放预加热至锻造温度的锭料(锻坯)前,通过工具台4将粗锻造用的锻造装置5提供到锻压机1的工作区(图2)。从锻压机控制板9。操作者命令通过特殊的夹具(图中未显示)将锻造装置的上部活动部分连接到锻压机活动横梁的上板10上(图1,2)。在实施了这些步骤后,锻压机准备运行。
预加热至锻造温度的钛副族金属和合金(钛、锆、铪)或铌、钛或者它们的合金锭料被从加热炉释放,并且由机械手2加料至锻压工作区1,在那里它在用于粗锻造的四锤体锻造装置中被锻造(图1)。在由机械手2每次锻造后的塑性变形过程中,进行锭料的加料,或者在每次锻造后进行锭料的加料和围绕其纵轴的倾斜。当获得锭料伸长的具体水平时,机械手3抓住锭料的锻造部分并且同时机械手2进行加料或者进行锭料的倾斜加料(图1)。在对于一次加热锭料(没有附加加热)锻造压缩率为2.0∶1~32.0∶1下,在容许的锻造温度范围内进行锻造。在两个阶段中继续锻造,首先在一个或几个用于粗锻造的四锤体锻造装置中粗锻造,然后在用于校准锻造的四锤体锻造装置中校准锻造,锻造压缩率为1.05∶1~1.8∶1,并且每对锤体工作区在每次锻造时包围(embracing)锻坯横截面周长的40~100%。
当锻造具有大横截面的锭料时,可以用两个锤体进行初始的锻造,接着在用于粗锻造的四锤体锻造装置中锻造所得的中间体锭料。这样做是因为用于粗锻造具有大横截面锭料的四锤体锻造装置有时不能被放在锻压机的工作区内。
通过具有平坦工作表面的锤体进行校准带有正方形或矩形横截面的锻件,并且通过具有凹面弯曲表面的锤体进行校准带有圆形横截面的锻件。
当在高锻造压缩率(Y>8∶1)下锻造时,在几个用于粗锻造的四锤体锻造装置中牵拉锭料。当在用于粗锻造的四锤体锻造装置5中完成锭料锻造后,从锻压机工作区撤出锻坯,锻造装置5的活动部分与锻压机上板1分离并且从锻压机工作区撤出该装置(图1)。然后,用于粗锻造的四锤体锻造装置6被引入锻压机工作区,并且通过其上部的活动部分连接到锻压机1的板上。此后,继续在锻造装置6中锻造锻坯。如果需要,在再安装一个用于粗锻造的四锤体锻造装置7后,进行相同的步骤。最后,在安装到锻压机工作区之后,在用于校准锻造的四锤体锻造装置8中进行最后的步骤-校准锻件12(图3)。
先前制备并安装在用于粗锻造和校准锻造的四锤体锻造装置工具台位置上的锻造联合装置的可用性、以及它们随后在锻造过程期间的应用,提供了在锻造温度内一次加热锭料就可获得高伸长率(锻造压缩率达到32∶1)的可能性。锻造期间发生加热锻坯的剧烈变形。同时,在空气中冷却时损失的那部分锻坯热量由锻坯在四锤体锻造装置中锻造期间锻坯的剧烈变热来补偿。
在小于2.0∶1的锻造压缩率下进行锻造是不合理的,因为钛副族金属及合金产品的生产并没有被提供有必需质量的锻件。在锻造压缩率高于32.0∶1时,实施锭料锻造是不可能的,因为在这种情况下,锻坯被冷却至低于锻造容许温度的温度,并且形变加热产生的热量不足以弥补锻坯冷却期间的热损失。当在小于1.05∶1的锻造压缩率下校准时,不可能提供高质量和精确的锻件表面,并且在1.8∶1的锻造压缩率下校准足以降低过程操作的效率并且在锻坯表面导致可能的辊印(collar mark)。当通过每对锤体工作区在每次锻造时包围小于40%的锻坯横截面周长时,不可能提供高质量和精确的锻件表面,而且这种设计的锤体不可能包围大于100%的锻坯横截面周长。
在那些情况下,当需要在高锻造压缩率(Y>15∶1)下进行锻造时,锭料(锻坯)应该尽可能短,以至于最终的锻件长度不超过在这种装备中提供的最大容许长度。然后,在粗锻造的初始阶段,把持短锭料的机械手将其单独加入用于粗锻造的四锤体锻造装置的工作区中,接着进行几次锻造并倾斜锭料而不进料,直至锭料的锻造部分被另一个机械手夹住。然后,用两个机械手继续锻造。
在从用于粗锻造的四锤体锻造装置中锻造到用于校准锻造的四锤体锻造装置中校准锻造的转变阶段,比值F/F’=1.10~1.4提供了高质量的锻件。其中,F、F’是用于粗锻造和校准锻造的四锤体锻造装置横截面中的锤体间的空间面积。
在F/F’<1.10时,不可能在校准后提供高质量的锻件表面质量。
在F/F’>1.4时,过程的操作效率降低,在锻件的表面上可以出现辊印。
在用于粗锻造的四锤体锻造装置中,每个锤体具有由三个面产生的工作表面(图4)。两个侧面以α=135~170°的角度与中央面相邻。当α<135°时,锻件的表面上可以出现辊印,而当α>170°时,不可能在一个用于粗锻造的四锤体锻造装置中提供高的锻造压缩率。
为了生产具有高表面质量和高尺寸精确性的直径为d(图6中用虚线表示)的圆形横截面锻件,在用于校准锻造圆形横截面锻件的四锤体锻造装置中,同一对彼此相对对称取向的锤体每个具有两个突出13和14形式的工作区,它们通过在宽度L的锤体沟槽内形成而分开,向位于相互垂直平面内的第二组锤体工作突出区15的内部(L)引入缝隙,需要操作时缝隙与后者平行(图6~8)。同时,其横截面中的每个锤体的工作表面具有带有可变的曲率半径R1的凹面弯曲形状(图9、10)。而且由沟槽(L)分开的锤体工作表面的曲率半径是第二组锤体工作表面的曲率半径的1.05~1.25倍(图9、10),因此维持了比值:R1=(1.05~1.25)R2。
校准锤体的这种设计允许在最终的校准期间补偿锻坯的微小(但存在的)变宽。
当R1<1.5R2时,不能获得锻件精确性和表面质量的显著增加。
当R1>1.25R2时,表面质量变坏并且锻件精确性降低。
本发明工业应用的实施例直径450毫米的锆合金E110锭料被切成三等份,每个1165毫米长(L=1165毫米),然后,这些锻件在电力分层式烘炉中被预加热至温度950℃,并且在自动锻造联合装置中锻造,该装置包括两个用于粗锻造的四锤体锻造装置和一个用于校准锻造的四锤体锻造装置;1250吨力的水压锻造机,以及两个彼此同时操作的锻造机械手和锻压机。
铸造锻坯的重量是1205千克。根据本发明,具有关闭锤体的用于校准锻造的锻造装置锤体之间的自由空间面积小于用于粗锻造的第二个四锤体锻造装置(即在锤体关闭状态下两个相似装置锤体间具有最小面积自由空间的用于粗锻造的锻造装置)的锤体间的自由空间面积的1.2倍。用于粗锻造的四锤体锻造装置中每个锤体的工作表面由平行于锤体支撑面的中央表面和以135~170°的角度相邻于中央表面的两个侧面构成。当需要生产直径为113毫米的圆形锻件时,为了校准使用四锤体锻造装置,一对的锤体具有两个由沟槽分开的工作区,而且第二对的锤体位于相互垂直的面-一个工作区上。同时,第一对锤体凹面弯曲表面的曲率半径是第二对锤体凹面弯曲表面的曲率半径的1.15倍,即维持比值:R1=1.15R2。
根据下面的方案锻造直径为450毫米的铸件锻坯:锭料450毫米→360×360毫米→290×290毫米→220×220毫米→160×160毫米→120×120毫米→113毫米。
以两个阶段进行锻造:首先在两个用于粗锻造的四锤体锻造装置中粗锻造,然后在用于校准锻造的四锤体锻造装置中校准锻造。总的锻造压缩率是15.9∶1。在用于粗锻造的第一个锻造装置中继续锻造横截面尺寸达到220×220毫米的锻坯(锻造压缩率3.28∶1),并且在用于粗锻造的第二个四锤体锻造装置中继续锻造横截面尺寸达到120×120毫米的锻坯。在第二二阶段,在用于校准锻造的四锤体锻造装置中将横截面为120×120毫米的方形锻坯锻造成直径113毫米的锻件(锻造压缩率1.44∶1)。在校准过程期间,继续通过每对锤体工作区在每次锻造时包围80~90%的锻坯横截面周长。
在锻造后,通过机械处理从所得的直径为113毫米的锻件中生产具有孔径28.50.5毫米、直径109-0.5毫米且长度为190毫米的锻坯。
锻造过程的操作效率是4681千克/小时,直径公差不超过±1毫米,产率为84.6%。
然后,使用上述的锻坯来生产具有满足TU 95.2594-96要求质量的9.13×7.72毫米管。
相比而言,生产合金E110锻件的技术过程被作为基础学科接受,在JSC“Chepetsky Mechanical Plant”中可获得。在这种技术过程中,预加热的锭料在锭料第二部分预加热下首先用下落部分质量5吨的锤子锻造成具有方形横截面110×110毫米的锻件。然后,这些锻坯被预加热并且用下落部分质量3吨的平坦锤体锻造成直径117+0.5毫米。在锻造后,通过机械处理从所得的直径为113毫米的锻件中生产具有孔径28.50.5毫米、直径109-0.5毫米且长度为190毫米的锻坯。锻造过程的操作效率是2036千克/小时,直径公差不超过±5毫米,生产效率为69.4%。因此,与基本技术过程相比,锻造过程的操作效率增加了2.3倍,锻件横截面的尺寸公差降低了5倍,并且金属成品率增加了15.2%。
表1和2说明了符合本发明效果的实验数据(生产方法和锻造联合装置)。
表1
表2
与原型和基础学科相比,本发明的生产主要是钛副族和合金锻件的方法以及实现该方法的锻造联合装置使操作效率增加了1.4~2.3倍、金属成品率增加了2~15.2%、锻件横截面尺寸的公差降低了2~5倍,并且还改善了锻件的表面质量。

Claims (5)

1.一种生产主要由钛副族的金属和合金制成的锻件的方法,其包括锭料加热、接着在带有两个机械手的锻压机中在几个阶段期间通过在四锤体锻造装置中四边锻造来完成锻造,所述锻造装置在每次锻造、加料并倾斜锻坯时具有附加的金属在锻坯横截面上的宏观移动,其中在容许范围内的锻造温度下进行锻造,对于一次加热锭料锻造压缩率为2.0∶1~32.0∶1,所述几个阶段包括下述两个阶段,首先在粗锻造的初始阶段,在一个或几个用于粗锻造的四锤体锻造装置中粗锻造,然后在校准锻造阶段,在一个用于校准锻造的四锤体锻造装置中校准锻造,锻造压缩率为1.05∶1~1.8∶1,并且每对锤体的工作区在每次锻造时包括锻坯横截面周长的40~100%。
2.权利要求1的方法,其中在粗锻造的初始阶段,把持锭料的机械手将锭料一次加入用于粗锻造的四锤体锻造装置的工作区,接着进行几次锭料旋转锻造及倾斜阶段而不加料,直至用另一个机械手夹住锭料的锻造部分。
3.权利要求1或2的方法,其中在一个或几个用于粗锻造的四锤体锻造装置中进行锻造之前,用两个锤体进行锭料的锻造。
4.一种锻造联合装置,其包括带有用于夹住并固定锻造工具的锁的上下板、能在几个位置改变锻造工具的活动工具台、位于工具台上的由两个或多个四锤体锻造装置构成的锻造工具、以及一个或两个机械手,其中在工具台的工作区中安装一个或几个用于粗锻造的四锤体锻造装置和至少一个带有锤体的用于校准锻造的四锤体锻造装置,关闭时其工作表面重复最终锻件横截面的形状;同时,用于粗锻造的锻造装置锤体之间的自由空间面积是位于具有关闭锤体的用于校准锻造的锻造装置锤体之间的自由空间面积的1.1~1.4倍,在锤体关闭位置的锤体之间具有最小面积的自由空间,并在用于粗锻造的四锤体锻造装置中每个锤体工作表面以面平行于锤体支撑面并在135~170°带有两个侧面的方式形成。
5.权利要求4的锻造联合装置,其中在用于校准锻造圆形横截面锻件的四锤体锻造装置中,同一对彼此相对对称取向的锤体每个具有两个突出形式的工作区,工作区通过在锤体沟槽内形成来分开,向位于相互垂直平面内的第二组锤体工作突出区的内部引入缝隙;同时其横截面中的每个锤体的工作表面具有曲率半径可变的凹面弯曲形状,而且具有两个工作区的锤体工作表面的曲率半径是高于第二对锤体工作表面的曲率半径的1.05~1.25倍。
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