CN118935429A - 一种电站直流锅炉全负荷脱硝系统 - Google Patents

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Abstract

本发明公开了一种电站直流锅炉全负荷脱硝系统，包括SCR反应器，还包括启动子系统和省煤器分级子系统；所述启动子系统包括：启动分离器、贮水箱、循环泵、循环泵入口管道、循环泵出口管道、循环泵再循环管道和冷水旁路管道；省煤器分级子系统包括第一级省煤器、第二级省煤器、连接管道和给水旁路管道。本发明中，一方面采用带循环泵、冷水旁路和憋压阀的启动子系统，实现了对于低负荷下汽水系统水动力的安全调整，另一方面采用带给水旁路和分级布置的省煤器分级子系统，实现了对于低负荷下SCR入口烟温的优化调整。

Description

一种电站直流锅炉全负荷脱硝系统
技术领域
本发明涉及电力行业发电技术领域，具体地说涉及一种电站直流锅炉全负荷脱硝系统。
背景技术
近年来，国内火力发电机组随着电网容量不断增大和用电结构的变化，电网的峰谷差越来越大，一些火电机组将面临着参与电网调峰的要求，普遍负荷率不高，机组长期在低负荷运行。当机组负荷较低时，脱硝装置入口烟气温度可能会低于催化剂最低允许使用温度，导致脱硝系统无法运行，NOx排放超标。
当前控制火力发电厂NOx排放的措施主要分为两大类，其一为低氮燃烧技术，即通过燃烧技术的改进，降低NOx的排放量；其二为烟气脱硝技术，即在锅炉尾部加装烟气脱硝装置。根据实践经验证明，低氮燃烧技术具有一定的局限性，调整困难制约因素较多，对于燃煤锅炉采用低NOx燃烧技术脱除NOx有限。烟气脱硝技术，主要具有选择性非催化还原烟气脱硝技术(SNCR)、选择性催化还原法(SCR)以及SNCR/SCR联合脱硝工艺。比较三者优缺点，因选择性催化还原法(SCR)是采用NH3作为还原剂，将NOx还原成氮气(N2)。NH3有选择性，它只和NO发生作用，而不与烟气中的氧(O2)发生反应。如果采用其他还原剂，如CH4、CO、H2等，它们还要和O2发生反应，因而会消耗更多的还原剂，并使烟气温度升高。因此具有选择性的还原剂比无选择性的还原剂要好。目前主流脱硝工艺技术主要采用SCR脱硝工艺技术，而采用SCR脱硝工艺技术，因使用了催化剂，为了保证催化剂最大活性，SCR烟气系统正常工作温度范围宜在310～420℃之间。这就具有一定的局限性，并存在以下问题：在机组负荷较高时，脱硝装置进口烟温正好在催化剂正常运行范围，而在机组负荷较低时，脱硝装置进口烟温较低，低于催化剂的正常使用温度，若在低负荷时将脱硝装置进口的设计烟温提高到满足催化剂的要求，则在高负荷时烟温会更高，进而引起排烟温度高、锅炉效率低、煤耗量大的问题。因此，一般情况下锅炉设计时，都按在高负荷时满足较低的排烟温度来进行设计，以确保锅炉的高效率，提高机组经济性。但是这将致使电厂在低负荷时烟气温度不能达到SCR脱硝催化剂允许的运行温度范围，此时只能将脱硝装置解列运行，从而不能适应最新的电厂氮氧化物排放指标的要求。
综上，现有技术中，燃煤锅炉脱硝系统在全负荷运行时，主要面临的问题：一是在锅炉低负荷运行时，SCR入口烟温过低会导致SCR脱硝系统无法投运；二是锅炉在低负荷运行时，会因为汽水系统水动力不足，水冷壁容易超温，长时间超温水冷壁容易爆管，威胁机组运行安全。
发明内容
本发明提供的一种可实现对于低负荷下汽水系统水动力安全调整以及SCR入口烟温优化调整的电站直流锅炉全负荷脱硝系统，可至少解决上述技术问题之一。
为了解决上述技术问题，本发明采用如下技术方案：一种电站直流锅炉全负荷脱硝系统，包括SCR反应器，还包括启动子系统和省煤器分级子系统；
所述启动子系统包括：启动分离器、贮水箱、循环泵、循环泵入口管道、循环泵出口管道、循环泵再循环管道和冷水旁路管道，所述启动分离器连接至所述贮水箱，所述循环泵安装在直流锅炉上，所述循环泵入口管道连接在所述贮水箱与所述循环泵之间，所述循环泵出口管道连接在所述循环泵的输出端，所述循环泵再循环管道连接在所述循环泵出口管道与所述贮水箱之间，所述冷水旁路管道由主给水管道上引出，接入至所述贮水箱；
省煤器分级子系统包括第一级省煤器、第二级省煤器、连接管道和给水旁路管道，所述第一级省煤器设置在SCR反应器之前的烟道中，所述第二级省煤器设置在SCR反应器之后的烟道中，所述连接管道连接在所述第一级省煤器与所述第二级省煤器之间，所述给水旁路管道由所述主给水管道上引出，接入至所述第二级省煤器的入口处，所述第二级省煤器的出口经锅炉水冷壁接入至所述启动分离器。
进一步地，所述循环泵建立直流锅炉工质的强制循环，给水输入直流锅炉中，经直流锅炉炉膛加热后，工质流入所述启动分离器中进行汽水分离，经汽水分离后的热态水被所述循环泵重新送入至所述省煤器分级子系统中，所述循环泵的启动方式为人工启动，启动允许条件为所述循环泵的冷却水流量大于冷却水量预设最小值。
进一步地，所述循环泵入口管道用于将所述贮水箱内贮水供向所述循环泵，所述循环泵入口管道上设置有截止阀，所述截止阀用于导通或隔离所述循环泵，所述截止阀上并联有旁路阀门，所述旁路阀门用于检修所述截止阀及所述循环泵入口管道。
进一步地，所述循环泵出口管道用于调控直流锅炉的炉膛给水流量，所述循环泵出口管道上设置有第一水位控制阀组，所述第一水位控制阀组用于在通过所述启动分离器的蒸汽流量超过直流锅炉的给水泵流量时，控制所述贮水箱的正常水位，当所述贮水箱的水位高报时，所述第一水位控制阀组全开，当所述贮水箱的水位低报时，所述第一水位控制阀组全关。
进一步地，所述循环泵再循环管道用于保证所述循环泵最小流量，所述循环泵再循环管道上设置有电动阀，所述电动阀用于自动控制所述循环泵再循环管道的通断，当从所述循环泵通过所述第一水位控制阀组的流量小于所述循环泵允许的最小流量时，所述电动阀自动开启，当通过所述第一水位控制阀组的流量超过所述循环泵允许的最小流量并有裕度时，所述电动阀自动关闭。
进一步地，所述冷水旁路管道用于将低温冷水直接引入所述贮水箱，以减少省煤器的吸热，同时用于为所述循环泵提供过冷水压头及净正压头，以防省煤器沸腾，所述冷水旁路管道上设置有第二水位控制阀组，当所述第一水位控制阀组即将关闭时，所述第二水位控制阀组的流量减小至零，当所述贮水箱的水位达到高水位或MFT时，所述第二水位控制阀组连锁关闭。
进一步地，所述主给水管道接入至所述第一级省煤器的入口处，所述给水旁路管道绕过所述第一级省煤器，并接入至所述第二级省煤器的入口处，所述主给水管道内流经的主流水量与所述给水旁路管道内流经的旁路水量在所述第二级省煤器的出口处混合，所述给水旁路管道上设置有控制阀和憋压阀，分别用于调整主流水量与旁路水量的比例。
进一步地，所述连接管道的管道口径大于常规管道口径。
进一步地，所述启动分离器具有多个，分别连接至所述贮水箱，用于扩容和汽水分离，所述贮水箱与多个所述启动分离器均连接至直流锅炉顶棚进口集箱。
进一步地，所述启动子系统还包括疏水扩容器和疏水箱，所述贮水箱经由所述疏水扩容器接入至所述疏水箱。
本发明的有益效果体现在：
1、在深度调峰或并网初期低负荷运行时，需要给水旁路管道增大其流量时，通过主给水管道上憋压阀的憋压作用，将更多的冷水分流到给水旁路管道上，从而增大调节能力，减少进入省煤器内参与烟气换热的冷水流量，减少省煤器的吸热量，提高脱硝设备入口烟温，保障机组低负荷脱硝正常运行。
2、在深度调峰或并网初期低负荷运行时，通过炉水循环泵的压头，强制再循环管道上的阀组调节，将部分省煤器出口热水引出回到省煤器入口管道，能够提高省煤器入口水温度，降低省煤器水和烟气的换热端差，减少烟气换热量，从而提高脱硝设备入口烟温，保障机组低负荷脱硝正常运行。
3、在深度调峰或并网初期低负荷运行时，将给水直接引至位于SCR反应器后面的第二级省煤器，再利用连接管道引至位于SCR反应器前面的第一级省煤器中，通过减少SCR反应器前省煤器的吸热量，达到提高SCR反应器入口温度在脱硝反应温度下限值以上的目的，以保证SCR可以在全负荷工况下正常运行。
4、脱硝设备在全负荷情况下投运不仅减少了污染物的排放，而且是电厂环保的未来发展方向之一，即减少了因进口温度过低导致的系统停运，有利于锅炉汽水系统和脱硝装置的长期稳定运行。
5、本发明基本不改变直流锅炉整个热量分配和运行、调节方式，随负荷变动可调节范围大，在满足脱硝设备对烟气温度要求的同时，锅炉汽温、喷水量、锅炉效率等锅炉总体性能基本维持原状。
附图说明
此处所说明的附图用来提供对本申请的进一步理解，构成本申请的一部分，本申请的示意性实施例及其说明用于解释本申请，并不构成对本申请的不当限定。
图1是本发明实施例的系统原理示意图。
具体实施方式
下面将结合本发明实施例中的附图，对本发明实施例中的技术方案进行清楚、完整地描述，显然，所描述的实施例仅仅是本发明的一部分实施例，而不是全部的实施例。在不冲突的情况下，本申请中的实施例及实施例中的特征可以相互组合。基于本发明中的实施例，本领域普通技术人员在没有作出创造性劳动前提下所获得的所有其他实施例，都属于本发明保护的范围。
需要说明，若本发明实施例中有涉及“第一”、“第二”等的描述，则该“第一”、“第二”等的描述仅用于描述目的，而不能理解为指示或暗示其相对重要性或者隐含指明所指示的技术特征的数量。由此，限定有“第一”、“第二”的特征可以明示或者隐含地包括至少一个该特征。另外，全文中出现的“和/或”的含义，包括三个并列的方案，以“A和/或B”为例，包括A方案、或B方案、或A和B同时满足的方案。另外，“多个”指两个以上。
参见图1，本发明实施例提供了一种电站直流锅炉全负荷脱硝系统，包括SCR反应器，还包括启动子系统和省煤器分级子系统；
所述启动子系统包括：启动分离器、贮水箱、循环泵、循环泵入口管道、循环泵出口管道、循环泵再循环管道和冷水旁路管道，所述启动分离器连接至所述贮水箱，所述循环泵安装在直流锅炉上，所述循环泵入口管道连接在所述贮水箱与所述循环泵之间，所述循环泵出口管道连接在所述循环泵的输出端，所述循环泵再循环管道连接在所述循环泵出口管道与所述贮水箱之间，所述冷水旁路管道由主给水管道上引出，接入至所述贮水箱；
省煤器分级子系统包括第一级省煤器、第二级省煤器、连接管道和给水旁路管道，所述第一级省煤器设置在SCR反应器之前的烟道中，所述第二级省煤器设置在SCR反应器之后的烟道中，所述连接管道连接在所述第一级省煤器与所述第二级省煤器之间，所述给水旁路管道由所述主给水管道上引出，接入至所述第二级省煤器的入口处，所述第二级省煤器的出口经锅炉水冷壁接入至所述启动分离器。
本系统主要分为以下两个技术方案：
1、对于低负荷下汽水系统水动力安全调整技术方案
(1)采用带循环泵的启动子系统。在低负荷特别是并网阶段，锅炉负荷约在10～15％BMCR，低于直流负荷运行，循环泵的投运，一方面可以有效回收热量，能更有效地控制进入炉膛的给水温度，减少炉水吸收过多热量，烟温降低较大不利于脱硝投入，保护锅炉炉膛水冷壁适应调峰和脱硝的需求，提高低负荷运行时的脱硝投入可靠性和炉膛稳燃能力，另一方面减少或消除了因超低负荷运行时，锅炉总体流量较低，锅炉水冷壁回路之间流量偏差加大，回路间过大的含汽率偏差造成的水冷壁管间壁温差增加甚至超过允许值的情况，避免了水冷壁某些局部管屏形成高强度热应力聚集，进而造成水冷壁破坏失效、机组停运等问题的发生。
(2)采用带冷水旁路和憋压阀的启动子系统。在机组降负荷期间，根据脱硝需要，适时开启冷水旁路，调整给水管路上的憋压阀，将部分温度较低的水直接引入下降管，减少省煤器的吸热，从而提高脱硝装置入口烟温，以保证锅炉脱硝装置在锅炉全负荷范围内正常运行。
2、对于低负荷下SCR入口烟温优化调整技术方案
(1)采用带给水旁路的省煤器分级子系统。本方案中，省煤器给水入口处分为主流水量和旁路水量，主流水量进入省煤器中吸热升温，旁路水量则绕过省煤器，最终两者在省煤器出口混合，SCR反应器入口烟温是通过调节旁路水量和主流水量的比例来调控的，由于水侧换热系数远大于烟气侧换热系数，经过给水旁路的水量调节，SCR反应器入口烟温具有一定的提升。
(2)采用带分级布置的省煤器分级子系统。因省煤器给水旁路提升SCR反应器入口烟温存在一定的限制，为了锅炉低负荷SCR反应器入口烟温进一步的提升，在进行锅炉热力计算的基础上，减少原有省煤器的换热面积，在SCR反应器后增设一定的省煤器受热面，给水直接引至位于SCR反应器后面的第二级省煤器，在通过连接管道引至位于SCR反应器前面的第一级省煤器中，通过减少SCR反应器前省煤器的吸热量，达到提高SCR反应器入口温度在脱硝反应温度下限值以上的目的，以保证SCR在全负荷工况下均能正常运行。
在本实施例中，所述循环泵建立直流锅炉工质的强制循环，给水输入直流锅炉中，经直流锅炉炉膛加热后，工质流入所述启动分离器中进行汽水分离，经汽水分离后的热态水被所述循环泵重新送入至所述省煤器分级子系统中，所述循环泵的启动方式为人工启动，启动允许条件为所述循环泵的冷却水流量大于冷却水量预设最小值。当所述贮水箱中水位过低/压力过高/压头过低/过冷水量较低时，所述循环泵将跳闸，当机组负荷高于最低稳燃负荷时，所述循环泵应当停运，当机组负荷低于最低稳燃负荷且所述循环泵启动条件满足时，所述循环泵将再启动。
在本实施例中，所述循环泵入口管道，对应为图1中的J0管线，用于将所述贮水箱内贮水供向所述循环泵，所述循环泵入口管道上设置有截止阀，对应为图1中的J0-1阀，所述截止阀用于导通或隔离所述循环泵，所述截止阀上并联有旁路阀门，所述旁路阀门用于检修所述截止阀及所述循环泵入口管道。所述J0-1阀通常是打开的，在所述循环泵需要隔离时，该阀应当关闭。
在本实施例中，所述循环泵出口管道，对应为图1中的J1管线，用于调控直流锅炉的炉膛给水流量，所述循环泵出口管道上设置有第一水位控制阀组，对应为图1中的J1阀组，所述第一水位控制阀组用于在通过所述启动分离器的蒸汽流量超过直流锅炉的给水泵流量时，控制所述贮水箱的正常水位，当所述贮水箱的水位高报时，所述第一水位控制阀组全开，当所述贮水箱的水位低报时，所述第一水位控制阀组全关。当所述循环泵正常投运时，J1阀组应当始终处于开启位置，当所述循环泵开启时，J1阀组开启，当所述循环泵关闭时，J1阀组关闭。
在本实施例中，所述循环泵再循环管道，对应为图1中的J2管线，用于保证所述循环泵最小流量，所述循环泵再循环管道上设置有电动阀，对应为图1中的J2阀，所述电动阀用于自动控制所述循环泵再循环管道的通断，当所述启动分离器进入干式状态，从所述循环泵通过所述第一水位控制阀组J1阀组的流量小于所述循环泵允许的最小流量时，所述电动阀J2阀自动开启，当通过所述第一水位控制阀组J1阀组的流量超过所述循环泵允许的最小流量并有裕度时，所述电动阀J2阀自动关闭。
在本实施例中，所述冷水旁路管道，对应为图1中的J3管线，用于将低温冷水直接引入所述贮水箱，以减少省煤器的吸热，同时用于为所述循环泵提供过冷水压头及净正压头，以防省煤器沸腾，所述冷水旁路管道上设置有第二水位控制阀组，对应为图1中的J3阀组，当直流锅炉水清洗完成后，应建立正常的循环，准备点火，此时J3阀组处于开启位置，当J1阀组即将关闭时，J3阀组的流量将减小至零，当所述贮水箱的水位达到高水位或MFT时，J3阀组连锁关闭，需要注意的是，过冷水流量的调节首先应当满足所述循环泵净正压头的要求。
在本实施例中，所述主给水管道接入至所述第一级省煤器的入口处，所述给水旁路管道，对应为图1中的J5管线，绕过所述第一级省煤器，并接入至所述第二级省煤器的入口处，所述主给水管道内流经的主流水量与所述给水旁路管道内流经的旁路水量在所述第二级省煤器的出口处混合，所述给水旁路管道上设置有控制阀和憋压阀，对应为图1中的J5-1阀和J5-0阀，分别用于调整主流水量与旁路水量的比例。如此，通过旁路一部分锅炉给水来减少进入省煤器的水流量，从而降低省煤器的换热量，进而提高出口烟气温度，需要注意的是，此举的关键点在于，当所述给水旁路管道启用时，须严格控制悬吊管出口水温留有足够的安全裕量，确保不发生沸腾，同时省煤器区域管道不会出现水击、汽化等现象，并且投退及运行中管道无振动发生，以保证直流锅炉的安全运行。
在本实施例中，所述连接管道，对应为图1中的J4管线，管道口径大于常规管道口径。这样设计，有助于减少SCR反应器前省煤器的吸热量，从而达到提高SCR反应器入口烟温的目的。
在本实施例中，所述启动分离器具有多个，分别连接至所述贮水箱，用于扩容和汽水分离，所述贮水箱与多个所述启动分离器均连接至直流锅炉顶棚进口集箱。这样设计，所述启动分离器与锅炉水冷壁连接，通过本系统的设计，利用带循环泵的直流锅炉低负荷启动系统，将部分省煤器出口热水引出回到省煤器入口管道，可以提高省煤器入口水温度，降低省煤器水和烟气的换热端差，减少烟气换热量，从而提高超临界锅炉水冷壁的水动力安全性和脱硝装置入口烟温。
在本实施例中，所述启动子系统还包括疏水扩容器和疏水箱，所述贮水箱经由所述疏水扩容器接入至所述疏水箱。这样设计，所述疏水箱在蒸汽加热系统中起到阻汽排水作用，选择合适的疏水箱可使蒸汽加热设备达到最高工作效率。所述疏水扩容器可降低进入疏水扩容器的疏水的压力，还可实现工质回收热量再利用。所述疏水扩容器共有三路汽水管路：中间，疏水进入管路；底部，降压后的水的排出管路；上部，降压后闪蒸出的蒸汽的排出管路。高低压疏水经过所述疏水扩容器扩容、喷水减温后，温度和压力均降低，扩容后蒸汽进入凝汽器上部汽空间，这样既能减少对凝汽器的冲击，也可降低凝汽器的热负荷；疏水进入热水井，对凝结水有加热作用，可以降低过冷度。
综上，本发明中，一方面采用带循环泵、冷水旁路和憋压阀的启动子系统，实现了对于低负荷下汽水系统水动力的安全调整，另一方面采用带给水旁路和分级布置的省煤器分级子系统，实现了对于低负荷下SCR入口烟温的优化调整。
应当理解本文所述的例子和实施方式仅为了说明，并不用于限制本发明，本领域技术人员可根据它做出各种修改或变化，凡在本发明的精神和原则之内，所作的任何修改、等同替换、改进等，均应包含在本发明的保护范围之内。

Claims (10)

1.一种电站直流锅炉全负荷脱硝系统，包括SCR反应器，其特征在于，还包括启动子系统和省煤器分级子系统；
所述启动子系统包括：启动分离器、贮水箱、循环泵、循环泵入口管道、循环泵出口管道、循环泵再循环管道和冷水旁路管道，所述启动分离器连接至所述贮水箱，所述循环泵安装在直流锅炉上，所述循环泵入口管道连接在所述贮水箱与所述循环泵之间，所述循环泵出口管道连接在所述循环泵的输出端，所述循环泵再循环管道连接在所述循环泵出口管道与所述贮水箱之间，所述冷水旁路管道由主给水管道上引出，接入至所述贮水箱；
省煤器分级子系统包括第一级省煤器、第二级省煤器、连接管道和给水旁路管道，所述第一级省煤器设置在SCR反应器之前的烟道中，所述第二级省煤器设置在SCR反应器之后的烟道中，所述连接管道连接在所述第一级省煤器与所述第二级省煤器之间，所述给水旁路管道由所述主给水管道上引出，接入至所述第二级省煤器的入口处，所述第二级省煤器的出口经锅炉水冷壁接入至所述启动分离器。
2.如权利要求1所述的电站直流锅炉全负荷脱硝系统，其特征在于，所述循环泵建立直流锅炉工质的强制循环，给水输入直流锅炉中，经直流锅炉炉膛加热后，工质流入所述启动分离器中进行汽水分离，经汽水分离后的热态水被所述循环泵重新送入至所述省煤器分级子系统中，所述循环泵的启动方式为人工启动，启动允许条件为所述循环泵的冷却水流量大于冷却水量预设最小值。
3.如权利要求1所述的电站直流锅炉全负荷脱硝系统，其特征在于，所述循环泵入口管道用于将所述贮水箱内贮水供向所述循环泵，所述循环泵入口管道上设置有截止阀，所述截止阀用于导通或隔离所述循环泵，所述截止阀上并联有旁路阀门，所述旁路阀门用于检修所述截止阀及所述循环泵入口管道。
4.如权利要求1所述的电站直流锅炉全负荷脱硝系统，其特征在于，所述循环泵出口管道用于调控直流锅炉的炉膛给水流量，所述循环泵出口管道上设置有第一水位控制阀组，所述第一水位控制阀组用于在通过所述启动分离器的蒸汽流量超过直流锅炉的给水泵流量时，控制所述贮水箱的正常水位，当所述贮水箱的水位高报时，所述第一水位控制阀组全开，当所述贮水箱的水位低报时，所述第一水位控制阀组全关。
5.如权利要求4所述的电站直流锅炉全负荷脱硝系统，其特征在于，所述循环泵再循环管道用于保证所述循环泵最小流量，所述循环泵再循环管道上设置有电动阀，所述电动阀用于自动控制所述循环泵再循环管道的通断，当从所述循环泵通过所述第一水位控制阀组的流量小于所述循环泵允许的最小流量时，所述电动阀自动开启，当通过所述第一水位控制阀组的流量超过所述循环泵允许的最小流量并有裕度时，所述电动阀自动关闭。
6.如权利要求4所述的电站直流锅炉全负荷脱硝系统，其特征在于，所述冷水旁路管道用于将低温冷水直接引入所述贮水箱，以减少省煤器的吸热，同时用于为所述循环泵提供过冷水压头及净正压头，以防省煤器沸腾，所述冷水旁路管道上设置有第二水位控制阀组，当所述第一水位控制阀组即将关闭时，所述第二水位控制阀组的流量减小至零，当所述贮水箱的水位达到高水位或MFT时，所述第二水位控制阀组连锁关闭。
7.如权利要求1所述的电站直流锅炉全负荷脱硝系统，其特征在于，所述主给水管道接入至所述第一级省煤器的入口处，所述给水旁路管道绕过所述第一级省煤器，并接入至所述第二级省煤器的入口处，所述主给水管道内流经的主流水量与所述给水旁路管道内流经的旁路水量在所述第二级省煤器的出口处混合，所述给水旁路管道上设置有控制阀和憋压阀，分别用于调整主流水量与旁路水量的比例。
8.如权利要求1所述的电站直流锅炉全负荷脱硝系统，其特征在于，所述连接管道的管道口径大于常规管道口径。
9.如权利要求1所述的电站直流锅炉全负荷脱硝系统，其特征在于，所述启动分离器具有多个，分别连接至所述贮水箱，用于扩容和汽水分离，所述贮水箱与多个所述启动分离器均连接至直流锅炉顶棚进口集箱。
10.如权利要求1所述的电站直流锅炉全负荷脱硝系统，其特征在于，所述启动子系统还包括疏水扩容器和疏水箱，所述贮水箱经由所述疏水扩容器接入至所述疏水箱。
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