CN116436043B - 一种多台变流器不对称故障穿越控制方法 - Google Patents
一种多台变流器不对称故障穿越控制方法 Download PDFInfo
- Publication number
- CN116436043B CN116436043B CN202310696972.8A CN202310696972A CN116436043B CN 116436043 B CN116436043 B CN 116436043B CN 202310696972 A CN202310696972 A CN 202310696972A CN 116436043 B CN116436043 B CN 116436043B
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- current
- converter
- active power
- current transformer
- formula
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Active
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 58
- 230000010355 oscillation Effects 0.000 claims abstract description 33
- 238000011217 control strategy Methods 0.000 claims abstract description 6
- NAWXUBYGYWOOIX-SFHVURJKSA-N (2s)-2-[[4-[2-(2,4-diaminoquinazolin-6-yl)ethyl]benzoyl]amino]-4-methylidenepentanedioic acid Chemical compound C1=CC2=NC(N)=NC(N)=C2C=C1CCC1=CC=C(C(=O)N[C@@H](CC(=C)C(O)=O)C(O)=O)C=C1 NAWXUBYGYWOOIX-SFHVURJKSA-N 0.000 claims description 6
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 claims description 6
- 230000009466 transformation Effects 0.000 claims description 6
- 238000005452 bending Methods 0.000 claims description 2
- 230000009286 beneficial effect Effects 0.000 abstract description 2
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 10
- 238000004088 simulation Methods 0.000 description 10
- 238000010248 power generation Methods 0.000 description 3
- 230000005540 biological transmission Effects 0.000 description 2
- 230000008878 coupling Effects 0.000 description 2
- 238000010168 coupling process Methods 0.000 description 2
- 238000005859 coupling reaction Methods 0.000 description 2
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 1
- 239000003990 capacitor Substances 0.000 description 1
- 239000003814 drug Substances 0.000 description 1
- 229940079593 drug Drugs 0.000 description 1
- 238000002347 injection Methods 0.000 description 1
- 239000007924 injection Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02J—CIRCUIT ARRANGEMENTS OR SYSTEMS FOR SUPPLYING OR DISTRIBUTING ELECTRIC POWER; SYSTEMS FOR STORING ELECTRIC ENERGY
- H02J3/00—Circuit arrangements for ac mains or ac distribution networks
- H02J3/24—Arrangements for preventing or reducing oscillations of power in networks
-
- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02J—CIRCUIT ARRANGEMENTS OR SYSTEMS FOR SUPPLYING OR DISTRIBUTING ELECTRIC POWER; SYSTEMS FOR STORING ELECTRIC ENERGY
- H02J1/00—Circuit arrangements for dc mains or dc distribution networks
- H02J1/10—Parallel operation of dc sources
-
- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02J—CIRCUIT ARRANGEMENTS OR SYSTEMS FOR SUPPLYING OR DISTRIBUTING ELECTRIC POWER; SYSTEMS FOR STORING ELECTRIC ENERGY
- H02J1/00—Circuit arrangements for dc mains or dc distribution networks
- H02J1/14—Balancing the load in a network
-
- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02J—CIRCUIT ARRANGEMENTS OR SYSTEMS FOR SUPPLYING OR DISTRIBUTING ELECTRIC POWER; SYSTEMS FOR STORING ELECTRIC ENERGY
- H02J3/00—Circuit arrangements for ac mains or ac distribution networks
- H02J3/38—Arrangements for parallely feeding a single network by two or more generators, converters or transformers
- H02J3/46—Controlling of the sharing of output between the generators, converters, or transformers
- H02J3/48—Controlling the sharing of the in-phase component
-
- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02J—CIRCUIT ARRANGEMENTS OR SYSTEMS FOR SUPPLYING OR DISTRIBUTING ELECTRIC POWER; SYSTEMS FOR STORING ELECTRIC ENERGY
- H02J2300/00—Systems for supplying or distributing electric power characterised by decentralized, dispersed, or local generation
- H02J2300/20—The dispersed energy generation being of renewable origin
- H02J2300/22—The renewable source being solar energy
- H02J2300/24—The renewable source being solar energy of photovoltaic origin
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Power Engineering (AREA)
- Inverter Devices (AREA)
Abstract
本发明公开了一种多台变流器不对称故障穿越控制方法,实现不对称故障穿越控制方法的控制策略为:变流器的峰值电流限制在变流器的额定电流内,同时有功功率振荡为零或是总输出有功功率不振荡;其中变流器的峰值电流限制在变流器的额定电流内,当出现电网电压跌落或者不平衡时,变流器产生正序电流的控制参数应当趋于无穷大或变流器产生负序电流的控制参数应当趋于零。本发明的有益效果:解决在电网电压跌落或者不平衡的情况下,变流器的输出电流过大和有功功率振荡的问题。并对提出的不对称故障穿越控制方法的控制策略的有效性进行验证。
Description
技术领域
本发明涉及一种变流器领域,尤其涉及一种多台变流器不对称故障穿越控制方法。
背景技术
变流器需要在电网电压跌落或者不平衡的情况下并网,但是在电网电压跌落或者不平衡的情况下会导致变流器的输出电流超过变流器的最大额定电流,从而使得过电流保护装置动作;在电网电压跌落或者不平衡的情况下,还会使变流器输出的有功功率振荡,有功功率振荡会导致直流链路电压纹波,这可能会损坏直流链路电容器,针对在电网电压跌落或者不平衡的情况下,变流器输出电流过大和有功功率振荡的问题,本发明对并网变流器在电网电压跌落或者不平衡情况下的电流限制进行了深入研究,提供了一种控制方法,通过并联变流器的协同控制实现零有功功率振荡,同时遵守电流限制。
发明内容
本发明的目的在于提供一种多台变流器不对称故障穿越控制方法,以解决在电网电压跌落或者不平衡的情况下,变流器的输出电流过大和有功功率振荡的问题。
本发明采用的技术方案如下:一种多台变流器不对称故障穿越控制方法,实现不对称故障穿越控制方法的控制策略为:变流器的峰值电流限制在变流器的额定电流内,同时有功功率振荡为零或是总输出有功功率不振荡;
其中变流器的峰值电流限制在变流器的额定电流内,当出现电网电压跌落或者不平衡时,变流器产生正序电流的控制参数应当趋于无穷大或变流器产生负序电流的控制参数/>应当趋于零;
其中变流器的峰值电流大于变流器的额定电流时,变流器通过超级预曲折滑膜算法将产生动态电流的控制参数,动态电流的控制参数与预定义的动态电流的控制参数共同决定变流器产生正序和负序电流的控制参数。
进一步的,所述超级预曲折滑膜算法,具体如公式(1)和公式(2)所示;
;
;
式中,和/>表示第一台变流器产生正序和负序动态电流的控制参数,/>和/>表示中间变量,b和c为常数,/>为滑膜动态变量,/>为符号函数,/>为积分。
进一步的,所述变流器的峰值电流限制在变流器的额定电流内的控制方法,具体步骤如下:
多台变流器并网的微电网的参考电流如公式(3)所示:
;
式中,为变流器的参考电流,/>为变流器的参考有功功率,/>和/>是变流器产生正序和负序电流的控制参数,v+和v-是变流器的电压的正序向量和电压的负序向量;
对公式(3)进行反克拉克变换,计算出a,b,c相的电流峰值幅度如公式(4)、公式(5)、公式(6)所示:
;
式中,M为中间变量表示为;/>;;δ为相位角,其大小表示为:/>;/>是a相电流的最大值,/>是b相电流的最大值,/>是c相电流的最大值,Vα + 、Vα -表示变流器的电压通过克拉克变换转化成静止坐标系α的电压,Vβ +、Vβ -表示变流器的电压通过克拉克变换转化成静止坐标系β的电压;
由公式(4)、公式(5)、公式(6)可知:
若,则余弦函数的最小值与最大相电流关系如公式(7):
;
若,则余弦函数的最大值与最大相电流关系如公式(8):
;
上述公式得到最大相电流如公式(9):
;
由最大相电流得到,变流器产生正序电流的控制参数趋于无穷大或变流器产生负序电流的控制参数/>趋于零均在电网电压跌落或者不平衡条件下实现最小峰值相电流。
进一步的,有功功率振荡为零或是总输出有功功率不振荡的控制方法,具体步骤如下:
电网电压跌落或者不平衡时,变流器注入的瞬时有功功率和无功功率如公式(10)所示:
;
式中,表示为变流器注入的瞬时有功功率和无功功率,/>为变流器的正序电压,为变流器的负序电压,/>为变流器的正序电流,/>为变流器的负序电流,P为变流器的有功功率的平均项,/>为变流器的有功功率的振荡项;
根据公式(10)得到:,/>;将公式(3)与公式(10)结合得到公式(11)和公式(12):
;
根据公式(11)和公式(12)可知,当,变流器有功功率无振荡也即变流器有功功率的振荡为零;
多台变流器连接的情况下,有功功率振荡如公式(13)所示:
;
当有功功率不振荡,即满足公式(14):
;
式中,表示为若干个变流器的有功功率的振荡项之和,/>是第一个变流器产生正序和负序电流的控制参数,/>是第二个变流器产生正序和负序电流的控制参数,/>是第n个变流器产生正序和负序电流的控制参数。
本发明的有益效果:解决在电网电压跌落或者不平衡的情况下,变流器的输出电流过大和有功功率振荡的问题。并对提出的不对称故障穿越控制方法的控制策略的有效性进行验证。
附图说明
图1为本发明的多台变流器不对称故障穿越控制方法原理图。
图2为本发明的超级预曲折滑膜算法原理图。
图3为本发明的多台变流器并网的微电网配置图。
图4为本发明的当=1时,/>和theta与峰值电流的仿真图。
图5为本发明的当=-1时,/>和theta与峰值电流的仿真图。
图6为本发明的,/>与峰值电流的仿真图。
图7为本发明的PCC电压的仿真图。
图8为本发明的第一个变流器输出电流仿真图。
图9为本发明的第二个变流器输出电流仿真图。
图10为本发明的变流器有功功率振荡的仿真图。
图11为本发明的控制方法调节,/>的仿真图。
具体实施方式
本发明是这样来工作和实施的,一种多台变流器不对称故障穿越控制方法,实现不对称故障穿越控制方法的控制策略为:变流器的峰值电流限制在变流器的额定电流内,同时有功功率振荡为零或是总输出有功功率不振荡;
其中变流器的峰值电流限制在变流器的额定电流内,当出现电网电压跌落或者不平衡时,变流器产生正序电流的控制参数应当趋于无穷大或变流器产生负序电流的控制参数/>应当趋于零;
如图1所示,为本发明的多台变流器不对称故障穿越控制方法原理图,峰值电流与额定电流进行比较,变流器的峰值电流大于变流器的额定电流时,变流器通过超级预曲折滑膜算法将产生动态电流的控制参数(和/>),动态电流的控制参数与预定义的动态电流的控制参数(/>和/>)共同决定变流器产生正序和负序电流的控制参数(/>)。参考公式(14),即电网电压跌落或者不平衡时,超级预曲折滑膜算法将产生的/>和与预定义的/>和/>通过公式(14)产生了/>、/>。
如图2所示,为本发明的超级预曲折滑膜算法原理图,超级预曲折滑膜算法,具体如公式(1)和公式(2)所示;
;
;
式中,和/>表示第一台变流器产生正序和负序动态电流的控制参数,/>和/>表示中间变量,b和c为常数,/>为滑膜动态变量,/>为符号函数,/>为积分。
本发明所述变流器的峰值电流限制在变流器的额定电流内的控制方法,具体步骤如下:
如图3所示,为本发明的多台变流器并网的微电网配置图,为一个典型的具有并网变流器的微电网,这些变流器在直流母线和电网的公共耦合点之间互连,以实现从分布式发电单元到交流电网的高功率传输,根据电网规范,由光伏系统组成的分布式发电机组只能在电网电压不平衡的情况下向电网注入有功功率,因此本发明仅考虑有功功率传输。
此外考虑到电网电压不平衡下的运行,注入平衡电流可能会导致有功功率以两倍电网频率振荡,这对直流母线电压稳定运行产生不利影响。因此本发明应用一组包括正序电流和负序电流的参考电流。
多台变流器并网的微电网的参考电流如公式(3)所示:
;
式中,为变流器的参考电流,/>为变流器的参考有功功率,/>和/>是变流器产生正序和负序电流的控制参数,v+和v-是变流器的电压的正序向量和电压的负序向量;
对公式(3)进行反克拉克变换,计算出a,b,c相的电流峰值幅度如公式(4)、公式(5)、公式(6)所示:
;
式中,M为中间变量表示为;/>;;δ为相位角,其大小表示为:/>;/>是a相电流的最大值,/>是b相电流的最大值,/>是c相电流的最大值,Vα + 、Vα -表示变流器的电压通过克拉克变换转化成静止坐标系α的电压,Vβ +、Vβ -表示变流器的电压通过克拉克变换转化成静止坐标系β的电压;
由公式(4)、公式(5)、公式(6)可知:
若,则余弦函数的最小值与最大相电流关系如公式(7):
;
若,则余弦函数的最大值与最大相电流关系如公式(8):
;
上述公式得到最大相电流如公式(9):
;
如图4所示,为本发明的当时,/>和theta与峰值电流的仿真图,如图5所示,为本发明的当/>时,/>和theta与峰值电流的仿真图,如图6所示,为本发明的/>,/>与峰值电流的仿真图。使用仿真软件对/>,theta和峰值相电流的关系进行仿真分析得到:通过分析/>,/>,theta和峰值相电流的关系得到结论:变流器产生正序电流的控制参数/>趋于无穷大或变流器产生负序电流的控制参数/>趋于零均在电网电压跌落或者不平衡条件下实现最小峰值相电流。
进一步的,有功功率振荡为零或是总输出有功功率不振荡的控制方法,具体步骤如下:
电网电压跌落或者不平衡时,变流器注入的瞬时有功功率和无功功率如公式(10)所示:
;
式中,表示为变流器注入的瞬时有功功率和无功功率,/>为变流器的正序电压,为变流器的负序电压,/>为变流器的正序电流,/>为变流器的负序电流,P为变流器的有功功率的平均项,/>为变流器的有功功率的振荡项;
根据公式(10)得到:,/>;将公式(3)与公式(10)结合得到公式(11)和公式(12):
;
根据公式(11)和公式(12)可知,当,变流器有功功率无振荡也即变流器有功功率的振荡为零;
单个变流器的有功功率可以振荡,但是所有变流器输出的总有功功率不能发生振荡现象;额定功率最高的变流器应设计为冗余变流器,以抵消集体有功功率振荡;
多台变流器连接的情况下,有功功率振荡如公式(13)所示:
;
当有功功率不振荡,即满足公式:
;
式中,表示为若干个变流器的有功功率的振荡项之和,/>是第一个变流器产生正序和负序电流的控制参数,/>是第二个变流器产生正序和负序电流的控制参数,/>是第n个变流器产生正序和负序电流的控制参数。
如图7—图11所示,为了验证所提出的控制方法,使用仿真软件分析了并联两个并网变流器的运行;第二变流器具有较大的额定容量,设置为冗余变流器;首先将第一变流器限流设置为5.8A,正常运行时,/>,/>,/>;0.3s时,系统发生故障,导致电网的公共耦合点电压不平衡,此时分布式发电DG1峰值电流上升至6.7A,超过限流值,同时,由于/>,/>,/>,/>不存在有功功率振荡;在0.5s时,开始启动本发明所述的控制,可以观察到/>从1增加到2.6,/>从-1增加到-0.8以满足电流调节要求;此外,第二变流器作为冗余变流器,在保持/>为1时,/>的值自动计算得出;因此,虽然分布式发电DG1和分布式发电DG2均出现两倍于基频的有功功率振荡,但总输出有功功率仍保持无振荡;分布式发电DG1为第一变流器,分布式发电DG2为第二变流器。
以上所揭露的仅为本发明一种较佳实施例而已,当然不能以此来限定本发明之权利范围,本领域普通技术人员可以理解实现上述实施例的全部或部分流程,并依本发明权利要求所作的等同变化,仍属于发明所涵盖的范围。
Claims (3)
1.一种多台变流器不对称故障穿越控制方法,其特征在于:实现不对称故障穿越控制方法的控制策略为:变流器的峰值电流限制在变流器的额定电流内,同时有功功率振荡为零或是总输出有功功率不振荡;
其中变流器的峰值电流限制在变流器的额定电流内,当出现电网电压跌落或者不平衡时,变流器产生正序电流的控制参数应当趋于无穷大或变流器产生负序电流的控制参数应当趋于零;
其中变流器的峰值电流大于变流器的额定电流时,变流器通过超级预曲折滑膜算法将产生动态电流的控制参数,动态电流的控制参数与预定义的动态电流的控制参数共同决定变流器产生正序和负序电流的控制参数;
所述超级预曲折滑膜算法,具体如公式(1)和公式(2)所示;
(1);
(2);
式中,和/>表示第一台变流器产生正序和负序动态电流的控制参数,/>和/>表示中间变量,b和c为常数,/>为滑膜动态变量,/>为符号函数,/>为积分。
2.根据权利要求1所述的一种多台变流器不对称故障穿越控制方法,其特征在于:变流器的峰值电流限制在变流器的额定电流内的控制方法,具体步骤如下:
多台变流器并网的微电网的参考电流如公式(3)所示:
(3);
式中,为变流器的参考电流,/>为变流器的参考有功功率,/>和/>是变流器产生正序和负序电流的控制参数,v+和v-是变流器的电压的正序向量和电压的负序向量;
对公式(3)进行反克拉克变换,计算出a,b,c相的电流峰值幅度如公式(4)、公式(5)、公式(6)所示:
(4);
(5);
(6);
式中,M为中间变量表示为M= ; />;;δ为相位角,其大小表示为:/>;/>是a相电流的最大值,/>是b相电流的最大值,/>是c相电流的最大值,Vα +、Vα -表示变流器的电压通过克拉克变换转化成静止坐标系α的电压,Vβ +、Vβ -表示变流器的电压通过克拉克变换转化成静止坐标系β的电压;
由公式(4)、公式(5)、公式(6)可知:
若,则余弦函数的最小值与最大相电流关系如公式(7):
(7);
若,则余弦函数的最大值与最大相电流关系如公式(8):
(8);
上述公式得到最大相电流如公式(9):
(9);
由最大相电流得到,变流器产生正序电流的控制参数趋于无穷大或变流器产生负序电流的控制参数/>趋于零均在电网电压跌落或者不平衡条件下实现最小峰值相电流。
3.根据权利要求2所述的一种多台变流器不对称故障穿越控制方法,其特征在于:有功功率振荡为零或是总输出有功功率不振荡的控制方法,具体步骤如下:
电网电压跌落或者不平衡时,变流器注入的瞬时有功功率和无功功率如公式(10)所示:
(10);
式中,表示为变流器注入的瞬时有功功率和无功功率,/>为变流器的正序电压,/>为变流器的负序电压,/>为变流器的正序电流,/>为变流器的负序电流,P为变流器的有功功率的平均项,/>为变流器的有功功率的振荡项;
根据公式(10)得到:,/>;将公式(3)与公式(10)结合得到公式(11)和公式(12):
(11);
(12);
根据公式(11)和公式(12)可知,当,变流器有功功率无振荡也即变流器有功功率的振荡为零;
多台变流器连接的情况下,有功功率振荡如公式(13)所示:
(13);
当有功功率不振荡,即满足公式(14):
(14);
式中,表示为若干个变流器的有功功率的振荡项之和,/>是第一个变流器产生正序和负序电流的控制参数,/>是第二个变流器产生正序和负序电流的控制参数,是第n个变流器产生正序和负序电流的控制参数。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN202310696972.8A CN116436043B (zh) | 2023-06-13 | 2023-06-13 | 一种多台变流器不对称故障穿越控制方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN202310696972.8A CN116436043B (zh) | 2023-06-13 | 2023-06-13 | 一种多台变流器不对称故障穿越控制方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
CN116436043A CN116436043A (zh) | 2023-07-14 |
CN116436043B true CN116436043B (zh) | 2023-10-20 |
Family
ID=87091090
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
CN202310696972.8A Active CN116436043B (zh) | 2023-06-13 | 2023-06-13 | 一种多台变流器不对称故障穿越控制方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
CN (1) | CN116436043B (zh) |
Citations (9)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN104617584A (zh) * | 2015-02-12 | 2015-05-13 | 阳光电源股份有限公司 | 一种全功率风电系统的电网故障穿越方法和装置 |
CN105591401A (zh) * | 2016-01-27 | 2016-05-18 | 浙江大学 | 一种含无功电流注入的光伏低电压穿越方法 |
CN111769588A (zh) * | 2019-04-02 | 2020-10-13 | 中国电力科学研究院有限公司 | 一种基于电网不平衡故障下vsg低电压穿越控制方法和系统 |
CN112531774A (zh) * | 2020-12-01 | 2021-03-19 | 辽宁东科电力有限公司 | 一种逆变型分布式电源的低电压穿越运行控制方法 |
CN114825395A (zh) * | 2022-05-31 | 2022-07-29 | 武汉大学 | 一种电网不对称故障下飞轮储能网侧变流器的控制策略 |
CN115085264A (zh) * | 2022-07-15 | 2022-09-20 | 南通大学 | 一种基于正负序分开控制的双馈电机非对称故障穿越方法 |
WO2022227697A1 (zh) * | 2021-04-27 | 2022-11-03 | 科华数据股份有限公司 | 并网变流器的控制方法、装置及并网变流器 |
CN115694275A (zh) * | 2021-07-29 | 2023-02-03 | 维谛新能源有限公司 | 一种负序功率控制方法、装置及设备 |
CN115800378A (zh) * | 2022-12-19 | 2023-03-14 | 重庆大学 | 一种改善双馈风电机组并网点电能质量的不对称故障穿越控制方法 |
Family Cites Families (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US20130057236A1 (en) * | 2011-09-06 | 2013-03-07 | Che-Wei Hsu | Low voltage ride-through control method for grid-connected converter of distributed energy resources |
-
2023
- 2023-06-13 CN CN202310696972.8A patent/CN116436043B/zh active Active
Patent Citations (9)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN104617584A (zh) * | 2015-02-12 | 2015-05-13 | 阳光电源股份有限公司 | 一种全功率风电系统的电网故障穿越方法和装置 |
CN105591401A (zh) * | 2016-01-27 | 2016-05-18 | 浙江大学 | 一种含无功电流注入的光伏低电压穿越方法 |
CN111769588A (zh) * | 2019-04-02 | 2020-10-13 | 中国电力科学研究院有限公司 | 一种基于电网不平衡故障下vsg低电压穿越控制方法和系统 |
CN112531774A (zh) * | 2020-12-01 | 2021-03-19 | 辽宁东科电力有限公司 | 一种逆变型分布式电源的低电压穿越运行控制方法 |
WO2022227697A1 (zh) * | 2021-04-27 | 2022-11-03 | 科华数据股份有限公司 | 并网变流器的控制方法、装置及并网变流器 |
CN115694275A (zh) * | 2021-07-29 | 2023-02-03 | 维谛新能源有限公司 | 一种负序功率控制方法、装置及设备 |
CN114825395A (zh) * | 2022-05-31 | 2022-07-29 | 武汉大学 | 一种电网不对称故障下飞轮储能网侧变流器的控制策略 |
CN115085264A (zh) * | 2022-07-15 | 2022-09-20 | 南通大学 | 一种基于正负序分开控制的双馈电机非对称故障穿越方法 |
CN115800378A (zh) * | 2022-12-19 | 2023-03-14 | 重庆大学 | 一种改善双馈风电机组并网点电能质量的不对称故障穿越控制方法 |
Non-Patent Citations (2)
Title |
---|
Negative Sequence Changes Calculation for Purposes of Fault Localization;Vit Krcal等;《2020 21st International Scientific Conference on Electric Power Engineering (EPE)》;全文 * |
不平衡电网电压下基于滑模变结构控制的双馈风电系统转子侧变流器控制策略;张迪等;《电工技术学报》;全文 * |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
CN116436043A (zh) | 2023-07-14 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CN110649643B (zh) | 一种能主动支撑电网频率的风场多端柔直控制方法及系统 | |
US9270200B2 (en) | Method of controlling an inverter and a controller for controlling an inverter | |
CN110429655B (zh) | 基于同步机三阶模型的储能单元主动支撑控制方法及系统 | |
CN110198045B (zh) | 一种vsc-mtdc附加频率自适应下垂控制方法 | |
WO2010114792A1 (en) | Intelligent power converter control for grid integration of renewable energies | |
CN108718094A (zh) | 一种提高大型光伏系统低电压穿越性能的方法 | |
CN106329571A (zh) | 一种dfig网侧及转子侧pwm变流器的运行控制方法 | |
CN108418226B (zh) | 开绕组双逆变器光伏发电系统的无功补偿控制方法 | |
CN110518600A (zh) | 一种基于vsg的改进型多机并联的pmsg并网主动支撑控制结构 | |
Lyu et al. | Grid forming fast frequency response for PMSG-based wind turbines | |
Mehdi et al. | Direct active and reactive power control of DFIG based wind energy conversion system | |
CN113193587B (zh) | 孤岛双馈风电场经高压直流输电外送协同控制方法及系统 | |
Lima et al. | Hybrid control scheme for VSC presenting both grid-forming and grid-following capabilities | |
CN112086988B (zh) | 一种电压源型换流器控制策略平滑切换方法 | |
CN116436043B (zh) | 一种多台变流器不对称故障穿越控制方法 | |
Wang et al. | Research on maximum power tracking control method of 10MW MVSPMSG based on neutral point potential balance | |
CN114421498A (zh) | 基于能量路由器的中压风电系统波动功率平抑方法及系统 | |
CN111541242A (zh) | 一种混合型风电场的次同步振荡频率的预测方法 | |
Wang et al. | Research on Reactive Power Control of the Grid-Side Converter of DFIG Based Wind Farm | |
Ngom et al. | An Adaptive DC-link Voltage Control for Doubly Fed Induction Generator Wind Turbine System | |
Shi et al. | Integrated analysis and monitoring for large-scale wind farm connected with large capacity thermal power plant | |
Bhattacharyya et al. | DFIG-PV-battery based microgrid with advanced comb-FLL filter control | |
Xiaojie et al. | Study on coordinated control strategy of offshore wind farm integration system via MMC-HVDC based on transient response characteristic analysis | |
Bhattacharyya et al. | Synchronization Technique for PV-Wind-Battery Based Grid Forming Converter with DFIG | |
Gao et al. | A voltage modulated direct power control of the doubly fed induction generator |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
PB01 | Publication | ||
PB01 | Publication | ||
SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
GR01 | Patent grant | ||
GR01 | Patent grant |