CN114875186A - 一种2800-3000m3高炉开炉料配制方法 - Google Patents

一种2800-3000m3高炉开炉料配制方法 Download PDF

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Abstract

本发明提供了一种2800‑3000m3高炉开炉料配制方法，所述高炉送风后料的配制包括：第一阶段配料：点火送风3‑5h后，走料后进行第一次变料，焦比为624±10kg/t·Fe；第二阶段配料：第一阶段进行5‑7h后，软熔带形成，进行第二次变料，扣除熔剂的焦比降至557.6±8kg/t·Fe；第三阶段配料：开炉后第一次打开铁口排放完铁后，炉温为1480‑1500℃，将扣除熔剂的焦比降至503.9±6kg/t·Fe；第四阶段配料：当炉温为1500‑1520℃时，将扣除熔剂的焦比降至459.7±4kg/t·Fe。实现了2800‑3000m3高炉5天内利用系数达到2.7t/m3·d。

Description

一种2800-3000m3高炉开炉料配制方法
技术领域
本发明属于高炉开炉方法领域，尤其涉及一种2800-3000m3高炉开炉料配制方法。
背景技术
近年来，随着环保以及现代化的要求，高炉炼铁逐步由以往的小型高炉逐步过渡到2800m3以上的大型高炉。而大型高炉开炉是一个繁杂的系统工程，是炼铁生产中比较复杂的实践操作。开炉前高炉状况及开炉条件各不相同，开炉情况也大不相同。
现代大型高炉，开炉都追求快速实现全风冶炼，快速强化冶炼提升产量，为企业带来更大的经济效益。然而受制于各类因素的限制，特别是开炉工艺技术限制，导致高炉开炉快速顺行达产的概率不高，国内2800m3以上级别的高炉，很多高炉开炉后加风进程缓慢，开炉后至少1周后，高炉利用系数才能提高至2.5t/m3·d。
高炉能否顺利开炉对各方面影响很大，而开炉料的配制，是关系到高炉能否快速达产的决定性条件。目前，普遍使用的高炉开炉配料方法为：将正常料分为两段，将高炉从炉底到炉顶总共分为6段。第1段为垫底料；第2段为枕木；第3段为净焦；第4段为过渡料，所谓过渡料一般为净焦加烧结矿，也有的按不同的要求和需要添加小品种杂矿石；第5、6段为正常料，这两段的矿石批重不变，区别只在于上下两段的焦比不同，且下段焦比是上段焦比的两倍，但使用这种开炉配料方法的高炉在开炉后恢复时间都比较长，加风上强度都比较慢。对于大型高炉来说，开炉料质量标准还没有形成统一，配加工艺也是随机性很强，在高炉增加风量强化冶炼进程中，开炉料后续的炉料结构与配制工艺也有待完善。因此，需要提供一种高炉开炉料配制工艺以及高炉送风后料的配制的相关工艺。
发明内容
本发明的目的在于提供一种2800-3000m3高炉开炉料配制方法，加快了高炉整体强化冶炼进程，实现了2800-3000m3高炉5天内利用系数达到2.7t/m3·d。
为达到此发明目的，本发明采用以下技术方案：
本发明提供了一种2800-3000m3高炉开炉料配制方法，所述配制方法包括高炉开炉料的配制和高炉送风后料的配制；
所述高炉送风后料的配制包括四个阶段：
第一阶段配料：点火送风3-5h后，走料后进行第一次变料，配料按照质量百分比计所述第一次变料的原料包括：烧结矿70-75％，球团2-5％，Pb生矿5-10％，硅石5-8％，其余组分为锰矿、白云石和石灰石的混合物，矿批为39-41t/批，焦比为624±10kg/t·Fe，碱度控制为1.0±0.2；
本发明中，第一阶段配料配料按照质量百分比计所述第一次变料的原料包括：烧结矿70-75％，球团2-5％，Pb生矿5-10％，硅石5-8％，其余组分为锰矿、白云石和石灰石的混合物，烧结矿的质量百分比可以是70％、71％、72％、73％、74％或75％等，球团的质量百分比可以是2％、3％、4％或5％等，Pb生矿的质量百分比可以是5％、6％、7％、8％、9％或10％等，硅石的质量百分比可以是5％、6％、7％或8％等，但不限于所列举的数值，数值范围内其它未列举的数值同样适用。
本发明中，所述焦比为624±10kg/t·Fe，例如可以是614kg/t·Fe、618kg/t·Fe、620kg/t·Fe、624kg/t·Fe、628kg/t·Fe或634kg/t·Fe等，但不限于所列举的数值，数值范围内其它未列举的数值同样适用。
本发明中，所述碱度控制为1.0±0.2，例如可以是0.8、0.9、1.0、1.1或1.2等，但不限于所列举的数值，数值范围内其它未列举的数值同样适用。
第二阶段配料：第一阶段进行5-7h后，软熔带形成，进行第二次变料，配料按照质量百分比计所述第二次变料的原料包括：烧结矿75-80％，球团3-6％，Pb生矿6-12％，其余组分为锰矿、白云石、硅石和石灰石的混合物，矿批为39-41t/批，扣除熔剂的焦比降至557.6±8kg/t·Fe，碱度控制为1.0±0.2；
本发明中，第二阶段配料按照质量百分比计所述第二次变料的原料包括：烧结矿75-80％，球团3-6％，Pb生矿6-12％，其余组分为锰矿、白云石、硅石和石灰石的混合物，烧结矿的质量百分比可以是75％、76％、77％、78％、79％或80％等，球团的质量百分比可以是3％、4％、5％或6％等，Pb生矿的质量百分比可以是6％、7％、8％、9％、10％、11％或12％等，但不限于所列举的数值，数值范围内其它未列举的数值同样适用。
本发明中，所述焦比为557.6±8kg/t·Fe，例如可以是549.6kg/t·Fe、550.6kg/t·Fe、555.6kg/t·Fe、560.6kg/t·Fe或565.6kg/t·Fe等，但不限于所列举的数值，数值范围内其它未列举的数值同样适用。
本发明中，所述碱度控制为1.0±0.2，例如可以是0.8、0.9、1.0、1.1或1.2等，但不限于所列举的数值，数值范围内其它未列举的数值同样适用。
第三阶段配料：开炉后第一次打开铁口排放完铁后，炉温为1480-1500℃，矿批为48-50t/批，将扣除熔剂的焦比降至503.9±6kg/t·Fe，碱度控制为1.0±0.2；
本发明中，所述炉温为1480-1500℃，例如可以是1480℃、1482℃、1484℃、1486℃、1488℃、1490℃、1492℃、1494℃、1496℃、1498℃或1500℃等，但不限于所列举的数值，数值范围内其它未列举的数值同样适用。
本发明中，所述扣除熔剂的焦比降至503.9±6kg/t·Fe，例如可以是497.9kg/t·Fe、500.9kg/t·Fe、503.9kg/t·Fe、506.9kg/t·Fe或509.9kg/t·Fe等，但不限于所列举的数值，数值范围内其它未列举的数值同样适用。
本发明中，所述碱度控制为1.0±0.2，例如可以是0.8、0.9、1.0、1.1或1.2等，但不限于所列举的数值，数值范围内其它未列举的数值同样适用。
第四阶段配料：当炉温为1500-1520℃时，矿批为53-55t/批，将扣除熔剂的焦比降至459.7±4kg/t·Fe，碱度控制为1.0±0.2。
本发明中，所述炉温为1500-1520℃，例如可以是1500℃、1502℃、1504℃、1506℃、1508℃、1510℃、1512℃、1514℃、1516℃、1518℃或1520℃等，但不限于所列举的数值，数值范围内其它未列举的数值同样适用。
本发明中，第四阶段配料的碱度控制在1.0左右，所述扣除熔剂的焦比降至459.7±4kg/t·Fe，例如可以是455.7kg/t·Fe、457.7kg/t·Fe、459.7kg/t·Fe、461.7kg/t·Fe或463.7kg/t·Fe等，但不限于所列举的数值，数值范围内其它未列举的数值同样适用。
本发明中，所述碱度控制为1.0±0.2，例如可以是0.8、0.9、1.0、1.1或1.2等，但不限于所列举的数值，数值范围内其它未列举的数值同样适用。
本发明中，对高炉送风后强化冶炼过程中炉料的配制，实现了高炉5天内利用系数达到2.7t/m3·d；当第四阶段配料进入高炉后，高炉开始富氧喷煤，随着高炉风温升高、风量增加强化冶炼进行，富氧率提升，喷煤比提高，高炉入炉焦比逐步降低，按照每个冶炼周期(高炉炉料从进入高炉至生成渣铁排出过程耗时)降低10kg/t焦比来控制。
作为本发明优选的技术方案，所述第一阶段配料的铁水中[Si]控制为3％-4％，焦批为15-17t，批铁量为24-26t，渣比为455-465kg/t·Fe；
本发明中，所述第一阶段配料的铁水中[Si]控制为3％-4％，例如可以是3％、3.2％、3.4％、3.6％、3.8％或4％等，焦批为15-17t，例如可以是15t、15.2t、15.4t、15.6t、15.8t、16t、16.2t、16.4t、16.6t、16.8t或17t等，批铁量为24-26t，例如可以是24t、24.2t、24.4t、24.6t、24.8t、25t、25.2t、25.4t、25.6t、25.8t或26t等，渣比为455-465kg/t·Fe，例如可以是455kg/t·Fe、457kg/t·Fe、459kg/t·Fe、461kg/t·Fe、463kg/t·Fe或465kg/t·Fe等，但不限于所列举的数值，数值范围内其它未列举的数值同样适用。
作为本发明优选的技术方案，所述第二阶段配料的铁水中[Si]控制为2％-3％，焦批为15-17t，批铁量为27-29t，渣比为440-450kg/t·Fe；
本发明中，所述第二阶段配料的铁水中[Si]控制为2％-3％，例如可以是2％、2.2％、2.4％、2.6％、2.8％或3％等，焦批为15-17t，例如可以是15t、15.2t、15.4t、15.6t、15.8t、16t、16.2t、16.4t、16.6t、16.8t或17t等，批铁量为27-29t，例如可以是27t、27.2t、27.4t、27.6t、27.8t、28t、28.2t、28.4t、28.6t、28.8t或29t等，渣比为440-450kg/t·Fe，例如可以是440kg/t·Fe、442kg/t·Fe、444kg/t·Fe、446kg/t·Fe、448kg/t·Fe或450kg/t·Fe等，但不限于所列举的数值，数值范围内其它未列举的数值同样适用。
作为本发明优选的技术方案，所述第三阶段配料的铁水中[Si]控制为1％-3％，焦批为15-17t，批铁量为30-32t，渣比为420-430kg/t·Fe；
本发明中，所述第三阶段配料的铁水中[Si]控制为1％-3％，例如可以是1％、1.5％、2％、2.5％或3％等，焦批为15-17t，例如可以是15t、15.2t、15.4t、15.6t、15.8t、16t、16.2t、16.4t、16.6t、16.8t或17t等，批铁量为30-32t，例如可以是30t、30.2t、30.4t、30.6t、30.8t、31t、31.2t、31.4t、31.6t、31.8t或32t等，渣比为420-430kg/t·Fe，例如可以是420kg/t·Fe、422kg/t·Fe、424kg/t·Fe、426kg/t·Fe、428kg/t·Fe或430kg/t·Fe等，但不限于所列举的数值，数值范围内其它未列举的数值同样适用。
作为本发明优选的技术方案，所述第四阶段配料的铁水中[Si]控制为1.5％-2％，焦批为15-17t，批铁量为33-35t，渣比为400-410kg/t·Fe。
本发明中，所述第四阶段配料的铁水中[Si]控制为1.5％-2％，例如可以是1.5％、1.6％、1.7％、1.8％、1.9％或2％等，焦批为15-17t，例如可以是15t、15.2t、15.4t、15.6t、15.8t、16t、16.2t、16.4t、16.6t、16.8t或17t等，批铁量为33-35t，例如可以是33t、33.2t、33.4t、33.6t、33.8t、34t、34.2t、34.4t、34.6t、34.8t或35t等，渣比为400-410kg/t·Fe，例如可以是400kg/t·Fe、402kg/t·Fe、404kg/t·Fe、406kg/t·Fe、408kg/t·Fe或410kg/t·Fe等，但不限于所列举的数值，数值范围内其它未列举的数值同样适用。
优选地，所述第四阶段配料进入高炉后，进行富氧喷煤。
优选地，所述富氧的最低流量≥2000m3/h，例如可以是2000m3/h、2100m3/h、2200m3/h、2300m3/h、2400m3/h或2500m3/h等，但不限于所列举的数值，数值范围内其它未列举的数值同样适用。
本发明中，所述富氧的流量大于高炉内的风量压力。
作为本发明优选的技术方案，所述高炉开炉料的配制包括将开炉料由下至上分为10段，各段配制如下：
第1段为底焦+枕木；
第2段为净焦；
第3段为空料；
第4段-第10段分别独立地为负荷料。
作为本发明优选的技术方案，自第4段-第10段各段的O/C比逐段提高，料线逐段降低，压缩率逐段降低。
本发明中，所述第2段的料线为21.40-25.30m，例如可以是21.40m、21.80m、22.00m、22.50m、23.00m、23.50m、24.00m、24.50m、25.00m或25.30m等，但不限于所列举的数值，数值范围内其它未列举的数值同样适用。
本发明中，所述第3段的料线为17.50-21.40m，例如可以是17.50m、18.00m、18.50m、19.00m、19.50m、20.00m、20.50m、21.00m或21.40m等，但不限于所列举的数值，数值范围内其它未列举的数值同样适用。
本发明中，所述第4段的料线为16.00-17.50m，例如可以是16.00m、16.20m、16.40m、16.60m、16.80m、17.00m、17.20m、17.40m或17.50m等，但不限于所列举的数值，数值范围内其它未列举的数值同样适用。
本发明中，所述第5段的料线为14.50-16.00m且不包括16.00m，例如可以是14.50m、14.70m、14.90m、15.00m、15.20m、15.40m、15.60m或15.80m等，但不限于所列举的数值，数值范围内其它未列举的数值同样适用。
本发明中，所述第6段的料线为13.00-14.50m且不包括14.50m，例如可以是13.00m、13.20m、13.40m、13.60m、13.80m、14.00m、14.20m或14.40m等，但不限于所列举的数值，数值范围内其它未列举的数值同样适用。
本发明中，所述第7段的料线为10.50-13.00m且不包括13.00m，例如可以是10.50m、10.70m、10.90m、11.00m、11.40m、11.80m、12.00m、12.40m或12.80m等，但不限于所列举的数值，数值范围内其它未列举的数值同样适用。
本发明中，所述第8段的料线为8.00-10.50m且不包括10.50m，例如可以是8.00m、8.40m、8.80m、9.00m、9.40m、9.80m、10.00m、10.20m或10.40m等，但不限于所列举的数值，数值范围内其它未列举的数值同样适用。
本发明中，所述第9段的料线为4.50-8.00m且不包括8.00m，例如可以是4.50m、5.00m、5.50m、6.00m、6.50m、7.00m、7.50m或7.90m等，但不限于所列举的数值，数值范围内其它未列举的数值同样适用。
本发明中，所述第10段的料线为1.45-4.50m且不包括4.50m，例如可以是1.50m、2.00m、2.50m、3.00m、3.50m、4.00m或4.40m等，但不限于所列举的数值，数值范围内其它未列举的数值同样适用。
本发明中，所述第2段的压缩率为14.50％-15.50％，例如可以是14.50％、14.70％、14.90％、15.00％、15.10％、15.30％或15.50％等，但不限于所列举的数值，数值范围内其它未列举的数值同样适用。
本发明中，所述第3段的压缩率为13.00％-14.00％，例如可以是13.00％、13.20％、13.40％、13.60％、13.80％或14.00％等，但不限于所列举的数值，数值范围内其它未列举的数值同样适用。
本发明中，所述第4段的压缩率为11.50％-12.50％，例如可以是11.50％、11.70％、11.90％、12.00％、12.10％、12.30％或12.50％等，但不限于所列举的数值，数值范围内其它未列举的数值同样适用。
本发明中，所述第5段的压缩率为10.50％-11.50％且不包括11.50％，例如可以是11.50％、11.70％、11.90％、12.00％、12.10％、12.30％或12.50％等，但不限于所列举的数值，数值范围内其它未列举的数值同样适用。
本发明中，所述第6段的压缩率为9.50％-10.50％且不包括10.50％，例如可以是9.50％、9.70％、9.90％、10.00％、10.20％或10.40％等，但不限于所列举的数值，数值范围内其它未列举的数值同样适用。
本发明中，所述第7段的压缩率为8.50％-9.50％且不包括9.50％，例如可以是8.50％、8.70％、8.90％、9.00％、9.20％或9.40％等，但不限于所列举的数值，数值范围内其它未列举的数值同样适用。
本发明中，所述第8段的压缩率为7.50％-8.50％且不包括8.50％，例如可以是7.50％、7.70％、7.90％、8.00％、8.20％或8.40％等，但不限于所列举的数值，数值范围内其它未列举的数值同样适用。
本发明中，所述第9段的压缩率为6.50％-7.50％且不包括7.50％，例如可以是6.50％、6.70％、6.90％、7.00％、7.20％或7.40％等，但不限于所列举的数值，数值范围内其它未列举的数值同样适用。
本发明中，所述第10段的压缩率为5.50％-6.50％且不包括6.50％，例如可以是5.50％、5.70％、5.90％、6.00％、6.20％或6.40％等，但不限于所列举的数值，数值范围内其它未列举的数值同样适用。
作为本发明优选的技术方案，所述净焦包括280-290t焦碳，例如可以是280t、282t、284t、286t、288t或290t等，但不限于所列举的数值，数值范围内其它未列举的数值同样适用。
优选地，所述空料包括焦碳和第一熔剂。
优选地，所述第一熔剂为萤石、石灰石、白云石和硅石。
作为本发明优选的技术方案，所述负荷料包括主原料和第二熔剂。
优选地，所述主原料包括焦碳、烧结矿、球团矿和Pb生矿。
本发明中，所述焦碳的组成成分包括：M40＞88％，M10＜5.0％，CSR≥70％，CRI≤22％，灰份＜12.5％水份≤0.5％，S＜0.65％。
本发明中，所述烧结矿的组成成分包括：TFe:58±0.5％，Al2O3:1.75％-1.80％，二元碱度(R2):1.92-1.95，SiO2:5.0％-5.2％，转鼓指数78.5％-79％，粒度＜5mm。
本发明中，所述球团矿的组成成分包括：TFe≥62.0％。
本发明中，所述Pb生矿的组成成分包括：TFe＞62％，粒度＜5mm。
优选地，所述第二熔剂包括进口矿、萤石、锰矿、石灰石、白云石和硅石。
本发明中，所述锰矿的组成成分包括：含Mn≥20.0％，粒度30mm-50mm。
作为本发明优选的技术方案，所述高炉开炉料的布料工艺为：将焦碳沿高炉中心布入，矿石沿高炉四周墙体边缘布入，空料不能布于高炉四周墙体边缘，布在高炉中间区域，净焦和空料两段采用双环布料，后期各段采用多环布料。
本发明中，所述双环布料，即：料器倾角只有2个角度(沿高炉垂直中心线，垂直倾角为0°)具体双环布料入下表：
Figure BDA0003635061520000102
所述多环布料，即布料器倾角大于2个角度。具体如下：
Figure BDA0003635061520000101
本发明所述的数值范围不仅包括上述例举的点值，还包括没有例举出的上述数值范围之间的任意的点值，限于篇幅及出于简明的考虑，本发明不再穷尽列举所述范围包括的具体点值。
相对于现有技术，本发明具有以下有益效果：
本发明提供了一种2800-3000m3高炉开炉料配制方法，通过对高炉开炉料的配制和高炉送风后料的配制，通过前期开炉料的组成，可以实现开炉风量快速增加，快速富氧喷煤、送风后，根据高炉软熔带厚度来计算各段炉料配比，可以实现高炉本体内部软熔带的稳定，进而提高煤气流稳定性，为后续快速提产创造条件实现了2800-3000m3高炉5天内利用系数达到2.7t/m3·d。
具体实施方式
下面通过具体实施方式来进一步说明本发明的技术方案。本领域技术人员应该明了，所述实施例仅仅是帮助理解本发明，不应视为对本发明的具体限制。
实施例1
本实施例提供一种2900m3高炉开炉料配制方法，主要原料质量标准如下：焦碳的组成成分为M40＞88％，M10＜5.0％，CSR≥70％，CRI≤22％，灰份＜12.5％水份≤0.5％，S＜0.65％。烧结矿的组成成分为TFe:58％，Al2O3:1.75％，二元碱度(R2)1.93，SiO2:5.1％；转鼓指数为78.5％，粒度＜5mm。球团矿的组成成分包括TFe:65.0％。过筛Pb生矿的组成成分包括TFe65％，粒度＜5mm。
高炉各段容积以及填充料如表1所示。
表1
Figure BDA0003635061520000111
Figure BDA0003635061520000121
各段高炉开炉料的配制以及开炉料布料工艺分别如表2和表3所示。
表2
Figure BDA0003635061520000122
表3
Figure BDA0003635061520000123
Figure BDA0003635061520000131
将焦碳沿高炉中心布入，矿石沿高炉四周墙体边缘布入，空料不能布于高炉四周墙体边缘，布在高炉中间区域，净焦和空料两段采用双环布料，后期各段采用多环布料。
高炉送风后料的配制如表4所示
表4
Figure BDA0003635061520000132
Figure BDA0003635061520000141
第一阶段：点火送风4h后，走料后进行第一次变料，铁水中[Si]控制为3.5％，碱度为1.0，焦批为16t，批铁量为25.64t，渣比为460.7kg/t·Fe；
第二阶段：第一段执行6h后，软熔带逐步形成，炉况趋稳，进行第二阶段调节配料，铁水中[Si]控制为2.5％，碱度为1.0，焦批为16t，批铁量为28.70t，渣比为448.6kg/t·Fe；
第三阶段：第一炉次铁排放完，炉温稳定在1490℃，铁水中[Si]控制为2.0％，碱度为1.0，焦批为16t，批铁量为31.75t，渣比为426.9kg/t·Fe；
第四阶段：炉温稳定在1510℃，铁水中[Si]控制为1.8％，碱度为1.0，焦批为16t，批铁量为34.8t，渣比为406.5kg/t·Fe；
第四段料进入高炉后，高炉开始富氧喷煤，所述富氧的最低流量2500m3/h，随着高炉风温升高、风量增加强化冶炼进行，富氧率提升，喷煤比提高，高炉入炉焦比逐步降低，按照每个冶炼周期(高炉炉料从进入高炉至生成渣铁排出这过程耗时)降低10kg/t焦比来控制。
采用上述高炉开炉料配制方法，高炉开炉生成产量如表5所示。
表5
Figure BDA0003635061520000142
Figure BDA0003635061520000151
本实施例提供的高炉开炉料配制方法，高炉开炉24小时全风，第二天富氧喷煤、第四天实现全风、全氧大喷煤冶炼，一周内高炉日产铁量达8000吨，高炉利用系数达2.75t/m3·d，高炉燃料比降低至520kg/t，实现了开炉快速达产的目标。
对比例1
本对比例与实施例1区别仅在于，所述高炉送风后的第一阶段配料的焦比为608kg/t·Fe，其他条件均与实施例1相同。
采用对比例1所述高炉开炉料配制方法，高炉开炉生成产量为D1。
对比例2
本对比例与实施例1区别仅在于，所述高炉送风后的第一阶段配料的焦比为630kg/t·Fe，其他条件均与实施例1相同。
采用对比例2所述高炉开炉料配制方法，高炉开炉生成产量为D2。
对比例3
本对比例与实施例1区别仅在于，所述高炉送风后的第二阶段配料扣除熔剂的焦比为545kg/t·Fe，其他条件均与实施例1相同。
采用对比例3所述高炉开炉料配制方法，高炉开炉生成产量为D3。
对比例4
本对比例与实施例1区别仅在于，所述高炉送风后的第二阶段配料扣除熔剂的焦比为570kg/t·Fe，其他条件均与实施例1相同。
采用对比例4所述高炉开炉料配制方法，高炉开炉生成产量为D4。
采用对比例1-4所述高炉开炉料配制方法，高炉开炉生成产量如表6所示。
表6
时间 D1(t) D2(t) D3(t) D4(t)
第1天 580 500 580 5800
第2天 5000 4600 5100 5000
第3天 5800 6000 6000 5800
第4天 6300 6600 6600 6200
第5天 6600 7000 7000 6800
第6天 6800 7300 7400 7200
第7天 7000 7600 7600 7600
由表6可知，当第一阶段和第二阶段的配料焦比过低或过高时，均会导致高炉日产铁量下降。
申请人声明，本发明通过上述实施例来说明本发明的详细结构特征，但本发明并不局限于上述详细结构特征，即不意味着本发明必须依赖上述详细结构特征才能实施。所属技术领域的技术人员应该明了，对本发明的任何改进，对本发明所选用部件的等效替换以及辅助部件的增加、具体方式的选择等，均落在本发明的保护范围和公开范围之内。
以上详细描述了本发明的优选实施方式，但是，本发明并不限于上述实施方式中的具体细节，在本发明的技术构思范围内，可以对本发明的技术方案进行多种简单变型，这些简单变型均属于本发明的保护范围。
另外需要说明的是，在上述具体实施方式中所描述的各个具体技术特征，在不矛盾的情况下，可以通过任何合适的方式进行组合，为了避免不必要的重复，本发明对各种可能的组合方式不再另行说明。
此外，本发明的各种不同的实施方式之间也可以进行任意组合，只要其不违背本发明的思想，其同样应当视为本发明所公开的内容。

Claims (10)

1.一种2800-3000m3高炉开炉料配制方法，其特征在于，所述配制方法包括高炉开炉料的配制和高炉送风后料的配制；
所述高炉送风后料的配制包括四个阶段：
第一阶段配料：点火送风3-5h后，走料后进行第一次变料，配料按照质量百分比计所述第一次变料的原料包括：烧结矿70-75％，球团2-5％，Pb生矿5-10％，硅石5-8％，其余组分为锰矿、白云石和石灰石的混合物，矿批为39-41t/批，焦比为624±10kg/t·Fe，碱度控制为1.0±0.2；
第二阶段配料：第一阶段进行5-7h后，软熔带形成，进行第二次变料，配料按照质量百分比计所述第二次变料的原料包括：烧结矿75-80％，球团3-6％，Pb生矿6-12％，其余组分为锰矿、白云石、硅石和石灰石的混合物，矿批为39-41t/批，扣除熔剂的焦比降至557.6±8kg/t·Fe，碱度控制为1.0±0.2；
第三阶段配料：开炉后第一次打开铁口排放完铁后，炉温为1480-1500℃，矿批为48-50t/批，将扣除熔剂的焦比降至503.9±6kg/t·Fe，碱度控制为1.0±0.2；
第四阶段配料：当炉温为1500-1520℃时，矿批为53-55t/批，将扣除熔剂的焦比降至459.7±4kg/t·Fe，碱度控制为1.0±0.2。
2.根据权利要求1所述的配制方法，其特征在于，所述第一阶段配料的铁水中[Si]控制为3％-4％，焦批为15-17t，批铁量为24-26t，渣比为455-465kg/t·Fe。
3.根据权利要求1或2所述的配制方法，其特征在于，所述第二阶段配料的铁水中[Si]控制为2％-3％，焦批为15-17t，批铁量为27-29t，渣比为440-450kg/t·Fe。
4.根据权利要求1-3任一项所述的配制方法，其特征在于，所述第三阶段配料的铁水中[Si]控制为1％-3％，焦批为15-17t，批铁量为30-32t，渣比为420-430kg/t·Fe。
5.根据权利要求1-3任一项所述的配制方法，其特征在于，所述第四阶段配料的铁水中[Si]控制为1.5％-2％，焦批为15-17t，批铁量为33-35t，渣比为400-410kg/t·Fe；
优选地，所述第四阶段配料进入高炉后，进行富氧喷煤；
优选地，所述富氧的最低流量≥2000m3/h。
6.根据权利要求1-5任一项所述的配制方法，其特征在于，所述高炉开炉料的配制包括将开炉料由下至上分为10段，各段配制如下：
第1段为底焦+枕木；
第2段为净焦；
第3段为空料；
第4段-第10段分别独立地为负荷料。
7.根据权利要求6所述的配制方法，其特征在于，自第4段-第10段各段的O/C比逐段提高，料线逐段降低，压缩率逐段降低。
8.根据权利要求6或7所述的配制方法，其特征在于，所述净焦包括280-290t焦碳；
优选地，所述空料包括焦碳和第一熔剂；
优选地，所述第一熔剂为萤石、石灰石、白云石和硅石。
9.根据权利要求6-8任一项所述的配制方法，其特征在于，所述负荷料包括主原料和第二熔剂；
优选地，所述主原料包括焦碳、烧结矿、球团矿和Pb生矿；
优选地，所述第二熔剂包括进口矿、萤石、锰矿、石灰石、白云石和硅石。
10.根据权利要求6-9任一项所述的配制方法，其特征在于，所述高炉开炉料的布料工艺为：将焦碳沿高炉中心布入，矿石沿高炉四周墙体边缘布入，空料不能布于高炉四周墙体边缘，布在高炉中间区域，净焦和空料两段采用双环布料，后期各段采用多环布料。
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Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH1036906A (ja) * 1996-04-17 1998-02-10 Nippon Steel Corp 竪型炉の操業方法
CN101671751A (zh) * 2009-10-14 2010-03-17 首钢总公司 一种高炉定量化开炉方法
CN102399921A (zh) * 2010-09-16 2012-04-04 鞍钢股份有限公司 一种高炉开炉配料方法
CN102399923A (zh) * 2010-09-16 2012-04-04 鞍钢股份有限公司 高炉长期休风变料方法
CN102994671A (zh) * 2012-12-05 2013-03-27 秦皇岛首秦金属材料有限公司 一种高炉长期休风的定量化恢复方法
CN111100961A (zh) * 2020-01-07 2020-05-05 武钢集团昆明钢铁股份有限公司 普通矿与钒钛矿互换快速获取稳定指标的高炉冶炼方法

Patent Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH1036906A (ja) * 1996-04-17 1998-02-10 Nippon Steel Corp 竪型炉の操業方法
CN101671751A (zh) * 2009-10-14 2010-03-17 首钢总公司 一种高炉定量化开炉方法
CN102399921A (zh) * 2010-09-16 2012-04-04 鞍钢股份有限公司 一种高炉开炉配料方法
CN102399923A (zh) * 2010-09-16 2012-04-04 鞍钢股份有限公司 高炉长期休风变料方法
CN102994671A (zh) * 2012-12-05 2013-03-27 秦皇岛首秦金属材料有限公司 一种高炉长期休风的定量化恢复方法
CN111100961A (zh) * 2020-01-07 2020-05-05 武钢集团昆明钢铁股份有限公司 普通矿与钒钛矿互换快速获取稳定指标的高炉冶炼方法

Non-Patent Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
刘立广: "韶钢8号高炉开炉快速达产实践", 《炼铁》, vol. 29, no. 2, pages 15 - 18 *
匡;: "宣钢5~#高炉长时间停炉后的开炉操作", 冶金丛刊, no. 01 *
寿擎: "湘钢750m~3高炉大修开炉及达产实践", 炼铁, no. 03 *

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