CN113292795A - 一种橡胶并用型低烧蚀绝热材料及其制备方法 - Google Patents

Abstract

本方案公开了一种橡胶并用型低烧蚀绝热材料，包括如下质量份的组分：三元乙丙橡胶70‑90份；氯丁橡胶10‑30份；苯并噁嗪10‑30份；硅树脂20‑50份；耐热树脂20‑50份；补强剂5‑15份；有机纤维10‑20份；阻燃剂10‑30份；碳纳米管10‑30份；增塑剂5‑10份；金属氧化物6‑15份；防老剂(RD)1‑2份；硬脂酸1‑2份；硫化剂2‑5份。该材料提高了在过载环境下抗高温粒子的冲刷性能，满足发动机过载下对绝热层抗冲刷性能要求。

Description

一种橡胶并用型低烧蚀绝热材料及其制备方法

技术领域

本发明涉及耐烧蚀材料技术领域，特别涉及一种橡胶并用型低烧蚀绝热材料及其制备方法。

背景技术

固体火箭发动机壳体绝热层是发动机的消极质量的一个重要部分。对复合材料壳体而言，其消极质量通常要占壳体总质量的15％～30％，发动机的消极质量对火箭的性能有着相当大的影响，特别是顶级发动机或卫星的星上发动机，要是能减少1kg消极质量，就可以增大射程7.2km或增加有效载荷1kg。同时为了提高武器作战能力，部分导弹对飞行加速性能和机动性能提出了更高要求，设计横向过载40G。

当发动机进行高机动过载飞行时，由于高温粒子偏转积聚，将使离心力方向的绝热层剧烈燃烧。

目前通过添加耐烧蚀填料来提高绝热材料耐烧蚀性能的方法已经被广泛应用。耐烧蚀填料主要包括纤维填料和粉状填料两种，其主要作用是提高绝热层在高温燃气作用下的隔热效应，保护基体材料产生的炭化层在高速热气流的冲刷下，仍能保有完整性和牢固性，以降低绝热层的烧蚀率。但纤维含量增加，能在一定范围内增加绝热层的耐烧蚀性能，但纤维填料过多，不仅无法提高耐烧蚀性能，而且还会严重影响绝热层的力学性能及工艺性能，生产过程非常困难，而粉体填料过多也会影响绝热层的力学和烧蚀性能，无法有效提升绝热层的耐烧蚀性能。

现有的绝热层材料耐烧蚀性能受过载加速度影响较大，高过载条件下绝热层烧蚀率大幅增加，增加绝热层厚度可达到对发动机进行有效热防护的目的，但同时也减少了发动机的装填系数，减少了武器的射程，因此，为了满足高过载，耐烧蚀、抗冲刷及减少绝热层重量的要求，研制一种低烧蚀、同时具有较好的综合性能和成型工艺的绝热层材料具有十分的重要意义，能够有效提升导弹射程，提升导弹武器的战斗力。

发明内容

本方案的一个目的在于提供一种橡胶并用型低烧蚀绝热材料，该材料提高了在过载环境下抗高温粒子的冲刷性能，满足发动机过载下对绝热层抗冲刷性能要求。

本方案的另一个目的在于提供一种橡胶并用型低烧蚀绝热材料的制备方法。

为达到上述目的，本方案如下：

一种橡胶并用型低烧蚀绝热材料，包括如下质量份的组分：

三元乙丙橡胶70-100份；氯丁橡胶10-30份；苯并噁嗪10-30份；硅树脂20-50份；耐热树脂20-50份；补强剂5-15份；有机纤维10-20份；阻燃剂10-30份；碳纳米管10-30份；增塑剂5-10份；金属氧化物6-15份；防老剂(RD)1-2份；硬脂酸1-2份；硫化剂2-5份。

优选的，所述三元乙丙橡胶为乙烯、丙烯及第三单体的共聚体；所述第三单体为5-亚乙基-2-降冰片烯(乙叉降冰片烯ENB)或双环戊二烯；

优选的，所述三元乙丙橡胶中乙烯质量百分含量为50％-60％，5-亚乙基-2-降冰片烯或双环戊二烯质量百分含量为5％-12％。

优选的，所述氯丁橡胶为非硫调节型氯丁橡胶。

优选的，所述苯并噁嗪为双酚A型苯并噁嗪，双酚F型苯并噁嗪，MDA型苯并噁嗪，DCPD型苯并噁嗪，苯酚型苯并噁嗪和DOPO型苯并噁嗪的一种或几种，优选为双酚A型苯并噁嗪。

优选的，所述硅树脂为固体粉末或结晶型树脂，所述硅树脂包括甲基硅树脂，苯基硅树脂，甲基苯基硅树脂，乙烯基硅树脂，MQ硅树脂，笼型硅倍半氧烷树脂和梯形硅树脂的一种或几种。

优选的，所述耐热树脂包括PPS树脂，聚酰亚胺树脂，酚醛树脂和改性酚醛树脂中的一种或几种；所述补强剂包括二氧化硅和炭黑中的一种或两种；所述补强剂的含量为5-15phr；所述炭黑优选为气相法白炭黑。

优选的，所述有机纤维包括长度为5-10mm的长纤状或浆泊状的聚对苯二甲酰对苯二胺纤维，芳砜纤维，聚酰亚胺纤维，聚苯硫醚纤维，聚对苯撑苯并双噁唑纤维，聚丙烯腈纤维和酚醛纤维中的一种或几种，优选有机纤维为长度特别5-10mm的长纤状的聚酰亚胺纤维。

优选的，所述耐烧蚀填料包括三氧化二锑，硼酸锌和十溴联苯醚中的一种或几种；

优选的，所述碳纳米管为纯度大于90％的碳纳米管；

优选的，所述增塑剂为液体石蜡、氯化石蜡、二元乙丙橡胶或液体三元乙丙橡胶，优选为液体石蜡；

优选的，所述金属氧化物包括氧化锌和氧化镁中的一种或两种。

优选的，所述硫化剂为过氧化二异丙苯(DCP)、2，5-二甲基-2，5-二(过氧化苯甲酯)己烷、2，5-二甲基-2，5-双(叔丁基过氧基)己烷、2，5-二甲基-2，5-双(叔丁基过氧基)-3-己炔、过氧化二叔丁基(DTBP)、1，4-双(叔丁基过氧异丙基)苯、1，1-双(叔丁基过氧基)环己烷(DBPC)、1，1-二(叔丁基过氧基)-3，3，5-三甲基环己烷(TMCH)和其他有机过氧化物硫化剂中的一种或几种。

第二方面，本申请还提供一种橡胶并用型低烧蚀绝热材料制备方法，该方法包括如下步骤：

在25℃工况下，向密炼机中按权利要求1中的比例依次加入三元乙丙橡胶，氯丁橡胶、补强剂、有机纤维、耐热树脂、耐烧蚀填料、碳纳米管、苯并噁嗪、增塑剂、金属氧化物、硬脂酸密炼至均匀混合；

待上述的混合物自然冷却后，再按权利要求1中的比例加入硫化剂进行混炼，薄通7-8次，最后薄通均匀出片；

将薄通产物，通过在平板硫化机160℃下硫化40min成型。

本方案的有益效果如下：

本发明能够显著提高碳化层强度及硬度，提高了绝热材料在过载环境下抗高温粒子冲刷性能，满足发动机过载下对绝热层抗冲刷性能要求。

附图说明

为了更清楚地说明本方案的实施，下面将对实施例描述中所需要使用的附图作简单地介绍，显而易见地，下面描述中的附图仅仅是本方案的一些实施例，对于本领域普通技术人员来讲，在不付出创造性劳动的前提下，还可以根据这些附图获得其他的附图。

图1A为耐烧蚀绝热层烧蚀后图片；

图1B为耐烧蚀绝热层烧蚀后图片；

图2A为常用绝热层烧蚀后图片；

图2B为常用绝热层烧蚀后图片；

图3A为两种绝热层抗冲刷前后效果对比；

图3B为两种绝热层抗冲刷前后效果对比。

具体实施方式

下面将结合附图对本方案的实施方式作进一步地详细描述。显然，所描述的实施例仅是本方案的一部分实施例，而不是所有实施例的穷举。需要说明的是，在不冲突的情况下，本方案中的实施例及实施例中的特征可以相互组合。

说明书和权利要求书及上述附图中的术语“第一”、“第二”等(如果存在)是用于区别类似的对象，而不必用于描述特定的顺序或先后次序。应该理解这样使用的数据在适当情况下可以互换，以便这里描述的实施例能够以除了在这里图示或描述的内容以外的顺序实施。此外，术语“包括”和“具有”以及他们的任何变形，意图在于覆盖不排他的包含，例如，包含了一系列步骤或单元的过程、方法、系统、产品或设备，不必限于清楚地列出的那些步骤或单元，而是可包括没有清楚地列出的或对于这些过程、方法、产品或设备固有的其它步骤或单元。

固体火箭发动机壳体绝热层作为一种位于壳体内表面与固体推进剂之间的特殊耐烧蚀材料，其主要功能是通过自身的不断分解、烧蚀带走大部分热量以缓解高温燃气所产生的热量向壳体的传递速度，避免壳体达到危及其结构完整性的温度，保证壳体内部的发动机正常工作。在发动机工作过程中，绝热层在高温燃气(3000～4000℃)和高速气流及推进剂燃烧产生的高速粒子的作用下不断退缩(烧蚀)，根据药柱燃烧时内绝热层物理、化学变化可将暴露于高温燃气中的烧蚀材料沿厚度方向分为三个区：原始材料层、分解层和炭化层。

原始材料层的温度足够低，以致使材料的化学性质变化可以忽略不计，而且是以简单的传导方式传递热量。在分解层内，绝热材料由于吸收大量的热，发生相变和热解反应。随着材料温度的上升，分解反应愈来愈剧烈，并造成大量聚合物质量的损失。同时，还发生着某些无机填料的分解反应，并失去吸收的水分。随着反应温度的升高，炭化后留下的填料、无机填加剂和聚合物残渣构成多孔的碳化层。碳化层是最靠近燃气起到隔热保护内层的最关键一层，炭化层表现出的现象类似于分解层，两者的主要差别是其所包括的具体反应。炭化层内有热解气体，可降低炭化层的导热系数，且炽热的炭化层表面又有热辐射作用，因而使炭化层具有良好的绝热性能。热解产物进一步分解形成炭质残渣，无机填料也继续分解并与有机基体均生成一种在高温下较为稳定的结构，这种结构赋予材料耐高温和抗气流冲刷的性能。如果绝热复合材料在受热或燃烧时能形成炭层，且成碳速度大，成碳率高，碳层抗高温氧化，质量好(包孔直径适当、均匀闭孔、强度高、无缺陷)，则可形成有效的屏障，有助于提高材料的绝热性能。本申请中的低烧蚀指烧蚀率低于0.05mm/s的烧蚀，当烧蚀率低于0.05mm/s就认为是低烧蚀，即烧蚀率很低，耐烧蚀性能好。

本申请的发明人发现通过在绝热层材料添加适量的苯并噁嗪，能够在硫化过程中在硫化温度下发生开环反应，形成酚羟基，催化形成类似聚酚醛的结构，从而形成三维交联网络结构，具有较高的成碳性能，同时硅树脂在高温下的热解反应，可以附着在裂解的固体残余物表面，以物理的方式形成固体网络结构，能够增加碳层的强度，这种苯并噁嗪树脂结构结合其他耐烧蚀填料及硅树脂的协同作用，即使绝热层在非常高的温度火焰冲刷下，也能够形成非常坚固的碳层结构，能够非常有效的抵御火焰的冲刷，原位形成一种非常耐烧的碳层结构，具有极其优异的耐烧蚀抗冲刷性能。

因此，为提高绝热层的耐烧蚀性能和抗冲刷性能，特别是过载环境下苛刻的烧蚀环境，往往需要在绝热层中加入大量耐烧蚀纤维及填料，但纤维加入到一定量后，耐烧蚀性能提升有限，材料密度显著增加，还会影响绝热层力学性能的发挥，同时材料加工及成型难度大，生产效率较低。

本申请的发明人为解决纤维填充过多绝热层力学性能差，生产加工成型难度大，且耐烧蚀性能增加有限的问题，提出了一种有效可靠的低烧蚀绝热层技术，该方案能够在纤维填充量不大的情况下，采用多种技术途径并用，提高绝热层的耐烧蚀抗冲刷性能，并且几种耐烧蚀途径能够产生协同作用，烧蚀后能够原位形成一种非常耐烧的碳层结构，且形成的碳层强度大，能够非常有效的抵御火焰的冲刷，具有极其优异的耐烧蚀抗冲刷性能，是一种低烧蚀的绝热层材料，且还能够满足发动机对内绝热材料的材料学性能，粘接性能，以及耐烧蚀，抗冲刷性能等综合性能的要求。

本申请的方案为将如下质量份的物质经密炼，硫化制备出一种橡胶并用型低烧蚀绝热材料，70-100份三元乙丙橡胶；0-30份氯丁橡胶；10-30份苯并噁嗪；20-50份硅树脂；20-50份耐热树脂；5-15份补强剂；10-20份有机纤维；10-30份阻燃剂；10-30份碳纳米管；5-10份增塑剂；6-15份金属氧化物；1-2份防老剂(RD)；1-2份硬脂酸；2-5份硫化剂。

本申请采用苯并噁嗪、硅树脂和耐烧蚀填料并用技术，提高了绝热层的耐烧蚀性能及结碳强度，从而显著提高了绝热层的耐烧蚀性能。

本申请绝热层采用橡胶并用及多种耐烧蚀材料结合使用等等技术途径来提高绝热层的碳化层硬度及耐烧蚀性能，不仅满足发动机环境对耐烧蚀抗冲刷的苛刻要求，而且绝热层的其他性能也能满足发动机使用要求。而且纤维量不大，解决了纤维填量不大，但耐烧蚀性能非常优异的问题，保证了绝热材料在不同发动机环境条件下的性能可靠性，同时能适应发动机对绝热层材料耐烧蚀抗冲刷性能的特殊要求。

本申请的绝热材料耐烧蚀性能非常优异，使用该绝热材料作为发动机的绝热层时，无需大幅增加绝热层材料的厚度，而且可以减薄绝热层厚度，因此可以减少发动机的“消极质量”，增加导弹的射程，提高导弹的作战能力。

本申请中的苯并噁嗪，具有较高的耐热性，玻璃化转变温度较高，固化收缩率几乎为零V1级别阻燃，是一种优良的改善绝热层烧蚀后碳层结合力的改性剂，同时采用碳纳米管、硅树脂等结合使用，能最大程度的提升绝热层的耐烧蚀抗冲刷性能，是一种较为普适的提高绝热层残炭率及碳层硬度的技术方法。

本申请的绝热材料纤维含量不高，具有优异的生产加工和工艺性能，后续加工处理也较方便，可用于普通的金属壳体复合材料壳体的缠绕工艺。

本申请的绝热材料在民用隔热耐烧橡胶材料也有较好的应用前景，应用面较广，同时在发动机中的对耐烧蚀抗冲刷性能要求苛刻的绝热材料具有广阔的应用前景。

本申请公开的橡胶并用型低烧蚀绝热材料及其制备方法，通过多种技术途径间的协同作用能够最大限度的提高绝热层的耐烧蚀性能，制备的绝热材料可用于替代碳模板使用在苛刻烧蚀环境中，解决了碳模板与绝热层相容性差的问题，使用本申请制备的绝热材料替代碳模板，能够有效提高技术稳定性和可靠性，消除风险，同时降低成本，充分满足发动机内绝热材料对力学性能、粘接性能，以及耐烧蚀与抗冲刷性能等综合性能的要求。

下面结合具体实例，对本申请进行详细的说明。

在本申请的各种实施例及对比例中，所述的线烧蚀和质量烧蚀率均按国军标《GJB323B-2018烧蚀材料烧蚀试验方法》的规定测定的隔热材料在这一条件(喷嘴直径为2mm，烧蚀距离10mm，氧气气压0.4MPa，乙炔气压0.1MPa，氧气流量0.6m3/h,乙炔流量0.68m3/h,，烧蚀时间20秒)下的模拟烧蚀情况；拉伸强度和断裂伸长率均按《Q/G197-2008固体火箭发动机燃烧室绝热层、衬层材料抗拉强度、断裂伸长率测定方法》标准中的规定测试的隔热材料在20℃，100mm/min的拉速下的力学性能，粘接性能按《GB11211-1989硫化橡胶与金属粘合强度的测定拉伸法》标准中的规定测试的绝热材料在20℃，20mm/min的拉速下的粘接强度。

本申请中未做特别说明的各物质的用量均为重量份数。

实施例1-5

实施例1-5使用的制备低烧蚀绝热材料的组分情况如表1所示，

表1

按表1中所示的各组分含量制备低烧蚀绝热材料的步骤如下：

1.备料：按照表1中实施例1-5的配比备料；

2.混炼：按照三元乙丙橡胶EPDM/氯丁橡胶CR薄通5遍；顺序加入有机纤维PI；耐高温树脂PPS；硅树脂HTS或碳纳米管CNTS；氧化锌ZnO或氧化镁MgO；二氧化硅SiO₂或苯并噁嗪BB；液体石蜡LPO；耐烧蚀填料AT；防老剂RD；硬脂酸YS；硫化剂DCP；薄通6遍出片的顺序炼制耐烧蚀绝热材料；

密炼结束后将胶料放置一段时间，等胶料自然冷却后，再将硫化剂加进去，混炼好的胶料在使用前应密封避光储存。

3.制样：制备2mm厚的胶片，用于测试力学性能、密度及玻璃化温度，制备

的烧蚀件5个，用于测试烧蚀性能，制备

的粘接件5个，用于测试粘接性能；硫化条件为：160℃*40min*5MPa。

4.性能测试：按照相应的标准和规范测试绝热层的各项性能，具体结果见表3-4，效果见图1A，图1B，图3A和图3B；其中，图1A和图1B为实施例中耐烧绝热层烧蚀后的图片，图3A为冲刷之前的图片，图3B的左侧实物为实施例中的绝热层冲刷之后的图片，从图中可以看出实施例的绝热层具有抗冲刷的效果。

对比例1-5

对比例1-5使用的制备绝热材料的组分情况如表2所示，

表2

按表2中所示的各组分含量制备绝热材料的步骤如下：

1.备料：按照表2中所示的配比备料；

2.混炼：按照EPDM/CR薄通5遍；顺序加入有机纤维PI；ZnO或TX；SiO2；BB/HTS；LPO；AT；RD；YS；硫化剂；薄通6遍出片的顺序炼制耐烧蚀绝热材料；

密炼结束后将胶料放置一段时间，等胶料自然冷却后，之后再将硫化剂加进去。混炼好的胶料在使用前密封避光储存。

3.制样：制备2mm厚的胶片，用于测试力学性能、密度及玻璃化温度，制备

的烧蚀件5个，用于测试烧蚀性能，制备

的粘接件5个，用于测试粘接性能；硫化条件为：160℃*40min*5Mpa。

4.性能测试：按照相应的标准和规范测试绝热层的各项性能，具体结果见表3-4，效果见图2A，图2B，图3A和图3B；其中，图2A图2B为对比例中绝热层烧蚀后的图片，图3A为冲刷之前的图片，图3B的右侧实物为对比例中的绝热层冲刷之后的图片。

表3为实施例1-5和对比例1-5的绝热层性能对比。

表3

表3中抗冲刷性能采用弯管发动机来表征，收敛段和冲刷段烧蚀率为去炭层测试结果，采用丁羟推进剂，工作时间约5.5s，工作压强约6.0Mpa。

由表3的数据可以看出，对比例制备的绝热材料力学性能和密度波动较大，主要是因为绝热层中纤维量变化较大，当大量纤维缠结在橡胶内部，同时纤维与橡胶是两相结构，会严重影响绝热层的力学性能，而且绝热层的耐烧蚀性能和抗冲刷性能提升不明显，说明加入纤维填料和耐烧蚀填料，在一定范围内能够提高绝热层的耐烧蚀性能，但高过一定量，对绝热层的耐烧蚀性能提升并不显著，而且会严重影响绝热层的力学性能和密度等性能，同时在绝热层中单独加入苯并噁嗪或者硅树脂无法有效提升绝热层的耐烧蚀和抗冲刷性能，无法满足发动机特殊条件下对绝热层性能的要求，也无法满足发动机对烧蚀性能和抗冲刷性能的更高要求。

而由实施例及图1和图2的对比可知；实施例1-5采用多种技术途径，如采用橡胶并用形式，加入耐烧蚀的氯丁橡胶，加入成碳性能和耐烧蚀性能更好的硅树脂、耐热树脂和碳纳米管，并适量加入具有成碳性能的苯并噁嗪，从而使绝热层的成碳性能和耐烧蚀性能非常优异，原位形成一种非常耐烧的碳层结构，具有极其优异的耐烧蚀抗冲刷性能，而且绝热层的其他性能也较好，能够充分满足发动机对绝热层力综合性能的特殊要求，而且耐烧蚀绝热层的密度相比于加入大量纤维来提高耐烧蚀性能的绝热层的密度相比较低，在同等厚度条件下不会显著增加绝热层的质量，而且由于耐烧蚀性能更优，可以降低绝热层厚度，显著降低绝热层的质量，从而降低发动机的消极质量，最终提高发动机的射程。同时对比对比例和实施例性能技术指标，绝热层的玻璃化温度基本相当，加入苯并噁嗪后界面的粘接性能略有提高，能够提高绝热层使用的可靠性，保证界面粘接性能可靠。

耐烧蚀绝热层材料的指标要求及实施例、对比例性能指标对比如表4所示，

表4

显然，本发明的上述实施例仅仅是为清楚地说明本发明所作的举例，而并非是对本发明的实施方式的限定，对于所属领域的普通技术人员来说，在上述说明的基础上还可以做出其它不同形式的变化或变动，这里无法对所有的实施方式予以穷举，凡是属于本发明的技术方案所引伸出的显而易见的变化或变动仍处于本发明的保护范围之列。

Claims (10)

1.一种橡胶并用型低烧蚀绝热材料，其特征在于，包括如下质量份的组分：

三元乙丙橡胶70-90份；氯丁橡胶10-30份；苯并噁嗪10-30份；硅树脂20-50份；耐热树脂20-50份；补强剂5-15份；有机纤维10-20份；阻燃剂10-30份；碳纳米管10-30份；增塑剂5-10份；金属氧化物6-15份；防老剂(RD)1-2份；硬脂酸1-2份；硫化剂2-5份。

2.根据权利要求1所述的橡胶并用型低烧蚀绝热材料，其特征在于，所述三元乙丙橡胶为乙烯、丙烯及第三单体的共聚体；所述第三单体为5-亚乙基-2-降冰片烯或双环戊二烯；所述三元乙丙橡胶中乙烯质量百分含量为50％-60％，5-亚乙基-2-降冰片烯或双环戊二烯质量百分含量为5％-12％。

3.根据权利要求1所述的橡胶并用型低烧蚀绝热材料，其特征在于，所述氯丁橡胶为非硫调节型氯丁橡胶。

4.根据权利要求1所述的橡胶并用型低烧蚀绝热材料，其特征在于，所述苯并噁嗪为双酚A型苯并噁嗪，双酚F型苯并噁嗪，MDA型苯并噁嗪，DCPD型苯并噁嗪，苯酚型苯并噁嗪和DOPO型苯并噁嗪的一种或几种，优选为双酚A型苯并噁嗪。

5.根据权利要求1所述的橡胶并用型低烧蚀绝热材料，其特征在于，所述硅树脂为固体粉末或结晶型树脂，所述硅树脂包括甲基硅树脂，苯基硅树脂，甲基苯基硅树脂，乙烯基硅树脂，MQ硅树脂，笼型硅倍半氧烷树脂和梯形硅树脂的一种或几种。

6.根据权利要求1所述的橡胶并用型低烧蚀绝热材料，其特征在于，所述耐热树脂包括PPS树脂，聚酰亚胺树脂，酚醛树脂和改性酚醛树脂中的一种或几种；所述补强剂包括二氧化硅和炭黑中的一种或两种；所述炭黑优选为气相法白炭黑。

7.根据权利要求1所述的橡胶并用型低烧蚀绝热材料，其特征在于，所述有机纤维包括长度为5-10mm的长纤状或浆泊状的聚对苯二甲酰对苯二胺纤维，芳砜纤维，聚酰亚胺纤维，聚苯硫醚纤维，聚对苯撑苯并双噁唑纤维，聚丙烯腈纤维和酚醛纤维中的一种或几种，优选有机纤维为长度特别5-10mm的长纤状的聚酰亚胺纤维。

8.根据权利要求1所述的橡胶并用型低烧蚀绝热材料，其特征在于，

所述阻燃剂包括三氧化二锑，硼酸锌和十溴联苯醚中的一种或几种；

所述碳纳米管为纯度大于90％的碳纳米管；

所述增塑剂为液体石蜡、氯化石蜡、二元乙丙橡胶或液体三元乙丙橡胶，优选为液体石蜡；

所述金属氧化物包括氧化锌和氧化镁中的一种或两种。

9.根据权利要求1所述的橡胶并用型低烧蚀绝热材料，其特征在于，所述硫化剂为过氧化二异丙苯(DCP)、2，5-二甲基-2，5-二(过氧化苯甲酯)己烷、2，5-二甲基-2，5-双(叔丁基过氧基)己烷、2，5-二甲基-2，5-双(叔丁基过氧基)-3-己炔、过氧化二叔丁基(DTBP)、1，4-双(叔丁基过氧异丙基)苯、1，1-双(叔丁基过氧基)环己烷(DBPC)、1，1-二(叔丁基过氧基)-3，3，5-三甲基环己烷(TMCH)和其他有机过氧化物硫化剂中的一种或几种。

10.一种橡胶并用型低烧蚀绝热材料制备方法，其特征在于，该方法包括如下步骤：

在25℃工况下，向密炼机中按权利要求1中的比例依次加入三元乙丙橡胶，氯丁橡胶、补强剂、有机纤维、耐热树脂、阻燃剂、碳纳米管、苯并噁嗪、增塑剂、金属氧化物、硬脂酸、防老剂密炼至均匀混合；

待上述的混合物自然冷却后，再按权利要求1中的比例加入硫化剂进行混炼，薄通7-8次，最后薄通均匀出片；

将薄通产物，通过在平板硫化机160℃下硫化40min成型。

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