CN112939188A - 一种基于改进副线型孔板水力空化系统降解三苯甲烷类染料废水的方法 - Google Patents
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Abstract
本发明涉及一种基于改进副线型孔板水力空化系统降解三苯甲烷类染料废水的方法。采用的技术方案是：将含有三苯甲烷类染料的废水置于降解池中，开启循环泵，使三苯甲烷类染料废水分别经主线支管上的主线孔板空化器和副线支管上的副线孔板空化器进行水力空化降解后返回降解池，循环降解90min。本发明的创新之处在于实现主、副线孔板同时降解污染物，与传统的水力空化相比，既提高了处理量，也提高了处理效率。该方法结构简单，降解高效彻底，适用于大规模处理三苯甲烷类染料废水。
Description
技术领域
本发明属于水力空化应用领域，具体地涉及以孔板为空化器的基于改进副线型孔板水力空化系统降解三苯甲烷类染料废水的方法。
背景技术
三苯甲烷类染料是在偶氮染料和蒽醌染料之后，使用量排在第三位的染料类型。常用的有碱性品红、结晶紫、孔雀绿、溴酚蓝、维多利亚蓝等。该类染料以三苯甲烷为母体，中心碳原子上连有3个苯环，其化学官能团化学稳定性高、生物可降解性低，已证实对动物有致癌、致畸、致突变的毒副作用。因此，含有三苯甲烷类染料的印染废水排放到自然水体中，会导致严重的环境污染。
三苯甲烷类染料废水的降解方法有光催化、物理吸附、化学去除以及生物处理方法。光催化方法处理量不足、物理吸附法不能将三苯甲烷分子彻底降解、化学反应成本较高、生物法操作条件比较苛刻，所以均不适合于三苯甲烷类染料大规模降解。
水力空化作为一种高级氧化技术用于降解有机污染物是一种很有前途的方法。在水力空化的过程中，被处理的溶液通过文丘里管或孔板等节流装置时，液体的流速增大，横向压力减小，当压力低于液体的饱和蒸汽压时，在收缩区溶液的内部会形成气核。在收缩区的下游，随着液体流速的减小，横向压力逐渐恢复，纵向压力减小，形成的气核在空化区生长为体积较大的空化泡，随着纵向压力的进一步减小，这些空化泡发生坍塌。这一过程中在极短的时间间隔(10-3ms)内释放大量的能量，产生局部高温(1000-10000K)和高压(10-500MPa)。在这些极端条件下，水分子分裂成具有强氧化性的物质，如羟基自由基和超氧自由基。这些具有强氧化性的自由基分子有利于降解有机污染物。
发明内容
为了解决三苯甲烷类染料废水的大规模快速彻底降解存在的问题，本发明提供一种基于改进副线型孔板水力空化系统降解三苯甲烷类染料废水的方法。本发明的方法具有结构简洁、操作简便、降解彻底、处理量大和处理效率高等特点，适用于大规模处理染料废水中的三苯甲烷类染料。
本发明采用的技术方案是：一种基于改进副线型孔板水力空化系统降解三苯甲烷类染料废水的方法，所述基于改进副线型孔板水力空化系统的结构是：降解池外设有冷却水循环系统，降解池出水管经循环泵与主管路连接，主管路上分别设有并联连接的主线支管、副线支管和压力控制支管，所述主线支管上依次设有压力表Ⅰ、主线孔板空化器和压力表Ⅱ，主线支管经回流管Ⅰ返回降解池；所述副线支管上依次设有压力表Ⅲ、副线孔板空化器、压力表Ⅳ和控制阀Ⅰ，副线支管经回流管Ⅱ返回降解池；所述压力控制支管上设有控制阀Ⅱ，压力控制支管经回流管Ⅲ返回降解池。
降解三苯甲烷类染料废水的方法包括如下步骤：将含有三苯甲烷类染料的废水置于降解池中，开启循环泵，使三苯甲烷类染料废水分别经主线支管上的主线孔板空化器和副线支管上的副线孔板空化器进行水力空化降解后返回降解池，循环降解90min。通过压力控制支管上的控制阀Ⅱ和副线支管上的控制阀Ⅰ控制主线孔板空化器入水口端和副线孔板空化器入水口端的压力为1.0～5.0bar。
优选地，上述的方法，所述主线孔板空化器是主体板Ⅰ上设有1～100个通孔Ⅰ，每个通孔Ⅰ的直径为2.0～3.0mm，主体板Ⅰ厚度为4.0～5.0mm。
优选地，上述的方法，所述副线孔板空化器是主体板Ⅱ上设有1～100个通孔Ⅱ，每个通孔Ⅱ的直径为2.0～3.0mm，主体板Ⅱ厚度为4.0～5.0mm。
优选地，上述的方法，调节含有三苯甲烷类染料的废水的初始浓度为10～20mg/L，pH值为6.0～9.0。
优选地，上述的方法，控制降解池的温度为40～50℃。
优选地，上述的方法，所述三苯甲烷类染料选自碱性品红、结晶紫和孔雀石绿。
本发明的有益效果是：本发明将降解池内的染料废水经主线孔板空化器和副线孔板空化器进行空化处理，空化处理后再回到降解池中，以水力空化效应产生的高温、高压和水裂解生成的羟基自由基、超氧自由基等活性基团，将染料废水中的三苯甲烷类的染料分解成CO2、H2O和其他无机物，从而使染料废水中的三苯甲烷类分子去除，再循环。
附图说明
图1为本发明基于改进副线型孔板水力空化系统的结构示意图。
图2为主线孔板空化器和副线孔板空化器的结构示意图。
图3为关闭副线支管，主线孔板空化器入口端压力为3.0bar下主体板Ⅰ上不同通孔数对降解碱性品红废水的影响图。
图4为关闭副线支管，主线孔板空化器入口端压力为4.0bar下主体板Ⅰ上不同通孔数对降解碱性品红废水的影响图。
图5为关闭副线支管，主线孔板空化器入口端压力为5.0bar下主体板Ⅰ上不同通孔数对降解碱性品红废水的影响图。
图6为打开副线支管，入口端压力为3.0bar，主体板Ⅰ通孔Ⅰ为4孔，主体板Ⅱ通孔Ⅱ分别为6、8、10孔对降解碱性品红废水的影响图。
图7为打开副线支管，入口端压力为4.0bar，主体板Ⅰ通孔Ⅰ为4孔，主体板Ⅱ通孔Ⅱ分别为2、4、6孔对降解碱性品红废水的影响图。
图8为打开副线支管，入口端压力为5.0bar，主体板Ⅰ通孔Ⅰ为2孔，主体板Ⅱ通孔Ⅱ分别为0、2、4孔对降解碱性品红废水的影响图。
图9为打开副线支管，主体板Ⅰ通孔Ⅰ为4孔，主体板Ⅱ通孔Ⅱ为4孔，不同浓度碱性品红废水对降解的影响图。
图10为打开副线支管，主体板Ⅰ通孔Ⅰ为4孔，主体板Ⅱ通孔Ⅱ为4孔，不同自由基捕获剂对降解碱性品红废水的影响图。
其中，1——降解池；2——冷却水循环系统；3——降解池出水管；4——循环泵；5——主管路；6——主线支管；7——副线支管；8-1——压力表Ⅰ；8-2——压力表Ⅱ；9-1——压力表Ⅲ；9-2——压力表Ⅳ；10——主线孔板空化器；11——副线孔板空化器；12——控制阀Ⅰ；13——回流管Ⅰ；14——回流管Ⅱ；15——控制阀Ⅱ；16——压力控制支管；17——回流管Ⅲ。
具体实施方式
实施例1
如图1和图2所示，一种基于改进副线型孔板水力空化系统，结构如下：
降解池(1)外设有冷却水循环系统(2)，降解池出水管(3)经循环泵(4)与主管路(5)连接。
主管路(5)上并联连接有主线支管(6)、副线支管(7)和压力控制支管(16)。
所述主线支管(6)上依次设有压力表Ⅰ(8-1)、主线孔板空化器(10)和压力表Ⅱ(8-2)，主线支管(6)经回流管Ⅰ(13)返回降解池(1)。作为优选，所述主线孔板空化器(10)是主体板Ⅰ(10-1)上设有1～100个圆柱形通孔Ⅰ(10-2)，每个通孔Ⅰ(10-2)的直径为2.0～3.0mm，主体板Ⅰ(10-1)厚度为4.0～5.0mm。
所述副线支管(7)上依次设有压力表Ⅲ(9-1)、副线孔板空化器(11)、压力表Ⅳ(9-2)和控制阀Ⅰ(12)，副线支管(7)经回流管Ⅱ(14)返回降解池(1)。作为优选，所述副线孔板空化器(11)是主体板Ⅱ(11-1)上设有1～100个圆柱形通孔Ⅱ(11-2)，每个通孔Ⅱ(11-2)的直径为2.0～3.0mm，主体板Ⅱ(11-1)厚度为4.0～5.0mm。
所述压力控制支管(16)上设有控制阀Ⅱ(15)，压力控制支管(16)经回流管Ⅲ(17)返回降解池(1)。
通过压力控制支管(16)上的控制阀Ⅱ(15)和副线支管(7)上的控制阀Ⅰ(12)控制主线孔板空化器(10)入水口端和副线孔板空化器(11)入水口端的压力为1.0～5.0bar。
本发明基于改进副线型孔板水力空化系统，主副线会产生以下的空化过程：当溶液流经主副线孔板时，带有通孔的主体板产生的节流作用使得流速突然增大、横向压力减小，当过流断面处压力降低至液体的临界压力(局部压力低于操作温度下溶液的饱和蒸汽压)时，在收缩区溶液内部形成非溶解性气核，随着压力的降低形成大量空泡，随着射流膨胀以及管路内压力逐渐恢复，空化泡溃灭。在空泡溃灭的瞬间，可以产生高温、高压和空化发光等化学效应，导致水分子生成强氧化性羟基自由基和超氧自由基。三苯甲烷类染料分子被这些具有强氧化性的自由基氧化分解，从而将三苯甲烷类染料分子降解去除。
实施例2一种基于改进副线型孔板水力空化系统降解三苯甲烷类染料废水的方法
本实施例以降解碱性品红为例进行说明。
采用实施例1的基于改进副线型孔板水力空化系统，降解碱性品红废水的方法如下：
将含有碱性品红的废水置于降解池(1)中，调节含有碱性品红的废水的初始浓度为10～20mg/L，pH值为6.0～9.0。开启循环泵(4)、控制阀Ⅰ(12)和控制阀Ⅱ(15)，使碱性品红废水经主管路(5)分别流入主线支管(6)、副线支管(7)和压力控制支管(16)中。通过调节控制阀Ⅱ(15)和控制阀Ⅰ(12)控制主线孔板空化器(10)入水口端和副线孔板空化器(11)入水口端的压力为1.0～5.0bar。含有碱性品红的废水流经主线支管上的主线孔板空化器和副线支管上的副线孔板空化器进行水力空化降解后返回降解池，循环降解90min。通过冷却水循环系统(2)控制降解池(1)的温度为40℃。
使用UV-Vis分光光度计，在K＝543nm的波长下测定在90min内循环的碱性品红的浓度，碱性品红在543nm处有最大吸收峰。
通过测量浓度与吸光度的标准曲线，求得浓度与吸光度的线性关系。
Degradation ratio(％)＝[C0-Ct]/C0×100
其中，C0是碱性品红溶液的初始浓度，Ct是水力空化一定时间(T)后的瞬时浓度。
(一)关闭副线支管，研究入口端压力为3.0bar下改变通孔Ⅰ个数对降解碱性品红废水的影响
条件：主线孔板空化器(10)的主体板Ⅰ(10-1)上分别制有3、4、5个圆柱形通孔Ⅰ(10-2)。每个通孔Ⅰ(10-2)的直径为2.0mm，主体板Ⅰ(10-1)厚度为4.0mm。关闭控制阀Ⅰ(12)将副线支管(7)关闭。通过控制阀Ⅱ(15)调节主线孔板空化器(10)入水口端压力为3.0bar。通过冷却水循环系统(2)控制降解池(1)的温度为40℃。
方法：开启循环泵(4)、降解池(1)内含有碱性品红的废水(5.0L，初始浓度为20mg/L，pH值为7.0)依次流经降解池出水管(3)、循环泵(4)、主管路(5)、主线支管(6)和主线孔板空化器(10)后，通过回流管Ⅰ(13)流回降解池(1)，进行循环降解90min。
结果如图3所示，随着循环时间的延长，在仅有主线孔板空化器的作用下，制有3、4、5个通孔Ⅰ(10-2)的主线孔板空化器对碱性品红的降解效率都在提高，其中主体板Ⅰ(10-1)上制有4个通孔Ⅰ(10-2)的主线孔板空化器的降解效率最高，可达59.72％。
(二)关闭副线支管，研究入口端压力为4.0bar下改变通孔Ⅰ个数对降解碱性品红废水的影响
条件：主线孔板空化器(10)的主体板Ⅰ(10-1)上分别制有3、4、5个圆柱形通孔Ⅰ(10-2)。每个通孔Ⅰ(10-2)的直径为2.0mm，主体板Ⅰ(10-1)厚度为4.0mm。关闭控制阀Ⅰ(12)将副线支管(7)关闭。通过控制阀Ⅱ(15)调节主线孔板空化器(10)入水口端压力为4.0bar。通过冷却水循环系统(2)控制降解池(1)的温度为40℃。
方法：开启循环泵(4)、降解池(1)内含有碱性品红的废水(5.0L，初始浓度为20mg/L，pH值为7.0)依次流经降解池出水管(3)、循环泵(4)、主管路(5)、主线支管(6)和主线孔板空化器(10)后，通过回流管Ⅰ(13)流回降解池(1)，进行循环降解90min。
结果如图4所示，随着循环时间的延长，在仅有主线孔板空化器的作用下，制有3、4、5个通孔Ⅰ(10-2)的主线孔板空化器对碱性品红的降解效率都在提高，其中主体板Ⅰ(10-1)上制有4个通孔Ⅰ(10-2)的主线孔板空化器的降解效率最高，可达73.60％。
(三)关闭副线支管，研究入口端压力为5.0bar下改变通孔Ⅰ个数对降解碱性品红废水的影响
条件：主线孔板空化器(10)的主体板Ⅰ(10-1)上分别制有2、3、4个圆柱形通孔Ⅰ(10-2)。每个通孔Ⅰ(10-2)的直径为2.0mm，主体板Ⅰ(10-1)厚度为4.0mm。关闭控制阀Ⅰ(12)将副线支管(7)关闭。通过控制阀Ⅱ(15)调节主线孔板空化器(10)入水口端压力为5.0bar。通过冷却水循环系统(2)控制降解池(1)的温度为40℃。
方法：开启循环泵(4)、降解池(1)内含有碱性品红的废水(5.0L，初始浓度为20mg/L，pH值为7.0)依次流经降解池出水管(3)、循环泵(4)、主管路(5)、主线支管(6)和主线孔板空化器(10)后，通过回流管Ⅰ(13)流回降解池(1)，进行循环降解90min。
结果如图5所示，随着循环时间的延长，在仅有主线孔板空化器的作用下，制有2、3、4个通孔Ⅰ(10-2)的主线孔板空化器对碱性品红的降解效率都在提高，其中主体板Ⅰ(10-1)上制有2个通孔Ⅰ(10-2)的主线孔板空化器的降解效率最高，可达71.16％。
(四)打开副线支管，研究入口端压力为3.0bar下改变通孔Ⅱ个数对降解碱性品红废水的影响
条件：主线孔板空化器(10)的主体板Ⅰ(10-1)上制有4个圆柱形通孔Ⅰ(10-2)。副线孔板空化器(11)的主体板Ⅱ(11-1)上分别制有6、8、10个圆柱形通孔Ⅱ(11-2)。每个通孔Ⅰ(10-2)和通孔Ⅱ(11-2)的直径都为2.0mm，主体板Ⅰ(10-1)和主体板Ⅱ(11-1)的厚度都为4.0mm。通过控制阀Ⅰ(12)和控制阀Ⅱ(15)调节主线孔板空化器(10)和副线孔板空化器(11)的入水口端压力都为3.0bar。通过冷却水循环系统(2)控制降解池(1)的温度为40℃。
方法：开启循环泵(4)、降解池(1)内含有碱性品红的废水(5.0L，初始浓度为20mg/L，pH值为7.0)分别流经主线支管(6)和副线支管(7)，流经主线孔板空化器(10)和副线孔板空化器(11)时，进行水力空化降解处理后，通过回流管Ⅰ(13)和回流管Ⅱ(14)流回降解池(1)，进行循环降解90min。
结果如图6所示，随着循环时间的延长，在主线孔板空化器和副线孔板空化器的协同作用下，主线孔板空化器(10)通孔Ⅰ(10-2)孔数为4孔，副线孔板空化器(11)通孔Ⅱ(11-2)孔数分别为6、8、10孔的组合对碱性品红的降解效率都在提高。其中通孔Ⅰ(10-2)孔数为4孔，副线孔板空化器(11)通孔Ⅱ(11-2)孔数为8孔的组合降解效率最高，可达80.93％。
(五)打开副线支管，研究入口端压力为4.0bar下改变通孔Ⅱ个数对降解碱性品红废水的影响
条件：主线孔板空化器(10)的主体板Ⅰ(10-1)上制有4个圆柱形通孔Ⅰ(10-2)。副线孔板空化器(11)的主体板Ⅱ(11-1)上分别制有2、4、6个圆柱形通孔Ⅱ(11-2)。每个通孔Ⅰ(10-2)和通孔Ⅱ(11-2)的直径都为2.0mm，主体板Ⅰ(10-1)和主体板Ⅱ(11-1)的厚度都为4.0mm。通过控制阀Ⅰ(12)和控制阀Ⅱ(15)调节主线孔板空化器(10)和副线孔板空化器(11)的入水口端压力都为4.0bar。通过冷却水循环系统(2)控制降解池(1)的温度为40℃。
方法：开启循环泵(4)、降解池(1)内含有碱性品红的废水(5.0L，初始浓度为20mg/L，pH值为7.0)分别流经主线支管(6)和副线支管(7)，流经主线孔板空化器(10)和副线孔板空化器(11)时，进行水力空化降解处理后，通过回流管Ⅰ(13)和回流管Ⅱ(14)流回降解池(1)，进行循环降解90min。
结果如图7所示，随着循环时间的延长，在主线孔板空化器和副线孔板空化器的协同作用下，主线孔板空化器(10)通孔Ⅰ(10-2)孔数为4孔，副线孔板空化器(11)通孔Ⅱ(11-2)孔数分别为2、4、6孔的组合对碱性品红的降解效率都在提高，其中主线孔板空化器(10)通孔Ⅰ(10-2)孔数为4孔，副线孔板空化器(11)通孔Ⅱ(11-2)孔数为4孔的组合降解效率最高，可达81.15％。
(六)打开副线支管，研究入口端压力为5.0bar下改变通孔Ⅱ个数对降解碱性品红废水的影响
条件：主线孔板空化器(10)的主体板Ⅰ(10-1)上制有2个圆柱形通孔Ⅰ(10-2)。副线孔板空化器(11)的主体板Ⅱ(11-1)上分别制有2、4个圆柱形通孔Ⅱ(11-2)。每个通孔Ⅰ(10-2)和通孔Ⅱ(11-2)的直径都为2.0mm，主体板Ⅰ(10-1)和主体板Ⅱ(11-1)的厚度都为4.0mm。通过控制阀Ⅰ(12)和控制阀Ⅱ(15)调节主线孔板空化器(10)和副线孔板空化器(11)的入水口端压力都为5.0bar。通过冷却水循环系统(2)控制降解池(1)的温度为40℃，同时关闭控制阀Ⅰ(12)仅有主线孔板空化器(10)用于降解作为对比例实验。
方法：开启循环泵(4)、降解池(1)内含有碱性品红的废水(5.0L，初始浓度为20mg/L，pH值为7.0)分别流经主线支管(6)和副线支管(7)，流经主线孔板空化器(10)和副线孔板空化器(11)时，进行水力空化降解处理后，通过回流管Ⅰ(13)和回流管Ⅱ(14)流回降解池(1)，进行循环降解90min，并关闭副线支管，仅使用主线孔板空化器(10)用于降解实验作为对比。
结果如图8所示，随着循环时间的延长，主线孔板空化器(10)通孔Ⅰ(10-2)孔数为2孔，副线孔板空化器(11)通孔Ⅱ(11-2)孔数分别为2、4孔及仅使用主线孔板空化器(10)通孔Ⅰ(10-2)孔数为2，对碱性品红的降解效率都在提高，其中主线孔板空化器(10)通孔Ⅰ(10-2)孔数为2孔和副线孔板空化器(11)通孔Ⅱ(11-2)孔数为2孔的组合降解效率最高，可达81.38％。
(七)研究对不同浓度碱性品红废水的影响
条件：主线孔板空化器(10)的主体板Ⅰ(10-1)上制有4个圆柱形通孔Ⅰ(10-2)。副线孔板空化器(11)的主体板Ⅱ(11-1)上制有4个圆柱形通孔Ⅱ(11-2)。每个通孔Ⅰ(10-2)和通孔Ⅱ(11-2)的直径都为2.0mm，主体板Ⅰ(10-1)和主体板Ⅱ(11-1)的厚度都为4.0mm。通过控制阀Ⅰ(12)和控制阀Ⅱ(15)调节主线孔板空化器(10)和副线孔板空化器(11)的入水口端压力都为4.0bar。通过冷却水循环系统(2)控制降解池(1)的温度为40℃。
方法：开启循环泵(4)、降解池(1)内含有碱性品红的废水(5.0L，初始浓度分别为10、20、30mg/L，pH值为7.0)分别流经主线支管(6)和副线支管(7)，流经主线孔板空化器(10)和副线孔板空化器(11)时，进行水力空化降解处理后，通过回流管Ⅰ(13)和回流管Ⅱ(14)流回降解池(1)，进行循环降解90min。
结果如图9所示，随着循环时间的延长，在主线孔板空化器和副线孔板空化器的协同作用下，主线孔板空化器(10)通孔Ⅰ(10-2)孔数为4孔，副线孔板空化器(11)通孔Ⅱ(11-2)孔数为4孔的组合对10、20、30mg/L碱性品红的降解效率都在提高。其中对初始浓度为20mg/L的碱性品红废水降解效率最高，可达81.15％。
(八)研究不同自由基捕获剂对降解碱性品红废水的影响
条件：主线孔板空化器(10)的主体板Ⅰ(10-1)上制有4个圆柱形通孔Ⅰ(10-2)。副线孔板空化器(11)的主体板Ⅱ(11-1)上制有4个圆柱形通孔Ⅱ(11-2)。每个通孔Ⅰ(10-2)和通孔Ⅱ(11-2)的直径都为2.0mm，主体板Ⅰ(10-1)和主体板Ⅱ(11-1)的厚度都为4.0mm。通过控制阀Ⅰ(12)和控制阀Ⅱ(15)调节主线孔板空化器(10)和副线孔板空化器(11)的入水口端压力都为4.0bar。通过冷却水循环系统(2)控制降解池(1)的温度为40℃。
方法：开启循环泵(4)、降解池(1)内加入含有碱性品红的废水(5.0L，初始浓度分别为10、20、30mg/L，pH值为7.0)，同时加入相同摩尔量的叔丁醇和对苯醌。所得混合液分别流经主线支管(6)和副线支管(7)，流经主线孔板空化器(10)和副线孔板空化器(11)时，进行水力空化降解处理后，通过回流管Ⅰ(13)和回流管Ⅱ(14)流回降解池(1)，进行循环降解90min。
结果如图10所示，随着循环时间的延长，不同自由基捕获剂对主线孔板空化器(10)通孔Ⅰ(10-2)孔数为4孔，副线孔板空化器(11)通孔Ⅱ(11-2)孔数为4孔的组合都有较大的影响，并且对苯醌对降解的影响更大，尤其在前30min内对降解的影响最大。
Claims (6)
1.一种基于改进副线型孔板水力空化系统降解三苯甲烷类染料废水的方法，其特征在于，所述基于改进副线型孔板水力空化系统的结构是：降解池(1)外设有冷却水循环系统(2)，降解池出水管(3)经循环泵(4)与主管路(5)连接，主管路(5)上分别设有并联连接的主线支管(6)、副线支管(7)和压力控制支管(16)，所述主线支管(6)上依次设有压力表Ⅰ(8-1)、主线孔板空化器(10)和压力表Ⅱ(8-2)，主线支管(6)经回流管Ⅰ(13)返回降解池(1)；所述副线支管(7)上依次设有压力表Ⅲ(9-1)、副线孔板空化器(11)、压力表Ⅳ(9-2)和控制阀Ⅰ(12)，副线支管(7)经回流管Ⅱ(14)返回降解池(1)；所述压力控制支管(16)上设有控制阀Ⅱ(15)，压力控制支管(16)经回流管Ⅲ(17)返回降解池(1)；
降解三苯甲烷类染料废水的方法包括如下步骤：将含有三苯甲烷类染料的废水置于降解池(1)中，开启循环泵(4)，使三苯甲烷类染料废水分别流经主线支管(6)上的主线孔板空化器(10)和副线支管(7)上的副线孔板空化器(11)进行水力空化降解后返回降解池(1)，循环降解90min；通过压力控制支管(16)上的控制阀Ⅱ(15)和副线支管(7)上的控制阀Ⅰ(12)控制主线孔板空化器(10)入水口端和副线孔板空化器(11)入水口端的压力为1.0～5.0bar。
2.根据权利要求1所述的方法，其特征在于，所述主线孔板空化器(10)是主体板Ⅰ(10-1)上设有1～100个通孔Ⅰ(10-2)，每个通孔Ⅰ(10-2)的直径为2.0～3.0mm，主体板Ⅰ(10-1)厚度为4.0～5.0mm。
3.根据权利要求1所述的方法，其特征在于，所述副线孔板空化器(11)是主体板Ⅱ(11-1)上设有1～100个通孔Ⅱ(11-2)，每个通孔Ⅱ(11-2)的直径为2.0～3.0mm，主体板Ⅱ(11-1)厚度为4.0～5.0mm。
4.根据权利要求1所述的方法，其特征在于，调节含有三苯甲烷类染料的废水的初始浓度为10～20mg/L，pH值为6.0～9.0。
5.根据权利要求1所述的方法，其特征在于，控制降解池(1)的温度为40～50℃。
6.根据权利要求1所述的方法，其特征在于，所述三苯甲烷类染料选自碱性品红、结晶紫和孔雀石绿。
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2021
- 2021-02-04 CN CN202110153435.XA patent/CN112939188A/zh active Pending
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