CN112719812A - 一种降低圆锥滚子轴承套圈热处理变形的方法 - Google Patents

一种降低圆锥滚子轴承套圈热处理变形的方法 Download PDF

Info

Publication number
CN112719812A
CN112719812A CN202011574019.9A CN202011574019A CN112719812A CN 112719812 A CN112719812 A CN 112719812A CN 202011574019 A CN202011574019 A CN 202011574019A CN 112719812 A CN112719812 A CN 112719812A
Authority
CN
China
Prior art keywords
bearing ring
roller bearing
tapered roller
grinding
heat treatment
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Granted
Application number
CN202011574019.9A
Other languages
English (en)
Other versions
CN112719812B (zh
Inventor
安敏
穆强
赵开礼
姜中玥
袁超
金贺
吴玉成
于遨海
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
AVIC Harbin Bearing Co Ltd
Original Assignee
AVIC Harbin Bearing Co Ltd
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by AVIC Harbin Bearing Co Ltd filed Critical AVIC Harbin Bearing Co Ltd
Priority to CN202011574019.9A priority Critical patent/CN112719812B/zh
Publication of CN112719812A publication Critical patent/CN112719812A/zh
Application granted granted Critical
Publication of CN112719812B publication Critical patent/CN112719812B/zh
Active legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Images

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23P—METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; COMBINED OPERATIONS; UNIVERSAL MACHINE TOOLS
    • B23P15/00—Making specific metal objects by operations not covered by a single other subclass or a group in this subclass
    • B23P15/003—Making specific metal objects by operations not covered by a single other subclass or a group in this subclass bearings

Abstract

一种降低圆锥滚子轴承套圈热处理变形的方法，它涉及一种轴承套圈热处理变形的方法。本发明的目的是要解决现有圆锥滚子轴承套圈在热处理以及补充回火和除氢时由于加热工件造成应力释放对尺寸精度产生影响，降低产品合格率的问题。方法：一、锻造；二、退火；三、车加工造型；四、热处理；五、切断；六、补充回火；七、粗磨；八、二次补充回火；九、细磨；十、酸洗、除氢；十一、研磨加工。利用本发明得到的圆锥滚子轴承套圈，其产品热处理变形合格率由50％提高至95％，合格交付率由32％提高至96％。本发明可获得一种降低圆锥滚子轴承套圈热处理变形的方法。

Description

一种降低圆锥滚子轴承套圈热处理变形的方法
技术领域
本发明涉及一种轴承套圈热处理变形的方法。
背景技术
军用飞机是航空系统主要技术装备，根据不同使用用途，种类也很繁多，而其轴承作为传动件，结构类型根据在其飞机上不同安装部位和使用功能进行相应的选择，圆锥滚子轴承常用于军用飞机的减速装置和起落装置上。某圆锥滚子轴承套圈的结构示意图如说明书附图图1所示；
通常轴承套圈的加工流程为锻造→车加工造型→热处理→粗磨循环→补充回火(消除磨削应力)→细磨循环→酸洗、除氢→研磨加工。在车加工造型时通常与零件最终成品形状一致，热处理完成后，经过后续各部位的磨、研加工来达到最终尺寸精度要求。
该型轴承按上述方式进行加工时主要在以下两个环节存在问题：
a、热处理：以说明书附图图1所示轴承为例，其外径177mm，壁厚6.7mm，热处理过程变形倾向严重，直径变动量要求0.26mm，实际值在0.5～1.24mm水平范围，对于直径变动量超标的套圈通常采用说明书附图图2所示的整形装置，按说明书附图图3所示的流程进行整形热处理。由于轴承套圈变形量水平与整形过整量需要一定的匹配关系，受操作人员的操作经验影响较大，对于部分直径变动量过大的轴承套圈，更是增加了其整形难度，导致轴承套圈整形后最终的直径变动量无法达到较为满意的合格率；
b.补充回火和除氢：由于轴承套圈热处理采用整形方式降低直径变动量，虽在后续进行消除应力处理，但仍会残留部分应力；而较大的热处理直径变动量会导致轴承套圈的磨削去除量不均匀，这也会使轴承套圈圆周方向的不均匀应力分布。综合上述两种应力，轴承套圈的内部应力分布复杂且不均匀，导致在磨削加工中进行的补充回火、或除氢处理时，工件因加热，内部应力得到释放后，产品尺寸再次发生变化。对接近成品尺寸的套圈，这种尺寸精度的变化，已无法进行修复加工，最终造成产品报废，降低产品合格交付率。
发明内容
本发明的目的是要解决现有圆锥滚子轴承套圈在热处理以及补充回火和除氢时由于加热工件造成应力释放对尺寸精度产生影响，降低产品合格率的问题，而提供一种降低圆锥滚子轴承套圈热处理变形的方法。
一种降低圆锥滚子轴承套圈热处理变形的方法，是按以下步骤完成的：
一、锻造：
首先采用箱式电炉对
Figure BDA0002861849040000021
料段进行加热，然后在C41-560B空气锤下镦粗及冲孔，再使用D51-250CY碾扩机碾扩至外径为185mm、最大内径为
Figure BDA0002861849040000022
最小内径为
Figure BDA0002861849040000023
高为53mm的环形件，再将环形件喷雾冷却至室温，得到锻件；
二、退火：
采用箱式电炉对锻件进行退火，再随炉冷却至500℃，得到退火后的锻件；
三、车加工造型：
采用数控车床对退火后的锻件的端面、外径、滚道部位进行车加工，得到外径为178mm、最大内径为
Figure BDA0002861849040000024
最小内径为
Figure BDA0002861849040000025
高为46.9mm的加工后的锻件；
四、热处理：
将加工后的锻件放入淬火炉内，再将淬火炉升温至835℃～855℃，并在835℃～855℃下保温，再淬入50℃～80℃的油中，清洗后放入回火炉中，加热至155℃～175℃，并在155℃～175℃下保温，最后空冷至室温，得到热处理后的锻件；
五、切断：
对热处理后的锻件进行均磨端面及外径，再采用数控车床将热处理后的锻件沿直径进行切断，最后对切断面进行细车加工，修整端面，得到圆锥滚子轴承套圈；
六、补充回火：
将圆锥滚子轴承套圈放入回火炉内，再将回火炉升温至130℃～140℃，并在130℃～140℃下保温，最后空冷至室温，得到补充回火后的圆锥滚子轴承套圈；
七、粗磨：
采用平面磨床、外圆磨床和滚道磨床对补充回火后的圆锥滚子轴承套圈的端面、外径和滚道进行粗磨削加工，得到粗磨削加工后的圆锥滚子轴承套圈；
八、二次补充回火：
将粗磨削加工后的圆锥滚子轴承套圈放入回火炉内，再将回火炉升温至130℃～140℃，并在130℃～140℃下保温，最后空冷至室温，得到二次补充回火后的圆锥滚子轴承套圈；
九、细磨：
采用平面磨床、外圆磨床和滚道磨床对二次补充回火后的圆锥滚子轴承套圈的端面、外径和滚道进行细磨削加工，得到细磨削加工后的圆锥滚子轴承套圈；
十、酸洗、除氢：
将细磨削加工后的圆锥滚子轴承套圈放入酸中酸洗，再对酸洗后的圆锥滚子轴承套圈进行除氢处理，得到酸洗和除氢后的圆锥滚子轴承套圈；
十一、研磨加工：
对酸洗和除氢后的圆锥滚子轴承套圈的滚道、外径和端面进行研磨加工，得到降低了热处理变形的圆锥滚子轴承套圈。
本发明的有益效果：
一、本发明采用热处理前保持圆锥轴承套圈结构完整对称的方式，轴承套圈的热处理变形量大大降低，取消了原有的“整形+应力消除”工序，大大简化了热处理操作复杂程度；
二、由于取消轴承套圈整形过程，套圈内部残余应力得到有效控制，同时在热处理后切断合锻件套圈后进行一次补充回火处理，进一步消除工件的内部应力，后续的补充回火、除氢工序产品尺寸精度损失大大降低，套圈圆度由原工艺的0.004～0.01mm降至0.002～0.005mm；
三、利用本发明得到的圆锥滚子轴承套圈，其产品热处理变形合格率由50％提高至95％，合格交付率由32％提高至96％。
本发明可获得一种降低圆锥滚子轴承套圈热处理变形的方法。
附图说明
图1为现有圆锥滚子轴承套圈的结构示意图；
图2为现有圆锥滚子轴承套圈整形装置的结构示意图；
图3为现有圆锥滚子轴承套圈整形流程示意图；
图4为实施例一步骤一得到的锻件的结构示意图，图中a为外径，b为最小内径，c为最大内径，d为高；
图5为实施例一步骤三得到的加工后的锻件的结构示意图，图中a为外径，b为最小内径，c为最大内径，d为高；
图6为实施例一步骤五得到的圆锥滚子轴承套圈的结构示意图。
具体实施方式
以下实施例进一步说明本发明的内容，但不应理解为对本发明的限制。在不背离本发明实质的情况下，对本发明方法、步骤或条件所作的修改和替换，均属于本发明的范围。
具体实施方式一：本实施方式一种降低圆锥滚子轴承套圈热处理变形的方法是按以下步骤完成的：
一、锻造：
首先采用箱式电炉对
Figure BDA0002861849040000041
料段进行加热，然后在C41-560B空气锤下镦粗及冲孔，再使用D51-250CY碾扩机碾扩至外径为185mm、最大内径为
Figure BDA0002861849040000042
最小内径为
Figure BDA0002861849040000043
高为53mm的环形件，再将环形件喷雾冷却至室温，得到锻件；
二、退火：
采用箱式电炉对锻件进行退火，再随炉冷却至500℃，得到退火后的锻件；
三、车加工造型：
采用数控车床对退火后的锻件的端面、外径、滚道部位进行车加工，得到外径为178mm、最大内径为
Figure BDA0002861849040000044
最小内径为
Figure BDA0002861849040000045
高为46.9mm的加工后的锻件；
四、热处理：
将加工后的锻件放入淬火炉内，再将淬火炉升温至835℃～855℃，并在835℃～855℃下保温，再淬入50℃～80℃的油中，清洗后放入回火炉中，加热至155℃～175℃，并在155℃～175℃下保温，最后空冷至室温，得到热处理后的锻件；
五、切断：
对热处理后的锻件进行均磨端面及外径，再采用数控车床将热处理后的锻件沿直径进行切断，最后对切断面进行细车加工，修整端面，得到圆锥滚子轴承套圈；
六、补充回火：
将圆锥滚子轴承套圈放入回火炉内，再将回火炉升温至130℃～140℃，并在130℃～140℃下保温，最后空冷至室温，得到补充回火后的圆锥滚子轴承套圈；
七、粗磨：
采用平面磨床、外圆磨床和滚道磨床对补充回火后的圆锥滚子轴承套圈的端面、外径和滚道进行粗磨削加工，得到粗磨削加工后的圆锥滚子轴承套圈；
八、二次补充回火：
将粗磨削加工后的圆锥滚子轴承套圈放入回火炉内，再将回火炉升温至130℃～140℃，并在130℃～140℃下保温，最后空冷至室温，得到二次补充回火后的圆锥滚子轴承套圈；
九、细磨：
采用平面磨床、外圆磨床和滚道磨床对二次补充回火后的圆锥滚子轴承套圈的端面、外径和滚道进行细磨削加工，得到细磨削加工后的圆锥滚子轴承套圈；
十、酸洗、除氢：
将细磨削加工后的圆锥滚子轴承套圈放入酸中酸洗，再对酸洗后的圆锥滚子轴承套圈进行除氢处理，得到酸洗和除氢后的圆锥滚子轴承套圈；
十一、研磨加工：
对酸洗和除氢后的圆锥滚子轴承套圈的滚道、外径和端面进行研磨加工，得到降低了热处理变形的圆锥滚子轴承套圈。
本实施方式的有益效果：
一、本实施方式采用热处理前保持圆锥轴承套圈结构完整对称的方式，轴承套圈的热处理变形量大大降低，取消了原有的“整形+应力消除”工序，大大简化了热处理操作复杂程度；
二、由于取消轴承套圈整形过程，套圈内部残余应力得到有效控制，同时在热处理后切断合锻件套圈后进行一次补充回火处理，进一步消除工件的内部应力，后续的补充回火、除氢工序产品尺寸精度损失大大降低，套圈圆度由原工艺的0.004～0.01mm降至0.002～0.005mm；
三、利用本实施方式得到的圆锥滚子轴承套圈，其产品热处理变形合格率由50％提高至95％，合格交付率由32％提高至96％。
本实施方式可获得一种降低圆锥滚子轴承套圈热处理变形的方法。
具体实施方式二：本实施方式与具体实施方式一不同点是：步骤一中所述的加热温度为1050℃～1070℃，加热时间为30min～40min。其它步骤与具体实施方式一相同。
具体实施方式三：本实施方式与具体实施方式一或二之一不同点是：步骤二中所述的退火工艺为：首先将锻件升温至730℃～770℃，在730℃～770℃下保温1h～3h，再将锻件升温至770℃～790℃，在770℃～790℃下保温2h～4h，再将锻件降温至700℃～730℃，在700℃～730℃下保温3h～5h。其它步骤与具体实施方式一或二相同。
具体实施方式四：本实施方式与具体实施方式一至三之一不同点是：步骤四中在835℃～855℃下保温的时间为55min～65min；步骤四中在155℃～175℃下保温的时间为2.5h～3h。其它步骤与具体实施方式一至三相同。
具体实施方式五：本实施方式与具体实施方式一至四之一不同点是：步骤六中在130℃～140℃下保温的时间为3h～4h。其它步骤与具体实施方式一至四相同。
具体实施方式六：本实施方式与具体实施方式一至五之一不同点是：步骤七中对补充回火后的圆锥滚子轴承套圈的端面进行粗磨削加工的工艺为：砂轮转速800r/min～1300r/min，砂轮进给量为15～40μm/转，端面平行度为0.015mm；步骤七中对补充回火后的圆锥滚子轴承套圈的外径进行粗磨削加工的工艺为：砂轮转速1400～1700r/min，单次磨削进给量≤8μm，外径圆度为0.02mm；步骤七中对补充回火后的圆锥滚子轴承套圈的滚道进行粗磨削加工的工艺为：砂轮电主轴频率100Hz～200Hz，砂轮进给量15～35μm/转，滚道圆度为0.025mm。其它步骤与具体实施方式一至五相同。
具体实施方式七：本实施方式与具体实施方式一至六之一不同点是：步骤八中在130℃～140℃下保温的时间为3h～4h。其它步骤与具体实施方式一至六相同。
具体实施方式八：本实施方式与具体实施方式一至七之一不同点是：步骤九中对二次补充回火后的圆锥滚子轴承套圈的端面进行细磨削加工的工艺为：砂轮转速15r/min～80r/min，磨削压力为200N～500N，端面平行度为0.005mm；步骤九中对二次补充回火后的圆锥滚子轴承套圈的外径进行细磨削加工的工艺为：砂轮转速1400～1700r/min，单次磨削进给量≤6μm，外径圆度为0.005mm；步骤九中对二次补充回火后的圆锥滚子轴承套圈的滚道进行细磨削加工的工艺为：砂轮线速度25～40m/s，砂轮进给量3～10μm/s，滚道圆度为0.005mm。其它步骤与具体实施方式一至七相同。
具体实施方式九：本实施方式与具体实施方式一至八之一不同点是：步骤十中所述的酸为体积分数为1.5％～2.5％的硝酸，酸洗的时间为30s～80s；步骤十中所述的除氢处理的温度为135℃，除氢处理的时间为4h。其它步骤与具体实施方式一至八相同。
具体实施方式十：本实施方式与具体实施方式一至九之一不同点是：步骤十一中对酸洗和除氢后的圆锥滚子轴承套圈的滚道进行研磨加工的工艺参数为：砂轮主轴线速度350～550m/s，滚道圆度为0.004mm；步骤十一中对酸洗和除氢后的圆锥滚子轴承套圈的外径进行研磨加工的工艺参数为：砂轮转速1200-1500r/min，单次磨削进给量≤8μm，外径圆度为0.004mm；步骤十一中对酸洗和除氢后的圆锥滚子轴承套圈的端面进行研磨加工的工艺参数为：砂轮转速40r/min～80r/min，磨削压力200N～500N，端面平行度为0.004mm。其它步骤与具体实施方式一至九相同。
下面结合附图和实施例对本发明进行详细的说明。
实施例一：一种降低圆锥滚子轴承套圈热处理变形的方法，是按以下步骤完成的：
一、锻造：
首先采用箱式电炉对
Figure BDA0002861849040000061
料段进行加热，然后在C41-560B空气锤下镦粗及冲孔，再使用D51-250CY碾扩机碾扩至外径为185mm、最大内径为
Figure BDA0002861849040000062
最小内径为
Figure BDA0002861849040000063
高为53mm的环形件，再将环形件喷雾冷却至室温，得到锻件；
步骤一中所述的加热温度为1060℃，加热时间为30min；
二、退火：
采用箱式电炉对锻件进行退火，再随炉冷却至500℃，得到退火后的锻件；
步骤二中所述的退火工艺为：首先将锻件升温至750℃，在750℃下保温2h，再将锻件升温至780℃，在780℃下保温3h，再将锻件降温至710℃，在710℃下保温4h；
三、车加工造型：
采用数控车床对退火后的锻件的端面、外径、滚道部位进行车加工，得到外径为178mm、最大内径为
Figure BDA0002861849040000071
最小内径为
Figure BDA0002861849040000072
高为46.9mm的加工后的锻件；
四、热处理：
将加工后的锻件放入淬火炉内，再将淬火炉升温至845℃，并在845℃下保温，再淬入60℃的油中，清洗后放入回火炉中，加热至165℃，并在165℃下保温，最后空冷至室温，得到热处理后的锻件；
步骤四中在845℃下保温的时间为60min；步骤四中在165℃下保温的时间为2.5h～3h；
五、切断：
对热处理后的锻件进行均磨端面及外径，再采用数控车床将热处理后的锻件沿直径进行切断，最后对切断面进行细车加工，修整端面，得到圆锥滚子轴承套圈；
六、补充回火：
将圆锥滚子轴承套圈放入回火炉内，再将回火炉升温至135℃，并在135℃下保温，最后空冷至室温，得到补充回火后的圆锥滚子轴承套圈；
步骤六中在135℃下保温的时间为4h；
七、粗磨：
采用平面磨床、外圆磨床和滚道磨床对补充回火后的圆锥滚子轴承套圈的端面、外径和滚道进行粗磨削加工，得到粗磨削加工后的圆锥滚子轴承套圈；
步骤七中对补充回火后的圆锥滚子轴承套圈的端面进行粗磨削加工的工艺为：砂轮转速1000r/min，砂轮进给量为20μm/转，端面平行度为0.015mm；步骤七中对补充回火后的圆锥滚子轴承套圈的外径进行粗磨削加工的工艺为：砂轮转速1500r/min，单次磨削进给量≤8μm，外径圆度为0.02mm；步骤七中对补充回火后的圆锥滚子轴承套圈的滚道进行粗磨削加工的工艺为：砂轮电主轴频率200Hz，砂轮进给量25μm/转，滚道圆度为0.025mm；
八、二次补充回火：
将粗磨削加工后的圆锥滚子轴承套圈放入回火炉内，再将回火炉升温至135℃，并在135℃下保温，最后空冷至室温，得到二次补充回火后的圆锥滚子轴承套圈；
步骤八中在135℃下保温的时间为4h；
九、细磨：
采用平面磨床、外圆磨床和滚道磨床对二次补充回火后的圆锥滚子轴承套圈的端面、外径和滚道进行细磨削加工，得到细磨削加工后的圆锥滚子轴承套圈；
步骤九中对二次补充回火后的圆锥滚子轴承套圈的端面进行细磨削加工的工艺为：砂轮转速60r/min，磨削压力为300N，端面平行度为0.005mm；步骤九中对二次补充回火后的圆锥滚子轴承套圈的外径进行细磨削加工的工艺为：砂轮转速1500r/min，单次磨削进给量≤6μm，外径圆度为0.005mm；步骤九中对二次补充回火后的圆锥滚子轴承套圈的滚道进行细磨削加工的工艺为：砂轮线速度30m/s，砂轮进给量7μm/s，滚道圆度为0.005mm；
十、酸洗、除氢：
将细磨削加工后的圆锥滚子轴承套圈放入酸中酸洗，再对酸洗后的圆锥滚子轴承套圈进行除氢处理，得到酸洗和除氢后的圆锥滚子轴承套圈；
步骤十中所述的酸为体积分数为2％的硝酸，酸洗的时间为60s；步骤十中所述的除氢处理的温度为135℃，除氢处理的时间为4h；
十一、研磨加工：
对酸洗和除氢后的圆锥滚子轴承套圈的滚道、外径和端面进行研磨加工，得到降低了热处理变形的圆锥滚子轴承套圈；
步骤十一中对酸洗和除氢后的圆锥滚子轴承套圈的滚道进行研磨加工的工艺参数为：砂轮主轴线速度400m/s，滚道圆度为0.004mm；步骤十一中对酸洗和除氢后的圆锥滚子轴承套圈的外径进行研磨加工的工艺参数为：砂轮转速1500r/min，单次磨削进给量≤8μm，外径圆度为0.004mm；步骤十一中对酸洗和除氢后的圆锥滚子轴承套圈的端面进行研磨加工的工艺参数为：砂轮转速60r/min，磨削压力300N，端面平行度为0.004mm。
实施例一的有益效果：
一、实施例一采用热处理前保持圆锥轴承套圈结构完整对称的方式，轴承套圈的热处理变形量大大降低，取消了原有的“整形+应力消除”工序，大大简化了热处理操作复杂程度；
二、由于取消轴承套圈整形过程，套圈内部残余应力得到有效控制，同时在热处理后切断合锻件套圈后进行一次补充回火处理，进一步消除工件的内部应力，后续的补充回火、除氢工序产品尺寸精度损失大大降低，套圈圆度由原工艺的0.004～0.01mm降至0.002mm；
三、利用实施例一得到的圆锥滚子轴承套圈，其产品热处理变形合格率由50％提高至95％，合格交付率由32％提高至96％。

Claims (10)

1.一种降低圆锥滚子轴承套圈热处理变形的方法，其特征在于一种降低圆锥滚子轴承套圈热处理变形的方法是按以下步骤完成的：
一、锻造：
首先采用箱式电炉对
Figure FDA0002861849030000011
料段进行加热，然后在C41-560B空气锤下镦粗及冲孔，再使用D51-250CY碾扩机碾扩至外径为185mm、最大内径为
Figure FDA0002861849030000013
最小内径为
Figure FDA0002861849030000012
高为53mm的环形件，再将环形件喷雾冷却至室温，得到锻件；
二、退火：
采用箱式电炉对锻件进行退火，再随炉冷却至500℃，得到退火后的锻件；
三、车加工造型：
采用数控车床对退火后的锻件的端面、外径、滚道部位进行车加工，得到外径为178mm、最大内径为
Figure FDA0002861849030000015
最小内径为
Figure FDA0002861849030000014
高为46.9mm的加工后的锻件；
四、热处理：
将加工后的锻件放入淬火炉内，再将淬火炉升温至835℃～855℃，并在835℃～855℃下保温，再淬入50℃～80℃的油中，清洗后放入回火炉中，加热至155℃～175℃，并在155℃～175℃下保温，最后空冷至室温，得到热处理后的锻件；
五、切断：
对热处理后的锻件进行均磨端面及外径，再采用数控车床将热处理后的锻件沿直径进行切断，最后对切断面进行细车加工，修整端面，得到圆锥滚子轴承套圈；
六、补充回火：
将圆锥滚子轴承套圈放入回火炉内，再将回火炉升温至130℃～140℃，并在130℃～140℃下保温，最后空冷至室温，得到补充回火后的圆锥滚子轴承套圈；
七、粗磨：
采用平面磨床、外圆磨床和滚道磨床对补充回火后的圆锥滚子轴承套圈的端面、外径和滚道进行粗磨削加工，得到粗磨削加工后的圆锥滚子轴承套圈；
八、二次补充回火：
将粗磨削加工后的圆锥滚子轴承套圈放入回火炉内，再将回火炉升温至130℃～140℃，并在130℃～140℃下保温，最后空冷至室温，得到二次补充回火后的圆锥滚子轴承套圈；
九、细磨：
采用平面磨床、外圆磨床和滚道磨床对二次补充回火后的圆锥滚子轴承套圈的端面、外径和滚道进行细磨削加工，得到细磨削加工后的圆锥滚子轴承套圈；
十、酸洗、除氢：
将细磨削加工后的圆锥滚子轴承套圈放入酸中酸洗，再对酸洗后的圆锥滚子轴承套圈进行除氢处理，得到酸洗和除氢后的圆锥滚子轴承套圈；
十一、研磨加工：
对酸洗和除氢后的圆锥滚子轴承套圈的滚道、外径和端面进行研磨加工，得到降低了热处理变形的圆锥滚子轴承套圈。
2.根据权利要求1所述的一种降低圆锥滚子轴承套圈热处理变形的方法，其特征在于步骤一中所述的加热温度为1050℃～1070℃，加热时间为30min～40min。
3.根据权利要求1所述的一种降低圆锥滚子轴承套圈热处理变形的方法，其特征在于步骤二中所述的退火工艺为：首先将锻件升温至730℃～770℃，在730℃～770℃下保温1h～3h，再将锻件升温至770℃～790℃，在770℃～790℃下保温2h～4h，再将锻件降温至700℃～730℃，在700℃～730℃下保温3h～5h。
4.根据权利要求1所述的一种降低圆锥滚子轴承套圈热处理变形的方法，其特征在于步骤四中在835℃～855℃下保温的时间为55min～65min；步骤四中在155℃～175℃下保温的时间为2.5h～3h。
5.根据权利要求1所述的一种降低圆锥滚子轴承套圈热处理变形的方法，其特征在于步骤六中在130℃～140℃下保温的时间为3h～4h。
6.根据权利要求1所述的一种降低圆锥滚子轴承套圈热处理变形的方法，其特征在于步骤七中对补充回火后的圆锥滚子轴承套圈的端面进行粗磨削加工的工艺为：砂轮转速800r/min～1300r/min，砂轮进给量为15～40μm/转，端面平行度为0.015mm；步骤七中对补充回火后的圆锥滚子轴承套圈的外径进行粗磨削加工的工艺为：砂轮转速1400～1700r/min，单次磨削进给量≤8μm，外径圆度为0.02mm；步骤七中对补充回火后的圆锥滚子轴承套圈的滚道进行粗磨削加工的工艺为：砂轮电主轴频率100Hz～200Hz，砂轮进给量15～35μm/转，滚道圆度为0.025mm。
7.根据权利要求1所述的一种降低圆锥滚子轴承套圈热处理变形的方法，其特征在于步骤八中在130℃～140℃下保温的时间为3h～4h。
8.根据权利要求1所述的一种降低圆锥滚子轴承套圈热处理变形的方法，其特征在于步骤九中对二次补充回火后的圆锥滚子轴承套圈的端面进行细磨削加工的工艺为：砂轮转速15r/min～80r/min，磨削压力为200N～500N，端面平行度为0.005mm；步骤九中对二次补充回火后的圆锥滚子轴承套圈的外径进行细磨削加工的工艺为：砂轮转速1400～1700r/min，单次磨削进给量≤6μm，外径圆度为0.005mm；步骤九中对二次补充回火后的圆锥滚子轴承套圈的滚道进行细磨削加工的工艺为：砂轮线速度25～40m/s，砂轮进给量3～10μm/s，滚道圆度为0.005mm。
9.根据权利要求1所述的一种降低圆锥滚子轴承套圈热处理变形的方法，其特征在于步骤十中所述的酸为体积分数为1.5％～2.5％的硝酸，酸洗的时间为30s～80s；步骤十中所述的除氢处理的温度为135℃，除氢处理的时间为4h。
10.根据权利要求1所述的一种降低圆锥滚子轴承套圈热处理变形的方法，其特征在于步骤十一中对酸洗和除氢后的圆锥滚子轴承套圈的滚道进行研磨加工的工艺参数为：砂轮主轴线速度350～550m/s，滚道圆度为0.004mm；步骤十一中对酸洗和除氢后的圆锥滚子轴承套圈的外径进行研磨加工的工艺参数为：砂轮转速1200-1500r/min，单次磨削进给量≤8μm，外径圆度为0.004mm；步骤十一中对酸洗和除氢后的圆锥滚子轴承套圈的端面进行研磨加工的工艺参数为：砂轮转速40r/min～80r/min，磨削压力200N～500N，端面平行度为0.004mm。
CN202011574019.9A 2020-12-25 2020-12-25 一种降低圆锥滚子轴承套圈热处理变形的方法 Active CN112719812B (zh)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN202011574019.9A CN112719812B (zh) 2020-12-25 2020-12-25 一种降低圆锥滚子轴承套圈热处理变形的方法

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN202011574019.9A CN112719812B (zh) 2020-12-25 2020-12-25 一种降低圆锥滚子轴承套圈热处理变形的方法

Publications (2)

Publication Number Publication Date
CN112719812A true CN112719812A (zh) 2021-04-30
CN112719812B CN112719812B (zh) 2022-06-10

Family

ID=75605970

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CN202011574019.9A Active CN112719812B (zh) 2020-12-25 2020-12-25 一种降低圆锥滚子轴承套圈热处理变形的方法

Country Status (1)

Country Link
CN (1) CN112719812B (zh)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN115401420A (zh) * 2022-09-20 2022-11-29 中国航发哈尔滨轴承有限公司 一种异形法兰盘轴承套圈的加工方法

Citations (10)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2006087152A2 (de) * 2005-02-15 2006-08-24 Rothe Erde Gmbh Verfahren zum herstellen eines lagerringes für grosswälzlager mittels induktionshärten
CN101576123A (zh) * 2008-05-09 2009-11-11 嵊州市美亚特种轴承厂 轴承套圈的制造工艺
CN101947630A (zh) * 2010-09-17 2011-01-19 洛阳轴研科技股份有限公司 GCr15制作轴承套圈的控锻控冷加工工艺
CN102233535A (zh) * 2011-05-10 2011-11-09 瓦房店光阳轴承集团有限公司 一种超特轻窄轴承套圈的磨加工工艺方法
CN102310310A (zh) * 2010-07-08 2012-01-11 襄阳汽车轴承股份有限公司 一种窄系列薄壁高精度圆锥薄壁轴承内外圈复合加工工艺
CN102628096A (zh) * 2012-04-23 2012-08-08 人本集团有限公司 一种轴承套圈的热处理工艺
CN106312457A (zh) * 2016-08-31 2017-01-11 洛阳轴研科技股份有限公司 一种大型薄壁轴承套圈的加工方法
CN110863169A (zh) * 2018-08-28 2020-03-06 河南科技大学 一种渗碳钢轴承套圈热处理优化方法
CN111014530A (zh) * 2019-12-28 2020-04-17 中国航发哈尔滨轴承有限公司 Bg801钢制轴承套圈的锻造方法
CN111774810A (zh) * 2020-04-08 2020-10-16 无锡易通精密机械股份有限公司 一种大型轴承套圈毛坯成型加工工艺

Patent Citations (10)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2006087152A2 (de) * 2005-02-15 2006-08-24 Rothe Erde Gmbh Verfahren zum herstellen eines lagerringes für grosswälzlager mittels induktionshärten
CN101576123A (zh) * 2008-05-09 2009-11-11 嵊州市美亚特种轴承厂 轴承套圈的制造工艺
CN102310310A (zh) * 2010-07-08 2012-01-11 襄阳汽车轴承股份有限公司 一种窄系列薄壁高精度圆锥薄壁轴承内外圈复合加工工艺
CN101947630A (zh) * 2010-09-17 2011-01-19 洛阳轴研科技股份有限公司 GCr15制作轴承套圈的控锻控冷加工工艺
CN102233535A (zh) * 2011-05-10 2011-11-09 瓦房店光阳轴承集团有限公司 一种超特轻窄轴承套圈的磨加工工艺方法
CN102628096A (zh) * 2012-04-23 2012-08-08 人本集团有限公司 一种轴承套圈的热处理工艺
CN106312457A (zh) * 2016-08-31 2017-01-11 洛阳轴研科技股份有限公司 一种大型薄壁轴承套圈的加工方法
CN110863169A (zh) * 2018-08-28 2020-03-06 河南科技大学 一种渗碳钢轴承套圈热处理优化方法
CN111014530A (zh) * 2019-12-28 2020-04-17 中国航发哈尔滨轴承有限公司 Bg801钢制轴承套圈的锻造方法
CN111774810A (zh) * 2020-04-08 2020-10-16 无锡易通精密机械股份有限公司 一种大型轴承套圈毛坯成型加工工艺

Non-Patent Citations (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
洛阳轴承研究所: "《轴承套圈锻造》", 31 December 1975 *
高红旺: "轴承外圈辗扩工艺探讨", 《汽车零部件》 *

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN115401420A (zh) * 2022-09-20 2022-11-29 中国航发哈尔滨轴承有限公司 一种异形法兰盘轴承套圈的加工方法
CN115401420B (zh) * 2022-09-20 2023-09-12 中国航发哈尔滨轴承有限公司 一种异形法兰盘轴承套圈的加工方法

Also Published As

Publication number Publication date
CN112719812B (zh) 2022-06-10

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CN109439936B (zh) 一种中强高韧钛合金超大规格环材的制备方法
CN105583588B (zh) 一种用于圆锥滚子轴承内外圈的加工方法
CN109048241B (zh) 一种汽车变速箱输入轴锻造及其毛坯粗加工成形的方法
CN107283122A (zh) 一种汽车空心半轴的制造工艺
CN112458271A (zh) 一种降低异形结构轴承套圈热处理变形的方法
CN107116347A (zh) 一种贯通轴的加工工艺
CN112692065B (zh) 一种高强度薄壁不锈钢六边形无缝管及其制造方法
CN112719812B (zh) 一种降低圆锥滚子轴承套圈热处理变形的方法
CN111020457B (zh) 一种弧齿锥齿轮的渗碳热处理控制方法
CN107160118A (zh) 一种十字轴的加工工艺
CN112708790B (zh) 一种锆或锆合金挤压轧制薄壁型材的制备方法
CN111649071B (zh) 一种轴承外圈加工工艺
CN113801982A (zh) 一种大直径薄弧板渗碳齿轮的压淬模具及工艺
CN101905407A (zh) 连轧管机轧制用大直径芯棒生产工艺
CN106425321A (zh) 一种小直径薄壁异型回转件变形控制方法
CN110977365A (zh) 一种超高强度不锈钢大齿圈内齿轮精密加工方法
CN115255838A (zh) 一种穿滚滚丝轮制作工艺及方法
CN110919375B (zh) 一种双尺寸法兰锻造工艺
CN111230430B (zh) 一种轮毂锻件前模的制造工艺
CN102699654B (zh) 一种c型中心孔的加工方法
CN102350621B (zh) 底模套圈的加工方法
CN111761308A (zh) 一种大型锥形环件的制造方法
CN106269857A (zh) 碳钢盘卷的生产工艺
CN105773078B (zh) 一种汽车半轴的加工成型工艺
CN104889266B (zh) 一种汽车车身热成形件修边冲孔模具制造工艺

Legal Events

Date Code Title Description
PB01 Publication
PB01 Publication
SE01 Entry into force of request for substantive examination
SE01 Entry into force of request for substantive examination
GR01 Patent grant
GR01 Patent grant