CN111620440A - 一种用改良cass-mbr工艺处理低碳氮比生活污水的方法及设备 - Google Patents
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Abstract
本发明公开了一种用改良CASS‑MBR工艺处理低碳氮比生活污水的方法及设备,该方法包括以下步骤:(1)生活污水通过提升泵间歇进入改良CASS反应池的预反应区;(2)预反应区废水自流进入改良CASS反应池的主反应区;(3)主反应区出水自流进入MBR反应池,无沉淀阶段和滗水装置排水阶段;(4)MBR反应池通过离心泵进行连续出水,MBR反应池中的污泥回流至预反应区。该设备包括改良CASS反应池、MBR反应池,两者依次连通,所述的改良CASS反应池包括预反应区和主反应区;所述的改良CASS反应池的主反应区底部设有潜水搅拌机、微孔曝气盘,无滗水设备。本发明充分利用原水中的碳源进行反硝化,且不管是从设备的投入成本,还是污水处理的时间周期成本上,都有了明显的减少。
Description
技术领域
本发明涉及废水处理技术领域,具体地说是一种用改良CASS-MBR工艺处理低碳氮比生活污水的方法及设备。
背景技术
城市生活污水水量巨大,污水排放标准作为污水管理的关键管理手段,一直是人们关注的焦点。浙江省《城镇污水处理厂主要水污染物排放标准》(DB33/2169-2018)于2019年1月1日起实施,标准要求新建污水处理厂COD≤30mg/L,总氮≤10mg/L,氨氮≤1.5mg/L(每年11月1日至次年3月31日除外)。严格的排放标准给污水厂提标改造提出了更高的要求,同时增大了运营压力。
目前,我国城镇生活污水存在严重的碳源不足的问题,许多城镇污水处理厂接纳的是COD负荷低,但氮负荷高的低C/N生活污水。这一类污水中有机物含量较低,无法满足反硝化脱氮的碳源需求,导致反硝化作用受到限制,进一步增大了总氮达标的难度。
传统AAO工艺是城镇污水处理厂普遍采用的处理工艺,占地面积大,运行管理复杂,用于处理低C/N比废水难以保证理想的脱氮效果。需要通过投加乙酸钠、葡萄糖等外加碳源,增大了污水处理厂的运营成本。
发明内容
为了解决以上问题,本发明的提供了一种用改良CASS-MBR工艺处理低碳氮比生活污水的方法及设备。
本发明的技术方案是:一种用改良CASS-MBR工艺处理低碳氮比生活污水的方法,包括以下步骤:
(1)生活污水通过提升泵间歇进入改良CASS反应池的预反应区;
(2)预反应区废水自流进入改良CASS反应池的主反应区;
(3)主反应区出水自流进入MBR反应池,无沉淀阶段和滗水装置排水阶段;
(4)MBR反应池通过离心泵进行连续出水,MBR反应池中的污泥回流至预反应区。
优选的,步骤(1)中,到达指定液位A后提升泵停止运行。
优选的,步骤(1)中,提升泵运行时间30~45min,预反应区水力停留时间为1~2h。
优选的,步骤(2)中,改良CASS反应池的主反应区内缺氧阶段和好氧阶段反复交替运行,缺氧阶段改良CASS反应池的主反应区中的微孔曝气盘停止曝气,潜水搅拌机进行搅拌,好氧阶段改良CASS反应池的主反应区中的微孔曝气盘曝气,潜水搅拌机停止搅拌;缺氧阶段和好氧阶段反复交替运行有效促进改良CASS反应池的主反应区内硝化细菌和反硝化细菌生长,充分降解废水中的COD和TN。
作为进一步优选的,步骤(2)中,改良CASS主反应池水力停留时间为7~9h;好氧阶段DO为1.0~2.0mg/L;缺氧时间为30~90min,好氧时间为30~90min,好氧阶段DO超过上限值,微孔曝气盘暂停曝气。
优选的,步骤(3)中,MBR反应池中的污泥混合液回流至改良CASS反应池的预反应区,MBR反应池后通过离心泵运行连续出水,预反应区液位降低至指定液位B后,提升泵再次运行,生活污水进入到改良CASS反应池的预反应区。
作为进一步优选的,步骤(3)中,MBR反应池水力停留时间为1~2h;膜组件采用PVDF中空纤维膜组件,水通量为15~18L/(m2·h);MBR反应池到预反应区的污泥回流比约300%~500%。
一种改良CASS-MBR工艺处理低碳氮比生活污水的设备,其特征在于该设备包括改良CASS反应池、MBR反应池,两者依次连通,所述的改良CASS反应池包括预反应区和主反应区;所述的改良CASS反应池的主反应区的底部设有潜水搅拌机、微孔曝气盘、在线DO仪,无滗水设备;所述的MBR反应池内设有膜组件、曝气系统和液位计;所述的改良CASS反应池的预反应区的底部设置有污泥回流管,污泥回流管与所述的MBR反应池连通,且污泥回流管上配有回流泵,用于将MBR反应池污泥回流至预反应区;MBR反应池配有离心泵,用于CASS-MBR工艺连续出水;该设备还包括PLC控制系统,该PLC控制系统与提升泵、潜水搅拌机、CASS池风机、在线DO仪、MBR池离心泵、MBR池回流泵、液位计相连接。曝气盘是一个曝气工具,CASS池风机的气通过曝气盘曝出来。
本发明的有益效果为:本发明采用了改良CASS反应池,采用间歇进水连续出水的工作方式进行处理,在缺氧阶段进行进水,充分利用原水中的碳源进行反硝化。另外,系统不需要沉淀阶段,不需要滗水设施,并且经过MBR反应池后能够实现连续性出水。不管是从设备的投入成本,还是污水处理的时间周期成本上,都有了明显的减少。利用缺氧阶段/好氧交替运行,实现系统内短程硝化反硝化,降低曝气能耗,节约外加碳源成本,针对COD/TN为4~7的低碳氮比生活污水,无需额外添加碳源,减少污泥的产生量,降低污泥处置成本。并且有效解决了生活污水碳氮比低所导致的脱氮效果差的问题。
附图说明
图1是本发明工艺流程图。
图2是本发明的系统控制框图。
图3是实施例1中改良CASS反应池的主反应区内DO变化图。
图4是实施例1中改良CASS反应池的主反应区内污染物浓度变化图。
图5是实施例1中改良CASS-MBR出水污染物浓度变化图。
具体实施方式
为了能够更清楚地理解本发明的特征和优势,下面结合实施例对本发明做进一步详细的描述,但本发明的实施方式不限于此。
本发明主要针对低碳氮比的生活污水的处理,COD/TN为4~7。
实施例1
本实施例中所处理废水为生活污水处理厂的生活污水经过格栅,进行固液分离后的原水,COD为200~350mg/L,TN为50~80mg/L,氨氮为30~70mg/L。
应用本发明所述改良CASS-MBR工艺处理低碳氮比生活污水的方法,将废水通过提升泵通入改良CASS反应池的预反应区,依次自流进入改良CASS反应池的主反应区和MBR反应池。包括以下具体步骤:
(1)所述预反应区水力停留时间为1~2h,其中提升泵运行时间约30~45min,到达指定液位A后提升泵停止运行;
(2)所述改良CASS反应池水力的主反应区停留时间为7~9h,其中缺氧阶段为30~90min,好氧阶段为30~90min,缺氧阶段/好氧阶段反复交替运行;好氧阶段溶解氧约为1.0~2.0mg/L;反应器内污泥浓度为4000~6000mg/L;
(3)所述MBR反应池水力停留时间为1~2h;所用膜材料为PVDF膜,膜通量为15~18L/m2·h;MBR反应池到预反应区的污泥回流比约300%~500%;预反应区液位降低至指定液位B后,提升泵再次运行,生活污水进入改良CASS反应池的预反应区。
改良CASS反应池的主反应区内DO变化如图3所示,DO始终保持在2mg/L以下。改良CASS反应池的主反应区的污染物浓度变化如图4所示,主反应区的内NO2 -/NOX -值始终大于80%,说明系统内能够保持高效的短程硝化反硝化。改良CASS-MBR出水染物浓度变化如图5所示,处理后出水COD≤25mg/L,氨氮≤1.5mg/L,TN≤10mg/L,SS≤10mg/L。
对比例1
本对比例中水质与实施例1中处理水质与处理工艺相同。与实施例1不同的是,改良CASS-MBR工艺中好氧阶段DO>2.0mg/L。
处理后出水COD为25~30mg/L,氨氮≤1.5mg/L,TN为15~20mg/L。对比例1中处理效果相比于实施例1中改良CASS-MBR工艺效果差,主要原因在于改良CASS反应池的主反应池中好氧阶段DO>2.0mg/L。由于好氧阶段溶解氧较高,一方面增加了能耗;另一方面无法形成短程硝化反硝化,增大了碳源的投加量。
对比例2
本对比例中水质水量与实施例1中水质水量相同。与实施例1不同的是,单独采用传统CASS工艺,采用连续进水方式运行,工艺包括沉淀阶段与滗水装置排水阶段。将废水通过提升泵通入CASS池预反应区,随后进入传统CASS池主反应区,其中包括曝气阶段、沉淀阶段、排水阶段,包括以下具体步骤:
(1)所述预反应区水力停留时间为1~2h,其中提升泵连续运行;
(2)所述CASS池主反应区水力停留时间为7~9h,其中曝气阶段为60~120min;沉淀时间约60min,滗水装置排水时间30min;曝气阶段溶解氧约为1.0~2.0mg/L;反应器内污泥浓度为4000~6000mg/L;
经对比例2中工艺处理后,CASS出水浑浊,有浮泥,出水SS>50mg/L,滗水器效果不佳。出水COD为30~90mg/L,氨氮≤1.5mg/L,TN为20~25mg/L。对比例2中处理效果比实施例1差,一是由于系统内污泥浓度高,沉淀效果不佳,影响出水水质;二是工艺需要60min沉淀时间和30min排水时间,使得工艺中有效脱氮时间减少,处理效果变差;三是采用连续进水方式运行,部分COD在好氧阶段被消耗,不能充分应用于反硝化。
对比例3
本对比例中水质与实施例1中水质相同。与实施例1不同的是,采用传统CASS-MBR工艺,包括沉淀阶段与滗水装置排水阶段。将废水通过提升泵通入CASS池预反应区,随后进入传统CASS池主反应区,其中包括曝气阶段、沉淀阶段、排水阶段,包括以下具体步骤:
(1)所述预反应区水力停留时间为1~2h,其中提升泵运行时间约30~45min,到达指定液位A后提升泵停止运行;
(2)所述CASS池主反应区水力停留时间为7~9h,其中曝气阶段为60~120min;沉淀时间约60min,滗水装置排水时间30min;曝气阶段溶解氧约为1.0~2.0mg/L;反应器内污泥浓度为4000~6000mg/L;
(3)所述MBR反应池水力停留时间为1~2h;所用膜材料为PVDF膜,膜通量为15~18L/m2·h;MBR反应池到预反应区的污泥回流比约300%~500%;预反应区液位降低至指定液位B后,提升泵再次运行,生活污水进入到预反应区。
对比例3中工艺处理后出水COD为35~45mg/L,氨氮≤1.5mg/L,TN为15~25mg/L。对比例3中传统CASS-MBR工艺处理效果相比于实施例1中改良CASS-MBR工艺效果差,主要原因在于水力停留时间相同的情况下,传统CASS-MBR工艺需要60min沉淀时间和30min排水时间,使得工艺中有效脱氮时间减少,处理效果变差。采用改良CASS-MBR工艺能够提高CASS反应池有效反应时间,从而降低水力停留时间,节省占地。
对比例4
本对比例中水质、HRT与实施例1中相同。与实施例1不同的是,本对比例采用传统AAO工艺。
处理后出水COD为23~35mg/L,氨氮≤1.5mg/L,TN为15~25mg/L。对比例4中处理效果相比于实施例1中改良CASS-MBR工艺效果差,主要原因在于污水碳氮比低,传统AAO工艺不能够实现短程硝化反硝化,在没有外加碳源的情况下难以达到高标准的总氮出水要求。
Claims (8)
1.一种用改良CASS-MBR工艺处理低碳氮比生活污水的方法,其特征在于包括以下步骤:
(1)生活污水通过提升泵间歇进入改良CASS反应池的预反应区;
(2)预反应区废水自流进入改良CASS反应池的主反应区;
(3)主反应区出水自流进入MBR反应池,无沉淀阶段和滗水装置排水阶段;
(4)MBR反应池通过离心泵进行连续出水,MBR反应池中的污泥回流至预反应区。
2.根据权利要求1中所述一种用改良CASS-MBR工艺处理低碳氮比生活污水的方法,其特征在于步骤(1)中,到达指定液位A后提升泵停止运行。
3.根据权利要求1中所述一种用改良CASS-MBR工艺处理低碳氮比生活污水的方法,其特征在于步骤(1)中,提升泵运行时间30~45min,预反应区水力停留时间为1~2h。
4.根据权利要求1中所述一种用改良CASS-MBR工艺处理低碳氮比生活污水的方法,其特征在于步骤(2)中,改良CASS反应池的主反应区内缺氧阶段和好氧阶段反复交替运行,缺氧阶段改良CASS反应池的主反应区中的微孔曝气盘停止曝气,潜水搅拌机进行搅拌,好氧阶段改良CASS反应池的主反应区中的微孔曝气盘曝气,潜水搅拌机停止搅拌;缺氧阶段和好氧阶段反复交替运行有效促进改良CASS反应池的主反应区内硝化细菌和反硝化细菌生长,充分降解废水中的COD和TN。
5.根据权利要求4中所述一种用改良CASS-MBR工艺处理低碳氮比生活污水的方法,其特征在于步骤(2)中,改良CASS主反应池水力停留时间为7~9h;好氧阶段DO为1.0~2.0mg/L;缺氧时间为30~90min,好氧时间为30~90min,好氧阶段DO超过上限值,微孔曝气盘暂停曝气。
6.根据权利要求1中所述一种用改良CASS-MBR工艺处理低碳氮比生活污水的方法,其特征在于步骤(3)中,MBR反应池中的污泥混合液回流至改良CASS反应池的预反应区,MBR反应池后通过离心泵运行连续出水,预反应区液位降低至指定液位B后,提升泵再次运行,生活污水进入到改良CASS反应池的预反应区。
7.根据权利要求6中所述一种用改良CASS-MBR工艺处理低碳氮比生活污水的方法,其特征在于步骤(3)中,MBR反应池水力停留时间为1~2h;膜组件采用PVDF中空纤维膜组件,水通量为15~18L/(m2·h);MBR反应池到预反应区的污泥回流比约300%~500%。
8.一种改良CASS-MBR工艺处理低碳氮比生活污水的设备,其特征在于该设备包括改良CASS反应池、MBR反应池,两者依次连通,所述的改良CASS反应池包括预反应区和主反应区;所述的改良CASS反应池的主反应区的底部设有潜水搅拌机、微孔曝气盘、在线DO仪,无滗水设备;所述的MBR反应池内设有膜组件、曝气系统和液位计;所述的改良CASS反应池的预反应区的底部设置有污泥回流管,污泥回流管与所述的MBR反应池连通,且污泥回流管上配有回流泵,用于将MBR反应池污泥回流至预反应区;MBR反应池配有离心泵,用于CASS-MBR工艺连续出水;该设备还包括PLC控制系统,该PLC控制系统与提升泵、潜水搅拌机、CASS池风机、在线DO仪、MBR池离心泵、MBR池回流泵、液位计相连接。
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