CN111480000A

CN111480000A - 燃料供给泵

Info

Publication number: CN111480000A
Application number: CN201880081119.2A
Authority: CN
Inventors: 田村真悟; 德尾健一郎; 菅波正幸; 德丸千彰
Original assignee: Hitachi Automotive Systems Ltd
Current assignee: Hitachi Astemo Ltd
Priority date: 2017-12-26
Filing date: 2018-12-07
Publication date: 2020-07-31
Anticipated expiration: 2038-12-07
Also published as: CN111480000B; DE112018005595T5; US20210207567A1; WO2019131049A1; JP6902627B2; JPWO2019131049A1

Abstract

本发明的目的在于提供一种燃料供给泵，其为了抑制伴随燃料的高压力化而可能产生的柱塞的咬紧，提高在缸体内周往复运动的柱塞的润滑性。因此，在具备在缸体的内周部往复运动的柱塞和由柱塞加压的加压室的燃料供给泵中，在所述柱塞的外周部形成环状槽，所述环状槽构成为，在下死点位置，位于比缸体滑动区域的轴向中央位置更靠加压室侧的位置。

Description

燃料供给泵

技术领域

本发明涉及一种燃料供给泵。

背景技术

在直接向内燃机的燃烧室内部喷射燃料的直接喷射型内燃机中，广泛使用用于使燃料高压化的高压燃料泵。作为该高压燃料泵的背景技术，有日本专利特开2017-25924号公报中记载的高压燃料泵。在该专利文献1中，记载了“缸体6将在加压室11内进退运动的柱塞2保持为可沿其进退运动方向滑动。”。

现有技术文献

专利文献

专利文献1：日本专利特开2017-25924号公报

发明内容

发明要解决的问题

近年来，高压燃料泵要求供给高压燃料，例如使排出压力为20MPa以上等，为此，需要提高加压室的燃料压力。但是，本发明人发现，伴随着该燃料的高压力化，柱塞和缸体有可能咬紧。

因此，本发明的目的在于提供一种燃料供给泵，其为了抑制伴随着该燃料的高压力化而可能产生的柱塞的咬紧，提高在缸体内周往复运动的柱塞的润滑性。

用于解决问题的技术手段

为了达到上述目的，在本发明中，在具备在缸体的内周部往复运动的柱塞和由柱塞加压的加压室的燃料供给泵中，在所述柱塞的外周部形成有环状槽，所述环状槽构成为，在下死点位置，位于比缸体滑动区域的轴向中央位置更靠加压室侧的位置。

发明的效果

根据本发明，能够提供一种提高在缸体内周往复运动的柱塞的润滑性的燃料供给泵。上述以外的问题、构成及效果通过以下的实施方式的说明得以明确。

附图说明

图1是从横向观察本实施例的燃料供给泵的纵剖面图。

图2是从上方观察本实施例的燃料供给泵的水平方向剖面图。

图3是从与图1不同的横向观察本实施例的燃料供给泵的纵剖面图。

图4是搭载在本实施例的燃料供给泵上的电磁吸入阀机构的放大剖面图。

图5是包含本实施例的燃料供给泵的燃料供给系统的构成图。

图6是对本实施例的燃料供给泵沿柱塞2的轴向剖切所表示的剖面图。

图7并列记载了本实施例的柱塞2的位置为上死点时和下死点时的状态。

图8是本实施例的柱塞2的放大图，是说明环状槽2c的详细情况的图。

具体实施方式

以下，使用附图详细说明本发明的实施例。另外，在以下的说明中，有时指定附图中的上下方向进行说明，但该上下方向并不意味着燃料供给泵的实际安装状态下的上下方向。

实施例1

图5是表示包含燃料供给泵的燃料供给系统的一例的构成图。用虚线包围的部分表示燃料供给泵的泵体1，表示在该虚线中所示的机构、部件一体地组装在燃料供给泵的泵体1中。

燃料箱20中的燃料由进给泵21根据来自发动机控制单元(ECU)21的信号来汲取。该燃料被加压到适当的进给压力，通过吸入管道28被输送到燃料供给泵的低压燃料吸入口10a。从低压燃料吸入口10a通过吸入接头51的燃料经由压力脉动降低机构9、吸入通道10d而到达构成容量可变机构的电磁吸入阀机构300的吸入口31b。

流入电磁吸入阀机构300的燃料通过吸入阀30，流入加压室11。通过发动机的凸轮机构93(参照图1)对柱塞2施加往复运动的动力。通过柱塞2的往复运动，在柱塞2的下降行程中从吸入阀30吸入燃料，在上升行程中燃料被加压。加压后的燃料经由排出阀机构8被压送到安装有压力传感器26的共轨23。

在共轨23上安装有直接向未图示的发动机的气缸喷射燃料的喷射器24(所谓的直喷喷射器)、压力传感器26。直喷喷射器24根据发动机的缸体(气缸)的数量安装，按照ECU27的控制信号开闭，将燃料喷射到缸体内。本实施例的燃料供给泵(燃料供给泵)适用于喷射器24直接向发动机的缸体内喷射燃料的所谓直喷发动机系统。

在由于直喷喷射器24的故障等而在共轨23中产生异常高压的情况下，如果燃料供给泵的燃料排出口12的压力与加压室11的压力的压差成为溢流阀机构200的开阀压力以上，则溢流阀202开阀。在这种情况下，共轨23的成为异常高压的燃料通过溢流阀机构200的内部，从溢流阀通道200a返回加压室11。由此能够保护共轨23(高压管道)。另外，在将溢流阀通道200a与低压燃料室10(参照图1)连接，将成为异常高压的燃料返回到低压通道的方式中，也同样能够应用本发明。

使用图1、图2及图3对本实施例的燃料供给泵进行说明。图1是表示本实施例的燃料供给泵的与柱塞的中心轴方向平行的剖面的剖面图。图2是从上方观察本实施例的燃料供给泵的水平方向的剖面图。图3是从与图1不同的方向观察本实施例的燃料供给泵的剖面图。

另外，在图2中，吸入接头51设置在泵体侧面，但本发明不限于此，也可适用于吸入接头51设置在缓冲器盖14的上表面的燃料供给泵。吸入接头51与供给来自车辆的燃料箱20的燃料的低压管道连接，从吸入接头51的低压燃料吸入口10a流入的燃料在形成于泵体1的内部的低压流路中流动。在构成于泵体1的燃料通道的入口部设有压入泵体1的未图示的吸入过滤器，吸入过滤器防止存在于从燃料箱20到低压燃料吸入口10a之间的异物流入燃料供给泵内。

燃料从吸入接头51向柱塞轴向上侧流动，向由图1所示的缓冲器上部10b、缓冲器下部10c形成的低压燃料室10流动。低压燃料室10由安装在泵体1上的缓冲器盖14覆盖而形成。通过低压燃料室10的压力脉动降低机构9降低了压力脉动的燃料经由低压燃料流路10d到达电磁吸入阀机构300的吸入口31b。电磁吸入阀机构300安装在形成于泵体1上的横孔中，将所希望的流量的燃料经由形成于泵体1上的加压室入口流路1a向加压室11供给。为了缸体盖90与泵体1之间的密封而将O型环61嵌入在泵体1中，以防止发动机油泄漏到外部。

如图1所示，在泵体1上安装有用于引导柱塞2的往复运动的缸体6。缸体6在其外周侧，通过压入或铆接固定在泵体1上。通过缸体6的呈圆筒状的压入部的表面进行密封，以避免加压的燃料从缸体6与泵体1的间隙向低压侧泄漏。缸体6通过使其上端面在轴向上与泵体1的平面接触，从而除了泵体1与缸体6的圆筒状的压入部的密封之外，构成双重密封结构。

在柱塞2的下端设有挺杆92，该挺杆92将安装在内燃机的凸轮轴上的凸轮93的旋转运动转换成上下运动，并传递给柱塞2。柱塞2经由扣件15由弹簧4压接在挺杆92上。由此，随着凸轮93的旋转运动，能够使柱塞2上下往复运动。

另外，保持在密封架7的内周下端部的柱塞密封件13在缸体6的图中下方部以可滑动地与柱塞2的外周接触的状态设置。由此，在柱塞2滑动时，密封副室7a的燃料，防止向内燃机内部流入。同时，柱塞密封件13防止润滑内燃机内的滑动部的润滑油(也包括发动机油)流入泵体1的内部。

如图2所示，在泵体1上形成有安装电磁吸入阀机构300的横孔，在柱塞轴向的相同位置形成有安装排出阀机构8的横孔，进一步形成有安装溢流阀机构200的横孔以及安装排出接头12c的横孔。经由电磁吸入阀机构300在加压室11中加压后的燃料经由排出阀机构8在排出通道12b中流动，从排出接头12c的燃料排出口12排出。

设置在加压室11的出口侧的排出阀机构8(图2、3)由排出阀阀座8a、与排出阀阀座8a接触分离的排出阀8b、对排出阀8b向排出阀阀座8a施力的排出阀弹簧8c、排出阀塞子8d、以及决定排出阀8b的行程(移动距离)的排出阀止动件8e构成。排出阀塞子8d和泵体1通过焊接部401接合，该接合部将燃料流动的内侧空间与外部隔断。另外，排出阀阀座8a通过压入部402与泵体1接合。

在加压室11的燃料压力和排出阀室12a的燃料压力没有压差的状态下，排出阀8b通过排出阀弹簧8c的作用力压接在排出阀阀座8a上而成为闭阀状态。

从加压室11的燃料压力比排出阀室12a的燃料压力大时，排出阀8b才抵抗排出阀弹簧8c而开阀。然后，加压室11内的高压燃料经由排出阀室12a、排出通道12b和燃料排出口12向共轨23排出。

排出阀8b在开阀时与排出阀止动件8e接触，行程受到限制。因此，排出阀8b的行程由排出阀止动件8e适当决定。由此，能够防止因行程过大而产生的排出阀8b的关闭延迟从而导致向排出阀室12a高压排出的燃料再次逆流到加压室11内，能够抑制燃料供给泵的效率降低。另外，在排出阀8b反复进行开阀及闭阀动作时，在排出阀止动件8e的外周面上引导排出阀8b，以使排出阀8b仅在行程方向上运动。

如上所述，加压室11由泵体1、电磁吸入阀机构300、柱塞2、缸体6以及排出阀机构8构成。另外，如图2、图3所示，本实施例的燃料供给泵使用设置在泵体1上的安装凸缘1b与内燃机的缸体盖90的平面紧密接触，并通过未图示的多个螺栓固定。

溢流阀机构200由阀座构件201、溢流阀202、溢流阀架203、溢流阀弹簧204以及架构件205构成。溢流阀机构200是构成为在共轨23或其前端的部件上产生某种问题而异常地成为高压的情况下动作的阀，具有在共轨23或其前端的部件内的压力变高的情况下开阀，使燃料返回加压室11或低压通道(低压燃料室10或吸入通道10d等)的作用。因此，在规定的压力以下需要维持闭阀状态，为了对抗高压，具有非常强力的弹簧204。

使用图4对电磁吸入阀机构300进行说明。图4是表示本实施例的电磁吸入阀机构的与吸入阀的驱动方向平行的剖面的放大剖面图，是表示吸入阀开阀的状态的剖面图。

在未通电状态下，由于强力的阀杆施力弹簧40，吸入阀30向开阀方向动作，因此成为常开式。当来自ECU27的控制信号被施加到电磁吸入阀机构300时，电流经由端子46流到电磁线圈43。电流流过电磁线圈43，由此，在磁吸引面S上，可动芯36通过磁芯39的磁吸引力被吸引向闭阀方向。阀杆施力弹簧40配置在形成于磁芯39上的凹部，并且对凸缘部35a施力。凸缘部35a在与阀杆施力弹簧40相反的一侧与可动芯36的凹部卡合。

磁芯39构成为与覆盖配置有电磁线圈43的电磁线圈室的盖构件44接触。在可动芯36被磁芯39吸引而移动时，可动芯36与阀杆35的凸缘部35a卡合，阀杆35与可动芯36一起向闭阀方向移动。在可动芯36与吸入阀30之间，配置有对可动芯36向闭阀方向施力的闭阀施力弹簧41、和对阀杆35向开闭阀方向进行引导的阀杆导向构件37。阀杆导向构件37构成闭阀施力弹簧41的弹簧座37b。另外，在阀杆导向构件37上设有燃料通道37a，能够使燃料向配置有可动芯36的空间流入流出。

可动芯36、闭阀施力弹簧41以及阀杆35等被固定在泵体1上的电磁吸入阀机构壳体38包在其中。另外，磁芯39、阀杆施力弹簧40、电磁线圈43及阀杆导向构件37等保持在电磁吸入阀机构壳体38上。另外，阀杆导向构件37相对于电磁吸入阀机构壳体38被安装在磁芯39及电磁线圈43的相反一侧，并将吸入阀30、吸入阀施力弹簧33及止动件32包在其中。

在阀杆35的与磁芯39相反的一侧具备吸入阀30、吸入阀施力弹簧33以及挡块32。在吸入阀30上形成有向加压室11侧突出并由吸入阀施力弹簧33引导的导向部30b。吸入阀30随着阀杆35的移动而向开阀方向(从阀座31a离开的方向)移动阀芯行程30e的间隙的量，从而成为开阀状态，从供给通道10d向加压室11供给燃料。引导部30b通过与压入电磁吸入阀机构300的壳体(阀杆导向构件37)内部而固定的止动件32碰撞而停止运动。阀杆35和吸入阀30是分体独立的结构。吸入阀30构成为，通过与配置在吸入侧的阀座构件31的阀座31a接触而关闭向加压室11的流路，另外，通过从阀座31a离开而打开向加压室11的流路。

在柱塞2通过图1的凸轮93的旋转而向凸轮93的方向(下方)移动而处于吸入行程状态的情况下，加压室11的容积增加，加压室11内的燃料压力降低。在该吸入行程中，当电磁线圈43断电时，阀杆施力弹簧40的作用力和吸入通道10d的压力产生的流体力的合计比加压室11内的燃料压力产生的流体力大，通过阀杆35对吸入阀30向开阀方向施力，成为开阀状态。

当柱塞2到达下死点并结束吸入行程时，柱塞2转变为上升运动。在此，电磁线圈43维持无通电状态，不作用磁作用力。加压室11的容积随着柱塞2的压缩运动而减少，但在该状态下，暂时被吸入加压室11的燃料再次通过开阀状态的吸入阀30的开口部返回吸入通道10d，因此加压室11的压力不会上升。把这个行程称为回送行程。

之后，通过在所希望的时刻接通电磁线圈43的通电，如上所述，通过产生磁吸引力，阀杆35与可动芯36一起向闭阀方向移动，阀杆35的顶端部35b从吸入阀30离开。在该状态下，由于吸入阀30成为根据压差进行开闭的单向阀，所以通过吸入阀施力弹簧33的作用力进行闭阀。吸入阀30闭阀后，由于柱塞2上升，所以加压室11的容积减少，燃料被加压。将其称为压缩行程。当加压室11的燃料被加压而超过排出阀室12a的燃料压力和排出阀弹簧8c的作用力的合计时，排出阀8b开阀而排出燃料。

通过控制向电磁吸入阀机构300的电磁线圈43的通电时刻，能够控制排出的高压燃料的量。如果加快向电磁线圈43通电的时刻，则压缩行程中的回送行程的比例变小，排出行程的比例变大。即，返回吸入通道10d的燃料变少，向共轨23高压排出的燃料变多。另一方面，如果延迟通电的时刻，则压缩行程中的回送行程的比例变大，排出行程的比例变小。即，返回吸入通道10d的燃料增多，向共轨23高压排出的燃料减少。向电磁线圈43的通电时刻由来自ECU27的指令控制。

如上所述，通过控制向电磁线圈43的通电时刻，能够将高压排出的燃料的量控制为内燃机所需的量。

在低压燃料室10中设置有压力脉动降低机构9，该压力脉动降低机构9降低燃料供给泵内产生的压力脉动波及到燃料管道28。另外，在压力脉动降低机构9的上下，分别隔开间隔地设置有缓冲器上部10b、缓冲器下部10c。暂时流入加压室11的燃料因为容量控制而再次通过开阀状态的吸入阀30返回到吸入通道10d的情况下，由于返回到吸入通道10d的燃料而在低压燃料室10中产生压力脉动。但是，设置在低压燃料室10中的压力脉动降低机构9由金属膜片缓冲器形成，该金属膜片缓冲器是在2片波纹板状的圆盘型金属板的外周将该2片金属板贴合，并在内部注入了氩气那样的惰性气体而构成的，压力脉动通过该金属缓冲器的膨胀、收缩而被吸收降低。9a是用于将金属缓冲器固定在泵体1的内周部上的安装配件，由于设置在燃料通道上，所以与缓冲器的支承部不是全周，而是一部分，流体可以自由地在所述安装配件9a的表里往来。

柱塞2具有大径部2a和小径部2b，通过柱塞2的往复运动，副室7a的体积增减。副室7a通过燃料通道10e(参照图3)与低压燃料室10连通。柱塞2下降时，燃料从副室7a向低压燃料室10流动，上升时，燃料从低压燃料室10向副室7a流动。

由此，能够降低泵的吸入行程或回送行程中向泵内外的燃料流量，具有降低在燃料供给泵内部产生的压力脉动的功能。

以下，使用图6、图7、图8详细说明本实施例的柱塞2的结构。图6是对本实施例的燃料供给泵沿柱塞2的轴向剖切而表示的剖面图。本实施例的燃料供给泵通过在构成泵体1的构件上从下方形成孔部1a而形成加压室11。缸体6的接触端面6a与形成孔部1a的泵体1的上端部1b接触。图6表示柱塞2位于下死点的状态，此时，柱塞2的顶端部构成为比缸体6的接触端面6a更向加压室11侧(图6的上侧)突出。

对缸体6与泵体1的接触面(压接部)及间隙构成进行说明。作为缸体6的与泵体1固定的固定部，存在作为缸体6的凸部的压入部6b。然后，通过压入将泵体1与压入部6b固定。由此可以用简单的作业进行固定。另外，缸体2与泵体1的固定方法也可以不是通过压入部6b，而是通过螺纹接合来固定。另外，在比压入部6b更靠近加压室侧的区域形成有与泵体1之间存在间隙的间隙部6c。缸体6在压入部6b(凸部)的轴向下侧还具有导向部6d。导向部6d的径向厚度构成为比压入部6d的径向厚度小。除了压入部6b的径向内侧面、间隙部6c的径向内侧面之外，还具有引导部6d，由此，能够抑制柱塞2的倾斜。因此，能够抑制与缸体6的咬紧，能够降低施加在柱塞密封件13及组装有柱塞密封件13的密封架7上的侧向力。

另外，作为缸体6的固定方法，存在有缸体6的外径部(外周部)6b被压入泵体1，并且缸体6的加压室相反侧的端面6e通过泵体1的铆接部1c的塑性加工而与泵体1结合的情况。在这种情况下，以使缸体6表面压接到泵体1的接触面(铆接部1c)上，并且向轴向上侧施加压缩力的方式将缸体6固定到泵体1上。

在柱塞2的径向外侧的圆筒部与缸体6的内侧圆筒部之间形成有间隙，燃料流入间隙，由此进行滑动部的润滑。另外，以滑动部为界，在加压室11侧充满高压燃料，缸体6的下端侧成为充满低压燃料的区域。因此，若该间隙大，则润滑效果变大，但高压燃料通过间隙向低压燃料的区域泄漏的量也增加。因此，高压燃料泵的排出效率下降，因此，优选尽可能减小滑动部的间隙。

另一方面，如果燃料的润滑消失，则容易在缸体6与柱塞2的滑动部咬紧。在正在驱动燃料供给泵的情况下，柱塞2反复进行高速的往复运动，柱塞2在缸体6的内周侧滑动。而且，近年来，由于要求排出燃料供给泵的排出压力为20MPa以上等的高压燃料，因此，本发明人等的实验结果发现，柱塞2的滑动部上侧(加压室11侧)能够低于燃料(汽油)的饱和蒸汽压。

即，由于加压室11的压力高，副室7a的压力低，所以燃料从加压室11流向副室7a。由于该流路是柱塞2与缸体7的间隙，所以非常狭窄。另外，在没有槽的情况下，由于流路面积一定，所以随着压力差的增大，流动的燃料的流速变快。而且，流路面积小，流路长，流速越快，越容易产生负压。因此，根据以往的结构，本发明人等发现柱塞2的滑动部上侧(加压室11侧)有时会为燃料的饱和蒸汽压以下这一问题。

在这种情况下，在柱塞2的滑动部，燃料有时会蒸发，结果有无法润滑柱塞2的滑动部的担忧。这取决于随着加压室11侧与副室7a(低压室)侧的压力差变大，滑动部的压力下降的倾向。因此，在本实施例中，采用通过在柱塞2的外侧圆筒部设置1条环状槽2c来缓和压力差的结构。

下面，使用图7对环状槽2c为1条的情况下的有效的槽位置进行叙述。图7是并列记载了柱塞2的位置为上死点时和下死点时的状态的图。用阴影线部6f表示缸体6的滑动部(缸体滑动区域)，用6g表示缸体6的滑动部6f的中央位置。另外，在图7的左图所示的柱塞2的上死点位置，用阴影线部2f表示柱塞2的滑动范围，并且用2g表示柱塞2的滑动范围2f的中央位置。

如上所述，在本实施例中，在具备在缸体6的内周部往复运动的柱塞2和由柱塞2加压的加压室11的燃料供给泵中，在柱塞2的外周部形成环状槽2c。并且，环状槽2c优选构成为，在图7的右图所示的柱塞2的下死点位置，位于比缸体滑动区域6f的轴向中央位置6g更靠加压室11侧的位置。环状槽2c优选构成为，在下死点位置，位于柱塞滑动区域2f的轴向中央位置2g与缸体滑动区域6f的轴向中央位置6g之间。

另外，环状槽2c优选构成为，在图7的左图所示的上死点位置，位于比缸体滑动区域6f的轴向中央位置6g更靠加压室11侧的位置。进而，本发明人等潜心研究的结果发现，环状槽2c优选构成为，在下死点位置，位于比柱塞滑动区域2f的轴向中央位置2g更靠加压室相反侧，且比缸体滑动区域6f的轴向中央位置6g更靠加压室11侧的位置。

即，通过在该位置形成环状槽2c，能够使柱塞2的滑动部上侧(加压室11侧)大于燃料(汽油)的饱和蒸汽压，能够抑制如上所述的燃料的蒸发，结果能够抑制润滑性能的降低。

另外，优选在柱塞2的外周部仅形成1条环状槽2c。如果在柱塞2上设置多条环状槽2c，则可以提高润滑性能，但这会导致加工成本的增加。根据本实施例，能够抑制成本的增大，并且实现润滑性能的提高。

下面，使用图8对环状槽2c的形状的详细情况进行说明。图8是柱塞2的放大图，是说明环状槽2c的详细情况的图。环状槽2c优选具有相对于径向(图8的左右方向)向加压室侧倾斜的第一锥形面2d和相对于径向向加压室相反侧倾斜的第二锥形面2e。优选构成为第一锥形面相对于环状槽2c的轴向(图8的上下方向)的交叉角度在10°～50°的范围内。另外，优选构成为第二锥面2e相对于环状槽2c的轴向(图8的上下方向)的交叉角度在10°～50°的范围内。这些锥形面是用刀具加工的，但如果该交叉角度大于50°，则需要用角度小的刀具进行加工。如果角度小，刀具有可能缺损，为了避免这种情况，需要使用硬度非常高的高价刀具，因此存在成本增加的问题。与此相对，根据本实施例，能够廉价且确保环状槽2c的必要体积，提高加工性。

另外，环状槽2c优选在第一锥形面2d与第二锥形面2e之间具有形成为平面形状的底部2f。环状槽2c的轴向长度(包括第一锥形面2d、底部2f和第二锥形面2e的长度)优选为2mm以下。进一步地，环状槽2c的径向深度T优选为1mm以下。这样，通过具有包含第一锥形面2d、底部2f、第二锥形面2e的长度，能够容易地进行加工。

符号说明

1…泵体、2柱塞、2c…环状槽、2d…第一锥形面、2e…第二锥形面、2f…底部、2f…柱塞滑动区域、2g…轴向中央位置、6…缸体、6f…缸体滑动区域、6g…轴向中央位置。

Claims

1.一种燃料供给泵，其具备在缸体的内周部往复运动的柱塞和由柱塞加压的加压室，所述燃料供给泵的特征在于，

在所述柱塞的外周部形成有环状槽，

所述环状槽构成为，在下死点位置，位于比缸体滑动区域的轴向中央位置更靠加压室侧的位置。

2.根据权利要求1所述的燃料供给泵，其特征在于，

所述环状槽在所述柱塞的外周部仅形成有一条。

3.根据权利要求2所述的燃料供给泵，其特征在于，

所述环状槽构成为，在下死点位置，位于柱塞滑动区域的轴向中央位置与所述缸体滑动区域的轴向中央位置之间。

4.根据权利要求2所述的燃料供给泵，其特征在于，

所述环状槽具有相对于径向向加压室侧倾斜的第一锥形面和相对于径向向加压室相反侧倾斜的第二锥形面。

5.根据权利要求4所述的燃料供给泵，其特征在于，

所述第一锥形面相对于所述环状槽的轴向的交叉角度及所述第二锥形面相对于所述环状槽的轴向的交叉角度在10°～50°的范围内。

6.根据权利要求4所述的燃料供给泵，其特征在于，

所述环状槽在所述第一锥形面和所述第二锥形面之间具有形成为平面形状的底部。

7.根据权利要求2所述的燃料供给泵，其特征在于，

所述环状槽的轴向长度形成为2mm以下。

8.根据权利要求2所述的燃料供给泵，其特征在于，

所述环状槽的径向深度形成为1mm以下。

9.根据权利要求2所述的燃料供给泵，其特征在于，

所述环状槽构成为，在上死点位置，位于比缸体滑动区域的轴向中央位置更靠加压室侧的位置。

10.根据权利要求2所述的燃料供给泵，其特征在于，

所述环状槽构成为，在下死点位置，位于比所述柱塞滑动区域的轴向中央位置更靠加压室相反侧、且比所述缸体滑动区域的轴向中央位置更靠加压室侧的位置。