CN111394669A - 一种减小深冲用纯钛薄板带各向异性的制造方法 - Google Patents
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Abstract
一种减小深冲用纯钛薄板带各向异性的制造方法,属于金属材料力学冶金领域。该方法的步骤包括:将热轧或冷轧后的钛板带,加热至β相变温度以上0~40℃,保温0.1~10min后冷却至室温,再在原轧制方向施加最后一个轧程的冷轧变形,之后进行再结晶退火,得到轧向和横向的屈服强度差小于35MPa,断后伸长率的绝对偏差小于5%的深冲用纯钛薄板带。本发明制造纯钛薄板带组织中的(0001)基面上织构组分多,晶粒取向差分布图中大角度孪晶界占比高。所制造钛薄板带的屈服强度和断后伸长率的各向异性低,成形性能好。
Description
技术领域
本发明属于冶金技术领域,涉及减小深冲用纯钛薄板带各向异性的制造方法。
背景技术
钛及钛合金由于密度小、比强度高和耐腐蚀性好,在能源、军工和航空航天等领域的应用越来越广泛。经热轧后冷轧退火的TA1薄带主要用于发电站冷凝器和板式换热器等方面,以及家用深冲钛制品的制造领域,产量约占加工材的一半以上。
TA1在常温下属于具有密排六方结构的α-Ti,滑移变形时由柱面<a>滑移和基面<a>滑移共同作用产生二阶棱锥面<c+a>滑移,存在4个独立的滑移系,与立方晶系金属相比,其对称性差,塑性变形机制复杂,所以在冷轧过程中会形成显著的形变织构。在再结晶退火过程中,织构的最大极密度随着退火温度的提高和保温时间的延长而增强,但是织构强度并不会主导试验材料的成形性能,其主要影响因素为织构类型及其分布。具有HCP结构的α-Ti由于层错能较高,中间再结晶退火不易形成退火孪晶。在本发明中,热处理时加热至α→β相变点以上0~40℃易发生孪晶变形,然后快冷导入应变,形成<0001>//ND和//ND孪晶。纯钛中不同变形方式的临界分切应力(CRSS)为:柱面<a>滑移<基面<a>滑移<孪生<锥面<c+a>滑移,所以当进行不同方向的拉伸压缩变形时便会激活不同孪晶,通过调整晶体取向并释放应力集中进一步激发滑移,二者之间的相互作用。对比织构分析可知,取向为<0001>//ND和//ND孪晶的产生会使晶粒取向发生变化,促进基面织构组分的形成,降低各向异性。不同冷变形量和热处理方法会对织构的产生显著影响。通过改变轧制规程和热处理方法来开动更多的滑移、孪生系并促进其相互作用,改善织构类型,削弱织构强度,降低材料力学性能在各方向性能差异,提高材料成形性能。
因此,研究人员提出多种提高钛板成形性的方法。在专利公开文献CN 108994077中介绍了一种多次换向轧制与热处理相结合的方法来削弱TC4钛合金板材的各向异性,但是多次的换向热轧不能应用钛带材的连续生产。日本公开文献JP2016/069543中公开了一种钛材反复多次冷轧和退火来制造表面具有0.1~2.0μm硬化层的钛薄板的方法,使钛薄板具有优异加工性的同时,提高强度、降低塑性的各向异性,但是表面硬化层的存在使延伸率收到一定影响。日本公开文献JP2002/194591中先去除冷轧钛带表面油污,再真空退火得到成形性能优异的纯钛板,正是由于没有氧化硬质层的存在,提高钛薄板的成形性,但没有控制各向异性且机械或化学去油降低生产率及成品率。日本公开文献JP2016/070303通过在钛板表面均匀的形成薄而硬的碳富集层,由此能够在成形过程中使表面产生大量微小的裂纹,缓和成形时的应力集中而显示出优异的成形性能,如果形成粗大裂纹则发生应力集中,引起局部缩颈,且不适用于精细零件。日本公开文献JP2016/070303在钛板最终冷轧和最终退火后再进行轻压下轧制,以控制晶粒尺寸和取向差为60°~70°的晶界数量,得到兼具强度和成形性的钛板。
采用简便易行的工艺方法控制纯钛板带的各向性能,稳定生产成形性能优异的钛板带材具有非常广阔的前景。
发明内容
本发明的目的是提供减小深冲用纯钛薄板带各向异性的制造方法,以改善工业纯钛薄带各向异性严重的问题,避免成形加工时出现制耳、起皱等缺陷。
一种减小深冲用纯钛薄板带各向异性的制造方法,其步骤如下:
步骤(1):将热轧钛带或冷轧钛带进行相变热处理后得到中间钛带。
步骤(2):将中间钛带在原轧制方向进行最后一个轧程的冷轧变形。
步骤(3):对最后轧程得到的钛带实施再结晶退火,得到轧向和横向的屈服强度差小于35MPa,断后伸长率的绝对偏差小于5%的深冲用纯钛薄板带。
进一步地,在步骤(1)中,所述热处理的加热温度为纯钛的α向β相转变温度以上0℃~40℃,加热保温0.1~10min,然后快速冷却至室温。
进一步地,在步骤(2)中,所述最后一个轧程的冷轧累积变形量为15%~70%。
进一步地,经过上述制造方法生产的纯钛板带,具有以下组织特征:(0001)基面织构的极密度高,其余取向织构的峰值强度低,且分布均衡,如图1所示;在取向差角分布图中60°~70°晶界占比约为20~40%,如图2所示。同时,在晶界分布图中发现为60°~70°主要取向为<0001>//ND等轴晶和//ND孪晶的晶界,且孪晶界占比高,如图3所示。
根据需要,可以进一步在步骤(3)再结晶退火后对上述方法制造的钛板带进行平整或拉伸矫直。
本发明的有益效果是:经过上述制造方法生产的纯钛板带,其拉伸力学试验检测,轧向和横向屈服强度差ΔReL小于35MPa,轧向和横向断后伸长率的绝对偏差ΔA小于5%,产品各向异性低,深冲成形性能好,适用于批量生产深冲用的纯钛薄板带。
附图说明
图1制备钛板带的(0001)基面极图,
图2晶界取向差角分布图,
图3晶界角60°~70°的晶界分布图。
具体实施方式
下面结合附图和具体实施方式对本发明的技术方案作进一步的说明。
实施例1
厚度3.5mm的热轧TA1工业纯钛板带,各化学成分的质量分数为:C≤0.07%;N≤0.05%;O≤0.11%;H≤0.015%;Fe≤0.15%;其他元素≤0.40%;余量为钛。其α→β相变温度为890℃。
减小深冲用纯钛薄板带各向异性的制造方法所采用的步骤包括:
取表面抛丸酸洗过的上述热轧TA1工业纯钛板带a、b和c,三块分别送入冷轧机实施单向纵轧,至厚度1.1mm的中间坯。将中间坯分别进行热处理:中间坯a(工艺1)加热至650℃再结晶退火后保护气氛下快速气体冷却;中间坯b(工艺2)加热至920℃,保温0.5~5min后气体冷却;中间坯c(工艺3)采用两次热处理,每次都加热至920℃,保温0.5~5min后再气体冷却至室温。
将三块中间坯分别进行最终轧程的冷轧变形,累计变形量为36%,轧制结束时坯料厚度为0.7mm。钛带轧制方向与上述热处理前的轧制方向一致。之后,加热至640℃实施再结晶退火,风冷降温至室温。
本实施例制备得到TA1薄带a、b和c,测得的横向(TD)和轧向(RD)拉伸力学性能如表1所示,无论是强度指标还是塑性指标(延伸率)均存在最小的各向异性,综合力学性能最好。对三种工艺获得薄板带进行XRD分析,其中b(工艺2)薄带基面织构组分多,峰值密度低,取向差60°~70°晶界的比例达到36.9%,且大角度孪晶界占比高。
表1不同热处理工艺所得TA1薄带的力学性能
实施例2
厚度为4.0mm的热轧、抛丸、酸洗后的TA1工业纯钛板带,各化学成分的质量分数为:C≤0.08%;N≤0.05%;O≤0.10%;H≤0.010%;Fe≤0.12%;其他元素≤0.40%;余量为钛。其α→β相变温度为895℃。
减小深冲用纯钛薄板带各向异性的制造方法所采用的步骤包括:
取三块合格的冷轧TA1坯料d、e和f,送入冷轧机实施单向纵轧至1.6mm厚。将中间坯分别进行热处理:中间坯d(工艺4)加热至650℃再结晶退火,之后在保护气氛下气体冷却;中间坯e(工艺5)加热至900℃,保温1~10min后气体冷却;中间坯f(工艺6)采用两次热处理,每次都加热至900℃,保温1~10min后再气体冷却至室温。
将三块中间坯进行最后一个轧程,冷轧累计变形量56%,至厚度0.7mm。轧制方法与热处理前的轧制方向一致。将中间坯在640℃实施再结晶退火,之后风冷。本实施例制备得到TA1薄带d、e和f的横向(TD)和轧向(RD)拉伸力学性能如表2所示。无论是强度指标还是塑性指标(延伸率)均存在最小的各向异性,综合力学性能最好。对三种工艺获得薄板带进行XRD分析,其中e(工艺5)薄带基面织构组分多,峰值密度低,取向差60°~70°晶界的比例达到29.8%,且大角度孪晶界占比高。
表2不同热处理工艺所得TA1薄带的力学性能
Claims (4)
1.一种减小深冲用纯钛薄板带各向异性的制造方法,其特征在于,具体包括如下步骤:
步骤(1):将热轧钛带或冷轧钛带进行相变热处理后得到中间钛带;
步骤(2):将中间钛带在原轧制方向进行最后一个轧程的冷轧变形;
步骤(3):对最后轧程得到的钛带实施再结晶退火,得到轧向和横向的屈服强度差小于35MPa,断后伸长率的绝对偏差小于5%的深冲用纯钛薄板带。
2.根据权利要求1所述的减小深冲用纯钛薄板带各向异性的制造方法,其特征在于:步骤(1)中的热处理,其加热温度为纯钛的α向β相转变温度以上0℃~40℃,加热保温0.1~10min,然后快速冷却至室温。
3.根据权利要求1所述的减小深冲用纯钛薄板带各向异性的制造方法,其特征在于:步骤(2)最后一个轧程的冷轧累积变形量为15%~70%。
4.根据权利要求1所述的减小深冲用纯钛薄板带各向异性的制造方法,其特征在于:步骤(3)中得到的纯钛薄板带的组织特征为(0001)基面织构的极密度高,其余取向织构的峰值强度低,且分布均衡;晶界取向差为60°~70°ˉˉ
范围内的晶界占20~40%,为取向为<0001>//ND的等轴晶及取向<2110>//ND的孪晶为主的晶界。
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