CN110210104B - 一种多能源系统运行调度方法 - Google Patents
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Abstract
本发明公开了一种多能源系统运行调度方法,包括:分别构建多能源系统中的电力系统运行调度模型、天然气系统运行调度模型、热力系统运行调度模型;分别求解电力系统调度模型、天然气系统调度模型及热力系统调度模型的最优性条件;构建多能源系统的运行调度目标优化函数,并以求解到的最优性条件为约束;求解目标优化函数,获取多能源系统非合作博弈的纳什均衡点;多能源系统中的电力系统、天然气系统、热力系统分别按照所述纳什均衡点对应的调度策略进行运行调度。本发明可以实现最优运行调度。
Description
技术领域
本发明涉及多能源系统技术,尤其涉及一种多能源系统运行调度方法。
背景技术
热电联供(combined heat and power,CHP)能源转化效率高,近年来广泛应用于电力系统(尤其是配电系统)。CHP以天然气为燃料,同时产出电功率与热功率。因此,CHP在电力系统与热力系统中分别充当电源与热源角色,而在天然气系统相当于气负荷,并逐步加深了多能源系统之间的耦合。
电力、天然气及热力系统传统规划与运行独立,在子能源系统之间耦合逐步加深的背景下,独立的运行调度并非经济上严格最优,甚至易造成安全性与可靠性方面的隐患。解决该问题最为直接的方法是构建统一的综合能源运行调度框架,即单个调度人员同时获取多能源系统的运行参数,执行统一同步的调度决策。该方法从全局保证了调度决策的最优性,然而实际操作中仍然面临诸多困难,例如未能保护多能源系统的信息隐私,子能源系统之间调度目标不一致及决策不同步等问题。因而更为实际的解决方案是保持现有各能源系统独立运行的框架,通过系统之间充分的信息交互,实现多能源系统的协同最优调度。
发明内容
发明目的:本发明针对现有技术存在的问题,提供一种多能源系统运行调度方法。
技术方案:本发明所述的多能源系统运行调度方法包括:
(1)构建多能源系统中的电力系统运行调度模型;
(2)构建多能源系统中的天然气系统运行调度模型;
(3)构建多能源系统中的热力系统运行调度模型;
(4)分别求解电力系统调度模型、天然气系统调度模型及热力系统调度模型的最优性条件;
(5)构建多能源系统的运行调度目标优化函数,并以步骤(4)中求解到的最优性条件为约束;
(6)求解步骤(5)中的目标优化函数,获取多能源系统非合作博弈的纳什均衡点;
(7)多能源系统中的电力系统、天然气系统、热力系统分别按照所述纳什均衡点对应的调度策略进行运行调度。
进一步的,步骤(1)中构建的电力系统运行调度模型具体为:
式中:下标i、j及l表示电力系统节点,下标c表示CHP系统,上标max与min分别指变量的上限值与下限值,PG与QG分别指电源注入有功功率与无功功率,PL与QL分别指负荷的有功功率与无功功率,CG指电源成本,FCHP,c指电力系统调度中CHP机组消耗的天然气量,uc指天然气系统的节点边际气价,指CHP机组电输出效率,指热力系统的节点边际热价HLMP,Pjl与Pij分别表示线路j-l与线路i-j的有功功率,Qjl与Qij分别表示线路j-l与线路i-j的无功功率,指线路i-j的电流幅值平方,Ui、Uj指节点i、j的电压幅值平方,t表示时刻t时的对应值,rij与xij分别指线路i-j的电阻与电抗。
进一步的,步骤(2)中构建的天然气系统运行调度模型具体为:
τk=θkFC,k (A13)
式中:下标m与n表示天然气节点,下标k表示加压站,上标max与min分别指变量的上限值与下限值,FS为气源点输出,CS为气源成本系数,FD为天然气负荷,τk为加压站气负荷,FCHP,c指电力系统调度中CHP机组消耗的天然气量,Fmn为管道m-n的天然气流量,FC为加压站流量,π为节点压力变量,Cmn为管道m-n的Weymouth常量,θk为天然气驱动加压站k能耗系数,与分别为加压站k的最大加压比与最小加压比,与分别为加压站k入口与出口压力。
进一步的,步骤(3)中构建的热力系统运行调度模型具体为:
(∑mout)Tout=∑(minTin) (A21)
式中:下标w指热源,上标max与min分别指变量的上限值与下限值,Φw指热源的热功率输出,Cw为热源供应的成本系数,Aw、Ac及Ad分别为热源-节点、CHP-节点及负荷-节点关联矩阵,FCHP,c指电力系统调度中CHP机组消耗的天然气量,为CHP的热转化效率,Φd为热负荷功率,CP指水的比热容,mq为管道固定流量,Ts指热水注入节点温度,To指热水流出节点温度,Tstart和Tend分别为管道起点和终点的温度,Ta为环境温度,L表示管道长度,λ表示管道导热系数,m表示管道流量,min与mout分别指注入与流出管道的流量,Tin与Tout分别指注入节点与流出节点的热水温度。
进一步的,步骤(5)中构建的目标优化函数具体为:
s.t.J1r+E1s-h1=0:μ (A26)
J2r+E2s-h2≤0:v (A27)
s∈κ:w (A28)
A1x+B1y-g1=0:λ (A32)
A2x+B2y-g2≤0:γ (A33)
s.t.A(26)-A(36)
式中,上标T表示矩阵/向量转置,r与s为决策变量,J1、J2、E1及E2为常数矩阵,e、f、h1及h2为常数向量,μ、v及w分别为A(26)-A(28)的对偶变量,s∈κ指SOC约束,x与y为决策变量,A1、A2、B1及B2为常数矩阵,c1、c2、g1及g2为常数向量,λ与γ分别为式A(32)与A(33)的对偶变量,PG,i指节点i电源注入有功功率与CG,i指电源成本,FS,m为天然气节点m的气源点输出,CS,m为气源成本系数,Φw指热源的热功率输出,Cw为热源供应的成本系数,Υi表示节点i电价,um表示节点m气价,表示节点w热价,Υc表示节点c电价,FCHP,c指电力系统调度中CHP机组消耗的天然气量,指CHP机组电输出效率,指热力系统的节点边际热价HLMP,表示CHP机组热输出效率,uc指天然气系统的节点边际气价。
有益效果:本发明与现有技术相比,其显著优点是:本发明提出了一种多能源系统的运行调度方法,将电力、天然气及热力系统独立执行运行调度,且子能源系统之间交互完整的能源交易量与交易价格信息,电力系统传递购气量报价至天然气系统,天然气系统反馈气价信息;另一方面,电力系统传递供热报价至热力系统,热力系统反馈热价信息,具体而言,电力、天然气及热力系统以各自利益最大化(运行成本最优)为目标,独立决策,然而各自的利益相互关联,构成了非合作博弈的关系;在博弈的均衡点(即纳什均衡)处,任意一方无法通过改变决策达到提高自身利益的目的。归纳而言,博弈的均衡点对个体(各子能源系统)而言严格最优,在完整信息交互的条件对全局(整个综合能源系统)而言亦为最优。
附图说明
图1是本发明的一个实施例的流程示意图。
具体实施方式
本实施例提供了一种多能源系统运行调度方法,如图1所示,包括以下步骤:
步骤1:构建多能源系统中的电力系统运行调度模型。
其中,电力系统运行调度模型采用二阶锥(Second-order cone,SOC)形式,具体为:
式中:下标i、j及l表示电力系统节点,下标c表示CHP系统,上标max与min分别指变量的上限值与下限值,PG与QG分别指电源注入有功功率与无功功率,PL与QL分别指负荷的有功功率与无功功率,CG指电源成本,FCHP,c指电力系统调度中CHP机组消耗的天然气量,uc指天然气系统的节点边际气价(gas locational marginal price,GLMP),指CHP机组电输出效率,指热力系统的节点边际热价(heat locational marginal price,HLMP),Pjl与Pij分别表示线路j-l与线路i-j的有功功率,Qjl与Qij分别表示线路j-l与线路i-j的无功功率,指线路i-j的电流幅值平方,Ui、Uj指节点i、j的电压幅值平方,t表示时刻t时的对应值,rij与xij分别指线路i-j的电阻与电抗。
电力系统调度目标函数(1)包括电源成本、CHP机组燃料成本及CHP机组向热网供热盈利的负值。式(2)-(9)表示电力系统运行约束。式(2)与式(3)分别指节点j的有功功率与无功功率平衡约束。式(4)表示线路i-j首末端节点电压幅值平方、线路功率及电流幅值平方的线性关系。式(5)指线路i-j与视在功率相关的SOC约束。式(6)与式(7)分别为电力系统节点电压幅值约束及线路传输电流约束。式(8)与式(9)分别为电源的有功输出与无功输出约束。
需要说明的是,电力系统运行调度中天然气系统u(GLMP)与热力系统为固定常量,因而电力系统调度模型(1)-(9)为二阶锥优化(SOC programming,SOCP)问题,且有功平衡方程(2)的对偶变量为节点边际电价Υ(electricity locational marginalprice,ELMP)。
步骤2:构建多能源系统中的天然气系统运行调度模型。
其中,SOC形式的天然气系统运行调度模型具体为:
τk=θkFC,k (13)
式中:下标m与n表示天然气节点,下标k表示加压站。FS为气源点输出,FD为天然气负荷,τk为加压站气负荷,Fmn为管道m-n的天然气流量,FC为加压站流量,π为节点压力变量,与分别为加压站k入口与出口压力。CS为气源成本系数,Cmn为管道m-n的Weymouth常量,θk为天然气驱动加压站k能耗系数,与分别为加压站k的最大加压比与最小加压比。
天然气系统调度目标函数(10)为供气成本最小。式(11)为天然气流量平衡方程,计及了气源输入,天然气负荷,加压站气负荷。式(12)为管道m-n流量与首末段压力平方降的SOC约束。式(13)表示加压站消耗的天然气与流量成正比(一般介于1%至3%之间)。式(14)为加压站升压比约束。式(15)为加压站传输流量约束。式(16)与(17)分别为气源供应约束与节点压力约束。
概括而言,天然气系统运行约束中式(12)为SOC约束,其余为线性约束,因而天然气系统调度模型为SOCP问题,且流量平衡方程(11)的对偶变量为GLMP。
步骤3:构建多能源系统中的热力系统运行调度模型。
其中,热力系统运行调度模型具体为:
(∑mout)Tout=∑(minTin) (21)
式中:下标w指热源。Φw指热源的热功率输出,Φd为热负荷功率,mq为管道固定流量,min与mout分别指注入与流出管道的流量,Ts指热水注入节点温度,To指热水流出节点温度,Tin与Tout分别指注入节点与流出节点的热水温度,Tstart和Tend分别为管道起点和终点的温度。Cw为热源供应的成本系数,为CHP的热转化效率,Aw、Ac及Ad分别为热源-节点、CHP-节点及负荷-节点关联矩阵,Ta为环境温度,L表示管道长度,λ表示管道导热系数,CP指水的比热容,m表示管道流量。
热力系统调度优化目标(18)为热供应成本最优。式(19)表示各节点的供热平衡方程。式(20)描述了管道首末端温度差与管道流量的函数关系。式(21)表示节点温度混合方程。式(22)与式(23)为注入节点与流出节点热水温度上下限约束,式(24)为热源供应上下限约束。
假定热力系统管道流量固定,则热力系统调度模型(18)-(24)为线性规划(linearprogramming,LP)问题,且热功率平衡方程(19)的对偶变量为HLMP。
步骤4:分别求解电力系统调度模型、天然气系统调度模型及热力系统调度模型的最优性条件。
步骤5:构建多能源系统的运行调度目标优化函数,并以步骤4中求解到的最优性条件为约束。
其中,电力、天然气及热力系统各自以系统运行成本最优为目标,独立执行系统运行调度,然而多能源系统之间的运行调度结果相互关联;换句话而言,子能源系统决策独立,然而自身利益受耦合系统的决策影响。因此,电力-天然气-热力系统的调度构成了非合作博弈的关系,该博弈的最优解即为纳什均衡点。
本发明中,电力系统与天然气系统调度为SOCP问题;为便于叙述,SOCP问题的一般形式为:
J1r+E1s-h1=0:μ (26)
J2r+E2s-h2≤0:v (27)
s∈κ:w (28)
式中:上标T表示矩阵/向量转置。r与s为决策变量。J1、J2、E1及E2为常数矩阵。e、f、h1及h2为常数向量。μ、v及w分别为式(26)-(28)的对偶变量。s∈κ指SOC约束,等价于(o为变量s的维数)。
SOCP问题(25)-(28)的最优性条件包括:
1)原问题约束:(26)-(28);
2)对偶问题约束:
3)强对偶方程:
式(26)-(31)构成了原SOCP问题(25)-(28)的最优性条件。由于SOCP问题(25)-(28)为凸优化问题,满足式(26)-(31)的解与原问题(25)-(28)的最优解严格等价。
同理,热力系统优化为LP问题,其一般形式为:
A1x+B1y-g1=0:λ (33)
A2x+B2y-g2≤0:γ (34)
式中:x与y为决策变量。A1、A2、B1及B2为常数矩阵,c1、c2、g1及g2为常数向量。λ与γ分别为式(33)与(34)的对偶变量。
LP问题(32)-(34)的最优性条件包括:
1)原问题约束(33)与(34);
2)对偶问题约束:
3)强对偶方程:
式(33)-(37)构成了凸优化LP问题(32)-(34)的最优性条件;换句话而言,LP问题(32)-(34)的全局最优解与式(33)-(37)的解集严格等价。
多能源系统博弈的纳什均衡点对电力、天然气及热力系统均为最优解,即对于SOCP问题(25)-(28)及LP问题(32)-(34)同时达到最优解。由上述最优性条件可知,SOCP问题(25)-(28)最优解等价于式(26)-(31),而LP问题(32)-(34)最优解等价于式(33)-(37)。因此,多能源系统博弈的纳什均衡解充分必要条件为满足式(26)-(31)与式(33)-(37)的解集(单个或多个解)。
式(26)-(31)与式(33)-(37)包含多个等式与不等式约束,难以直接获取解析解。为此,本发明提出以下优化模型:
优化模型(38)的最优解必然为纳什均衡点。该方法本质为直接法,无需迭代与设置初值。
进一步的,对于多个纳什均衡点问题,调度人员一般寻求对应于社会效益最大化(39)或能源生产者盈利最大化(40)的纳什均衡点:
一般而言,社会效益最大化对应于低能源价格(包括ELMP、GLMP及HLMP),而能源生产者盈利最大化对应于高能源价格。
步骤6:求解步骤5中的目标优化函数,获取多能源系统非合作博弈的纳什均衡点。
在非合作的均衡点处,即优化模型(38)、(39)或(40)的最优解,任意一方(电力、天然气或热力系统调度人员)无法通过改变自身决策,而降低各自的运行成本,即多能源系统达到了全局最优的平衡状态。
步骤7:多能源系统中的电力系统、天然气系统、热力系统分别按照所述纳什均衡点对应的调度策略进行运行调度。
以上所揭露的仅为本发明一种较佳实施例而已,不能以此来限定本发明之权利范围,因此依本发明权利要求所作的等同变化,仍属本发明所涵盖的范围。
Claims (4)
1.一种多能源系统运行调度方法,其特征在于该方法包括:
(1)构建多能源系统中的电力系统运行调度模型;
(2)构建多能源系统中的天然气系统运行调度模型;
(3)构建多能源系统中的热力系统运行调度模型;
(4)分别求解电力系统调度模型、天然气系统调度模型及热力系统调度模型的最优性条件;
(5)构建多能源系统的运行调度目标优化函数,并以步骤(4)中求解到的最优性条件为约束;其中,构建的目标优化函数具体为:
s.t. J1r+E1s-h1=0:μ (A26)
J2r+E2s-h2≤0:v (A27)
s∈κ:w (A28)
A1x+B1y-g1=0:λ (A32)
A2x+B2y-g2≤0:γ (A33)
s.t.A(26)-A(36)
式中,上标T表示矩阵/向量转置,r与s为决策变量,J1、J2、E1及E2为常数矩阵,e、f、h1及h2为常数向量,μ、v及w分别为A(26)-A(28)的对偶变量,s∈κ指SOC约束,x与y为决策变量,A1、A2、B1及B2为常数矩阵,c1、c2、g1及g2为常数向量,λ与γ分别为式A(32)与A(33)的对偶变量,PG,i指节点i电源注入有功功率与CG,i指电源成本,FS,m为天然气节点m的气源点输出,CS,m为气源成本系数,Φw指热源的热功率输出,Cw为热源供应的成本系数,Υi表示节点i电价,um表示节点m气价,表示节点w热价,Υc表示节点c电价,FCHP,c指电力系统调度中CHP机组消耗的天然气量,指CHP机组电输出效率,指热力系统的节点边际热价HLMP,表示CHP热输出效率,uc指天然气系统的节点边际气价;
(6)求解步骤(5)中的目标优化函数,获取多能源系统非合作博弈的纳什均衡点;
(7)多能源系统中的电力系统、天然气系统、热力系统分别按照所述纳什均衡点对应的调度策略进行运行调度。
2.根据权利要求1所述的多能源系统运行调度方法,其特征在于:步骤(1)中构建的电力系统运行调度模型具体为:
式中:下标i、j及l表示电力系统节点,下标c表示CHP系统,上标max与min分别指变量的上限值与下限值,PG与QG分别指电源注入有功功率与无功功率,PL与QL分别指负荷的有功功率与无功功率,CG指电源成本,FCHP,c指电力系统调度中CHP机组消耗的天然气量,uc指天然气系统的节点边际气价,指CHP机组电输出效率,指热力系统的节点边际热价HLMP,Pjl与Pij分别表示线路j-l与线路i-j的有功功率,Qjl与Qij分别表示线路j-l与线路i-j的无功功率,lij指线路i-j的电流幅值平方,Ui、Uj指节点i、j的电压幅值平方,t表示时刻t时的对应值,rij与xij分别指线路i-j的电阻与电抗。
4.根据权利要求1所述的多能源系统运行调度方法,其特征在于:步骤(3)中构建的热力系统运行调度模型具体为:
(∑mout)Tout=∑(minTin) (A21)
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