CN110008625B - 装配式建筑预制构件结构力学性能的有限元分析研究方法 - Google Patents

Abstract

本发明公开了装配式建筑预制构件结构力学性能的有限元分析研究方法，属于有限元分析研究技术领域，装配式建筑预制构件结构力学性能的有限元分析研究方法，包括轻质组合结构力学性能的有限元分析方法与装饰立柱结构力学性能的有限元分析方法：S1：建立有限元模型并对其进行模拟试验，S2：得出有限元模拟结果并分析，S3：得出轻质组合结构力学性能的结论，S4：分析传统计算方法，S5：进行试验研究，S6：提出设计建议，S7：得出装饰立柱结构力学性能的结论。本发明的研究方法能够增加建筑外立面的建筑效果和建筑幕墙的节能性能，防止预制构件发生破损脱落的情况，从而能够发展农村建筑绿色建设和解决农村建筑的抗震要求。

Description

装配式建筑预制构件结构力学性能的有限元分析研究方法

技术领域

本发明涉及有限元分析研究方法技术领域，更具体地说，涉及装配式建筑预制构件结构力学性能的有限元分析研究方法。

背景技术

我国的地震发生频率较高，是世界各国中震害较严重的国家之一。其中农村和城市相比，地震对农房产生的震害影响更为严重。主要是由于农村地区的建筑多为自建房，农民对抗震不够关注，可见，对农村建筑的抗震性能提升十分必要，直接影响人民的安全，近些年来，国家大力推行低碳经济，提倡绿色、环保、节能建筑，全国范围内推广建筑工业化和住宅工业化，并且在国家住房和城乡建设部的十三五纲要中鼓励对低碳建造方式和装配式建筑进行大力发展。因此，随着社会的进步，政府开始对农村建筑发展进行引导，绿色低碳装配式建筑在我国农村的广大地区具有非常良好的发展前景。

建筑装饰工程涉及许多构件，如主体结构件、装饰骨架构件、装饰表层构件等，它们的强度、刚度、稳定性等力学性能一旦出现问题，不仅影响装饰效果，而且还可能会造成财产损失和人员伤亡。因此，无论是装饰构件，还是主体结构构件，都必须保证其自身有足够的强度、刚度和稳定性能。位于建筑物室内外空间顶部和墙面的装饰构件，如果它们的力学性能达不到要求，则可能破损脱落，造成危害。建筑主体结构构件如果损坏，则可能威胁整个建筑物的安全。因此，建筑装饰结构设计要认真考虑装饰构件的力学性能，并且应与主体结构的设计同步进行，为结构构件的计算提供正确的荷载依据。

为此，提出装配式建筑预制构件结构力学性能的有限元分析研究方法。

发明内容

．要解决的技术问题

针对现有技术中存在的问题，本发明的目的在于提供装配式建筑预制构件结构力学性能的有限元分析研究方法，它能够判断他们的力学性能是否达到建筑要求，防止发生破损脱落的情况发生，从而能够有效的发展农村建筑绿色建设和解决农村建筑的抗震要求，以及增加建筑外立面的建筑效果和建筑幕墙的节能性能。

．技术方案

为解决上述问题，本发明采用如下的技术方案。

装配式建筑预制构件结构力学性能的有限元分析研究方法，包括以下步骤：

包括轻质组合结构力学性能的有限元分析方法与装饰立柱结构力学性能的有限元分析方法，

所述轻质组合结构力学性能的有限元分析方法包括以下步骤：

：建立有限元模型并对其进行模拟试验，采用混凝土损伤塑性模型，根据其结构特点，混凝土采用方形钢管约束下混凝土本构关系，根据试件的几何尺寸，对结构各部件进行建模，模拟试验中组合结构所承受的水平荷载与竖向荷载，在模拟中通过边界条件保留上端方向自由度以保证施加轴向荷载，将水平低周往复荷载简化为水平单向按位移控制的分步加载，在有限元分析模拟加载时，定义三个分析步；

：得出有限元模拟结果并分析，该结构混凝土墙体在位移角达到约1/100时，达到峰值荷载，作为第一道抗震防线破坏，之后钢管框架承载力还未达到峰值，框架与钢筋网架形成第二抗震道防线承受荷载，墙体破坏后，框架与钢筋作为第二道防线承担大部分荷载；

：得出结论，该结构在承受地震荷载中具有明显的两道抗震防线，其中作为第一道防线的混凝土墙板在进行加载的前期阶段承担大部分的水平荷载，墙体发生剪切破坏，逐渐退出工作，水平荷载向框架及钢筋骨架组成的第二道抗震防线转移，最后框架梁、柱端局部屈服并出现较大塑性变形，呈弯曲破坏，在结构的加载过程中整体呈现出两阶段性；

所述装饰立柱结构力学性能的有限元分析方法包括以下步骤：

：分析传统计算方法，幕墙竖向装饰翼通过螺钉固定在幕墙立柱上，装饰翼通过3个支臂连接到开口截面铝合金立柱上，按照传统计算方法可得，再考虑传递到立柱上的侧向荷载引起的立柱弱轴受弯，立柱的综合应力大于其强度设计值；

：进行试验研究，实际工程中竖向装饰翼通过螺钉连接在开口截面铝合金立柱上，且开口截面立柱与玻璃板块连为一体共同受力，为准确分析装饰翼在侧向荷载作用下立柱的受力情况，分别对两种工况进行相应的试验研究和数值分析，设计1:1的单元体板块，研究带玻璃面板立柱的变形并验证有限元分析模型的正确性，试验中对半闭口截面立柱进行试验测试，比较半闭口截面立柱和开口截面立柱的受力性能；

：提出设计建议，通过试验研究和有限元数值模拟可知，在分析带竖向装饰翼立柱的受力性能时，将框架作为竖向装饰翼的固定端，在侧向荷载作用下，仅分析装饰翼本身的结构强度和装饰翼与立柱的连接强度；

：得出结论，传统计算方法所得立柱应力大于其设计强度，与实际工程应用情况不符；实际工程中，横梁、立柱和玻璃面板形成整体刚度较好的框架，装饰翼在侧向荷载作用下，进行受力分析时将整体结构作为竖向装饰翼的固定端，仅分析装饰翼本身的结构强度和装饰翼与立柱的连接强度；在设计中应对装饰翼和立柱的连接部位进行加强；由于是单元板块整体受力，立柱型材是否采用闭口形式，对立柱抗扭作用不明显；装饰翼扭转引起的立柱和玻璃之间的结构胶应力增加不明显。

进一步的，所述S1中的三个分析步为初始分析步，及后续分析步Step-1，Step-2。

进一步的，所述S1中各部件主要包括边框梁柱、混凝土墙、钢筋及网架、水平荷载加载头及分配梁。

进一步的，所述S1中的“边界条件”定义中柱脚设为完全嵌固，即约束柱脚下表面所有节点的全部自由度。

进一步的，所述S4中开口截面铝合金立柱截面扭转模量It=3823mm4，装饰翼所承受的侧向荷载为2.0kN/m2，其宽度为350mm，高度为4m，荷载作用点力臂取244mm，幕墙立柱壁厚t=3mm。

进一步的，所述S5中两种工况分别为对带玻璃面板立柱的试验及分析与对不带玻璃面板立柱的试验及分析。

进一步的，所述S5中比较果为半闭口截面立柱的变形性小于开口截面立柱变形性。

进一步的，所述S6中框架由玻璃面板、铝合金横梁和立柱在结构胶的黏结作用下形成。

．有益效果

相比于现有技术，本发明的优点在于：

本方案通过从理论计算和实际试验等角度出发，给出合理的分析模型和方法，分析竖向遮阳构件受载时对单元板块的影响，解决了竖向装饰翼及其支撑立柱的设计问题，提高了竖向遮阳构件在建筑工程中的实际应用，能够判断他们的力学性能是否达到建筑要求，防止发生破损脱落的情况，降低一定的安全隐患，从而能够有效的发展农村建筑绿色建设和解决农村建筑的抗震要求，以及增加建筑外立面的建筑效果和建筑幕墙的节能性能。

附图说明

图1为本发明的整体结构框图；

图2为本发明的轻质组合结构力学性能的有限元分析方法流程图；

图3为本发明的装饰立柱结构力学性能的有限元分析方法流程图。

具体实施方式

下面将结合本发明实施例中的附图，对本发明实施例中的技术方案进行清楚、完整地描述；显然，所描述的实施例仅仅是本发明一部分实施例，而不是全部的实施例，基于本发明中的实施例，本领域普通技术人员在没有做出创造性劳动前提下所获得的所有其他实施例，都属于本发明保护的范围。

实施例1：

请参阅图1，装配式建筑预制构件结构力学性能的有限元分析研究方法，包括轻质组合结构力学性能的有限元分析方法与装饰立柱结构力学性能的有限元分析方法；

如图2所示，轻质组合结构力学性能的有限元分析方法包括以下步骤：

：建立有限元模型并对其进行模拟试验，采用混凝土损伤塑性模型，根据其结构特点，混凝土采用方形钢管约束下混凝土本构关系；将内置钢筋网采用MANDER本构模型；受拉区混凝土采用混凝土单轴受拉本构模型，钢材本构模型采用两折线弹塑性强化模型，屈服前曲线为完全弹性，屈服后存在强化段曲线为斜直线；

根据试件的几何尺寸，对结构各部件进行建模，主要包括，边框梁柱、混凝土墙、钢筋及网架、水平荷载加载头及分配梁；边框梁柱混凝土、墙板混凝土均采用C3D8R八节点三维实体单元进行模拟，墙板内钢筋采用T3D2两节点三维桁架单元，钢筋采用分离式方法建模，混凝土墙板内钢边框采用S4R四节点通用的壳单元；

模拟中，各个焊接部位为刚接，即拥有统一的自由度，构件连接部分：框架梁柱接触、框架柱与基础接触、墙板与轻型框架梁柱接触、混凝土柱与分配梁接触、混凝土梁与加载头接触均定义约束为绑定约束；

模拟试验中组合结构所承受的水平荷载与竖向荷载，在模拟中通过设置两个参考点RP1和RP2来施加竖向力和水平力，施加竖向力的参考点RP1在刚体分配梁顶部中心位置上方，通过边界条件保留上端方向自由度以保证施加轴向荷载，使试验中竖向荷载施加点和方向保持不变，水平位移由大刚度加载端头传递，以达到加载过程受力简单明确；施加水平荷载的参考点RP2，通过耦合约束使参考点和加载端头具有相同的自由度，以提高模型分析收敛性；

将水平低周往复荷载简化为水平单向按位移控制的分步加载，能够简化计算，提高模型分析的收敛性；在有限元分析模拟加载时，定义三个分析步：初始分析步，及后续分析步Step-1，Step-2；

初始分析步：设置为框架柱柱脚底部为固定端，“边界条件”定义中柱脚设为完全嵌固，即约束柱脚下表面所有节点的全部自由度；

：施加竖向集中荷载600kN在分配梁顶面参考点RP1处，分析时竖向荷载经分配梁均匀施加在两边的框架柱上，并传递到Step-2；

：在试件框架梁水平中心处施加水平位移，通过“边界条件”方式定义为水平位移控制的单向分步加载，其加载步根据试验利用幅值（Amp）控制；

其水平加载方案根据试验确定为：从0加载至位移角达到1/500（即位移为2.96mm）之前，位移角增量为1/2500；加载至位移角达到1/50（即位移为29.6mm）之前，位移角增量为1/500；加载至位移角1/50之后，位移角增量改为3/500；加载至位移角1/20后停止加载；具体加载制度如表所示；

表1.4-1水平荷载加载制度

；

：有限元模拟结果及分析，当混凝土损伤应力的位移角为1/500时，混凝土墙板与边柱接触处应力较大，随位移角增大，应力逐渐增大且较大区域向上提升，在墙板中，沿对角线方向中部应力较大，符合试验现象，加载初期在墙板与钢管柱连接处产生可见竖向裂缝，随着继续加载，竖向裂缝变宽并向上延伸，产生密集细微裂缝；当位移角为5/500时，混凝土墙板对角线方向应力继续增大并向角部移动，柱底端应力增大，墙板与边框柱接触部位应力增大，符合试验现象，产生大量平行主对角线方向的斜裂缝；当位移角为5/500时，角部混凝土破坏剥落，墙板边缘与柱之间的裂缝加宽，承载力下降，至此墙体作为第一道防线发生破坏，墙体逐渐退出工作；当位移角为13/500时，混凝土墙角部应力持续增大，边柱底端混凝土应力增大，墙板中再生混凝土持续剥落，角部再生混凝土明显被压酥的现象相符合，综上，该结构混凝土墙体在位移角达到约1/100时，达到峰值荷载，作为第一道抗震防线破坏，之后钢管框架承载力还未达到峰值，框架与钢筋网架形成第二抗震道防线承受荷载，墙体破坏后，框架与钢筋作为第二道防线承担大部分荷载；

：结论，该结构具有良好的抗震性能，可用于实际工程中，并建议用于农村低层或多层建筑；利用有限元分析软件建立结构的非线性模型，对组合结构进行仿真模拟，与试验现象对比相符合，验证了有限元模型的正确性和装配式框架墙板组合结构的合理性；在装配式框架墙组合结构中，框架与墙体具有良好的共同工作性能，框架对混凝土墙体起到约束的作用，可以提高结构的抗震性能；装配式轻型框架墙板组合结构在承受地震荷载中具有明显的两道抗震防线，其中作为第一道防线的混凝土墙板在进行加载的前期阶段承担大部分的水平荷载，墙体发生剪切破坏，逐渐退出工作，水平荷载向框架及钢筋骨架组成的第二道抗震防线转移，最后框架梁、柱端局部屈服并出现较大塑性变形，呈弯曲破坏，在结构的加载过程中整体呈现出两阶段性；

如图3所示，装饰立柱结构力学性能的有限元分析方法包括以下步骤：

：传统计算方法，幕墙竖向装饰翼通过螺钉固定在幕墙立柱上，当装饰翼构件受到侧向风荷载作用时，装饰翼本身的受力类似于悬臂构件，同时将风荷载传递到幕墙立柱上，进而将荷载传递给主体结构，传递到幕墙立柱上的力使幕墙立柱承受扭矩和沿截面弱轴方向的弯矩，开口截面铝合金立柱截面扭转模量It=3823mm4，装饰翼所承受的侧向荷载为2.0kN/m2，其宽度为350mm，高度为4m，荷载作用点力臂取244mm，幕墙立柱壁厚t=3mm，装饰翼通过3个支臂连接到开口截面铝合金立柱上，按照传统计算方法可得，装饰翼对立柱产生的扭矩：Tf=0.3416kN·m；该扭转产生的扭转剪应力：τf=268MPa，参考GB 50429-2007《铝合金结构设计规范》，该扭转剪应力大于铝合金型材6063-T6的抗剪强度（81.2MPa），若再考虑传递到立柱上的侧向荷载引起的立柱弱轴受弯，立柱的综合应力将远大于其强度设计值，从传统计算方法可以看出，在此荷载作用下立柱必然丧失承载力，发生破坏的情况；

：试验研究，实际工程中竖向装饰翼通过螺钉连接在开口截面铝合金立柱上，且开口截面立柱与玻璃板块连为一体共同受力，为准确分析装饰翼在侧向荷载作用下立柱的受力情况，分别对不考虑和考虑玻璃面板两种工况进行相应的试验研究和数值分析：

对不带玻璃面板立柱的试验及分析，建立了不带玻璃面板立柱的有限元分析模型，立柱的最大侧向变形为7.26mm，竖向装饰翼的最大侧向变形为22.65mm，在沿装饰翼长度方向的5个六等分点施加集中荷载以模拟等效侧向荷载，在立柱支座处和跨中分别设置一位移计，监测立柱侧向变形，采用单调加载方式，并记录各阶段荷载值和立柱变形值，同时记录立柱开口增大情况，此处立柱开口是指在侧向荷载作用下，带装饰翼开口截面立柱的公立柱和母立柱相互背离；试验结果见表；

表1.4-2 立柱位移及开口变形试验结果

由表可知，当等效侧向荷载为2.0kN/m2时，跨中实测侧向位移绝对值为9.65mm，相对值为9.51mm，该结果与有限元分析结果相差较小；公立柱和母立柱在跨中位置开口变形为9.49mm，该结果验证了有限元分析结果的合理性；

对带玻璃面板立柱的试验及分析，建立带玻璃面板立柱的有限元分析模型，模型尺寸和所受侧向荷载同前，玻璃面板厚度为10mm，立柱的最大侧向变形为0.14mm，竖向装饰翼的最大侧向变形为8.01mm，二者均远小于不带玻璃面板立柱的有限元分析结果，此时装饰翼相当于固定在一个基础上，单元体幕墙即相当于这个基础，此时装饰翼产生的变形为装饰翼自身的结构变形，玻璃面板是通过结构胶与铝合金立柱和横梁连接为整体的，因此需要分析结构胶的应力，在侧向风荷载作用下结构胶所承受的应力很小，最大应力只有0.02MPa，可以忽略不计，因此结构胶完全可以将玻璃面板、铝合金立柱和横梁连接为整体；

为研究带玻璃面板立柱的变形，并验证有限元分析模型的正确性，设计了1:1的单元体板块，装饰翼两侧分别多次加载以确保数据充分详实，室内立柱跨中和支座处也分别布置了位移监测点，同时，为了比较半闭口截面立柱和开口截面立柱的受力性能，试验中亦对半闭口截面立柱进行了试验测试，试验结果见表，开口截面立柱的最大侧向位移为0.81mm，半闭口截面立柱的最大侧向位移为0.27mm，说明在侧向荷载作用下，立柱的变形很小，可以忽略不计，说明考虑玻璃面板对立柱变形有较为显著地影响，与有限元分析结果一致；

表1.4-3 试验结果

在试验中增加一个半闭口截面立柱，比较验证半闭口截面立柱相对开口截面立柱受力性能的提高幅度，由表可知，半闭口截面立柱的变形性能较开口截面立柱变形有所减小，但两种截面类型立柱的变形值均较小，可以认为在侧向荷载作用下，玻璃板块的支撑作用较为明显，立柱是否闭口，对其受力性能影响不大；

：设计建议，传统的计算方法在当装饰翼受到侧向荷载作用时，只有立柱抵抗其产生的扭矩和侧向弯矩，由于开口型材抗扭能力较差，认为开口截面立柱抗力不能满足侧向荷载所引起的扭转荷载，因此形成了概念上的误区；而实际上，由于玻璃面板的存在，极大地提高了幕墙单元的整体刚度，改变了铝合金立柱的受力形式，不只是通过开口截面铝合金立柱承受扭矩和弯矩，而是依靠整体板块的受力抵抗由于侧向荷载产生的扭矩和弯矩，当装饰翼承受侧向荷载作用时，装饰翼产生的扭矩为683N·m，单元体板块宽度为1.4m，支座中心的距离为1.35m，则由板块扭转引起的支座反力为253kN；根据有限元分析模型可知垂直于玻璃面板的支座处反力为286N，理论计算结果与有限元分析结果较为吻合；证明了装饰翼上的荷载将使单元板块整体受力而非立柱单独受力；

通过上述试验研究和有限元数值模拟可知，玻璃面板、铝合金横梁和立柱在结构胶的黏结作用下形成了一个玻璃平面内整体刚度较大的框架，在分析带竖向装饰翼立柱的受力性能时，将框架作为竖向装饰翼的固定端，在侧向荷载作用下，可仅分析装饰翼本身的结构强度和装饰翼与立柱的连接强度；

：结论，传统计算方法所得立柱应力远大于其设计强度，与实际工程应用情况不符；不考虑玻璃面板的支撑作用，立柱在侧向荷载作用下的变形结果较大，考虑玻璃面板的支撑作用后，其变形显著减小，可忽略不计；考虑或不考虑玻璃面板的支撑作用，试验结果与有限元数值模拟结果均符合；实际工程中，横梁、立柱和玻璃面板形成整体刚度较好的框架，装饰翼在侧向荷载作用下，将力传递到整体结构上而非仅传递到铝合金立柱上，进行受力分析时应将整体结构作为竖向装饰翼的固定端，仅分析装饰翼本身的结构强度和装饰翼与立柱的连接强度；在设计中应对装饰翼和立柱的连接部位进行加强；由于是单元板块整体受力，立柱型材是否采用闭口形式，对立柱抗扭作用不明显；装饰翼扭转引起的立柱和玻璃之间的结构胶应力增加不明显。

本技术方案，通过从理论计算和实际试验等角度出发，给出合理的分析模型和方法，分析竖向遮阳构件受载时对单元板块的影响，解决了竖向装饰翼及其支撑立柱的设计问题，提高了竖向遮阳构件在建筑工程中的实际应用，能够判断他们的力学性能是否达到建筑要求，防止发生破损脱落的情况，降低一定的安全隐患，从而能够有效的发展农村建筑绿色建设和解决农村建筑的抗震要求，以及增加建筑外立面的建筑效果和建筑幕墙的节能性能。

尽管已经示出和描述了本发明的实施例，对于本领域的普通技术人员而言，可以理解在不脱离本发明的原理和精神的情况下可以对这些实施例进行多种变化、修改、替换和变型，本发明的范围由所附权利要求及其等同物限定。

Claims (8)

1.装配式建筑预制构件结构力学性能的有限元分析研究方法，其特征在于：包括轻质组合结构力学性能的有限元分析方法与装饰立柱结构力学性能的有限元分析方法，

所述轻质组合结构力学性能的有限元分析方法包括以下步骤：

S1：建立有限元模型并对其进行模拟试验，采用混凝土损伤塑性模型，根据其结构特点，混凝土采用方形钢管约束下混凝土本构关系，根据试件的几何尺寸，对结构各部件进行建模，模拟试验中组合结构所承受的水平荷载与竖向荷载，在模拟中通过边界条件保留上端方向自由度，将水平低周往复荷载简化为水平单向按位移控制的分步加载，在有限元分析模拟加载时，定义三个分析步；

S2：得出有限元模拟结果并分析，该结构混凝土墙体在位移角达到约1/100时，达到峰值荷载，作为第一道抗震防线破坏，之后钢管框架承载力还未达到峰值，框架与钢筋网架形成第二抗震道防线承受荷载，墙体破坏后，框架与钢筋作为第二道防线承担大部分荷载；

S3：得出结论，该结构在承受地震荷载中具有明显的两道抗震防线，其中作为第一道防线的混凝土墙板在进行加载的前期阶段承担大部分的水平荷载，墙体发生剪切破坏，逐渐退出工作，水平荷载向框架及钢筋骨架组成的第二道抗震防线转移，最后框架梁、柱端局部屈服并出现较大塑性变形，呈弯曲破坏，在结构的加载过程中整体呈现出两阶段性；

所述装饰立柱结构力学性能的有限元分析方法包括以下步骤：

S4：分析传统计算方法，幕墙竖向装饰翼通过螺钉固定在幕墙立柱上，装饰翼通过3个支臂连接到开口截面铝合金立柱上，按照传统计算方法可得，再考虑传递到立柱上的侧向荷载引起的立柱弱轴受弯，立柱的综合应力大于其强度设计值；

S5：进行试验研究，实际工程中竖向装饰翼通过螺钉连接在开口截面铝合金立柱上，且开口截面立柱与玻璃板块连为一体共同受力，为准确分析装饰翼在侧向荷载作用下立柱的受力情况，分别对两种工况进行相应的试验研究和数值分析，设计1:1的单元体板块，研究带玻璃面板立柱的变形并验证有限元分析模型的正确性，试验中对半闭口截面立柱进行试验测试，比较半闭口截面立柱和开口截面立柱的受力性能；

S6：提出设计建议，通过试验研究和有限元数值模拟可知，在分析带竖向装饰翼立柱的受力性能时，将框架作为竖向装饰翼的固定端，在侧向荷载作用下，仅分析装饰翼本身的结构强度和装饰翼与立柱的连接强度；

S7：得出结论，传统计算方法所得立柱应力大于其设计强度，与实际工程应用情况不符；实际工程中，横梁、立柱和玻璃面板形成整体刚度较好的框架，装饰翼在侧向荷载作用下，进行受力分析时将整体结构作为竖向装饰翼的固定端，仅分析装饰翼本身的结构强度和装饰翼与立柱的连接强度；在设计中应对装饰翼和立柱的连接部位进行加强；由于是单元板块整体受力，立柱型材是否采用闭口形式，对立柱抗扭作用不明显；装饰翼扭转引起的立柱和玻璃之间的结构胶应力增加不明显。

2.根据权利要求1所述的装配式建筑预制构件结构力学性能的有限元分析研究方法，其特征在于：所述S1中的三个分析步为初始分析步，及后续分析步Step-1，Step-2。

3.根据权利要求1所述的装配式建筑预制构件结构力学性能的有限元分析研究方法，其特征在于：所述S1中各部件主要包括边框梁柱、混凝土墙、钢筋及网架、水平荷载加载头及分配梁。

4.根据权利要求1所述的装配式建筑预制构件结构力学性能的有限元分析研究方法，其特征在于：所述S1中的“边界条件”定义中柱脚设为完全嵌固，即约束柱脚下表面所有节点的全部自由度。

5.根据权利要求1所述的装配式建筑预制构件结构力学性能的有限元分析研究方法，其特征在于：所述S4中开口截面铝合金立柱截面扭转模量It=3823mm4，装饰翼所承受的侧向荷载为2.0kN/m2，其宽度为350mm，高度为4m，荷载作用点力臂取244mm，幕墙立柱壁厚t=3mm。

6.根据权利要求1所述的装配式建筑预制构件结构力学性能的有限元分析研究方法，其特征在于：所述S5中两种工况分别为对带玻璃面板立柱的试验及分析与对不带玻璃面板立柱的试验及分析。

7.根据权利要求1所述的装配式建筑预制构件结构力学性能的有限元分析研究方法，其特征在于：所述S5中比较果为半闭口截面立柱的变形性小于开口截面立柱变形性。

8.根据权利要求1所述的装配式建筑预制构件结构力学性能的有限元分析研究方法，其特征在于：所述S6中框架由玻璃面板、铝合金横梁和立柱在结构胶的黏结作用下形成。

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