CN109648025B - 一种优化钴基变形高温合金锻棒材的制造工艺 - Google Patents
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Abstract
本发明公开一种优化钴基变形高温合金锻棒材的制造工艺,目的是使高温合金GH5188成品棒材达到碳化物弥散分布状态。本发明技术方案如下:采用反复镦粗、拔长及再烧加热工艺,快、径锻联合锻造方式;变形量控制在35%~45%,快锻末火单向拔长变形量控制在45%~55%,径锻变形量大于30%,使棒坯组织得到充分破碎;中间火次加热时间为2h~3h,使快锻未再结晶组织能够充分完成静态再结晶,聚集的碳化物充分回溶后再次弥散析出,最终得到碳化物弥散分布的锻制棒材。本发明的优点在于:1.通过控制镦粗次数及各火次变形量,改善棒材微观组织均匀性;2.通过调整再烧加热时间,促使前一火次未完全再结晶的组织能够充分完成静态再结晶,聚集的碳化物充分回溶后在再次锻造过程中弥散析出。
Description
技术领域
本发明属于高温合金锻造加工领域,具体涉及一种优化钴基变形高温合金锻棒材的制造工艺,钴基变形高温合金排号GH5188。
背景技术
GH5188合金是依靠14.5%钨固溶强化、并采用碳化物弥散强化的钴基抗氧化型高温合金,合金中添加稀土元素镧以提高材料抗氧化能力,添加硼强化晶界;合金具有较高的抗拉强度、良好的塑性、优异的持久性能、焊接性能及抗氧化性能,使用温度可达到1000℃,主要应用于航空发动机涡流板、火焰导向器、燃烧室内壁、燃烧室外壁、封严片等高温部件及煤化工设备管道内衬、喷嘴等部件。该合金传统的锻造工艺特点是采用1160℃±10℃加热,快锻机直拔成材,每火次再烧时间1h~1.5h。目前,国内外生产GH5188合金棒材,通常均采用如上述的直拔成材生产工艺及加热工艺;然而,采用该工艺生产的GH5188成品棒材存在碳化物条带聚集严重(见图1)的问题。
发明内容
本发明公开一种优化钴基变形高温合金锻棒材的制造工艺,目的是使高温合金GH5188成品棒材达到碳化物弥散分布状态。
本发明技术方案如下:
采用反复镦拔,改进再烧加热工艺,快、径锻联合锻造方式;
1.GH5188合金棒材制造工艺流程:
钢锭加热→快锻首火次锻造→中间坯加热→快锻中间火次锻造→中间坯加热→快锻末火次锻造→快锻坯加热→径锻机锻造成材。
2.具体工艺措施:
钢锭加热:低于600℃装炉,以低于50℃/h的升温速率升温至1000℃~1060℃范围,保温2h~4h,然后以低于60℃/h的升温速率升温至1150℃~1170℃,保温2h~4h;
快锻首火次锻造:钢锭进行拔长,钢锭锻造加热温度1150℃~1170℃,变形量12%~15%;
中间坯加热:中间坯回炉加热温度1150℃~1170℃,再烧时间2h~3h;
快锻中间火次锻造:钢坯进行1~3火次镦粗+拔长,锻造加热温度1150℃~1170℃,变形量35%~45%;钢坯进行拔长,锻造加热温度1150℃~1170℃,变形量20%~35%;
中间坯加热:中间坯回炉加热温度1150℃~1170℃,再烧时间2h~3h;
快锻末火次锻造:钢坯进行单向拔长,锻造加热温度1150℃~1170℃,变形量45%~55%;
快锻坯加热:快锻坯回炉加热温度1150℃~1170℃,再烧时间2h~3h;
径锻机锻造:径锻机一火次锻至成品规格,变形量大于30%。
对发明创新点的说明:
通过快锻过程反复镦粗、拔长,变形量控制在35%~45%,快锻末火单向拔长变形量在45%~55%,径锻变形量大于30%,使棒坯组织得到充分破碎;中间火次加热时间调整为2h~3h,使快锻未再结晶组织能够充分完成静态再结晶,聚集的碳化物充分回溶后再次弥散析出,最终得到碳化物弥散分布的锻制棒材。
本发明的优点在于:
1.通过控制镦粗次数及各火次变形量,改善棒材微观组织均匀性;
2.通过调整再烧加热时间,促使前一火次未完全再结晶的组织能够充分完成静态再结晶,聚集的碳化物充分回溶后在再次锻造过程中弥散析出。
附图说明
图1是传统锻造工艺生产的GH5188合金棒材微观组织金相(100X);
图2是实施例1生产的GH5188合金棒材微观组织金相(100X);
图3是实施例2生产的GH5188合金棒材微观组织金相(100X);
图4是实施例3生产的GH5188合金棒材微观组织金相(100X)。
具体实施方式
下面通过实施例详述本发明。
实施例1
GH5188合金锻棒成品,规格Φ180mm;
采用锭型为Φ480mm,钢锭加热温度为1160℃,保温时间为3h;
快锻首火次锻造:加热温度1160℃,单锤压下量30mm,锻到Φ450mm,变形量12%;
中间坯加热:中间坯Φ450mm回炉加热温度1160℃,再烧时间2h;
快锻中间火次锻造:Φ450mm中间坯进行1次镦粗+拔长,墩粗200mm,拔长至Φ450mm,锻造加热温度1160℃,变形量44%;
中间坯加热:中间坯Φ450mm,回炉加热温度1160℃,再烧时间2h;
快锻中间火次锻造:Φ450mm中间坯拔长,拔长至350mm方,锻造加热温度1160℃,变形量23%;
中间坯加热:中间坯350mm方,回炉加热温度1160℃,再烧时间2h;
快锻末火次锻造:钢坯进行单向拔长,单锤压下量50mm,拔长至Φ270mm,锻造加热温度1160℃,变形量53%;
快锻坯加热:快锻坯回炉加热温度1160℃,再烧时间2h;
径锻机锻造:径锻机一火次锻至Φ180mm成品,变形量55%。
棒材高倍检验:棒材微观组织均匀,碳化物弥散析出(见图2)。
实施例2
GH5188合金锻棒成品,规格Φ250mm;
采用锭型为Φ480mm,钢锭加热温度为1170℃,保温时间为2h。
快锻首火次锻造:加热温度1170℃,单锤压下量30mm,锻到Φ450mm,变形量12%;
中间坯加热:中间坯Φ450mm回炉加热温度1170℃,再烧时间2.5h;
快锻中间火次锻造:Φ450mm中间坯进行2次镦粗+拔长,墩粗200mm,拔长至Φ450mm,锻造加热温度1170℃,变形量44%;
中间坯加热:中间坯Φ450mm,回炉加热温度1170℃,再烧时间2.5h;
快锻末火次锻造:钢坯进行单向拔长,单锤压下量50mm,拔长至Φ330mm,锻造加热温度1170℃,变形量46%;
快锻坯加热:快锻坯回炉加热温度1170℃,再烧时间2.5h;
径锻机锻造:径锻机一火次锻至Φ250mm成品,变形量39%。
棒材高倍检验:棒材微观组织均匀,碳化物弥散析出(见图3)。
实施例3
GH5188合金锻棒成品,规格Φ300mm;
采用锭型为Φ480mm,实际钢锭加热温度为1150℃,保温时间为3h。
快锻首火次锻造:加热温度1150℃,单锤压下量30mm,锻到Φ450mm,变形量12%;
中间坯加热:中间坯Φ450mm回炉加热温度1150℃,再烧时间3h;
快锻中间火次锻造:Φ450mm中间坯进行3次镦粗+拔长,墩粗200mm,拔长至450mm方,锻造加热温度1150℃,变形量45%;
中间坯加热:中间坯Φ450mm,回炉加热温度1150℃,再烧时间3h;
快锻末火次锻造:钢坯进行单向拔长,单锤压下量50mm,拔长至Φ360mm,锻造加热温度1150℃,变形量49%;
快锻坯加热:快锻坯回炉加热温度1150℃,再烧时间3h;
径锻机锻造:径锻机一火次锻至Φ300mm成品,变形量30.5%。
棒材高倍检验:棒材微观组织均匀,碳化物弥散析出(见图4)。
Claims (4)
1.一种优化钴基变形高温合金锻棒材的制造工艺,其特征在于:所述制造工艺采用反复镦粗、拔长及再烧加热工艺,快、径锻联合锻造方式;快锻首火次锻造变形量12%~15%,快锻中间火次锻造变形量在35%~45%,快锻末火次单向拔长变形量在45%~55%,径锻变形量大于30%;中间火次加热时间为2h~3h;
各加工工序:
钢锭加热:低于600℃装炉,以低于50℃/h的升温速率升温至1000℃~1060℃范围,保温2h~4h,然后以低于60℃/h的升温速率升温至1150℃~1170℃,保温2h~4h;
快锻首火次锻造:钢锭进行拔长,钢锭锻造加热温度1150℃~1170℃,变形量12%~15%;
中间坯加热:中间坯回炉加热温度1150℃~1170℃,再烧时间2h~3h;
快锻中间火次锻造:钢坯进行1~3火次镦粗+拔长,锻造加热温度1150℃~1170℃,变形量35%~45%;钢坯进行拔长,锻造加热温度1150℃~1170℃,变形量20%~35%;
中间坯加热:中间坯回炉加热温度1150℃~1170℃,再烧时间2h~3h;
快锻末火次锻造:钢坯进行单向拔长,锻造加热温度1150℃~1170℃,变形量45%~55%;
快锻坯加热:快锻坯回炉加热温度1150℃~1170℃,再烧时间2h~3h;
径锻机锻造:径锻机一火次锻至成品规格,变形量大于30%。
2.根据权利要求1所述一种优化钴基变形高温合金锻棒材的制造工艺,其特征在于:所述钢锭锭型为Φ480mm,加热温度为1160℃,保温时间为3h;
所述快锻首火次锻造:加热温度1160℃,单锤压下量30mm,锻到Φ450mm,变形量12%;
所述中间坯加热:中间坯Φ450mm回炉加热温度1160℃,再烧时间2h;
所述快锻中间火次锻造:Φ450mm中间坯进行1次镦粗+拔长,墩粗200mm,拔长至Φ450mm,锻造加热温度1160℃,变形量44%;
所述中间坯加热:中间坯Φ450mm,回炉加热温度1160℃,再烧时间2h;
所述快锻中间火次锻造:Φ450mm中间坯拔长,拔长至350mm方,锻造加热温度1160℃,变形量23%;
所述中间坯加热:中间坯350mm方,回炉加热温度1160℃,再烧时间2h;
所述快锻末火次锻造:钢坯进行单向拔长,单锤压下量50mm,拔长至Φ270mm,锻造加热温度1160℃,变形量53%;
所述快锻坯加热:快锻坯回炉加热温度1160℃,再烧时间2h;
所述径锻机锻造:径锻机一火次锻至Φ180mm成品,变形量55%。
3.根据权利要求1所述一种优化钴基变形高温合金锻棒材的制造工艺,其特征在于:所述钢锭锭型为Φ480mm,加热温度为1170℃,保温时间为2h;
所述快锻首火次锻造:加热温度1170℃,单锤压下量30mm,锻到Φ450mm,变形量12%;
所述中间坯加热:中间坯Φ450mm回炉加热温度1170℃,再烧时间2.5h;
所述快锻中间火次锻造:Φ450mm中间坯进行2次镦粗+拔长,墩粗200mm,拔长至Φ450mm,锻造加热温度1170℃,变形量44%;
所述中间坯加热:中间坯Φ450mm,回炉加热温度1170℃,再烧时间2.5h;
快锻末火次锻造:钢坯进行单向拔长,单锤压下量50mm,拔长至Φ330mm,锻造加热温度1170℃,变形量46%;
所述快锻坯加热:快锻坯回炉加热温度1170℃,再烧时间2.5h;
所述径锻机锻造:径锻机一火次锻至Φ250mm成品,变形量39%。
4.根据权利要求1所述一种优化钴基变形高温合金锻棒材的制造工艺,其特征在于:所述钢锭锭型为Φ480mm,加热温度为1150℃,保温间为3h;
所述快锻首火次锻造:加热温度1150℃,单锤压下量30mm,锻到Φ450mm,变形量12%;
所述中间坯加热:中间坯Φ450mm回炉加热温度1150℃,再烧时间3h;
所述快锻中间火次锻造:Φ450mm中间坯进行3次镦粗+拔长,墩粗200mm,拔长至Φ450mm,锻造加热温度1150℃,变形量45%;
所述中间坯加热:中间坯Φ450mm,回炉加热温度1150℃,再烧时间3h;
所述快锻末火次锻造:钢坯进行单向拔长,单锤压下量50mm,拔长至Φ360mm,锻造加热温度1170℃,变形量49%;
所述快锻坯加热:快锻坯回炉加热温度1150℃,再烧时间3h;
所述径锻机锻造:径锻机一火次锻至Φ300mm成品,变形量30.5%。
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