CN108342649A - 一种耐酸腐蚀的调质高强度压力容器用钢及生产方法 - Google Patents
一种耐酸腐蚀的调质高强度压力容器用钢及生产方法 Download PDFInfo
- Publication number
- CN108342649A CN108342649A CN201810257244.6A CN201810257244A CN108342649A CN 108342649 A CN108342649 A CN 108342649A CN 201810257244 A CN201810257244 A CN 201810257244A CN 108342649 A CN108342649 A CN 108342649A
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- steel
- resistant
- pressure vessel
- high strength
- acid corrosion
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C7/00—Treating molten ferrous alloys, e.g. steel, not covered by groups C21C1/00 - C21C5/00
- C21C7/0006—Adding metallic additives
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/005—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment of ferrous alloys
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/002—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing In, Mg, or other elements not provided for in one single group C22C38/001 - C22C38/60
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/42—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with copper
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/44—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with molybdenum or tungsten
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/50—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with titanium or zirconium
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
一种耐酸腐蚀的调质高强度压力容器用钢,其组分及wt%为:C:0.05~0.10%,Si:0.15~0.50%,Mn:0.50~1.20%,P≤0.008%,S≤0.002%,Als:0.015~0.045%,Ni:0.20~0.80%,Ti:0.010~0.030%,Cu:0.22~0.50%,Cr:0.50~1.50%,Mo:0.23~0.50%,Ca:0.002~0.006%;生产方法:铁水预处理及转炉冶炼;进行LF炉炉外精炼;RH真空处理;出钢并连铸成坯;进行分段热轧;淬火;回火。本发明钢通过成分设计、夹杂物控制、轧制和热处理后,屈服强度≥450MPa,抗拉强度≥540MPa,延伸率≥20%,‑40℃KV2≥60J,无氢致开裂现象产生,应力腐蚀开裂不低于0.70σs。
Description
技术领域
本发明属于低合金高强度钢制造领域,其涉及一种高强度压力容器钢及其生产方法,确切地为一种耐酸腐蚀的调质高强度压力容器用钢及生产方法。
背景技术
在石油和石化行业中,压力容器设备在酸性环境下容易产生脆化现象。压力容器设备材料抗氢致开裂(HIC)和抗硫化氢应力腐蚀(SSC)等性能不高,特别是大型固定式储罐在长使用时间后,存储介质中残留的硫化物堆积,局部形成酸性氛围,对罐体材料造成严重腐蚀,使得设备寿命大大减少。
随着石化行业的发展、及对低碳环保、经济性越来越高的要求,原有的调质压力容器钢种这就不能满足行业发展需求。满足市场需求,延长储罐使用寿命,具有经济环保的重大意义。
目前,在所使用的调质压力容器钢种中,没有针对耐酸腐蚀性能的钢种,主要原因是考虑到关于低焊接裂纹敏感性问题,因此导致耐酸腐蚀性能偏低。
在现有的压力容器中,如球罐,在使用中经常会出现应力腐蚀裂纹,然而这些应力腐蚀裂纹的产生对球罐使用寿命存在直接关系,其大大降低了球罐的使用寿命。
在本发明提出之前,有部分涉及抗酸腐蚀压力容器制造领域的同类技术产品,但都是强度偏低的正火和正火+回火态钢种。如GB/T 19189中的钢种07MnMoVR、07MnNiVDR、07MnNiMoDR和12MnNiVR属于调质高强度压力容器钢,但是没有针对抗酸腐蚀环境进行设计要求。
还有经检索:中国专利(申请号201710619945.5 )的文献,其公开了一种“低温压力容器用调质型A537Cl2钢板及其生产方法”,其钢的化学成分重量百分比为C:0.13~0.20%,Si:0.20~0.40%,Mn:1.00~1.60%,Nb:0.01~0.02%,Cr≤0.25%,Ni≤0.50%,V:0.02~0.03%,P≤0.010%,S≤0.005%,Alt:0.02~0.05%,余量为Fe和不可避免的杂质。所述生产方法包括冶炼、控轧控冷、调质热处理工序。该文献虽然低温韧性优良,但存在强度偏低(Rm:550MPa~620MPa),而不能满足大型固定式球罐的制造要求。
中国专利(申请号201410281822.1)的文献,其公开了“一种压力容器用调质高强度钢板及其生产方法”,其钢板厚度规格为10~60mm。其化学成分质量百分数为:C:0.06~0.09%,Si:0.15~0.3%,Mn:1.3~1.55%,P≤0.012%,S≤0.005%,Nb:0.015~0.035%,V:0.03~0.05%,Ti:0.008~0.02%,Cr:0~0.2%,Ni:0.3~0.5%,Mo:0.2~0.3%,N≤70ppm;余量为Fe和不可避免的杂质。工艺包括冶炼、连铸、板坯加热、高压水除磷、轧制、矫直、探伤、调质。该文献虽然低温韧性优良,但不具耐硫化氢应力腐蚀性能,因此仍不能满足大型固定式球罐的制造要求。
中国专利(申请号201210493741.9 )的文献,其公开了“一种抗硫化氢应力腐蚀压力容器用钢及其生产方法” ,其化学成分及重量百分比含量为:C:0.05~0.12%,Si:0.15~0.35%,Mn:0.50~1.20%,P≤0.008,S≤0.003%,Alt:0.010~0.050%,V:0.01~0.06%,Ti:0.010~0.030%,Cu:0.10~0.30%,Cr:0.20~0.60%,Ca:0.002~0.006%,N≤0.004%;生产工艺:采用铁水脱硫;冶炼;精炼;连铸成坯;对铸坯加热;粗轧;精轧;正火;回火;待用。该文献虽具有优良的抗硫化氢应力腐蚀性能,但由于其采用的正火或者正火+回火热处理工艺,导致强度偏低,而仍不能满足大型固定式球罐的制造要求。
发明内容
本发明在于克服现有技术存在的不足,提供一种通过成分设计、夹杂物控制、轧制和热处理后,屈服强度≥450MPa,抗拉强度≥540MPa,延伸率≥20%,-40℃KV2≥60J,无氢致开裂现象产生,应力腐蚀开裂不低于0.70σs、并适合大生产操作的调质高强度压力容器用钢及生产方法。
实现上述目的的措施:
一种耐酸腐蚀的调质高强度压力容器用钢,其组分及重量百分比含量为:C:0.05~0.10%,Si:0.15~0.50%,Mn:0.50~1.20%,P≤0.008%,S≤0.002%,Als:0.015~0.045%,Ni:0.20~0.80%,Ti:0.010~0.030%,Cu:0.22~0.50%,Cr:0.50~1.50%,Mo:0.23~0.50%,Ca:0.002~0.006%,余量为Fe及不可避免的夹杂;同时满足Pcm≤0.25,Pcm=C+Si/30+Mn/20+Cu/20+Cr/20+Ni/60+Mo/15+V/10+5B%;金相组织为回火索氏体。
优选地:Ni的重量百分比含量为0.33~0.77%。
优选地:Cu的重量百分比含量为0.33~0.50%。
优选地:Cr 的重量百分比含量为0.68~1.45%。
优选地:Mo的重量百分比含量为0.32~0.46%。
生产一种耐酸腐蚀的调质高强度压力容器用钢的方法,其步骤:
1)常规进行铁水预处理及转炉冶炼;
2)进行LF炉炉外精炼,并在LF炉进行Ca-Si处理;
3)进行RH真空处理,控制真空处理时间不低于18min ;
4)出钢并连铸成坯:在加热速率为8~15min/cm下将铸坯加热到1200~1300℃;
5)进行分段热轧:其中,控制粗轧开轧温度不低于1080℃,粗轧结束温度不低于1000℃;控制精轧开轧温度不超过980℃,精轧轧终轧温度在850℃~950℃;
6)进行淬火,控制淬火温度在890℃~930℃;
7)进行回火,控制回火温度在600~680℃。
优选地:所述精轧轧终轧温度在865℃~935℃。
优选地:所述淬火温度在895℃~930℃。
优选地:所述回火温度在615~665℃。
本发明中各元素及主要工艺的作用及机理:
C:C是提高钢材强度最有效的元素,随着C含量的增加,钢中Fe3C增加,淬硬性也增加,钢的抗拉强度和屈服强度提高。但是,增加钢中C含量,会增加钢板组织偏析程度,不利于抗酸腐蚀。因此,参考现有的调质压力容器钢的成分设计方案,本发明钢的C含量应控制在0.05~0.10%。
Si:Si与碳的亲和力很弱,在钢中不与碳化合,但能溶入铁素体,产生固溶强化作用,使得铁素体的强度和硬度提高,但塑性和韧性却有所下降。当Si含量增大时,会促进岛状马氏体形成,对焊接热影响区韧性有害,可见,Si对强度有一定帮助,但含量不可过高。本发明钢的Si含量控制在0.15~0.50范围内可满足要求。
Mn:Mn与碳的亲和力较强,是扩大奥氏体相区、细化晶粒和保证综合性能以及提高淬透性的有效元素,且它并不恶化钢的变形能力,1.00%的Mn约可为抗拉强度贡献100MPa。但Mn元素是一种易偏析的元素,当偏析区Mn、C含量达到一定比例时,在钢材生产和焊接过程中会产生马氏体相,该相会表现出很高的硬度,对设备抗硫化氢应力腐蚀性能有较大影响。因此,在设计该钢时将Mn含量限制在1.20%以内。考虑到本发明钢的强度范围,因此将Mn控制在0.50%~1.20%。
Al:Al是钢中的主要脱氧元素,在奥氏体中的最大溶解度大约0.6%,它溶入奥氏体后仅微弱地增大淬透性。但是当Al含量偏高时,易导致钢中夹杂增多,对钢的韧性不利,同时会降低钢的淬硬性和韧性,提高钢中带状组织级别。因此将钢中Alt含量控制在0.015%~0.045%以内。
Ni:Ni不会形成碳化物,是扩大γ相、细化晶粒、球化碳化物和保证综合性能以及提高淬透性的有效元素,可细化铁素体晶粒来改善钢的低温韧性,明显降低钢板和焊接接头的低温韧脆转变温度。但当Ni含量高于0.80%时,其不仅会增加炼钢成本,更主要是会造成氧化铁皮难以脱落。Ni与Cu一起使用时,Ni与Cu对钢板性能的影响是相互的,随着Ni含量的增加耐腐蚀性能也逐渐提高。因此,本发明钢将Ni含量设定在0.20%~0.80%以内,优选地Ni的重量百分比含量为0.33~0.77%。
Ti:Ti 是一种强烈的碳化物和氮化物形成元素,形成的TiN、Ti(CN)等粒子非常稳定,能够在形核时有效的阻止晶粒长大,因此能够细化晶粒,提高钢板的强度和韧性。但是,Ti对强度贡献不及Nb明显,同时过多的Ti所形成的碳化物会降低钢板低温韧性。钢板在焊接时Ti的作用也比较明显,能够有效细化焊接热影响区组织。考虑钢板低温韧性要求和对焊接性能的影响,设计Ti的含量时控制在0.010%~0.030%。
Cu:Cu 在钢中主要起沉淀强化作用,对钢的耐大气腐蚀性能有益,能提高此外还能提高钢材的抗疲劳裂纹扩展能力。但当Cu含量高于0.50%时,钢在轧制时易出现网状裂纹。Cu在低合金钢中经常与Ni同时使用,可以降低Cu的脆化效应,可以提高钢板的低温韧性和回火后的综合力学性能。同时,Cu还能降低钢中S含量对钢板耐腐蚀性能的恶化影响,能同时降低高S和低S情况下钢板的耐腐蚀性能。综合考虑Cu对钢板综合力学性能的影响,将Cu含量控制在0.20~0.50%,优选地Cu的重量百分比含量为0.33~0.50%。
Cr:Cr是在抗硫化氢腐蚀钢中常用的元素,在热处理下后可以得到稳定的组织,在腐蚀膜中,对比普通碳钢和低合金钢,Cr的富集能够提高腐蚀膜的稳定性,延缓腐蚀恶化。研究表明,含Cr钢在温度低于100℃时,有较好的抗CO2、H2S的腐蚀能力。在钢中添加一定量的Cr,可提高钢抗氢脆能力和抗硫化氢应力腐蚀性能,同时Cr和Mo复合强化能够大幅提高钢板抗硫化氢腐蚀性能。考虑到合金成本和使用要求,将Cr含量控制在0.50%~1.00%,优选地Cr 的重量百分比含量为0.68~1.45%。
Mo:Mo钼在钢中能提高淬透性和热强性。Mo在钢中可固溶于铁素体、奥氏体和碳化物中,它是缩小奥氏体相区的元素。Mo提高钢的回火稳定性,作为单一合金元素存在时,增加钢的回火脆性;与Cr、Mn等并存时,Mo又降低或抑止因其他元素所导致的回火脆性。Mo往往与Cr同时使用,通过综合作用,有效提高抗硫化氢应力腐蚀性能,为了提高Cr、Mo耐腐蚀性能,设计合金含量Cr:Mo=2~3:1。考虑到该钢的强度、使用和合金元素设计要求,将Mo含量控制在0.20~0.50%,优选地Mo的重量百分比含量为0.32~0.46%。
Ca是钢进行Ca-Si处理时增加的元素,其含量不高时元素本身对钢板性能无明显影响,但经过Ca-Si处理后,钢中夹杂物相貌发生变化,尺寸降低,球化率提高,有利于钢的抗硫化氢腐蚀性能。但考虑到Ca-Si处理后钢中杂质元素增加,因此,加入量不宜过大,该钢将处理后Ca含量控制在0.002%~0.006%。
P在钢中固溶强化和冷作硬化作用强,作为合金元素加入低合金结构钢中,能提高其强度和钢的耐大气腐蚀性能,但降低其冷冲压性能。P在钢中除了形成可引起钢红脆(热脆)和塑性降低的易熔共晶夹杂物外,还对氢原子重新组合过程起抑制作用,使得钢增氢效果增加,从而也会降低钢在酸性的、含硫化氢介质中的稳定性。磷溶于铁素体,虽然能提高钢的强度和硬度,最大的害处是偏析严重,降低耐酸腐蚀性能和塑性、韧性。磷对焊接性也有不良影响。磷在发明钢中是有害元素,应严加控制。
S对钢的应力腐蚀开裂稳定性有害。随着硫含量的增加,钢的稳定性急剧恶化。硫化物夹杂物是氢的积聚点,使金属形成有缺陷的组织。同时,硫也是吸附氢的促进剂。因此,对于该钢应将P控制在0.008%以内,S控制在0.002%以内。
本发明之所以在LF炉进行Ca-Si处理,其在与对夹杂物进行变性,能够有效降低夹杂物尺寸,改变夹杂物的形状,有利于钢的抗硫化氢腐蚀性能。同时,该钢真空处理时间较长(真空处理时间不小于18min),可较好的降低钢中杂质、气体含量。
本发明之所以按低合金钢工艺进行轧制。轧制前铸坯加热温度为1200~1300℃,加热速率为8~15min/cm,确保铸坯温度均匀钢。粗轧时,根据成品钢板厚度,控制本阶段轧制结束时中间坯的厚度。精轧时,待温避开奥氏体部分再结晶区温度后,开始奥氏体未再结晶区控制轧制。此时,未再结晶区的轧制有足够的压缩比,使得变形奥氏体中产生高畸变的变形积累,形成大量形变带和高密度位错。精轧终轧后,形变位错将发生回复和多边形化,从而细化组织,提高钢板的强度和韧性。轧制时,要考虑钢的临界点温度,避免出现混晶现象。
由于该钢主要用于建造大型固定式球罐,对钢的强度要求较高,同时还需要满足低焊接裂纹敏感性,成分上采用低碳,所以为了保证强度水平,针对该钢的特点,热处理工艺采用淬火+回火的方式进行。如按传统方案设计,采用正火热处理,则钢中C含量设计较高,合金含量也大幅提高,同时焊接性能、强度和韧性还偏低。本发明钢的组织是一种较稳定的回火索氏体组织,钢中不会出现对低温韧性有影响的马氏体组织。同时,由于调质后的组织均匀性较好,钢的基体内部化学电位差异小,不容易产生腐蚀电位,减少了腐蚀风险。淬火温度设计为890℃~930℃回火温度设计为600~680℃,是为了让钢中合金元素Cu、Cr、Mo等充分析出,提高钢板心部性能。
本发明钢具有如下优点:
在成分设计上采用低碳和低合金,添加一定量的Ni、Cu、Cr、Mo等,严格控制P、S含量,并进行Ca-Si处理,使得该钢具有优良的低温韧性和抗酸腐蚀性能。利用淬火+回火热处理得到稳定的回火索氏体组织,利用钢中低碳设计和Ni、Cu、Cr等微合金化作用保证了钢材获得良好的强度和韧性。
本发明钢通过成分设计、夹杂物控制、轧制和热处理后,屈服强度≥450MPa,抗拉强度≥540MPa,延伸率≥20%,-40℃KV2≥60J,无氢致开裂现象产生,应力腐蚀开裂不低于0.70σs。
具体实施方式
下面对本发明予以详细描述:
表1为本发明各实施例及对比例的化学成分列表;
表2为本发明各实施例及对比例的冶炼及轧制工艺参数列表;
表3为本发明各实施例及对比例的热处理工艺参数列表;
表4为本发明各实施例及对比例的力学检验结果;
表5为本发明各实施例及对比例的抗硫化氢腐蚀检验结果;
表6为本发明各实施例及对比例的夹杂物检验结果。
本发明各实施案例均按照以下步骤进行生产:
1)常规进行铁水预处理及转炉冶炼;
2)进行LF炉炉外精炼,并在LF炉进行Ca-Si处理;
3)进行RH真空处理,控制真空处理时间不低于18min ;
4)出钢并连铸成坯:在加热速率为8~15min/cm下将铸坯加热到1200~1300℃;
5)进行分段热轧:其中,控制粗轧开轧温度不低于1080℃,粗轧结束温度不低于1000℃;控制精轧开轧温度不超过980℃,精轧轧终轧温度在850℃~950℃;
6)进行淬火,控制淬火温度在890℃~930℃;
7)进行回火,控制回火温度在600~680℃。
表1 本发明各实施例及对比例的化学成分(wt.%)
表2 本发明各实施例及对比例的冶炼及轧制工艺参数取值列表
表3 本发明各实施例及对比例的热处理工艺参数列表
表4 本发明各实施例及对比例的力学检验结果
表5 本发明各实施例及对比例的抗硫化氢腐蚀检验结果
表6 本发明各实施例及对比例的夹杂物检验结果
从表4~表6可以看出,本发明钢种具有高强度(Rm:610~730MPa)、高韧性(-40℃ KV2≥60J),优异的抗酸腐蚀性能。其中实施例钢板抗氢致开裂性能(HIC)裂纹长度率CLR、裂纹厚度率CTR、裂纹敏感率CSR均满足Ⅰ级要求,H2S应力腐蚀性能最小载荷与最小屈服强度比值大于0.70,性能优异。同时,实施例钢板夹杂物等级合计不大于1.0,完全能满足制造大型固定式储罐设备等。
本发明的具体实施方式仅为最佳例举,并非对本发明的限制性实施。
Claims (9)
1.一种耐酸腐蚀的调质高强度压力容器用钢,其组分及重量百分比含量为:C:0.05~0.10%,Si:0.15~0.50%,Mn:0.50~1.20%,P≤0.008%,S≤0.002%,Als:0.015~0.045%,Ni:0.20~0.80%,Ti:0.010~0.030%,Cu:0.22~0.50%,Cr:0.50~1.50%,Mo:0.23~0.50%,Ca:0.002~0.006%,余量为Fe及不可避免的夹杂;同时满足Pcm≤0.25,Pcm=C+Si/30+Mn/20+Cu/20+Cr/20+Ni/60+Mo/15+V/10+5B%;金相组织为回火索氏体。
2.如权利要求1所述的一种耐酸腐蚀的调质高强度压力容器用钢,其特征在于:Ni的重量百分比含量为0.33~0.77%。
3.如权利要求1所述的一种耐酸腐蚀的调质高强度压力容器用钢,其特征在于:Cu的重量百分比含量为0.33~0.50%。
4.如权利要求1所述的一种耐酸腐蚀的调质高强度压力容器用钢,其特征在于: Cr 的重量百分比含量为0.68~1.45%。
5.如权利要求1所述的一种耐酸腐蚀的调质高强度压力容器用钢,其特征在于:Mo的重量百分比含量为0.32~0.46%。
6.生产如权利要求1所述的一种耐酸腐蚀的调质高强度压力容器用钢的方法,其步骤:
1)常规进行铁水预处理及转炉冶炼;
2)进行LF炉炉外精炼,并在LF炉进行Ca-Si处理;
3)进行RH真空处理,控制真空处理时间不低于18min ;
4)出钢并连铸成坯:在加热速率为8~15min/cm下将铸坯加热到1200~1300℃;
5)进行分段热轧:其中,控制粗轧开轧温度不低于1080℃,粗轧结束温度不低于1000℃;控制精轧开轧温度不超过980℃,精轧轧终轧温度在850℃~950℃;
6)进行淬火,控制淬火温度在890℃~930℃;
7)进行回火,控制回火温度在600~680℃。
7.如权利要求7所述的一种耐酸腐蚀的调质高强度压力容器用钢的方法,其特征在于:所述精轧轧终轧温度在865℃~935℃。
8.如权利要求7所述的一种耐酸腐蚀的调质高强度压力容器用钢的方法,其特征在于:所述淬火温度在895℃~930℃。
9.如权利要求7所述的一种耐酸腐蚀的调质高强度压力容器用钢的方法,其特征在于:所述回火温度在615~665℃。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN201810257244.6A CN108342649B (zh) | 2018-03-27 | 2018-03-27 | 一种耐酸腐蚀的调质高强度压力容器用钢及生产方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN201810257244.6A CN108342649B (zh) | 2018-03-27 | 2018-03-27 | 一种耐酸腐蚀的调质高强度压力容器用钢及生产方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
CN108342649A true CN108342649A (zh) | 2018-07-31 |
CN108342649B CN108342649B (zh) | 2020-08-04 |
Family
ID=62957316
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
CN201810257244.6A Active CN108342649B (zh) | 2018-03-27 | 2018-03-27 | 一种耐酸腐蚀的调质高强度压力容器用钢及生产方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
CN (1) | CN108342649B (zh) |
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN110564921A (zh) * | 2019-08-14 | 2019-12-13 | 南京钢铁股份有限公司 | 一种铸坯生产超低温高强度抗酸容器钢的方法 |
CN111926253A (zh) * | 2020-07-31 | 2020-11-13 | 五矿营口中板有限责任公司 | 一种耐硫化氢腐蚀高强韧性正火钢及其制造方法 |
CN114182166A (zh) * | 2021-11-01 | 2022-03-15 | 上大新材料(泰州)研究院有限公司 | 一种390MPa级低合金耐蚀钢及其制备方法 |
CN114574762A (zh) * | 2022-03-04 | 2022-06-03 | 马鞍山钢铁股份有限公司 | 一种在高废钢比下冶炼的高强韧耐蚀水下采油树阀体用钢及其热处理方法和生产方法 |
Citations (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN101643888A (zh) * | 2009-08-31 | 2010-02-10 | 武汉钢铁(集团)公司 | 一种抗拉强度700MPa级低焊接裂纹敏感性钢及其生产方法 |
CN102925814A (zh) * | 2012-11-28 | 2013-02-13 | 武汉钢铁(集团)公司 | 一种抗硫化氢应力腐蚀压力容器用钢及其生产方法 |
CN103088269A (zh) * | 2013-02-06 | 2013-05-08 | 武汉钢铁(集团)公司 | 一种﹣120℃下具有高韧性的压力容器用钢及生产方法 |
CN103103441A (zh) * | 2013-02-06 | 2013-05-15 | 武汉钢铁(集团)公司 | 一种﹣140℃下具有高韧性的压力容器用钢及生产方法 |
CN103361566A (zh) * | 2012-03-30 | 2013-10-23 | 鞍钢股份有限公司 | 一种高强高韧含Cu钢及其生产方法 |
WO2014045553A1 (ja) * | 2012-09-19 | 2014-03-27 | Jfeスチール株式会社 | 低温靱性および耐腐食摩耗性に優れた耐摩耗鋼板 |
EP2789701A1 (en) * | 2013-04-08 | 2014-10-15 | DALMINE S.p.A. | High strength medium wall quenched and tempered seamless steel pipes and related method for manufacturing said steel pipes |
CN105908084A (zh) * | 2016-06-14 | 2016-08-31 | 舞阳钢铁有限责任公司 | 一种调质型高强度低温容器用钢板及其生产方法 |
-
2018
- 2018-03-27 CN CN201810257244.6A patent/CN108342649B/zh active Active
Patent Citations (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN101643888A (zh) * | 2009-08-31 | 2010-02-10 | 武汉钢铁(集团)公司 | 一种抗拉强度700MPa级低焊接裂纹敏感性钢及其生产方法 |
CN103361566A (zh) * | 2012-03-30 | 2013-10-23 | 鞍钢股份有限公司 | 一种高强高韧含Cu钢及其生产方法 |
WO2014045553A1 (ja) * | 2012-09-19 | 2014-03-27 | Jfeスチール株式会社 | 低温靱性および耐腐食摩耗性に優れた耐摩耗鋼板 |
CN102925814A (zh) * | 2012-11-28 | 2013-02-13 | 武汉钢铁(集团)公司 | 一种抗硫化氢应力腐蚀压力容器用钢及其生产方法 |
CN103088269A (zh) * | 2013-02-06 | 2013-05-08 | 武汉钢铁(集团)公司 | 一种﹣120℃下具有高韧性的压力容器用钢及生产方法 |
CN103103441A (zh) * | 2013-02-06 | 2013-05-15 | 武汉钢铁(集团)公司 | 一种﹣140℃下具有高韧性的压力容器用钢及生产方法 |
EP2789701A1 (en) * | 2013-04-08 | 2014-10-15 | DALMINE S.p.A. | High strength medium wall quenched and tempered seamless steel pipes and related method for manufacturing said steel pipes |
CN105908084A (zh) * | 2016-06-14 | 2016-08-31 | 舞阳钢铁有限责任公司 | 一种调质型高强度低温容器用钢板及其生产方法 |
Cited By (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN110564921A (zh) * | 2019-08-14 | 2019-12-13 | 南京钢铁股份有限公司 | 一种铸坯生产超低温高强度抗酸容器钢的方法 |
CN110564921B (zh) * | 2019-08-14 | 2021-08-10 | 南京钢铁股份有限公司 | 一种铸坯生产超低温高强度抗酸容器钢的方法 |
CN111926253A (zh) * | 2020-07-31 | 2020-11-13 | 五矿营口中板有限责任公司 | 一种耐硫化氢腐蚀高强韧性正火钢及其制造方法 |
CN111926253B (zh) * | 2020-07-31 | 2021-10-22 | 五矿营口中板有限责任公司 | 一种耐硫化氢腐蚀高强韧性正火钢及其制造方法 |
CN114182166A (zh) * | 2021-11-01 | 2022-03-15 | 上大新材料(泰州)研究院有限公司 | 一种390MPa级低合金耐蚀钢及其制备方法 |
CN114574762A (zh) * | 2022-03-04 | 2022-06-03 | 马鞍山钢铁股份有限公司 | 一种在高废钢比下冶炼的高强韧耐蚀水下采油树阀体用钢及其热处理方法和生产方法 |
CN114574762B (zh) * | 2022-03-04 | 2022-11-08 | 马鞍山钢铁股份有限公司 | 一种在高废钢比下冶炼的高强韧耐蚀水下采油树阀体用钢及其热处理方法和生产方法 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
CN108342649B (zh) | 2020-08-04 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CN101168826B (zh) | 高性能低碳贝氏体结构钢及其生产方法 | |
CN106467951B (zh) | 用于-70℃的高强度、高韧性、低屈强比低温钢及其制造方法 | |
WO2022022066A1 (zh) | 一种极地海洋工程用钢板及其制备方法 | |
CN108411196B (zh) | 抗拉强度为680MPa级大型移动式压力容器用钢及生产方法 | |
CN108342649A (zh) | 一种耐酸腐蚀的调质高强度压力容器用钢及生产方法 | |
CN107937807B (zh) | 770MPa级低焊接裂纹敏感性压力容器钢及其制造方法 | |
CN108588570A (zh) | 一种600℃中温耐酸腐蚀压力容器钢及其制备方法 | |
CN115747637B (zh) | 一种经济型耐海洋大气腐蚀钢及其生产方法 | |
CN115927952B (zh) | 一种690MPa级抗氢致延迟断裂的低焊接裂纹敏感性调质钢及其制造方法 | |
CN111926234A (zh) | 一种基于连铸坯单机架生产具有优良厚度方向性能的超厚高强建筑用钢板的生产方法 | |
CN114836694B (zh) | 一种船用抗海水腐蚀疲劳超高强钢及制造方法 | |
CN114058974B (zh) | 一种15.9级耐腐蚀高强度螺栓用钢及其生产方法和热处理方法 | |
CN112226687A (zh) | 一种低轧制压缩比齿条钢板及其制造方法 | |
CN114107822B (zh) | 一种15.9级高强度螺栓用钢及其生产方法和热处理方法 | |
CN113637911B (zh) | 一种800MPa级抗大线能量焊接压力容器用钢及其制备方法 | |
CN109930064B (zh) | 一种耐腐蚀高压锅炉管用耐热钢及其生产方法 | |
CN115572905B (zh) | 一种690MPa级耐回火低温调质钢及其制造方法 | |
CN111763880A (zh) | 一种低屈强比超厚水电高强钢板及其制造方法 | |
CN115466905B (zh) | 一种具有良好耐蚀性10.9级大规格风电螺栓用非调质钢及其生产方法 | |
CN105112810A (zh) | 一种抗大线能量焊接用钢及其制备方法 | |
EP4394074A1 (en) | Steel plate for advanced nuclear power unit evaporator, and manufacturing method for steel plate | |
CN111187988B (zh) | 一种低成本高强韧性压力容器钢板及其生产方法 | |
CN114086083A (zh) | 一种1100MPa级抗硫高压气瓶钢、高压气瓶及其制造方法 | |
CN115109992B (zh) | 一种热成型性良好的压力容器用钢板及其制造方法 | |
WO2024000669A1 (zh) | 一种系列高等级耐候桥梁用e级钢一坯料多钢级生产方法 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
PB01 | Publication | ||
PB01 | Publication | ||
SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
GR01 | Patent grant | ||
GR01 | Patent grant |