CN108035372B - 一种利用钻孔平台钢横梁悬挂钢吊箱的方法 - Google Patents

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Abstract

一种利用钻孔平台钢横梁悬挂钢吊箱的方法，属于桥梁技术领域。所述方法为拆除钻孔钢平台承台区域→安装上部提吊分配梁→安装精轧螺纹钢、吊箱底托梁→整体下放钢吊箱→浇筑封底混凝土→进行承台施工→拆除上部提吊分配梁、精轧螺纹钢、吊箱底托梁周转使用→拆除吊箱侧模周转使用。实践证明，在浅海区、承台结构尺寸较小、数量较多的情况下，通过本发明有效缩短承台施工周期，根据潮汐变化合理掌握各工序施工时间，单座承台施工周期为6天(原设计施工方案需在钻孔桩护筒上焊接牛腿，焊接及拆除时间较长，单座承台施工周期为10天)。提高吊箱周转利用率。在保证施工质量的同时有效降低了施工成本，对于今后水中承台施工有一定的借鉴意义。

Description

一种利用钻孔平台钢横梁悬挂钢吊箱的方法
技术领域
本发明属于桥梁技术领域，具体涉及一种利用钻孔平台钢横梁悬挂钢吊箱的方法。
背景技术
传统的钢吊箱施工工艺相对复杂；投入钢材用量大，需在钢吊箱外搭设钢围堰；施工周期长，材料使用周转效率低；钢吊箱围堰对河(海)床面地质要求高，在深淤泥层地质中使用较为困难；利用钢护筒搭设钢横梁、精轧螺纹钢不便于拆除周转。不适用于浅海区、深淤泥层、小体积承台施工。
发明内容
本发明的目的是为了克服传统钢吊箱钢材用量大、施工周期长、周转效率低的通病，不适用于浅海区、深淤泥层、小体积承台施工的问题，提供一种利用钻孔平台钢横梁悬挂钢吊箱的方法。
为实现上述目的，本发明采取的技术方案如下：
一种利用钻孔平台钢横梁悬挂钢吊箱的方法，所述方法具体步骤如下：
步骤一：拆除钻孔平台承台区域：拆除6.25m区域平台面板、I20a工字钢横梁、I36a工字钢纵梁，保留钻孔钢平台钢管桩及双拼I45a工字钢横梁；
步骤二：安装上部提吊分配梁：在钻孔平台双拼I45a工字钢横梁顶纵向安装双拼双拼[40b槽钢纵梁，在双拼槽钢的双面翼缘板处焊接10块300×300×10mm缀板，10块缀板拼接成一体；
步骤三：安装精轧螺纹钢、吊箱底托梁：预先依次将2根双拼I25a工字钢吊箱底托梁吊至设计位置，底托梁两端安装吊架，人工将4根精轧螺纹钢分别临时固定2根底托梁吊架与上部提吊分配梁，通过测量放样精准确定底托梁位置，调直精轧螺纹钢；
步骤四：整体下放钢吊箱：将吊箱底模根据钢护筒实测位置切割后，与侧模拼装一体，侧模与侧模之间采用螺栓连接，螺栓拼接缝处采用8mm厚、100mm的宽橡胶垫，安装时，将螺栓拧紧厚橡胶垫厚度压缩为2mm，用于拼缝止水；侧模与底模连接采用单侧安装2个螺栓连接，其余螺栓孔均用插销连接，拼接缝处采用玻璃胶填塞止水；吊箱整体拼装完成后，选择海水落潮时将吊箱整体吊装至设计位置；
步骤五：浇筑封底混凝土：吊箱四角采用2t手拉葫芦与四周钻孔平台钢管桩连接固定，通过测量精调吊箱位置，而后吊箱四周设置4～8根∠75*75*6角钢与钢管桩焊接固定，防止海水涨潮导致吊箱上浮；待海水退潮、吊箱内无水状态时，封堵吊箱底模与钢护筒间缝隙，浇筑30cm厚C40封底混凝土；
步骤六：进行承台施工：切割吊箱内钢护筒，凿除桩头，绑扎承台钢筋、预埋墩身钢筋，浇筑C50承台混凝土；
步骤七：拆除上部提吊分配梁、精轧螺纹钢、吊箱底托梁：选择海水退潮时，将精轧螺纹钢拆除，抽出吊箱底托梁，拆除上部提吊分配梁；
步骤八：拆除吊箱侧模周转使用：逐一拆除吊箱侧模，吊箱底模废弃。
本发明相对于现有技术的有益效果是：
(1)承台平面位置、高程及结构尺寸偏差完全符合规范要求允许偏差范围，模板拼缝密实，无漏浆现象，承台钢筋、混凝土施工过程中，吊箱模板稳定、牢靠，拆模后承台外观质量较好。
(2)实践证明，在浅海区，承台结构尺寸较小、数量较多的情况下，通过本发明有效缩短承台施工周期，根据潮汐变化合理掌握各工序施工时间，单座承台施工周期为6天，提高吊箱周转利用率(原设计施工方案需在钻孔桩护筒上焊接牛腿，焊接及拆除时间较长，单座承台施工周期为10天)。
(3)在保证施工质量的同时有效降低了施工成本，单个钢吊箱用料共计9.32t，除底模(0.97t)无法周转使用外，其余材料均可周转使用，对于今后水中承台施工有一定的借鉴意义。
附图说明
图1为工字钢受力简图；
图2为工字钢弯矩图；
图3为拉杆布置图；
图4为底托梁受力简图；
图5为双拼I25a工字钢截面示意图；
图6为钢吊箱立面示意图；
图7为分配梁受力简图；
图8为弯矩图；
图9为剪力图；
图10为钻孔平台立面示意图；
图11为钢吊箱底模切割照片；
图12为安装双拼[40b上部提吊分配梁照片；
图13为安装精轧螺纹钢照片；
图14为安装吊箱底托梁照片；
图15为拼装钢吊箱照片；
图16为整体吊装钢吊箱照片；
图17为钢吊箱整体下放照片；
图18为精调钢吊箱照片；
图19为钢吊箱安装、固定完成照片；
图20为浇筑封底混凝土照片；
图21为进行承台施工照片。
具体实施方式
下面结合附图和实施例对本发明的技术方案作进一步的说明，但并不局限于此，凡是对本发明技术方案进行修正或等同替换，而不脱离本发明技术方案的精神范围，均应涵盖在本发明的保护范围之中。
具体实施方式一：本实施方式记载的是一种利用钻孔平台钢横梁悬挂钢吊箱的方法，所述方法具体步骤如下：
步骤一：拆除钻孔平台承台区域：拆除6.25m区域平台面板、I20a工字钢横梁、I36a工字钢纵梁，保留钻孔钢平台钢管桩及双拼I45a工字钢横梁；
步骤二：安装上部提吊分配梁：在钻孔平台双拼I45a工字钢横梁顶纵向安装2根双拼[40b槽钢纵梁，在双拼槽钢的双面翼缘板处焊接10块300×300×10mm缀板，10块缀板拼接成一体；
步骤三：安装精轧螺纹钢、吊箱底托梁：预先依次将2根双拼I25a工字钢吊箱底托梁吊至设计位置(设计封底砼底面)，底托梁两端安装吊架，人工将4根精轧螺纹钢分别临时固定2根底托梁吊架与上部提吊分配梁，通过测量放样精准确定底托梁位置，调直精轧螺纹钢；
步骤四：整体下放钢吊箱：将吊箱底模根据钢护筒实测位置切割后，与侧模拼装一体，侧模与侧模之间采用螺栓连接，螺栓拼接缝处采用8mm厚、100mm的宽橡胶垫，安装时，将螺栓拧紧厚橡胶垫厚度压缩为2mm，用于拼缝止水；侧模与底模连接采用单侧安装2个螺栓连接，其余螺栓孔均用插销连接，拼接缝处采用玻璃胶填塞止水；吊箱整体拼装完成后，选择海水落潮时将吊箱整体吊装至设计位置；
步骤五：浇筑封底混凝土：吊箱四角采用2t手拉葫芦与四周钻孔平台钢管桩连接固定，通过测量精调吊箱位置，而后吊箱四周设置4～8根∠75*75*6角钢与钢管桩焊接固定，防止海水涨潮导致吊箱上浮；待海水退潮、吊箱内无水状态时，封堵吊箱底模与钢护筒间缝隙，浇筑30cm厚C40封底混凝土；
步骤六：进行承台施工：切割吊箱内钢护筒，凿除桩头，绑扎承台钢筋、预埋墩身钢筋，浇筑C50承台混凝土；
步骤七：拆除上部提吊分配梁、精轧螺纹钢、吊箱底托梁：选择海水退潮时，将精轧螺纹钢拆除，抽出吊箱底托梁，拆除上部提吊分配梁；
步骤八：拆除吊箱侧模周转使用：逐一拆除吊箱侧模，吊箱底模废弃。
具体实施方式二：具体实施方式一所述的一种利用钻孔平台钢横梁悬持钢吊箱的方法，步骤二中，所述钻孔平台钢横梁顶安装纵梁作为吊箱上部提吊分配梁。
具体实施方式三：具体实施方式一所述的一种利用钻孔平台钢横梁悬持钢吊箱的方法，所述每个吊箱采用4根精轧螺纹钢吊带悬挂支撑。
具体实施方式四：具体实施方式一所述的一种利用钻孔平台钢横梁悬持钢吊箱的方法，所述单个吊箱采用2根双拼I25a工字钢作为底托梁，两端设置吊架，用于固定精轧螺纹钢，精轧螺纹钢两端均设置双螺母。
具体实施方式五：具体实施方式一所述的一种利用钻孔平台钢横梁悬持钢吊箱的方法，所述吊箱围堰同时作为承台模板，无需单独设置承台模板。
具体实施方式六：具体实施方式一所述的一种利用钻孔平台钢横梁悬持钢吊箱的方法，所述封底混凝土采用C40混凝土，厚度30cm。
具体实施方式七：具体实施方式一所述的一种利用钻孔平台钢横梁悬持钢吊箱的方法，采用∠75*75*6角钢与钻孔平台钢管桩焊接固定，以防止吊箱受海水浮力影响发生上浮。
具体实施方式八：具体实施方式一所述的一种利用钻孔平台钢横梁悬持钢吊箱的方法，所述吊箱定位采用2t手拉葫芦将吊箱四角与四周钻孔平台钢管桩连接，通过手拉葫芦对吊箱进行精调、限位固定。
具体实施方式九：具体实施方式一所述的一种利用钻孔平台钢横梁悬持钢吊箱的方法，所述吊箱底模不拆除，每座承台制作一个底模。
实施例1
钢吊箱围堰在水中桥梁施工中应用广泛，本实施例介绍了利用钻孔平台钢横梁悬持支撑钢吊箱的设计原理，吊箱安装、拆除等施工工艺，具体内容如下：
一、工程概况
荃湾特大桥桥长1430.02m，为惠州港荃湾港区东部新建煤码头的配套工程，桥梁起止里程为DK0+387.01～DK1+817.03m。桥梁孔跨式样为8.5mT型桥台+84×16.7m单门刚构+11.0mT型桥台。桥梁下部为C40水下钻孔灌注桩。全桥除3处筑岛范围承台外，其余承台均采用钢吊箱法施工，全桥共计170个承台，其中10个可以按陆地承台法施工，其余160个全部在海水中，需采用该方法施工。
承台采用C50混凝土，每孔单门刚构设2处承台，尺寸为(顺桥向*横桥向*厚度)2.25m×6m×1.5m，相邻孔跨承台间距离33cm。
二、施工条件
1、基本情况
桥址位于白寿湾浅海区，施工期间水位1.56m～2.02m，平均水深1.0～2.5m，百年一遇水位4.22m，海域潮汐性质为不规则半日混合潮型。水下淤泥层厚度为3.10～13.00m，平均厚度为8.56m。
施工便道为8m宽钢栈桥，桩基采用钻孔钢平台施工，单座钻孔钢平台尺寸(横桥向×顺桥向)10.2m×24m，同时施工4座承台桩基础。承台顶高程1.95m，承台厚度1.5m。
2、钢吊箱设计思想
结合现场施工条件及承台体积不大但结构紧凑的特点，确定钢吊箱承台施工思路如下：
⑴、利用钻孔钢平台6.25m范围钢管桩及I45a下横梁，新增双拼[40b槽钢纵梁吊挂精轧螺纹钢、双拼I25工字钢底托梁作为悬持支撑体系，支撑钢吊箱；
⑵、钢吊箱在平台上拼装成型后，整体吊装至底托梁；
⑶、钢吊箱作为止水围堰同时作为承台模板；
⑷、吊箱底层浇筑30cm厚封底混凝土止水；
⑸、承台混凝土一次浇筑成型。
三、钢吊箱设计
1、模板制作
吊箱模板由侧模、底模及底模提吊梁等组成。
吊箱侧模由面板、筋板、加强工字钢及背楞四个主要构件组成。面板为6mm钢板；筋板采用6×100扁钢，间距≯400mm；加强工字钢采用10#工字钢，间距≯400mm；背楞采用双10#槽钢，间距均≯1050mm。
吊箱底模由面板、筋板、加强角钢三个主要构件组成。面板为6mm钢板；筋板采用6×50扁钢，间距≯400mm；加强角钢采用50×6角钢，间距≯270mm。
底模提吊梁采用双拼[40b槽钢。
2、侧压力计算
新浇混凝土作用于模板最大侧压力P按下列二式计算，并取二式的较小值
P＝0.22rt0β1β2V1/2 (1)
P＝rH (2)
其中：
P——新浇混凝土对侧板的压力(单位：KN/m2)；
r——混凝土的重力密度(单位：KN/m2)取26；
t0——混凝土的初凝时间；
t0＝200/(T+15)(T为混凝土的温度，可实测，暂取20)，t0＝200/(20+15)＝5.71；
V——混凝土的浇注速度(1.5m/h)；
β1——外加剂影响修正系数1.2(不掺外加剂取1，掺具有缓凝作用的外加剂取1.2)；
β2——混凝土坍落度影响修正系数取1.15；
H——混凝土建筑高度(m)，本工程取1.5；
将数值代入公式中得：
式(1)：P＝0.22×26×5.71×1.2×1.15×1.51/2＝55.2(KN/m2)
式(2)：P＝26×1.5＝39.0(KN/m2)
取二式中的小值，故取混凝土的侧压力P＝39.0(KN/m2)
考虑倾倒混凝土及振捣混凝土产生荷载，取值6KN/m2
另为确保施工安全，取安全系数1.2
则有总侧压力P＝1.2(P1+P2)＝1.2×(39.0+6.0)＝54.0kPa
3、侧模计算
⑴、面板计算
面板支撑在加强工字钢上，加强工字钢最大间距400mm，面板净跨度l≯330mm，按多跨连续梁计算面板。
取b＝1mm宽的板条作为计算单元，荷载q为：
q＝P×b＝54×103×1×10-3＝54Pa＝54N/m＝0.054N/mm
①、强度验算
查《荷载与结构静力计算表》可得最大弯矩系数KM＝－0.105，最大挠度系数KW＝0.151。
最大弯矩：
Mmax＝KMql2＝0.105×0.054×3302＝617.46N.mm
面板的截面系数：
其中，式中是截取1mm宽度的板条为计算模型，板条截面为1mm×6mm，b为板条宽度，h为板条高度。
应力为：满足要求。
式中215MPa为钢材的抗拉强度设计值，按照钢结构设计规范及建筑施工手册，Q235钢材抗拉强度取值为215M/mm2。引取不同的规范取值稍有不同，但范围相近。
②、挠度验算
(h为面板厚度，ν为泊松比)
式中B0表示刚度，E为弹性模量，取值为2.06×105MPa。
杆件最大挠度
满足要求。
式中，ω表示挠度，I表示杆件的长度，参照建筑设计规范，各部件允许的挠度值不同，面板为1.5mm，钢楞为长度的1/250，此处参照了钢楞的允许范围，即为270/250＝1.08mm，根据不同部位及规范有不同取值。在上式中的ω即为ωmax，ω可看作为通指。
⑵、筋板计算
筋板支承在加强工字钢上。
筋板采用σ6×100扁钢，跨度不大于400mm，上下间距不大于400mm，按最不利400mm取值计算。
荷载：q＝Ph＝0.054×400＝21.6N/mm；
①、强度验算
按最不利简支计算其受力，
M＝0.125ql2＝0.125×21.6×4002＝4.32×105N.mm；
满足要求。
②、挠度验算
满足要求。
⑶、加强工字钢计算
加强工字钢支承在模板背楞上。
①、强度验算
加强工字钢间距不大于400mm，按最不利400mm取值计算。
最大荷载：q＝Ph＝0.054×400＝21.6N/mm，竖肋采用I10，其截面系数W＝49.0×103mm3，惯性矩I＝245×104mm4,
加强工字钢顶部通过对拉杆与对面固定，下部通过螺栓连接与底模固定，上下两端距离为1800mm，受力简化图如图1所示，弯矩图如图2所示
由图中可知：
MMax＝4550400N.mm≈4.55×106N.mm
满足要求。
②、挠度验算
通过结构力学求解器建模计算，求得最大挠度
ωmax＝2.63mm(在单元2接近中间处)
满足要求
⑷、拉杆计算
拉杆随模板背楞设置，其布置如图3所示
拉杆最大间距1160mm。因此单根拉杆最大受力为：F＝ql＝40.5×1160＝46.98KN
拉杆选用碳圆钢，材质Q235B，允许拉应力按σ＝215MPa计，拉杆最小应力截面A＝245mm2，验算其强度，有：
满足要求。
4、底模计算
⑴、面板计算
面板支撑在加强角钢上，加强角钢最大间距270mm，按多跨连续梁计算面板。
取1mm宽的板条作为计算单元，荷载q为：
q＝54×10-3×1＝0.054N/mm
①、强度验算
查《荷载与结构静力计算表》可得最大弯矩系数KM＝－0.105，最大挠度系数KW＝0.151。
最大弯矩：
Mmax＝KM ql2＝0.105×0.054×2702＝590.496N.mm
面板的截面系数：
应力为：满足要求。
②、挠度验算
(h为面板厚度,ν为泊松比)
满足要求。
⑵、筋板计算
筋板支承在加强角钢上。
筋板采用σ6×50扁钢，跨度不大于270mm，上下间距不大于400mm，按最不利400mm取值计算。
荷载：q＝Ph＝0.054×400＝21.6N/mm；
①、强度验算
按最不利简支计算其受力，
M＝0.125ql2＝0.125×21.6×2702＝1.97×105N.mm；
满足要求。
②、挠度验算
满足要求。
⑶、加强角钢计算
加强角钢间距不大于270mm，按最不利270mm取值计算。
荷载：q＝Ph＝5.2×10-3×270＝1.4N/mm，
(注：P＝26×0.2＝39.0KN/m2，为浇筑底部垫层荷载)
竖肋采用50×6等边角钢，其截面系数W＝8.94×103mm3，惯性矩I＝13.05×104mm4,①、强度验算
M＝1/8ql2＝0.125×1.4×11252＝0.87×106N.mm
(l取小面宽度一半1125mm)
满足要求。
②、挠度验算
满足要求。
5、底模托梁计算
底模托梁数量为2根。其上部承受模板和混凝土重量。
模板重量G1＝70KN
混凝土重量G2＝(2.25×6-2×1.45×1.45×3.14/4)×1.7×26＝450.84KN
(扣除钢护筒顶部混凝土重量)
底模托梁所承受的重力
G＝1.2(G1+G2)＝1.2×(70+450.84)＝625.0KN；(1.2为安全系数)
按均布荷载计算底模托梁受力，其承受的线荷载为q＝G/L＝625.0/6＝104.17N/mm；
底模托梁受力简化如图4所示
单根底模托梁采用双拼I25a工字钢，其截面形式如图5所示
其截面系数W＝1905.99×103mm3，惯性矩I＝14360.81×104mm4。
浇筑承台混凝土前，其底部已经硬化固结200mm高混凝土垫层，其截面系数惯性矩
按底模托梁和混凝土底板组合考虑受力情况，按最不利简支计算其受力。
⑴、强度验算
Mmax＝1/8ql2＝0.125×104.17×60002＝468.77×106N.mm
满足要求。
⑵、挠度验算
满足要求
6、提吊吊杆计算
提吊杆选用精轧螺纹钢，允许应力σ＝830MPa。
单个吊箱模板及内混凝土重量由四根吊杆承担。
模板重量G1＝70KN
混凝土重量G2＝2.25×6×1.7×26＝596.7KN
单根提调杆承受拉力F＝(G1+G2)/4＝166.68KN
验算其强度，有：
(1.5为安全系数)满足要求
7、上部提吊分配梁计算
如图6所示，吊杆布置固定在承台上方的提吊分配梁上。
分配梁受力简化如图7所示：(受力取1.2倍安全系数，F＝1.2×166.68＝200KN)
侧模背楞选用双[40b，其截面系数W＝1864×103mm3，惯性矩I＝37280×104mm4。采用结构力学求解器建模计算。
弯矩图如图8所示
剪力图如图9所示
⑴、强度验算
由图表中可知：
MMax＝394598400N.mm≈394.6×106N.mm
满足要求。
⑵、挠度验算
通过结构力学求解器建模计算，求得最大挠度
ωmax＝18.0mm(在节点3处)
满足要求
8、钢吊箱浮力计算
经现场实际观测海水水面高程为1.56m～2.02m之间，需计算：
工况一：在浇筑封底混凝土前，导致钢吊箱上浮的水位高程；
工况二：封底混凝土浇筑完成后，导致钢吊箱上浮的水位高程。
⑴、主要施工参数
封底砼：24KN/m3
承台砼：26KN/m3
水的浮力：10KN/m3
封底砼与钢护筒摩阻力：150KN/㎡
钢吊箱自重7.5t
⑵、受力分析
封底砼为2.04m3，受力＝2.04×24＝48.96KN
封底砼与钢护筒摩阻力：
封底混凝土与每个钢护筒的接触面积：0.923㎡
总合计受力为：0.923×2×150＝276.9KN
钢吊箱自重：7.5×10＝75KN
⑶、计算
①、工况一：在浇筑封底混凝土前，导致钢吊箱上浮的水位高程
临界状态为：钢吊箱自重＝浮力
75KN＝(2.25m×6m×h1)×10
h1＝0.56m
承台设计底高程0.45m+0.56m＝水位高程1.01m
故在浇筑封底混凝土前海水水位高程＞1.01m时，会导致钢吊箱上浮。
②、工况二：封底混凝土浇筑完成后，导致钢吊箱上浮的水位高程
临界状态为：钢吊箱自重+封底混凝土自重+摩阻力＝浮力
75KN+48.96KN+276.9KN＝(2.25m×6m×h2)×10
h2＝2.97m＞钢吊箱侧模高2.3m
故在封底混凝土浇筑完成后，钢吊箱不会上浮。
四、施工工艺与应用
搭设钻孔钢平台进行桥梁钻孔桩施工，当钻孔桩施工完成后，拆除钻孔钢平台6.25m区域内I36a工字钢纵梁、I20a工字钢横梁及平台面板，仅利用钻孔钢平台中间5.25×5.25m区域作为钢吊箱承台施工平台，如图10所示。
1、底模切割
通过测量放样，精确计算钢护筒在吊箱底模上的对应位置，进行底模切割，如图11所示。
2、安装提吊扁担梁、精轧螺纹钢及提吊分配梁
在钻孔钢平台下横梁间安装上部提吊分配梁及提吊扁担梁。上部提吊分配梁采用2根7m长双拼[40b槽钢组成，双拼槽钢采用双面翼缘板处共焊接10块δ10×300×300缀板拼接一体，如图12所示。
而后将吊箱底托梁吊至承台处，人工安装精轧螺纹钢，将精轧螺纹钢一端与底托梁连接固定。吊箱底托梁采用2根双拼I25a工字钢，L＝6.8m，双拼工字钢采用两面翼缘板处分别加焊δ10×220×6800补强钢板，两端预留孔用于安装吊架，通过吊架固定精轧螺纹钢，精轧螺纹钢两端均设置双螺母。单个钢吊箱采用4根PSB930精轧螺纹钢L＝5m自上部提吊分配梁吊挂吊箱底托梁形成悬持支撑体系，如图13所示。
将2根吊箱底托梁下放至设计高程，固定精扎螺纹钢，如图14所示。
在平台上拼装吊箱模板。吊箱拼装时，侧模与侧模之间螺栓拼缝处贴8mm厚，100mm宽橡胶垫，螺栓拧紧厚橡胶垫厚度压缩为2mm，用以拼缝间止水；侧模与底模之间单侧采用2个螺栓连接，其余螺栓孔采用插销连接，拼接缝采用玻璃胶填塞止水。拼装完成后，选择海水水位较低时将吊箱整体吊装至设计位置，如图15、图16、图17、图18所示。
吊箱下放完成后，固定精轧螺纹钢，用手拉葫芦固定吊箱四角，对吊箱进行精调定位。并采用角钢与吊箱附近护筒、钢管桩等焊接固定，已防止吊箱未封底前上浮，如图19所示。
选择海水退潮、吊箱内处于无水状态时进行封底混凝土施工，封底混凝土采用C40混凝土，厚度为30cm。封底混凝土顶面高程为承台底高程，如图20所示。
封底混凝土强度达到10Mpa后，进行承台施工，如图21所示。
承台施工完成后，依次拆除上部提吊分配梁→精轧螺纹钢→底托梁→吊箱侧模，吊箱底模不做周转使用。
每个墩2个6*2.25*1.5m承台依次施工，由于2个承台间距仅为33cm，对后施工的承台靠近先施工的承台侧模板安装造成影响，需将底模与邻先施工承台侧模板安装完成后，整体吊装至底模托架，为便于拆模，此处模板连接采用模板定位插销连接固定。后续施工与上述工序相同。

Claims (9)

1.一种利用钻孔平台钢横梁悬挂钢吊箱的方法，其特征在于：所述方法具体步骤如下：
步骤一：拆除钻孔平台承台区域：拆除6.25m区域平台面板、I20a工字钢横梁、I36a工字钢纵梁，保留钻孔钢平台φ630钢管桩及双拼I45a工字钢横梁；
步骤二：安装上部提吊分配梁：在钻孔平台双拼I45a工字钢横梁顶纵向安装2根双拼[40b槽钢纵梁，在双拼槽钢的双面翼缘板处焊接10块300*300*10mm缀板，10块缀板拼接成一体；
步骤三：安装精轧螺纹钢、吊箱底托梁：预先依次将2根双拼I25a工字钢吊箱底托梁吊至设计位置，底托梁两端安装吊架，人工将4根PSB930φ32精轧螺纹钢分别临时固定2根底托梁吊架与上部提吊分配梁，通过测量放样精准确定底托梁位置，调直精轧螺纹钢；
步骤四：整体下放钢吊箱：将吊箱底模根据钢护筒实测位置切割后，与侧模拼装一体，侧模与侧模之间采用螺栓连接，螺栓拼接缝处采用8mm厚、100mm的宽橡胶垫，安装时，将螺栓拧紧厚橡胶垫厚度压缩为2mm，用于拼缝止水；侧模与底模连接采用单侧安装2个螺栓连接，其余螺栓孔均用插销连接，拼接缝处采用玻璃胶填塞止水；吊箱整体拼装完成后，选择海水落潮时将吊箱整体吊装至设计位置；
步骤五：浇筑封底混凝土：吊箱四角采用2 t手拉葫芦与四周钻孔平台钢管桩连接固定，通过测量精调吊箱位置，而后吊箱四周设置4～8根∠75*75*6角钢与钢管桩焊接固定，防止海水涨潮导致吊箱上浮；待海水退潮、吊箱内无水状态时，封堵吊箱底模与钢护筒间缝隙，浇筑30cm厚C40封底混凝土；
步骤六：进行承台施工：切割吊箱内钢护筒，凿除桩头，绑扎承台钢筋、预埋墩身钢筋，浇筑C50承台混凝土；
步骤七：拆除上部提吊分配梁、精轧螺纹钢、吊箱底托梁：选择海水退潮时，将精轧螺纹钢拆除，抽出吊箱底托梁，拆除上部提吊分配梁；
步骤八：拆除吊箱侧模周转使用：逐一拆除吊箱侧模，吊箱底模废弃。
2.根据权利要求1所述的一种利用钻孔平台钢横梁悬挂钢吊箱的方法，其特征在于：步骤二中，所述钻孔平台钢横梁顶安装纵梁作为吊箱上部提吊分配梁。
3.根据权利要求1所述的一种利用钻孔平台钢横梁悬挂钢吊箱的方法，其特征在于：步骤三中，每个所述吊箱采用4根PSB930φ32精轧螺纹钢吊带悬挂支撑。
4.根据权利要求1所述的一种利用钻孔平台钢横梁悬挂钢吊箱的方法，其特征在于：步骤三中，单个所述吊箱采用2根双拼I25a工字钢作为底托梁，两端设置吊架，用于固定精轧螺纹钢，精轧螺纹钢两端均设置双螺母。
5.根据权利要求1所述的一种利用钻孔平台钢横梁悬挂钢吊箱的方法，其特征在于：步骤四中，所述吊箱的围堰同时作为承台模板，无需单独设置承台模板。
6.根据权利要求1所述的一种利用钻孔平台钢横梁悬挂钢吊箱的方法，其特征在于：步骤五中，所述封底混凝土采用C40混凝土，厚度30cm。
7.根据权利要求1所述的一种利用钻孔平台钢横梁悬挂钢吊箱的方法，其特征在于：步骤五中，采用∠75*75*6角钢与钻孔平台钢管桩焊接固定。
8.根据权利要求1所述的一种利用钻孔平台钢横梁悬挂钢吊箱的方法，其特征在于：步骤五中，所述吊箱定位采用2 t手拉葫芦将吊箱四角与四周钻孔平台钢管桩连接，通过手拉葫芦对吊箱进行精调、限位固定。
9.根据权利要求1所述的一种利用钻孔平台钢横梁悬挂钢吊箱的方法，其特征在于：步骤八中，所述吊箱底模不拆除，每座承台制作一个底模。
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