CN106426607A - 一种同步四棱锯齿型动态变间隙密炼机转子 - Google Patents

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Abstract

本发明公开了一种同步四棱锯齿型动态变间隙密炼机转子,密炼机转子包括转子体,转子体上设置有四条突棱,包括两条长棱和两条短棱,突棱从转子体的两端向中间螺旋延伸,包括始端和终端;突棱的棱顶上分别设置有若干齿槽,沿始端到终端方向上,每条突棱上的齿槽的宽度差不变,且齿槽与齿槽之间的距离逐渐变小,在转子的轴向方向上齿槽深度存在深、浅两种不同程度的变化。本发明的有益效果在密炼机转子的突棱处加齿槽,改变胶料的周向流动,有利于各种填料、配合剂的分布与分散;齿槽的数量及其分布密度随着胶料周向流动的速度的增大而增加,强化了坨状胶料在棱与棱之间相互捏炼作用,使得胶料在密炼室内的流动更混乱,提高了炼胶质量和炼胶效率。

Description

一种同步四棱锯齿型动态变间隙密炼机转子
技术领域
[0001] 本发明涉及橡塑机械设备技术领域,具体来说,涉及一种四棱锯齿型动态变间隙 密炼机转子。
背景技术
[0002] 在橡胶混炼过程中,胶料(橡胶和炭黑等)在密炼室中的运动主要有两种形式:其 中一种是胶料周向的运动,对于剪切型转子而言,胶料在密炼室中会形成两个周向运动;另 外一种运动形式则是轴向运动,轴向的运动能够起到自动翻胶和混合的作用,使得胶料在 密炼室中分散混合趋向最优。流动过程中通过转子的剪切拉伸作用产生新的界面,而这新 界面则是提高小料混合效果的重要因素。
[0003] 然而,对于密炼机剪切型转子而言,由于转子突棱的存在,转子表面上的各点的回 转半径也不相同,从而导致了转子表面各点处的胶料流动速度大小也存在差别。一般来说 随着回转半径的增大,胶料的流动速度也会相应的增大。
[0004] 另外一方面,对于剪切型转子,随着转子表面回转半径的增大,转子与密炼室内壁 之间的间隙会变小,转子突棱顶与密炼室内壁形成的间隙是产生高剪切应力,间隙变小直 接导致了胶料混炼时温度急剧升高,容易引起胶烧现象。
[0005] 因此,如何克服现有密炼机转子所存在的不足,提高炼胶速率和炼胶质量,便成为 业内人士亟需解决的关键技术问题。
发明内容
[0006] 针对相关技术中的上述技术问题,本发明提出一种同步锯齿型动态变间隙密炼机 转子,能够显著提高胶料流动性与分散性。
[0007] 为实现上述技术目的,本发明的技术方案是这样实现的:
[0008] -种同步四棱锯齿型动态变间隙密炼机转子,所述密炼机转子包括转子体,所述 转子体上设置有四条突棱,包括两条长棱和两条短棱,所述突棱从所述转子体的两端向中 间螺旋延伸,包括始端和终端;所述突棱的棱顶上分别设置有若干齿槽,沿所述始端到所述 终端方向上,每条突棱上的所述齿槽的宽度不变,且所述齿槽与齿槽之间的距离逐渐变小, 同时在转子的轴向方向上齿槽的深度存在深、浅两种程度的变化。
[0009] 进一步地,所述密炼机转子为剪切型转子,所述突棱位于所述转子体基圆外表面 圆周上。
[0010] 进一步地,一条所述长棱和另一条所述短棱起始于所述转子体的一端,另一条所 述短棱和另一条所述长棱起始于所述转子体的另一端,并且,两条所述长棱的旋向相反且 呈中心对称,两条所述短棱的旋向相反且呈中心对称。
[0011] 进一步地,同一始端的所述长棱与短棱相位差在60°至120°之间,两条长棱在始端 的相位差范围为160°至200°。
[0012] 进一步地,所述齿槽的开口方向平行于所述转子体的端面,所述齿槽与相邻齿槽 之间设置有齿槽间距。
[0013] 进一步地,所述突棱上的所述齿槽的宽度与相邻齿槽的宽度差均相等,且根据转 子体的尺寸及转子棱的长度确定其大小。
[0014] 进一步地,沿所述始端到所述终端方向上,所述齿槽间距的宽度逐渐变小。
[0015] 进一步地,所述齿槽在所述转子体轴线上的投影位置关系为:一条所述长棱上的 齿槽间距与另一条所述长棱上的齿槽位置对应。
[0016] 进一步地,所述突棱上的齿槽的深度随轴向方向存在深浅不同程度的两种变化且 深度由转子棱的长度确定。
[0017] 进一步地,所述转子体的任一轴向截面上,所述齿槽的底面在所述轴向截面上的 投影均在以所述转子体为圆心的齿槽圆上,且所述齿槽圆的半径存在两种情况。
[0018] 进一步地,所述长棱的螺旋角范围为15 °至50 °和所述短棱的螺旋角范围为20 °至 55。。
[0019] 进一步地,通过所述长棱和短棱合适的长度选择保证转子的轴向力与周向力均 衡。
[0020] 本发明的有益效果:
[0021] 1、在密炼机转子的突棱处加齿槽,改变胶料的周向流动,胶料在被迫通过突棱与 密练室壁或两转子之间时,胶料不仅受到转子与密练室壁之间的强剪切、拉伸作用,还在转 子突棱齿槽处有较强的剪切拉伸作用,进而产生更多的新鲜表面,有利于各种填料、配合剂 的分布与分散;
[0022] 2、随着剪切升温以及胶料门尼钻度的降低,齿槽的剪切作用反而成了辅助作用, 而有利于胶料的充分流动和分散;
[0023] 3、齿槽的数量及其分布密度随着胶料周向流动的速度的增大而增加,强化了坨状 胶料在棱与棱之间相互捏炼作用,使得胶料在密炼室内的流动更混乱,提高了炼胶质量和 炼胶效率。
附图说明
[0024] 为了更清楚地说明本发明实施例或现有技术中的技术方案,下面将对实施例中所 需要使用的附图作简单地介绍,显而易见地,下面描述中的附图仅仅是本发明的一些实施 例,对于本领域普通技术人员来讲,在不付出创造性劳动的前提下,还可以根据这些附图获 得其他的附图。
[0025] 图1是根据本发明实施例所述的四棱锯齿型动态变间隙密炼机转子的结构示意 图;
[0026] 图2是根据本发明实施例所述的四棱锯齿型动态变间隙密炼机转子的主视图;
[0027] 图3是根据本发明实施例所述的四棱锯齿型动态变间隙密炼机转子的侧视图;
[0028] 图4是根据本发明实施例所述的四棱锯齿型动态变间隙密炼机转子的棱展开图; [0029]图5是图3中A-A处剖视图;
[0030] 图6是图3中B-B处剖视图;
[0031]图7是胶料均匀性测试实验结果;
[0032]图8是混炼过程的温度变化曲线;
[0033]图9是弹性剪切模量的变化曲线;
[0034]图10是Payne效应的实验结果。
[0035] 图中:
[0036] 1、转子体;2、突棱;3、长棱;4、短棱;5、始端;6、终端;7、棱顶;8、齿槽;9、齿槽间距; 1 〇、浅齿槽圆;11、长棱I; 12、长棱n; 13、短棱I; 14、短棱n; 15、齿槽间距I; 16、齿槽间距n; 17、齿槽1;18、齿槽II,19、深齿槽圆。
具体实施方式
[0037] 下面将结合本发明实施例中的附图,对本发明实施例中的技术方案进行清楚、完 整地描述,显然,所描述的实施例仅仅是本发明一部分实施例,而不是全部的实施例。基于 本发明中的实施例,本领域普通技术人员所获得的所有其他实施例,都属于本发明保护的 范围。
[0038]如图1、2、3所示,根据本发明实施例所述的一种四棱锯齿型动态变间隙密炼机转 子,所述密炼机转子包括转子体1,所述转子体1上设置有四条突棱2,包括两条长棱3和两条 短棱4,所述突棱2从所述转子体1的两端向中间螺旋延伸,包括始端5和终端6;所述突棱2的 棱顶7上分别设置有若干齿槽8,沿所述始端5到所述终端6方向上,每条突棱2上的所述齿槽 8的宽度差不变,并且所述齿槽8与齿槽8之间的距离逐渐变小,距离的大小由棱的长度加以 确定。
[0039] 所述密炼机转子为同步剪切型转子,同时可以为同步转子也可以为异步转子,所 述突棱2位于所述转子体1基圆外表面圆周上,转子的一条长棱和一条短棱分布在转子体的 一侧,在混炼时,前后同步转子的长棱棱顶和短棱棱顶是时刻相切的,可以较好地把胶料剪 开,也可以很容易地吃入所填充的胶料,具有良好地强剪切和吃料能力。
[0040] 实施例
[0041] 在一个实施例中,所述同步四棱锯齿型动态变间隙密炼机转子包括转子体1,所述 转子体1上设置有四条突棱2,包括两条长棱3和两条短棱4,所述突棱2从所述转子体1的两 端向中间螺旋延伸,包括始端5和终端6;所述突棱2的棱顶7上分别设置有若干齿槽8,沿所 述始端5到所述终端6方向上,每条突棱2上的所述齿槽8的宽度差不变,并且所述齿槽8与齿 槽8之间的距离逐渐变小。
[0042] 一条所述长棱3和一条短棱4起始于所述转子体1的一端,并且,两条所述长棱3的 旋向相反呈中心对称,两条所述短棱4的旋向相反呈中心对称,所述长棱3的螺旋角范围为 15°至50°,所述短棱4的螺旋角范围为20°至55°。在对棱的设计时通过所述长棱和短棱合适 的长度选择以保证转子的轴向力与周向力均衡。
[0043] 所述齿槽8的开口方向平行于所述转子体1的端面,所述齿槽8与相邻齿槽8之间设 置有齿槽间隙9。如图4所示转子的棱展开图,其中棱线上的实线位置为齿槽间距,实线与实 线之间的空白为齿槽。
[0044] 沿所述始端5到所述终端6方向上,如图4中的箭头方向,每条突棱2上的所述齿槽8 的宽度逐渐变小,并且所述突棱2上的所述齿槽8的宽度与相邻齿槽8的宽度差均相等,即所 述齿槽的宽度为等差数列,在本实施例中,宽度差值为〇 . 5mm。长棱包括长棱111和长棱II 12,短棱包括短棱113和短棱II14,在图4中,长棱I上始端的第一个齿槽为齿槽117,第二个 齿槽为齿槽n 18,齿槽117与齿槽n is之间的实线处是齿槽间隙115;长棱n 12上的始端位 置的齿槽间隙n 16,如图4中所示。
[0045] 沿所述始端5到所述终端6方向上,所述齿槽间距的宽度小于相邻的前一个齿槽的 宽度。在本申请中所述的齿槽宽度与齿槽间隙的宽度均为其在转子体轴线上的投影长度。
[0046] 所述齿槽8在所述转子体1轴线上的投影位置关系为:一条所述长棱3上的齿槽间 隙9与另一条所述长棱3上的齿槽8位置对应,且宽度相等。从图4中的位置关系可以看出,长 棱n 12上的始端位置的齿槽间隙n 16与长棱111上的齿槽n 18位置对应,且宽度相等。依次 类推,长棱I上的齿槽间隙与长棱n上的齿槽位置对应。
[0047] 两条长棱在转子体上反向对称,在胶料混炼过程中,长棱与长棱之间存在160°至 200°相位差,因此,将两条长棱的齿槽位置同样设置相位差,使转子在转动过程中,对于密 炼室内的胶料都可以经过齿槽的剪切作用,有利于胶料的充分流动和分散。
[0048] 在本实施例中,所述突棱2上的齿槽8的深度在同一轴向方向上呈深、浅两种不同 程度的变化,所述转子体1的任一轴向截面上,所述齿槽8的底面在所述轴向截面上的投影 均在以所述转子体1为圆心的齿槽圆1 〇和齿槽圆19上。由图5-6中可以看出,选取的任一A-A,B-B截面上,所有的齿槽的底面为弧形,在所述轴向截面上的投影均在齿槽圆上。通过此 设计,齿槽实质上是为突棱在转子体上的切线槽。
[0049] 这样的齿槽底面是与转子体的圆柱表面在同心的圆柱面,以便在转子转动过程 中,齿槽内部交流可以进行有效的流动,避免在齿槽内进行胶料堆积,提高胶料的分散效 果。
[0050] 同步四棱锯齿切线型转子是基于传统四棱切线型转子的流动机理进行改进的密 炼机转子,由传统切线型密炼机原理可知,切线型转子突棱的数量、位置、尺寸、螺旋角度、 顶端几何形状和内部热量传递能力等参数对混炼产品的质量都有很大影响。因而在传统四 棱转子突棱上加不同间隙的锯齿槽,使得转子在横截面的轴向和转子的轴向方向上,转子 棱顶与密炼室壁的间隙是不相等的,且由于随着回转半径的增大,胶料的流动速度也会相 应的增大。所以所开切线槽的密度会随着回转半径的增大而增加。
[0051] 与传统切线型转子相比,同步四棱锯齿切线型转子既有其相似之处,又有其独特 的优势。由于转子突棱处存在锯齿状的切线槽,在混炼初期,胶料在被迫通过突棱与密练室 壁或两转子之间时,胶料不仅受到转子与密练室壁之间的强剪切、拉伸作用,还在转子突棱 键槽处有较强的剪切拉伸作用,进而产生更多的新鲜表面,有利于各种填料、配合剂的分布 与分散。而随着剪切升温和门尼粘度的降低,粘弹性的胶料在突棱与密练室壁之间时,剪切 变稀的胶料更易从键槽中流动,从而减轻了胶料强烈的剪切升温效果。且由于转子突棱处 开有锯齿状的切线槽,在混炼过程中,若两转子有速度梯度,则两转子突棱处的间隙,处于 动态可变的状态,既可以实现小间隙时的强烈剪切分散,又可包装大间隙的分布降温效果, 从而为锯齿型动态可变间隙转子中白炭黑的充分分散以及硅烷化反应提供了有效的保障。 [0052] 为检验其对小料的分散分布影响,采用锯齿形转子与未开齿形的转子进行对比实 验。
[0053] 在实施例与对比实验中,采用的传统全钢子午胎胎面胶配方,配方如下表1所示。
[0054] 表1胎面胶配方
[0055]
Figure CN106426607AD00071
[0056] 采用胎面胶配方,利用本实验室研制的哈克密炼机,分别在两种不同的转子构型 上进行混炼,对所得实验数据进行分析对比。分别就升温速率、炭黑分散度、流动性、物理机 械性能等进行对比研究,得到两种不同的转子构型对胶料性能的影响。
[0057] 实施例与对比实验中,混炼工艺方法具体为:转速设定为80r/min,恒温炼胶模式。 加料顺序:加原胶塑炼40s后,加炭黑总量的一半以及小料(除了硫磺)混炼40s后提上顶栓, 加入剩余炭黑和白炭黑到哈克密炼机中混炼,然后120°提一次上顶栓,130°提一次上顶栓, 140 °提一次上顶栓。保持在140 °-150 °之间一分钟,到150 °排胶。
[0058]利用传统胎面胶配方分别进行了四棱锯齿切线型转子与传统切线型转子的混炼 实验。测得两种构型的转子混炼胶料的分散度、门尼黏度、拉伸强度、撕裂强度、低应变剪切 模量等。并且将两种转子的实验数据相对比,得出两种不同构型的转子对于胶料性能的影 响。
[0059] (1)炭黑分散及胶料均匀性分析
[0060]用炭黑分散度仪测试胶料的分散度值,比较两种构型转子炭黑分散度情况,其结 果如下表2所示:
[0061] 表2炭黑分散度
[0062]
Figure CN106426607AD00072
[0064]由表2可知四棱锯齿切线型转子的炭黑分散度优于传统切线型转子。这是因为胶 料在被迫通过凸棱与密练室壁或两转子之间时,胶料不仅受到转子与密练室壁之间的强剪 切、拉伸作用,还在转子凸棱键槽处有较强的剪切拉伸作用,进而产生更多的新鲜表面,有 利于各种填料、配合剂的分布与分散。
[0065] (2)胶料均匀性测试
[0066] 采用Alpha公司的RPA2000橡胶加工分析仪同样能对白炭黑的分散性和均匀性进 行分析,在同一片胶料中,选取四个位置取样在RPA中进行形变扫描,若四处的白炭黑分散 度较为集中,则胶料的均匀性越好。
[0067] 在60°的条件下调节胶片5min,然后对于硫化式样进行两次形变扫描。如图7所示, 其中第一次形变扫描中剪切模量为"填料_填料"和"填料与橡胶分子链"相互作用,并且在 扫描中打破填料之间的相互作用,而第二次扫描的剪切模量主要表现为"填料与分子链"的 相互作用,可由以下公式得出分散系数:
[0068]
Figure CN106426607AD00081
[0069] 其中payne (max)为不加硅烷偶联剂得到的配方的payne效应,即剪切模量曲线下 降至接近平稳与形变横坐标所覆盖的面积。
[0070] payne (1)位实验方案第一次形变扫描时剪切模量曲线下降至接近平稳与形变横 坐标所覆盖的面积。
[0071] payne (2)位实验方案第二次形变扫描时剪切模量曲线下降至接近平稳与形变横 坐标所覆盖的面积。
[0072] 由图7可以看出四棱锯齿型转子的白炭黑分散性好于传统切线型转子,且白炭黑 在胶料混炼的均匀性要好于传统切线型转子,充分验证了锯齿型转子有利于补强剂等填料 混合的理论。白炭黑在混炼过程中极易聚集,一旦聚集后其分散将极为困难,需要多次剪切 才能将其分散开。占部诚亮曾论述过"间隙宽大好的学说",其指出"混炼胶中的配合剂的分 散程度由Mckelvcy所提出的'高剪切区域所决定'主要问题是含有配合剂的胶料通过这一 区域的概率,以及它与转子转速和混炼时间的乘积。"而通过锯齿槽,增大的转子凸棱与密 炼室壁之间的间隙,增大了胶料通过高剪切区域的面积,从而增强了白炭黑的分散效果以 及同一批次胶料的均匀性。
[0073] (3)升温速率的分析
[0074] 图8为混炼过程的温度变化曲线。由图8可知,在混炼初期,锯齿型转子的升温速率 近乎持平于传统切线型转子,这是因为虽然锯齿型转子的狭小间隙的面积小于传统切线型 转子的,但锯齿型转子凸棱处间隙因为更小于传统剪切型转子,因此受到的剪切作用要强 于传统切线型转子,并且混炼初期胶料不仅受到转子与密练室壁之间的强剪切、拉伸作用, 同时在锯齿槽处的剪切升温明显,而随着剪切升温和门尼粘度的降低,粘弹性的胶料在凸 棱与密练室壁之间时,剪切变稀的胶料更易从键槽中流动,从而减轻了胶料强烈的剪切升 温效果。且锯齿型转子因为更狭小的间隙,对密炼室壁之间的刮胶效果更明显,十分有利于 胶温的传递、冷却。由此可见,锯齿型转子的温控效果要明显好于传统剪切型转子。
[0075] ⑷转子构型对物理性能的对比
[0076] 锯齿型转子与传统切线型转子混炼胶的性能对比如表3所示。
[0077] 表3物理性能对比
[0078]
Figure CN106426607AD00091
[0079] 由表3可知,锯齿型转子混炼胶的门尼粘度低于传统切线型转子,有利于胶料的后 期的加工。由占部诚亮对密炼机转子棱尖与内壁之间隙对混炼的影响可知,分散物不同,转 子与密炼室壁间隙对其混炼胶料作用便不一样,因此便有了"狭窄间隙理论"与"宽大间隙 学说",四棱锯齿切线型转子正是在同一转子上集合了这两种理论的有点进行的设计以及 实验研究,实验表明:锯齿型转子混炼的机械性能整体上锯齿型转子要优于剪切型转子。
[0080] (5)不同转子构型动态粘弹性的应变依赖性
[0081] RPA的Payne效应通常用来表征填料补强胶料的动态粘弹性的应变依赖性,Payne 效应的大小可量化为低应变到高应变时的弹性剪切模量(G')的变化幅度,即AG'。AG'= G'〇 - 6'~,6'〇表示最小应变下的模量,6'~表示在最大应变下的模量。八6'越大,?&7116效应 越高,填料的分散性越差,即填料聚集体间的相互作用越大,网络化程度越高,同时填料与 橡胶的相互作用越小。锯齿型转子对剪切模量和Payne效应的影响可以分别从图9、图10中 表示出来。
[0082] 从图9-10中可以看处,胶料在两种构型转子下,硫化胶的G'随剪切应变的增大逐 渐下降,这是因为胶料中分子间的滑移、白炭黑网格结构被破坏以及白炭黑与胶料基体之 间的滑移引起的。由于四棱锯齿型转子的剪切作用强于传统切线型转子,白炭黑分散速度 比团聚速度快,剪切效果明显,硅烷化反应效率变高,Payne效应变弱,因此低应变四棱锯齿 型转子的G '值和A G '要小于传统切线型转子。
[0083] 根据实验数据可得,四棱锯齿切线型转子相比于传统剪切性转子整体提高了混合 效果、温控效果好。
[0084] 1)胶料门尼粘度值较剪切型转子较低,炭黑及白炭黑的分散度、混炼胶的均匀性 在四棱锯齿切线型转子中明显优于传统切线型转子。
[0085] 2)四棱锯齿切线型转子混炼时升温速率相对于剪切型转子要慢,更有利于白炭黑 胶料的硅烷化反应,更能适应热敏性材料和高速混炼过程。
[0086] 3)锯齿型转子因为对填料的分散效果好、胶料的流动效果好,因此其混炼胶的物 理性能、抗湿滑性能等整体上优于传统切线型转子。整体来说,通过实验研究对比,四棱锯 齿切线型转子的混炼对胶料性能的影响整体要优于传统切线型转子。
[0087]以上所述仅为本发明的较佳实施例而已,并不用以限制本发明,凡在本发明的精 神和原则之内,所作的任何修改、等同替换、改进等,均应包含在本发明的保护范围之内。

Claims (10)

1. 一种同步四棱锯齿型动态变间隙密炼机转子,所述密炼机转子包括转子体(1),所述 转子体⑴上设置有四条突棱(2),包括两条长棱(3)和两条短棱(4),其特征在于,所述突棱 (2)从所述转子体⑴的两端向中间螺旋延伸,包括始端⑶和终端(6);所述突棱(2)的棱顶 (7)上分别设置有若干齿槽⑶,沿所述始端⑶到所述终端(6)方向上,每条突棱(2)上的所 述齿槽⑶的宽度保持不变,且所述齿槽⑶与齿槽⑶之间的距离逐渐变小,同时在转子的 轴向方向上齿槽存在深、浅两种不同程度的变化。
2. 根据权利要求1所述的同步四棱锯齿型动态变间隙密炼机转子,其特征在于,所述密 炼机转子为剪切型转子,所述突棱(2)位于所述转子体(1)基圆外表面圆周上。
3. 根据权利要求2所述的同步四棱锯齿型动态变间隙密炼机转子,其特征在于,一条所 述长棱(15)与一条所述短棱(14)起始于所述转子体⑴的一端,另一条所述短棱(13)和另 一条所述长棱(12)起始于所述转子体(1)的另一端,同一始端的所述长棱(3)与短棱(4)相 位差在60°至120°之间,两条长棱⑶在始端的相位差范围为160°至200°。
4. 根据权利要求2所述的同步四棱锯齿型动态变间隙密炼机转子,其转子两条所述长 棱(3)的旋向相反且呈中心对称,两条所述短棱(4)的旋向为反向对称,起始于所述转子体 (1)的相同端的所述长棱⑶短棱⑷的旋向相同,所述长棱⑶的螺旋角范围为15°至50°, 所述短棱(4)的螺旋角范围为20°至55°,通过所述长棱和短棱合适的长度选择保证转子的 轴向力与周向力均衡。
5. 根据权利要求3或4所述的同步四棱锯齿型动态变间隙密炼机转子,其特征在于,所 述齿槽⑶的开口方向平行于所述转子体⑴的端面,所述齿槽⑶与相邻齿槽⑶之间设置 有齿槽间距(9)。
6. 根据权利要求5所述的同步四棱锯齿型动态变间隙密炼机转子,其特征在于,所述突 棱(2)上的所述齿槽(8)的宽度与相邻齿槽(8)的宽度差相等,并根据转子棱的长度确定。
7. 根据权利要求6所述的同步四棱锯齿型动态变间隙密炼机转子,其特征在于,沿所述 始端(5)到所述终端(6)方向上,所述齿槽间距(9)的宽度不断减小,并由转子棱的长度确 定。
8. 根据权利要求7所述的同步四棱锯齿型动态变间隙密炼机转子,其特征在于,所述齿 槽⑶在所述转子体⑴轴线上的投影位置关系为:一条所述长棱(3)上的齿槽间距⑶与另 一条所述长棱(3)上的齿槽(8)位置对应,且宽度相等。
9. 根据权利要求8所述的同步四棱锯齿型动态变间隙密炼机转子,其特征在于,所述突 棱(2)上的齿槽(8)的深度在转子的轴向方向上存在着深、浅两种不同程度的变化,其深度 由转子体积及转子棱的长度确定。
10. 根据权利要求9所述的同步四棱锯齿型动态变间隙密炼机转子,其特征在于,所述 转子体⑴的任一轴向截面上,所述齿槽⑶的底面在所述轴向截面上的投影在以所述转子 体⑴为圆心的齿槽圆(10)和齿槽圆(19)上。
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