CN105978018A - 一种lc型并网逆变器控制方法 - Google Patents
一种lc型并网逆变器控制方法 Download PDFInfo
- Publication number
- CN105978018A CN105978018A CN201510942755.8A CN201510942755A CN105978018A CN 105978018 A CN105978018 A CN 105978018A CN 201510942755 A CN201510942755 A CN 201510942755A CN 105978018 A CN105978018 A CN 105978018A
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- grid
- signal
- current
- inverter
- control method
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 39
- 230000005611 electricity Effects 0.000 claims description 5
- 238000005259 measurement Methods 0.000 claims description 3
- 230000006855 networking Effects 0.000 description 11
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 9
- 230000001939 inductive effect Effects 0.000 description 6
- 238000011217 control strategy Methods 0.000 description 5
- 238000013016 damping Methods 0.000 description 5
- 238000013461 design Methods 0.000 description 5
- 238000001914 filtration Methods 0.000 description 5
- 230000001629 suppression Effects 0.000 description 5
- 239000003990 capacitor Substances 0.000 description 4
- 230000006698 induction Effects 0.000 description 4
- 238000012938 design process Methods 0.000 description 3
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 3
- 238000013178 mathematical model Methods 0.000 description 3
- 230000033228 biological regulation Effects 0.000 description 2
- 230000005540 biological transmission Effects 0.000 description 2
- 230000008859 change Effects 0.000 description 2
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 2
- 230000002441 reversible effect Effects 0.000 description 2
- 241000208340 Araliaceae Species 0.000 description 1
- 235000005035 Panax pseudoginseng ssp. pseudoginseng Nutrition 0.000 description 1
- 235000003140 Panax quinquefolius Nutrition 0.000 description 1
- 238000010521 absorption reaction Methods 0.000 description 1
- 230000009471 action Effects 0.000 description 1
- 230000004075 alteration Effects 0.000 description 1
- 238000004891 communication Methods 0.000 description 1
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 1
- 238000011161 development Methods 0.000 description 1
- 230000009977 dual effect Effects 0.000 description 1
- 230000008030 elimination Effects 0.000 description 1
- 238000003379 elimination reaction Methods 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 1
- 235000008434 ginseng Nutrition 0.000 description 1
- 230000036039 immunity Effects 0.000 description 1
- 238000007373 indentation Methods 0.000 description 1
- 239000000411 inducer Substances 0.000 description 1
- 230000000670 limiting effect Effects 0.000 description 1
- 230000008569 process Effects 0.000 description 1
- 230000003252 repetitive effect Effects 0.000 description 1
- 230000000452 restraining effect Effects 0.000 description 1
- 238000005070 sampling Methods 0.000 description 1
- 230000003068 static effect Effects 0.000 description 1
- 230000009897 systematic effect Effects 0.000 description 1
Classifications
-
- H02J3/382—
-
- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02M—APPARATUS FOR CONVERSION BETWEEN AC AND AC, BETWEEN AC AND DC, OR BETWEEN DC AND DC, AND FOR USE WITH MAINS OR SIMILAR POWER SUPPLY SYSTEMS; CONVERSION OF DC OR AC INPUT POWER INTO SURGE OUTPUT POWER; CONTROL OR REGULATION THEREOF
- H02M1/00—Details of apparatus for conversion
- H02M1/12—Arrangements for reducing harmonics from ac input or output
- H02M1/126—Arrangements for reducing harmonics from ac input or output using passive filters
-
- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02M—APPARATUS FOR CONVERSION BETWEEN AC AND AC, BETWEEN AC AND DC, OR BETWEEN DC AND DC, AND FOR USE WITH MAINS OR SIMILAR POWER SUPPLY SYSTEMS; CONVERSION OF DC OR AC INPUT POWER INTO SURGE OUTPUT POWER; CONTROL OR REGULATION THEREOF
- H02M7/00—Conversion of ac power input into dc power output; Conversion of dc power input into ac power output
- H02M7/42—Conversion of dc power input into ac power output without possibility of reversal
- H02M7/44—Conversion of dc power input into ac power output without possibility of reversal by static converters
- H02M7/48—Conversion of dc power input into ac power output without possibility of reversal by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode
- H02M7/53—Conversion of dc power input into ac power output without possibility of reversal by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode using devices of a triode or transistor type requiring continuous application of a control signal
- H02M7/537—Conversion of dc power input into ac power output without possibility of reversal by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode using devices of a triode or transistor type requiring continuous application of a control signal using semiconductor devices only, e.g. single switched pulse inverters
Abstract
本发明公开一种LC型并网逆变器控制方法，包括：LC型并网逆变器外环实测并网电流信号igrid与LC型并网逆变器参考电流信号iref相比较，得到第一误差信号，所述第一误差信号通过调节器作用，得到内环参考输入信号；将所述内环参考输入信号与电感电流信号iL相比较，得到第二误差信号；将所述第二误差信号与三角波比较产生PWM控制信号；通过所述PWM控制信号控制LC型并网逆变器的输出电压。本发明的LC型并网逆变器控制方法，提高了并网逆变器入网电流质量，减小入网电流总谐波失真。
Description
技术领域
本发明涉及电力电子装置控制技术领域，特别是涉及一种LC型并网逆变器控制方法。
背景技术
并网逆变器是将直流侧电能以正弦波电流的方式馈入电网的装置，它是逆变器应用的一种形式。并网运行的逆变器应用广泛，如在交流电子负载、可再生能源大规模并网发电的场合都需要逆变器并网运行，将系统内的电能回馈至电网中。然而，为了避免质量不好的并网电流对电网造成污染，并网电流的波形质量有严格的要求，电流为与电压同频反相的正弦波，且满足国际电工委员会标准。国际上对并网逆变器馈入电网的电流规定如下：波形为正弦，总谐波畸变率THD小于5％，各次谐波小于3％。
根据不同的工作场合选择相应的滤波器结构与合适的并网控制方法是决定并网逆变器馈入电网的电流质量的关键。并网逆变器的性能直接关系到并入电网中电能的质量，以及分布式发电系统的能源转换效率。并网逆变器的作用是将分布式发电单元和储能电压的直流形式的能量转换为交流形式的能量，从而与外部电网进行连接和能量交换。此时，逆变器的控制目标一般是输出有功功率和输出无功功率。
并网逆变器的控制方式分为电压控制和电流控制两种。电压控制相当于将逆变器等效为一个电压源，通过控制使其输出电压相位、频率完全等同于电网电压，幅值跟踪电网电压的幅值，本质相当于将两个电压源并联。但由于市电电压很可能在运行的过程中产生畸变或较大谐波，会造成逆变器输出无法准确跟踪电网电压，使控制难度增加。另外，这种通过控制逆变器输出电压来间接控制并网电流的控制方式也不能使并网电流达到较好的质量。
现有技术中有如下几种控制方式：
1)直接电流控制方式主要分为滞环控制和三角波控制。
2)滞环控制采用滞环比较器，将参考电流和实际并网电流的偏差作为其输入，滞环比较器产生PWM信号，通过控制逆变电路开关功率器件的通断来控制并网电流。如果设定滞环比较器环宽为2h，就可以将并网电流控制在预设的范围之内，使并网电流呈锯齿状地跟踪参考电流。对于这种控制方法，范围的设置对系统影响较大：环宽较宽时，开关动作的频率降低，但误差增大，谐波很大；环宽较窄时，误差减小，谐波降低，但开关动作频率过高，开关损耗增大。针对滞环比较器的上述缺点，一种解决方法是采用同步开关法，即定时控制的瞬时值比较方式。
滞环比较器由于其开关频率与精度之前的矛盾，及高次谐波较多，电磁干扰较大，在实际应用中作用有限。目前应用较广泛的控制方式是三角波控制方式。
3)三角波控制方式可以采用不同的控制器完成对系统的控制，如PI控制，重复控制，无差拍控制等。电流误差经控制器调节后得出的波形与三角波进行比较，生成SPWM波，控制功率开关器件的通断。三角波控制方式功率开关频率等于载波频率，噪声低，易于设计滤波器，可采取多种方式进行控制，降低误差。
一般来说，利用电力电子器件构成的逆变器会产生大量的电流谐波，因此，要使用无源器件组成的滤波器来滤掉这些谐波。并网逆变器采用的滤波器通常有两种：电感(LC)滤波器和电感-电容-电感(LCL)滤波器。在电感值相同，成本相当的情况下，LCL滤波器具有更好的滤波效果。然而，LCL滤波器作为一个三阶系统，容易产生谐振，造成系统的不稳定。
LC滤波器也称为无源滤波器，是传统的谐波补偿装置。LC滤波器之所以称为无源滤波器，顾名思义，就是该装置不需要额外提供电源。LC滤波器一般是由滤波电容器、电抗器和电阻器适当组合而成，与谐波源并联，除起滤波作用外，还兼顾无功补偿的需要；LC滤波器按照功能分为LC低通滤波器、LC带通滤波器、高通滤波器、LC全通滤波器、LC带阻滤波器；按调谐又分为单调谐滤波器、双调谐滤波器及三调谐滤波器等几种。
LC滤波器设计流程主要考虑其谐振频率及电容器耐压，电抗器耐流。在电子线路中，电感线圈对交流有限流作用，由电感的感抗公式XL＝2πfL可知，电感L越大，频率f越高，感抗就越大。因此电感线圈有通低频,阻高频的作用,这就是电感的滤波原理下面是LC滤波电路实例电感在电路最常见的作用就是与电容一起，组成LC滤波电路。电容具有“阻直流，通交流”的本领，而电感则有“通直流，阻交流,通低频,阻高频”的功能。
如果把伴有许多干扰信号的直流电通过LC滤波电路，那么，交流干扰信号大部分将被电感阻止吸收变成磁感和热能,剩下的大部分被电容旁路到地，这就可以抑制干扰信号的作用,在输出端就获得比较纯净的直流电流。滤波电路的原理实际是L、c元件基本特性的组合利用。因为电容器的容抗xc＝2nfc又1会随信号频率升高而变小，而电感器的感抗xl＝2f会随信号频率升高而增大，如果把电容、电感进行串联、并联或混联应用,它们组合的阻抗也会随信号频率不同而发生很人变化口这表明,不同滤波电路会对某种频率信号呈现很小或很大的电抗，以致能让该频率信号顺利通过或阻碍它通过，从而起到选取某种频率信号和滤除某种频率信号的作用。
通常，抑制谐振有两种方式：一种是无源阻尼法，另一种是有源阻尼法。所谓无源阻尼法，一般是在逆变器电路中增加电阻以直接增加LCL滤波器的阻尼，但是无论是串联还是并联电阻，都会增加系统的额外损耗。所谓有源阻尼法，通常采取对逆变器电压电流的控制来实现抑制谐振的目的，常用的高阶极点配置的双环PI控制策略，加权电流平均值反馈PI控制策略，以及并网电流、电容电压和电感电流的三环PI控制策略等。
但是，在以上方法中，尽管PI控制器能够使并网逆变器系统具有较好的性能，当系统受到外部扰动较大时，其动态性能还需要进一步提高以满足并网对电流波形与总谐波畸变率的要求。可以采用其他控制器与PI控制结合的方式提高系统鲁棒性。
但并网逆变器是一个复杂的非线性系统，对其建立精确的数学模型往往非常困难。而在控制器的设计过程中，常常需要根据系统的数学模型来进行设计。
目前对于并网逆变器只能得到近似的模型而无法做到精确建模。如果在并网逆变器的看过那只系统中引入模糊控制，则模糊控制的特点可以部分补偿系统模型的不精确性。与传统控制方式相比，模糊控制把控制对象作为“黑箱”，它不依赖于系统的数学模型，而是依赖于由操作经验、表述只是转换成的模糊规则，是智能控制的一种。
加入模糊控制的系统往往鲁棒性高、动态性能好。将模糊控制与其他控制方法相结合，是目前比较多用的并网逆变器控制方式，发展潜力较大。但是传统模糊控制方式的控制参数是固定的，不能随着系统的工作情况进行在线调整。PI控制器的比例和积分系数是恒定的，这导致在系统结构变化或者参数波动(如外部电网结构发生故障或者内侧直流母线电压剧烈升高)等情况下，逆变器无法快速精确的跟踪控制指令，不能及时调节输入输出的有功和无功功率。降低了网逆变器的稳定性和抗干扰能力。
发明内容
本发明正是基于以上一个或多个问题，提供一种LC型并网逆变器控制方法，用以解决现有技术中存在的并网逆变器入网电流质量低，入网电流总谐波失真的问题。
其中，所述LC型并网逆变器控制方法，包括：
LC型并网逆变器外环实测并网电流信号igrid与LC型并网逆变器参考电流信号iref相比较，得到第一误差信号，所述第一误差信号通过调节器作用，得到内环参考输入信号；
将所述内环参考输入信号与电感电流信号iL相比较，得到第二误差信号；
将所述第二误差信号与三角波比较产生PWM控制信号；
通过所述PWM控制信号控制LC型并网逆变器的输出电压。
进一步的，所述第一误差信号是外环实测并网电流信号igrid与LC型并网逆变器参考电流信号iref的差值。
进一步的，所述第二误差信号是所述内环参考输入信号与电感电流信号iL的差值。
进一步的，所述调节器的表达式为：
其中，KP为调节器的比例参数，Ki为调节器的积分参数，s为采样步长。
进一步的，所述LC型滤波器的参数为：L＞1.95mh；其中，f为LC滤波器的截止频率，π为圆周率。
本发明提供的LC型并网逆变器控制方法，能有效减小并网电流THD，增强了并网逆变器入网电流对电网谐波电压和电流指令信号中谐波成分的抑制能力，提高了并网逆变器入网电流质量，减小入网电流总谐波失真。
附图说明
图1是本发明实施例一的一种LC型并网逆变器控制方法流程图；
图2是本发明实施例二的LC型并网逆变器拓扑结构图；
图3是本发明实施例二的PI控制器的系统控制原理图；
图4是本发明实施例二的PI控制器的电流双环控制框图。
具体实施方式
下面结合附图和实施例对本发明进行详细说明。需要说明的是，如果不冲突，本发明实施例以及实施例中的各个特征可以相互结合，均在本发明的保护范围之内。
实施例一
本发明实施例一提供一种LC型并网逆变器控制方法，如图1所示，该方法包括：
101、LC型并网逆变器外环实测并网电流信号igrid与LC型并网逆变器参考电流信号iref相比较，得到第一误差信号，所述第一误差信号通过调节器作用，得到内环参考输入信号；
其中，所述第一误差信号是外环实测并网电流信号igrid与LC型并网逆变器参考电流信号iref的差值。
所述调节器的表达式为：
其中，KP为所述调节器的比例参数，Ki为所述调节器的积分参数，s为采样步长。
所述LC型滤波器的参数为：L＞1.95mh；其中，f为LC滤波器的截止频率，π为圆周率。
102、将所述内环参考输入信号与电感电流信号iL相比较，得到第二误差信号；
其中，所述第二误差信号是所述内环参考输入信号与电感电流信号iL的差值。
103、将所述第二误差信号与三角波比较产生PWM控制信号；
104、通过所述PWM控制信号控制LC型并网逆变器的输出电压。
本发明提供的LC型并网逆变器控制方法，能有效减小并网电流THD，增强了并网逆变器入网电流对电网谐波电压和电流指令信号中谐波成分的抑制能力，提高了并网逆变器入网电流质量，减小入网电流总谐波失真。
实施例二
本发明实施例二提供一种LC型并网逆变器控制方法，适用于如图2所示的LC型并网逆变器。
对于配置LC滤波器的逆变器，由于滤波器参数的大小直接影响着系统整体性能，因此，在进行LC参数设计时通常会考虑以下要求：
(1)总电感量的限制。额定条件下的阻抗压降需小于电网电压的10％。
(2)对滤波器电容的限制。过大的滤波电容，将产生大量的无功损耗，降低了逆变器的整体功率处理能力。
(3)谐振频率的设计限制。为了避免谐振频率成为逆变器电流控制器设计的制约因素，一般要求设计的LC滤波器的谐振频率在10倍基频和0.5倍开关频率之间。
(4)采用无源阻尼电阻方案时，对阻尼电阻Rd的限制。当Rd越大时，谐振峰降低越明显，但滤波器的损耗也随之增大，同时滤波器对高频谐波的滤波性能也将降低，工程中对阻尼电阻一般取为谐振频率处电容阻抗的1/3。
本实施例中，LC型滤波器的参数为：
L＞1.95mh；其中，f为LC滤波器的截止频率，π为圆周率。
一般来说，LC滤波器更适用于逆变器独立运行的情况。LC滤波器对高频信号的衰减为-40dB/sec，高频滤波效果较L型滤波器更好。
考虑到并网情况，当逆变器工作在并网模式下时，电网电压可以被看作为一个恒定电压源。采用电流控制方式的逆变器相当于一个恒定电流源，根据电路线性叠加原理，在分析时可以把电网电压看成短路不予考虑。此时LC滤波器可以等效为一个L型滤波器，控制方法可采用电感电流闭环控制方式。
其中，采用LC型滤波器的系统适用于可再生能源系统中需要独立与并网双模式运行的场合，如光伏系统、风力发电机、燃料电池等。逆变器系统可以通过并网运行向电网输送电能，也可以作为独立电源向用户供电。当逆变器系统模式切换时，将电压控制方式与电流控制方式进行切换即可。
在实际应用中，电网电压通常会产生畸变，产生的扰动会使单环控制系统受到较大影响。因此，这种单环控制结构经常采用电网电压前馈的方式进行补偿，以消除电网电压扰动对并网电流的影响，另外，通过前馈的方式，可以将并网系近似为一个无缘逆变系统。
具体设计过程如下：逆变器仍可看做增益环节PWMK。
设PI控制器的传递函数为：G(s)＝(KP+Ki/s)。
将电网电压等效为系统的扰动输入。在逆变器输出侧，由逆变器输出电压与电网电压的关系有：
在控制理论中，前馈补偿的本质是采用开环控制的方式去补偿外部扰动信号，补偿位于传递函数分子项，不影响闭环系统的极点，因此前馈补偿对控制系统的稳定性没有影响。从抑制扰动的角度来看，前馈控制减轻了反馈控制的负担，反馈控制系统的增益可以适当降低。
目前，在使用LC型滤波器的单相并网逆变器系统中，主要采用以下几种控制方法：并网电流外环、电容电流内环的双闭环控制系统；基于高阶极点配置的双环控制系；加权电流平均值反馈控制；并网电流、电容电压、电感电流的三环控制系统等。
但在实际运行当中，电网电压并不是理想的短路，而电容电流的存在会使采用电感电流单环反馈的系统输出的并网电流与参考电流之前存在相位差。因此，本实施例提供的LC型并网逆变器控制方法，采用LC滤波器的并网逆变器双闭环控制策略，即并网电流外环、电感电流内环的控制策略。该LC型并网逆变器控制方法具体包括：
1)将LC型并网逆变器外环实测并网电流信号igrid与LC型并网逆变器参考电流信号iref相比较，得到第一误差信号，所述第一误差信号通过调节器作用，得到内环参考输入信号；
2)将所述内环参考输入信号与电感电流信号iL相比较，得到第二误差信号；
3)将所述第二误差信号与三角波比较产生PWM控制信号；
4)通过所述PWM控制信号控制LC型并网逆变器的输出电压。
作为上述技术方案的一个较佳的实施方式，由于PI控制器可以提高系统的动静态性能，本实施例通过PI控制器实现上述控制方法。
图3为采用PI控制器的系统控制原理图，图4为采用PI控制器的电流双环控制框图。具体的，在功率相同的时候，PI参数的设计过程与采用对应阻性负载的独立运行逆变器系统近似。内环电感电流需要有良好的动态性能和跟随性能，外环并网电流需要有良好的抗扰性能。内环控制器与独立运行的逆变器参数相同。当逆变器功率较大时，受开关速度和功率损耗的影响，逆变器的功率开关器件频率降低，滤波器采用单电感结构将增大体积与成本。
为了验证LC型滤波器的滤波效果，对一单相并网逆变器系统进行仿真。LC滤波器参数为：
L＝3mH，则C＝20μF。
在MATLAB中建立系统模型，得出并网电流分析结果：采用电流双闭环控制的LC型并网逆变器并网电流THD很小，尤其高次谐波减少明显，与LC型滤波器的特性相符。由于LC型滤波器对消除高次谐波效果更好，且在滤波作用相同时采用电感较小，尤其适用于大功率场合，可以在减少电能损耗的同时降低成本。
本发明提供的LC型并网逆变器控制方法，能有效减小并网电流THD，增强了并网逆变器入网电流对电网谐波电压和电流指令信号中谐波成分的抑制能力，提高了并网逆变器入网电流质量，减小入网电流总谐波失真。
以上所述仅为本发明的实施方式，并非因此限制本发明的专利范围，凡是利用本发明说明书及附图内容所作的等效结构或等效流程变换，或直接或间接运用在其他相关的技术领域，均同理包括在本发明的专利保护范围内。
Claims (5)
1.一种LC型并网逆变器控制方法，包括：
LC型并网逆变器外环实测并网电流信号igrid与LC型并网逆变器参考电流信号iref相比较，得到第一误差信号，所述第一误差信号通过调节器作用，得到内环参考输入信号；
将所述内环参考输入信号与电感电流信号iL相比较，得到第二误差信号；
将所述第二误差信号与三角波比较产生PWM控制信号；
通过所述PWM控制信号控制LC型并网逆变器的输出电压。
2.如权利要求1所述的LC型并网逆变器控制方法，其特征在于：
所述第一误差信号是外环实测并网电流信号igrid与LC型并网逆变器参考电流信号iref的差值。
3.如权利要求1所述的LC型并网逆变器控制方法，其特征在于：
所述第二误差信号是所述内环参考输入信号与电感电流信号iL的差值。
4.如权利要求1所述的LC型并网逆变器控制方法，其特征在于：
所述调节器的表达式为：
其中，KP为所述调节器的比例参数，Ki为所述调节器的积分参数，s为采样步长。
5.如权利要求1所述的LC型并网逆变器控制方法，其特征在于：
所述LC型滤波器的参数为：L＞1.95mh；
其中，f为LC滤波器的截止频率，π为圆周率。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CN201510942755.8A CN105978018B (zh) | 2015-12-16 | 2015-12-16 | 一种lc型并网逆变器控制方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CN201510942755.8A CN105978018B (zh) | 2015-12-16 | 2015-12-16 | 一种lc型并网逆变器控制方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CN105978018A true CN105978018A (zh) | 2016-09-28 |
| CN105978018B CN105978018B (zh) | 2018-01-02 |
Family
ID=56988403
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CN201510942755.8A Expired - Fee Related CN105978018B (zh) | 2015-12-16 | 2015-12-16 | 一种lc型并网逆变器控制方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| CN (1) | CN105978018B (zh) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN106873558A (zh) * | 2017-03-22 | 2017-06-20 | 东北大学 | 一种非线性系统的模糊重复输出控制器及其控制方法 |
| CN111740635A (zh) * | 2020-07-24 | 2020-10-02 | 武汉海德博创科技有限公司 | 一种单相lc型逆变器的双环控制方法 |
| CN113541186A (zh) * | 2021-07-12 | 2021-10-22 | 太原理工大学 | 一种单相lc型并网逆变器双闭环控制方法与系统 |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN202084951U (zh) * | 2011-05-26 | 2011-12-21 | 广东金华达电子有限公司 | 光伏并网逆变器输出电流控制系统 |
| CN102290828A (zh) * | 2011-08-12 | 2011-12-21 | 广州智光电气股份有限公司 | 一种级联型光伏并网逆变器及其控制方法 |
| CN102340257A (zh) * | 2011-09-02 | 2012-02-01 | 南京航空航天大学 | 一种lcl滤波并网逆变器的双电流环控制方法 |
| CN102447268A (zh) * | 2011-12-19 | 2012-05-09 | 湖南大学 | 一种基于功率前馈的鲁棒双环光伏并网控制方法 |
| CN104037800A (zh) * | 2014-05-21 | 2014-09-10 | 中国科学院广州能源研究所 | 一种光伏并网逆变器电流控制方法 |
-
2015
- 2015-12-16 CN CN201510942755.8A patent/CN105978018B/zh not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN202084951U (zh) * | 2011-05-26 | 2011-12-21 | 广东金华达电子有限公司 | 光伏并网逆变器输出电流控制系统 |
| CN102290828A (zh) * | 2011-08-12 | 2011-12-21 | 广州智光电气股份有限公司 | 一种级联型光伏并网逆变器及其控制方法 |
| CN102340257A (zh) * | 2011-09-02 | 2012-02-01 | 南京航空航天大学 | 一种lcl滤波并网逆变器的双电流环控制方法 |
| CN102447268A (zh) * | 2011-12-19 | 2012-05-09 | 湖南大学 | 一种基于功率前馈的鲁棒双环光伏并网控制方法 |
| CN104037800A (zh) * | 2014-05-21 | 2014-09-10 | 中国科学院广州能源研究所 | 一种光伏并网逆变器电流控制方法 |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN106873558A (zh) * | 2017-03-22 | 2017-06-20 | 东北大学 | 一种非线性系统的模糊重复输出控制器及其控制方法 |
| CN106873558B (zh) * | 2017-03-22 | 2019-02-26 | 东北大学 | 一种非线性系统的模糊重复输出控制器及其控制方法 |
| CN111740635A (zh) * | 2020-07-24 | 2020-10-02 | 武汉海德博创科技有限公司 | 一种单相lc型逆变器的双环控制方法 |
| CN113541186A (zh) * | 2021-07-12 | 2021-10-22 | 太原理工大学 | 一种单相lc型并网逆变器双闭环控制方法与系统 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CN105978018B (zh) | 2018-01-02 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Guo et al. | Improved current regulation of three-phase grid-connected voltage-source inverters for distributed generation systems | |
| CN106877399B (zh) | 一种单相lcl型并网逆变器双环控制方法 | |
| CN102969877B (zh) | 采用分裂电容串联阻尼电阻的lcl滤波器设计方法 | |
| CN107482682A (zh) | 一种离网模式下有源滤波器与分布式电源协同控制方法 | |
| CN103972922B (zh) | 基于改进型准谐振控制加重复控制的光伏并网控制方法 | |
| CN105337481A (zh) | 一种lcl型并网逆变器控制方法 | |
| CN104882886B (zh) | 基于llcl滤波的有源电力滤波器复合控制方法 | |
| CN104333002A (zh) | 一种基于ip-iq检测法和滞环控制的混合型有源滤波器 | |
| CN104269852A (zh) | 一种无串联变压器型动态电压恢复器复合控制方法 | |
| Wang et al. | A novel hybrid modular three-level shunt active power filter | |
| Li et al. | DC impedance modeling and design-oriented harmonic stability analysis of MMC-PCCF-based HVDC system | |
| Yin et al. | Modeling and analysis of high-frequency MMC impedance considering different control modes and voltage feedforward | |
| Zhang et al. | Application of repetitive control in electric spring | |
| CN106941257A (zh) | 一种并网逆变器补偿控制方法 | |
| CN105305448A (zh) | 基于模糊pi复合控制的有源滤波器自抗扰控制方法 | |
| CN105978018A (zh) | 一种lc型并网逆变器控制方法 | |
| CN105990853A (zh) | 一种基于模糊控制的并网逆变器控制方法 | |
| Shen et al. | A new current feedback PR control strategy for grid-connected VSI with an LCL filter | |
| CN109149579B (zh) | 基于网侧电流采样的hapf谐波补偿和谐振抑制的控制方法 | |
| Faiz et al. | Active damping of capacitor current based on parallel feedforward compensation of LCL grid connected inverter | |
| Xu et al. | The Stability of LCL-Type Grid-Tied Inverter Based on Repetitive Control and Grid Voltage Feed-Forward | |
| Kanase et al. | Distribution static compensator for power quality improvement using PV array | |
| CN204465352U (zh) | 模块差异化控制的智能电压扰动发生装置 | |
| Gupta et al. | Improved stability of a Grid-Interfaced Inverter Using an LCL filter | |
| Shi et al. | Research on output voltage stabilization of LLC resonant converter based on LADRC with simplified linear model |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| C06 | Publication | ||
| PB01 | Publication | ||
| C10 | Entry into substantive examination | ||
| SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
| CB03 | Change of inventor or designer information |
Inventor after: Guo Lihui Inventor after: Zhang Chunli Inventor after: Wang Hongling Inventor before: Zhang Chunli Inventor before: Wang Hongling Inventor before: Guo Lihui |
|
| CB03 | Change of inventor or designer information | ||
| GR01 | Patent grant | ||
| GR01 | Patent grant | ||
| CF01 | Termination of patent right due to non-payment of annual fee |
Granted publication date: 20180102 Termination date: 20201216 |
|
| CF01 | Termination of patent right due to non-payment of annual fee |